-
Die vorliegende Erfindung betrifft ein
Energieversorgungsgerät, das in einem Hochfrequenzerwärmungsgerät
o.dgl. verwendet wird, außerdem von einem Transformator
energiegewandelt wird, nachdem die von einer
Energieversorgung wie z.B. einer kommerziellen
Energieversorgung o.dgl. bereitgestellte Energie in die
Hochfrequenzenergie durch einen einen Halbleiter enthaltenden
Wandler gewandelt wird, und die gewandelte einer Last
mit den unidirektionalen elektrischen Stromeigenschaften
eines Magnetron o.dgl. zugeführt wird.
-
Im allgemeinen ist ein solches Energieversorgungsgerät
in verschiedenen Konstruktionen im Hinblick auf geringe
Größe, leichteres Gewicht, niedrigere Kosten etc.
hauptsächlich des Gerätetransformators vorgesehen. Ein
Magnetron bildet ein Beispiel für eine Last mit
unidirektionalen elektrischen Stromeigenschaften, welche eine
vergleichsweise große Energie erfordert. Viele
Verbesserungen sind gerade im Hinblick auf ein solches Magnetron
und dessen Proportionen vorgenommen worden.
-
Figur 1 zeigt eine Ausführung des herkömmlichen
Energieversorgungsgerätes dieser Art.
-
Bei der Konstruktion von Figur 4 arbeitet ein Transistor
6 mit der Frequenz von etwa 20 kHz bis 100 kHz, und das
Gewicht und die Größe des Verstärkungstransformators
können zu einem Bruchteil gegenüber dem
Verstärkungstransformator mit der Frequenz der herkömmlichen
Energieversorgung, wie sie besteht, gemacht werden.
-
Die Spannung einer kommerziellen Spannungsversorgung 9
wird durch eine Diodenbrücke 10 gleichgerichtet, um eine
Ein-Richtungs-Spannungsversorgung zu bilden. Die
kommerzielle Spannungsversorgung 9 und eine
Gleichspannungsversorgungsschaltung 13 bilden die Spannungsversorgung
eines Wechselrichters 14. Es sei darauf hingewiesen, daß
eine Drosselspule 11 und ein Glättungskondensator 12 die
Rolle eines Filters in Bezug auf den
Hochfrequenzschaltbetrieb des Wechselrichters 14 spielen.
-
Der Wechselrichter 14 besteht aus einem
Resonanzkondensator 5, einen Transformator 2, dem Transistor 6, einer
Diode 7 und einer Treiberschaltung 8. Der Transistor 6
bewirkt den Schaltbetrieb mit der gegebenen Periode und
dem Tastverhältnis (Ein-Aus-Zeitverhältnis) durch den
von der Treiberschaltung 8 zu liefernden Basisstrom. Als
Folge fließt ein Strom bei einem solchen Kollektorstrom
ICE und einem Diodenstrom 1d, welcher in Figur 5(a) als
Mitte gezeigt ist, zur Primärwicklung des Transformators
2. Ein solcher Strom 1L fließt, wie er in Figur 5(b)
gezeigt ist.
-
Eine Last 3 mit unidirektionalen elektrischen
Stromeigenschaften ist an die Sekundärseite des Transformators
2 angeschlossen. Die vom Wechselrichter 14 gewandelte
Spannung ist an die Last 3 zu übertragen. Die Last 3 ist
einem Magnetron ähnlich, das durch eine Reihenschaltung
einer Diode DM, eines Widerstandes RM und einer
Zener-Diode ZDM repräsentiert ist.
-
Ein solcher Strom 1A, wie er in Figur 2(b) gezeigt ist,
fließt zur Last 3. Dabei entsteht die Spannung VAK der
Last 3, wie in Figur 2(a) gezeigt ist. Dies liegt daran,
daß der Transformator 2 ein Streuflußtransformator ist,
außerdem ist ein Kondensator CH4, der einen Sperrstrom-
Bypass bedeutet, parallel zur Last angeschlossen. Die
Last 3 kann nämlich durch eine Reihenschaltung eines
Widerstandes RM, einer Diode DM und einer Zener-Diode ZDM
ersetzt werden. Der Kondensator CH ist parallel zu
diesen geschaltet.
-
Die Last 3 ist nicht-linear. Die Impedanz (fast offen)
wird sehr groß durch die Diode DM in Bezug auf die
Sperrspannung (Spannung in der normalen Richtung).
Andererseits wird die Impedanz groß, bevor eine
bestimmte konstante Spannung (Zener-Spannung von ZDM) gegenüber
der positiven Spannung (Spannung in negativer Richtung)
ansteigt. Die Impedanz wird gering, wenn diese Spannung
angestiegen ist. Das Magnetron ist eine solche Last, wie
zuvor beschrieben wurde. Die Eigenschaften sind in Figur
3 gezeigt.
-
In Figur 2(a) leitet die Last, wenn die Spannung VAK der
Last 3 -4 kV beträgt. Falls die Spannung an der
Primärseite wegen der geringen Impedanz ansteigt, bleibt
etwa -4 kV erhalten. Gleichzeitig fließt auch der
Laststrom IA.
-
Wenn die Sperrspannung anliegt, wird die Impedanz der
Last sehr hoch. Somit wird eine solche Spannung, wie sie
in Figur 2(a) gezeigt ist, durch die Verbindung mit dem
Kondensator CH4 für die Bypass-Verwendung der
Sperrvorspannung verursacht. Die Spannung beträgt etwa 10 kV.
Sie kann etwas kleiner durch den größeren Kondensator
CH4 sein. Der Ladestrom in den Kondensator CH4 steigt
entsprechend an. Die in der Wicklung des Transformators
verursachten Kupferverlußte werden groß, wobei der
Temperaturanstieg durch die Erwärmung verursacht wird. Bei
einer etwa optimalen Kapazität des Kondensators wird die
Sperrspannung etwa 10 kV.
-
In einem solchen Energieversorgungsgerät wird die
Spannung VAK von etwa 10 kV angelegt, so daß der
Isolationsfehler der Korona-Entladung, der Lichtbogenentladung
o.dgl. von den beiden Anschlüssen der Last 3 her
verursacht wird, wodurch das Gerät zerstört wird. Wenn diese
Spannung kleiner gemacht wird, wird sie durch die
größere Größe des Kondensators CH4 für den Bypass-Einsatz der
Sperrvorspannung etwas herabgesetzt. Der Ladestrom des
Kondensators wird entsprechend größer. Die
Kupferverluste des Transformators 2 steigen an, um den
Erwärmungsbetrieb durchzuführen, so daß der Transformator wegen
der Zerstörung der Isolierung fehlerhaft arbeitet. Es
ist sehr schwierig, die Korona-Entladung oder die
Lichtbogenentladung durch die herabgesetzte Spannung VAK zu
verhindern.
-
Ein ähnliches Energieversorgungsgerät ist auch in der
EP-A-0 202 579 offenbart. Bei einer weiteren Ausführung
dieses bekannten Energieversorgungsgerätes weist der
Transformator eine dritte Wicklung auf, die zur
Erzeugung einer hochfrequenten Niederspannung vorgesehen ist,
welche zwischen den Kathoden-Anschlüssen eines
Magnetrons durch Drosselspulen eingespeist wird, während
eine von der Sekundärwicklung erzeugte hochfrequente
Hochspannung zwischen der Anode und der Kathode des
Magnetron eingespeist wird. Ein Kondensator ist zwischen
den Kathoden-Anschlüssen des Magnetrons geschaltet.
Demnach ist die Kombination der dritten Wicklung und des
Kondensators so ausgelegt, um eine hochfrequente
Niederspannung an die Kathoden-Anschlüsse des Magnetrons zu
übertragen.
-
Die US-A-4,027,200 betrifft eine
Hochspannungserzeugungsschaltung zur Einspeisung einer Hochspannung in die
Anode einer Kathodenstrahlröhre. Diese bekannte
Schaltung umfaßt einen Anschluß zur Eingabe eines
Horizontalsignals, an welchem ein Horizontaltreibersignal mit
einer Horizontalfrequenz von 15,75 kHz angelegt wird. Der
Horizontalsignaleingangsanschluß ist mit der
Basis-Elektrode eines npn-Transistors verbunden, der ein
Schaltelement bildet. Die Kollektor-Elektrode des Transistors
ist geerdet u.a. durch einen Resonanz-Kondensator und
durch eine Reihenschaltung aus einer
Horizontalablenkspule und einem Gleichspannungssperrkondensator. Sie ist
ebenfalls durch eine Primärwicklung eines
Rücklauftransformators an einen Spannungsversorgungsanschluß
geschaltet, in den eine positive Gleichspannung eingespeist
wird. Die Resonanzfrequenz wird durch die Induktanzen
der Horizontalablenkspule, die Primärwicklung und die
Kapazität des Kondensators bestimmt und beträgt
normalerweise etwa 50 kHz, d.h. ist höher als die
Horizontalfrequenz von 15,75 kHz. Die Sekundärwicklung ist durch
eine Gleichrichterschaltung an einen
Hochspannungsanschluß zum Einspeisen einer Hochspannung in die Anode
der Kathodenstrahlröhre angeschlossen. Zusätzlich ist
der Rücklauftransformator mit einer Tertiärwicklung
versehen, über die ein Kondensator geschaltet ist, um eine
Resonanzschlatung mit einer Resonanzfrequenz zu bilden,
die in der Nähe der Horizontalfrequenz des eingegebenen
Horizontaltreibersignals festgelegt wird, und die
Wellenform einer über der Sekundärwicklung erhaltenen
Spannung ist im westlichen sinusförmig. Somit dient diese
Resonanzschaltung dazu, die an der Sekundärwicklung
erzeugte Spannung in ihrer Wellenform so zu ändern, daß
sie im wesentlichen sinusförmig ist, wobei deren
Spitzenbereich abgeflacht ist.
ABRISS DER ERFINDUNG
-
Eine wesentlichen Aufgabe der vorliegenden Erfindung
besteht darin, den Anstieg der Kupferverluste des
Transformators zu regeln, um die Anwendungsspannung in der
Sperrichtung herabzusetzen, so daß das Gerät durch die
Korona-Entladung oder die Lichtbogenentladung nicht mehr
fehlerhaft arbeiten kann.
-
Um die zuvor angegebene Aufgabe zu lösen, umfaßt das
Energieversorgungsgerät der vorliegenden Erfindung
Energieversorgungen wie eine kommerziellen
Spannungsversorgung, Batterie o.dgl., einen Energiewandler, der von den
Energieversorgungen versorgt wird und einen Tranformator
mit einer Primärwicklung und einer Sekundärwicklung und
mindestens einen Halbleiterschalter in einem Schaltkreis
mit der Primärwicklung enthält und eine hochfrequente
Ausgangsbetriebsspannung über der
Transformatorsekundärwicklung erzeugt, welche an eine Last zu
übertragen ist, die unidirektionale Stromeigenschaften
besitzt, und ist gekennzeichnet durch eine
Resonanzschaltung, die am Ausgang angeschlossen und auf eine
Resonanzfrequenz abgestimmt ist, die ein ungeradzahliges
Vielfaches der Frequenz der Betriebsspannung beträgt,
und eine Resonanzspannung erzeugt, wobei die
Resonanzschaltung mit dem Spannungswandler gekoppelt ist durch
Kopplungsmittel, so daß die Wellenform der Spannung der
Resonanzschaltung der Wellenform der Spannung des
Energiewandlers überlagert ist, wodurch die Sperrspannung
der Last herabgesetzt wird.
-
Weitere vorteilhafte Ausführungen sind in den
Unteransprüchen definiert.
KURZBESCHREIBUNG DER ZEICHNUNG
-
Diese und andere Aufgaben und Merkmale der vorliegenden
Erfindung werden aus der nachfolgenden Beschreibung in
Verbindung mit den bevorzugten Ausführungen unter
Bezugnahme auf die beigefügten Zeichnungen deutlich, in
welchen:
-
Fig. 1 ein Schaltbild des herkömmlichen
Energieversorgungsgerätes (, auf das bereits Bezug
genommen wurde), ist;
-
Fig. 2 Wellenverläufe der Schaltung von Figur 1
zeigt;
-
Fig. 3 einen Graph mit den Betriebseigenschaften
eines Magnetrons zeigt;
-
Fig. 4 ein Schaltbild eines
Energieversorgungsgerätes in einer Ausführung der vorliegenden
Erfindung zeigt;
-
Fig. 5 und 6 die Betriebswellenverläufe der Schaltung von
Figur 4 zeigen;
-
Fig. 7 den Wellenverlauf zur Erklärung der
wesentilchen Abschnitte der Schaltung von Figur 4
zeigt;
-
Fig. 8 und 9 Schaltbilder zeigen, in denen die andere
Ausführung der Abstimmschaltungseinrichtung in
demselben Schaltbild von Figur 4 dargestellt
ist; und
-
Fig. 10 und 11 Querschnittsansichten des Transformators zum
Aufbau der Abstimmschaltungseinrichtung des
Schaltbildes von Figur 4 sind.
DETAILLIERTE BESCHRIEBUNG DER ERFINDUNG
-
Vor der Beschreibung der vorliegenden Erfindung sei
darauf hingewiesen, daß gleiche Teile in den beiliegenden
Zeichnungen durch gleiche Bezugszeichen gekennzeichnet
sind.
-
Wie in Figur 4 gezeigt ist, versorgt eine kommerzielle
Spannungsversorgung 9 eine Gleichspannungsschaltung 13.
Die Spannung wird in einen Wechselrichter 14 gespeist,
bei welchem es sich um einen Spannungswandler handelt.
Die kommerzielle Spannungsversorgung 9 und die
Gleichspannungsversorgung 13 bilden die Spannungsversorgung
für den Wechselrichter 14. Der Wechselrichter 14 besteht
aus einem Halbleiterschalter (Transistor) 6, einer Diode
7 etc. Er speist die gewandelte Spannung in eine Last 3
mit unidirektionalen elektrischen Stromeigenschaften
über einen Transformator 2. Die Last 3 ist die eines
Magnetrons, welcher durch eine Reihenschaltung einer
Diode DM, eines Widerstandes RM und einer Zener-Diode ZDM
repräsentiert wird.
-
Die durch einen Transistor 6, eine Diode 7, die
Primärwicklung des Transformators 2, einen Resonanzkondensator
5 fließenden Ströme sind in den Figuren 5 (a), 5 (b) und
5 (c) dargestellt. Der Strom ICE des Transistors 6, der
Strom der Diode 7 fließen gemäß Figur 5 (a). Und ein
Hochfrequenzstrom IL, wie der in Figur 5 (b) dargestellte
Strom, fließt zur Primärwicklung des Transformators 2.
Ein solcher Strom ICI, wie der in Figur 5 (c) dargestellte
Strom, fließt zum Resonanzkondensator 5. Diese
Wellenverläufe fließen durch das Ein- und Ausschalten des
Transistors 6.
-
Mit ausgeschaltetem Transistor 6 (wie in Figur 5 (a)
dargestellt) fließt ein Strom, der etwa gleichgroß wie ICE
ist, an der Primärseite des Transformators 2, um den
Transistor 6 auszuschalten, nachdem die Einschaltzeit um
eine vorgegebene Zeitdauer verstrichen ist. Gleichzeitig
schwingt der in der Primärwicklung T1 des Transformators
2 fließende Strom zwischen der Induktanzkomponente des
Transformators 2 und des Kondensators 5 für einen
Resonanzeinsatz, wodurch solche Schwingströme, wie sie in den
Figuren 5(b) und 5(c) gezeigt sind, fließen, wenn der
Transistor 6 ausgeschaltet ist. Nach Verstreichen des
Aus-Zeitraumes, welcher etwa einen halben Zyklus bis
einen Zyklus der Schwingperiode beträgt, wird der
Transistor 6 wieder eingeschaltet. Der Strom fließt wieder
in die Induktanzkomponente der Primärwicklung T1 des
Transformators 2, und es fließen solche Ströme, wie sie
in Figur 5(a) und 5(b) dargestellt sind. Durch die
Wiederholung des zuvor beschriebenen Betriebes dauert die
Schwingung an, sie wird in die Hochfrequenzspannung
gewandelt.
-
Andererseits sind die Wellenformen jeder
Betriebsspannung und jedes Betriebsstromes an der Sekundärseite des
Transformators 2 in Figur 6 gezeigt. Die Spannung VAK der
Last 3 ist in Figur 6(a), und der dadurch erzeugte
Strom IA ist in Figur 6(b) gezeigt. Wenn die Spannung im
Transformator 2 in der Richtung, entlang derer die Last
leitet, erzeugt wird, leitet die Last, um den Strom IA
fließen zu lassen, wenn er die Spannung übersteigt, die
der Zener-Spannung der Last 3 entspricht. Die Spannung
VAK wird etwa auf der Zener-Spannung gehalten. Im
allgemeinen wird die Spannung etwa -4 kV bei einem Magnetron.
-
Wenn die Spannung im Transformator 2 im nicht-leitenden
Zustand der Last 3 erzeugt wird, fließt der Strom IA
nicht durch die Last, sondern durch den Kondensator CH4.
Die Spannung VAK verursacht dabei etwa -6 kV. Im
herkömmlichen Energieversorgungsgerät liegt sie bei etwa -6 kV.
-
Dies kann durch die Anordnung einer
Resonanzschaltungseinrichtung 1 realisiert werden, die in Figur 4 gezeigt
ist. Die Resonanzschaltungseinrichtung 1 besitzt eine
konstante Resonanzfrequenz, die höher als die
Betriebsfrequenz des Wechselrichters 14 ist. Es ist am
wirkungsvollsten, wenn die Resonanzfrequenz höher als die
Betriebsfrequenz des Wechselrichters 14 liegt. In der
vierten Ausführung ist die Wicklung T3 am Transformator
2 hinzugefügt, wobei der Kondensator C3 an die
zusätzliche Wicklung T3 angeschlossen ist, so daß die
Resonanzfrequenzen im Betriebszustand von T3 und C3 die höheren
Harmonischen der Betriebsfrequenz des Wechselrichters 14
bilden. Die Resonanzschaltungseinrichtung 1 ist durch
einen Eisenkern mit der Sekundärseite des Transformator
2 gekoppelt.
-
Der Grund, warum die Spannung VAK auf 6 kV bei der zuvor
beschriebenen Konstruktion fällt, wird anhand von Figur
7 beschrieben. Die gestrichelte Linie von Figur 7 zeigt
den Spannungsverlauf, wenn die
Resonanzschaltungseinrichtung 1 nicht vorgesehen ist, wobei etwa 10 kV
verursacht werden. In Figur 7 zeigt die durchgezogene Linie
den Spannungsverlauf, wenn die
Resonanzschaltungseinrichtung der vorliegenden Erfindung zusätzlich
vorgesehen ist. Die Resonanzfrequenz der
Resonanzschaltungseinrichtung 1 zeigt in diesem Fall, daß sie an die dritte
höhere Harmonische der Betriebsfrequenz des
Wechselrichters 14 angenähert ist. Dementsprechend ist die Frequenz
(in der strichpunktierten Linie dargestellt) der dritten
höheren Harmonischen der Resonanzschaltungseinrichtung 1
auf dem Spannungsverlauf (in gestrichelter Linie
dargestellt) überlagert, wobei die herkömmlichen 10 kV
erzeugt werden, so daß die Wellenform den in der
durchgezogenen Linie gezeigten Verlauf der Niederspannung
erhält.
-
Der Betrieb und die Wirkung durch die vorgesehene
Resonanzeinrichtung 1 wurden zuvor beschrieben. Das
Verfahren kann zusätzlich zu der in Figur 4 gezeigten
Resonanzschaltungseinrichtung vorgesehen werden. Die
andere Ausführung des von der gestrichelten Linie
umgebenen Abschnittes mit der Resonanzschaltungseinrichtung
1 und dem Transformator 2, wie in Figur 4 gezeigt ist,
ist in den Figuren 8(a), 8(b) und 8(c) und den Figuren
9(a) und 9(b) dargestellt. In den Figuren 8(a) und 8(b)
ist die Wicklung am Transformator 2 hinzugefügt, wobei
der Kondensator an die Wicklung angeschlossen ist. In
Figur 8(c) ist an der Sekundärwicklung des
Transformators 2 ein Zwischenabgriff vorgesehen, an den der
Kondensator angeschlossen ist. In den Figuren 9(a) und 9(b)
sind L und C neu vorgesehen und an den Lastschaltkreis
angeschlossen.
-
Eine solche in Figur 6(c) gezeigte Spannung VC3 wird in
der in Figur 4 gezeigten Resonanzschaltungseinrichtung
erzeugt, damit ein solcher Strom IC3 fließt, wie er in
Figur 6(b) gezeigt ist. Bei der Wel1enform werden die
Frequenz, die dreimal so groß wie die Betriebsfrequenz
des Wechselrichters 14 ist, und die Lastspannung
überlagert. Die Wicklung des in Figur 4 gezeigten
Transformators 2 ist so konstruiert, daß die Polarität der
Spannung VC3 dieselbe wie die der Spannung VAK der Last werden
kann. Die an die Last angeschlossene Wicklung T2 ist
nämlich mit einem Anschluß mit der Wicklung T3 der
Resonanzschaltungseinrichtung 1 gekoppelt, so daß die
Polarität der erzeugten Spannung am anderen Anschluß jeder
Wicklung dieselbe wird. Auf diese Weise wird die
Spannungsdifferenz zwischen den Wicklungen T2 und T3
kleiner, so daß die Stehspannung zwischen den Wicklungen T2
und T3 kleiner gemacht werden können. Der Grund hierfür
wird anhand von Figur 10 unter Bezugnahme auf die
Konstruktion der Wicklungen des Transformators beschrieben.
-
Ein Kern 201, eine Primärwicklung T1, eine Wicklung T2
für die Last und eine Wicklung T3 für die Resonanz
schaltung sind in Figur 10 gezeigt. Der T2S-Abschnitt und der
T3S-Abschnitt, die an die jeweiligen Mittelpunkte von T2
und T3 dichter angeordnet sind, sind miteinander
verbunden. Die Wicklungsrichtungen sind derart, daß die
Polaritäten der erzeugten Spannungen an den Anschlüssen T2E
und T3E an der äußeren Seite dieselben werden können.
-
Auf diese Weise wird die Spannungsdifferenz zwischen den
Wicklungen T2 und T3 kleiner, entstehen weder
Korona-Entladungen noch Lichtbogenentladungen zwischen den
Wicklungen, entsteht eine kleinere Stehspannung der
Wicklungen T2 und T3 und kann der räumliche Abstand
ebenfalls kleiner gemacht werden, was zu einem kleineren
Transformator führt. Falls die Polarität umgekehrt
gerichtet ist, wird eine große Spannung zwischen T2E und
T3E erzeugt, wodurch die Korona-Entladung und die
Lichtbogenentladung zu Schäden führen.
-
Figur 11 zeigt die Ansicht einer Konstruktion für einen
Fall, in dem die Wicklung T2 für die Last und die
Abstimmschaltungswicklung T3 geteilt gewickelt sind. Sogar
in diesem Fall ist T2S mit T3S verbunden. Da die
Spannung derselben Polarität in T2E und T3E erzeugt wird,
ist die Spannungsdifferenz zwischen T2E und T3E klein,
so daß keine Gefahr für die Korona-Entladung und die
Lichtbogenentladung besteht. Der Abstand zwischen T2E
und T3E kann ebenfalls klein gehalten werden, und zwar
mit dem Ergebnis, daß ein kleinbauender Transformator
kleiner gemacht wird. Falls die Polarität umgekehrt
gerichtet ist, wird eine große Spannung zwischen T2E und
T3E verursacht, wodurch der Betrieb des Transformators
wegen der Korona-Entladung und der Lichtbogenentladung
gestört wird.
-
Die Sperrspannung der Last 3 kann durch die Anordnung
einer Resonanzschaltungseinrichtung 1 herabgesetzt
werden. Somit gibt es keine Gefahr einer Korona-Entladung
und Lichtbogenentladung, so daß ein stabiler Betrieb
durchgeführt wird. Die Isolierung der Wicklungen,
Elektroden, Anschlüsse etc. muß nicht verstärkt werden, so
daß die Realisierung einfacher ist und die Kosten
geringerer sind.
-
Wie aus der vorangegangenen Beschreibung deutlich wird,
wird gemäß der Anordnung der vorliegenden Erfindung die
Erzeugungsspannung herabgesetzt, so daß die stabile
Energie ohne Korona-Entladung und Lichtbogenentladung
eingespeist werden kann und die Isolierstehspannung
zwischen den Wicklungen des Transformators, das Ziehen der
Drähte und die Isolationsstehspannung reduziert werden
können.
-
Außerdem kann der Abstand zwischen den Wicklungen des
Transformators kleiner gemacht werden, so daß die
Baugröße des Transformators kleiner gemacht werden kann. Da
die Isolationsstärkengrenze niedriger ist und die
Bauform kleiner ist, können geringere Kosten erzielt
werden.