DE3709157A1 - Bremsregelsystem - Google Patents
BremsregelsystemInfo
- Publication number
- DE3709157A1 DE3709157A1 DE19873709157 DE3709157A DE3709157A1 DE 3709157 A1 DE3709157 A1 DE 3709157A1 DE 19873709157 DE19873709157 DE 19873709157 DE 3709157 A DE3709157 A DE 3709157A DE 3709157 A1 DE3709157 A1 DE 3709157A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- wheel
- speed
- time
- wheel speed
- point
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T8/00—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force
- B60T8/17—Using electrical or electronic regulation means to control braking
- B60T8/172—Determining control parameters used in the regulation, e.g. by calculations involving measured or detected parameters
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T8/00—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force
- B60T8/17—Using electrical or electronic regulation means to control braking
- B60T8/176—Brake regulation specially adapted to prevent excessive wheel slip during vehicle deceleration, e.g. ABS
- B60T8/1763—Brake regulation specially adapted to prevent excessive wheel slip during vehicle deceleration, e.g. ABS responsive to the coefficient of friction between the wheels and the ground surface
- B60T8/17636—Microprocessor-based systems
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T8/00—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force
- B60T8/32—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force responsive to a speed condition, e.g. acceleration or deceleration
- B60T8/34—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force responsive to a speed condition, e.g. acceleration or deceleration having a fluid pressure regulator responsive to a speed condition
- B60T8/50—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force responsive to a speed condition, e.g. acceleration or deceleration having a fluid pressure regulator responsive to a speed condition having means for controlling the rate at which pressure is reapplied to or released from the brake
- B60T8/5006—Pressure reapplication by pulsing of valves
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60T—VEHICLE BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF; BRAKE CONTROL SYSTEMS OR PARTS THEREOF, IN GENERAL; ARRANGEMENT OF BRAKING ELEMENTS ON VEHICLES IN GENERAL; PORTABLE DEVICES FOR PREVENTING UNWANTED MOVEMENT OF VEHICLES; VEHICLE MODIFICATIONS TO FACILITATE COOLING OF BRAKES
- B60T8/00—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force
- B60T8/32—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force responsive to a speed condition, e.g. acceleration or deceleration
- B60T8/58—Arrangements for adjusting wheel-braking force to meet varying vehicular or ground-surface conditions, e.g. limiting or varying distribution of braking force responsive to a speed condition, e.g. acceleration or deceleration responsive to speed and another condition or to plural speed conditions
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S303/00—Fluid-pressure and analogous brake systems
- Y10S303/05—Acceleration peak detection
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Transportation (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Microelectronics & Electronic Packaging (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Regulating Braking Force (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft ein Rutschverhinderungs-
Regelsystem, das dazu dient, ein zufriedenstellendes
Rotationsverhalten der Räder eines Motorfahrzeuges
während des Bremsbetriebes zu erzielen. Insbesondere
betrifft die Erfindung ein Rutschverhinderungs-
Regelsystem, welches ausgelegt ist, den Bremsfluiddruck
in gewünschter Weise zu erhöhen und zu reduzieren, um
zu verhindern, daß die Räder blockieren.
Ferner betrifft die Erfindung auch ein Antiblockier-
Regelsystem, welches fähig ist, ein Blockieren der
Räder zu verhindern, welches auftreten kann, wenn das
Motorfahrzeug auf einer Straße mit einer Oberfläche mit
niedrigem Reibungskoeffizienten fährt.
Es sind bereits eine Vielzahl von Antiblockiersystemen
vorgeschlagen worden, bei denen während des Bremsbetriebes
der Bremsflüssigkeitsdruck reduziert wird, um
das Auftreten eines unerwünschten Blockierens des Rades
zu verhindern, und der so reduzierte Bremsflüssigkeitsdruck
wird dann erhöht, um eine unerwünschte Verlängerung
des Bremsweges zu vermeiden. Unter den bekannten
Antiblockiersystemen ist eines, bei dem verschiedene
Druckaufbauraten gespeichert werden; eine gewünschte
der gespeicherten Druckaufbauraten wird ausgewählt; der
Bremsflüssigkeitsdruck wird z. B. mit der ausgewählten
Aufbaurate erhöht. Um die Wahl der Druckaufbauraten zu
bewirken, ist ein System vorgeschlagen worden, bei dem
ein solenoidbetätigtes Ventil, das so ausgebildet ist,
daß es mit relativ hoher Frequenz geöffnet und geschlossen
werden kann, in dem Bremsflüssigkeitsdruckaufbausystem
vorgesehen ist: ein Pulszuggenerator, wie
ein Multivibrator ist in dem Antriebssystem für das
solenoidbetätigte Ventil vorgesehen, und die Zeitsteuerung,
mit welcher das solenoidbetätigte Ventil
durch ein Impulszugsignal angetrieben wird, das von dem
Multivibrator abgeleitet ist, wird auf der Basis eines
Signals gesteuert, welches die Radgeschwindigkeit
darstellt (britische Patentschrift Nr. 13 05 430).
Nichtsdestoweniger ist eine mehr zufriedenstellende,
rutschverhindernde Regelung mit dem genannten herkömmlichen
System schwer zu erzielen, bei dem der Antiblockierbetrieb
durch Öffnen und Schließen eines
solenoidbetätigten Ventils durchgeführt wird, welches
durch ein Pulszugsignal angetrieben wird, entweder mit
einer einzigen, mittleren Druckaufbaurate oder einer
Rate, die aus mehreren verschiedenen Druckaufbauraten
ausgewählt ist. Dies wird in der folgenden Diskussion
näher erklärt. Die Abnahme und Wiederherstellung der
Radgeschwindigkeit, welche eine Antiblockierregelung
erfordert, wird durch verschiedene Faktoren beeinflußt,
z. B. durch die Bedingungen der Straßenoberfläche, auf
der das Fahrzeug fährt, durch den Reibungskoeffizienten
der Straßenoberfläche, die Fahrzeuggeschwindigkeit, den
Bremsbetriebszustand, den Reifenoberflächenzustand, den
internen Druck des Reifens, usw., und der gesamte
Effekt dieser Faktoren ändert sich ständig und
sukzessive. Die oben beschriebenen herkömmlichen
Systeme vermögen jedoch nicht, schnell genug
anzusprechen, um mit solch einer Situation fertig zu
werden, und diese Schwierigkeit wird besonders
bedeutend, bei dem Bremsflüssigkeitsdruck-Aufbaumodus
der Antiblockiervorrichtung, welcher eine delikate
Balance zwischen zwei widersprüchlichen Bedingungen
erfordert, nämlich der Bedingung, ein erneutes
Blockieren eines Rades möglichst zu verhindern, und der
Bedingung, eine unerwünschte Verlängerung des
Bremsweges zu verhindern.
Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein
Antiblockier-Regelsystem zu schaffen, bei dem der
reduzierte Bremsfluiddruck in Abhängigkeit von dem
tatsächlichen Rotationsverhalten eines Rades des
Motorfahrzeuges schnell erhöht werden kann.
Ferner ist es Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein
kostengünstiges und sehr zuverlässiges
Antiblockier-Regelsystem zu schaffen, bei dem der
Aufbau des Bremsfluiddruckes in Abhängigkeit von dem
Rotationsverhalten eines Rades schnell erzielt werden
kann, insbesondere in bezug auf den
Reibungskoeffizienten der Straßenoberfläche.
Gemäß der vorliegenden Erfindung ist ein ein Rutschen
verhinderndes Antiblockier-Regelsystem für ein Motorfahrzeug
vorgesehen, welches einen
Bremsfluiddruck-Aufbausteuermodus und einen
Bremsfluiddruck-Reduktionsmodus umfaßt, die jeweils
zyklisch auftreten, und bei dem bei jedem
Aufbausteuermodus ein Ventil repetitiv geöffnet und
geschlossen wird, so daß der Bremsfluiddruckaufbau und
der Haltebetrieb alternativ durchgeführt werden; eine
Einrichtung zur Messung der Geschwindigkeit V W jedes
Rades des Motorfahrzeuges, eine Einrichtung zur
Bestimmung eines
oberen Spitzenpunktes oder Maximums V HP und eines
unteren Spitzenpunktes oder Minimums V LP der Radgeschwindigkeit,
wenn dieses Antiblockier-Regelsystem in
Betrieb ist; eine Einrichtung zum repetitiven Öffnen
Schließen der Ventileinrichtung während der Zeit eines
jeden Aufbausteuermodus, von dem Maximum V HP der
Radgeschwindigkeit bis zu einem Schnittpunkt R zwischen
einer Referenzgeschwindigkeit V W0, welche einen Anfangspunkt
Q hat, der um einen vorbestimmten Geschwindigkeitswert
Δ V unter dem Maximum V HP der
Radgeschwindigkeit V W positioniert ist und sich gerade
mit einem Gradienten R erstreckt, und der
Radgeschwindigkeit V W ; eine Einrichtung zum Mesen der
Radbeschleunigung auf der Basis der Radgeschwindigkeit
V W , während einer Zeit zwischen einem ersten Punkt
(Va), welche um eine vorbestimmte Rate der
Radgeschwindigkeit über dem Minimum der
Radgeschwindigkeit erhöht ist, und einem zweiten Punkt
(Vb), der ferner um eine vorbestimmte Rate über dem
ersten Punkt (Va) erhöht ist; und eine Einrichtung zur
Bestimmung von wenigstens dem Geschwindigkeitswert Δ V,
dem Gradienten R und/oder einer anfänglichen
Druckaufbauzeit T P , bei jedem Aufbausteuermodus, in
Übereinstimmung mit der Radbeschleunigung.
Um den Bremsbetrieb von diesem Maximum V HP der Radgeschwindigkeit
V W bis zu der Zeit durchzuführen, wenn
die Referenzgeschwindigkeit V W0 die Radgeschwindigkeit
V W schneidet, werden der Geschwindigkeitswert Δ V, der
Gradient R und die anfängliche Druckaufbauzeit T P in
Übereinstimmung mit der Beschleunigung des Rades,
welche zwischen zwei Punkten Va und Vb in der
Beschleunigungsperiode in dem
vorhergehenden Rutsch-Zyklus gemessen wird, ausgewählt.
Diese Auswahl von Δ V, R und T P wird bei jedem Rutsch-
oder Gleitzyklus durchgeführt, und deshalb wird die am
meisten geeignete Rutschverhinderungsregelung auf der
Basis des Reibungskoeffizienten μ zwischen der
Reifenoberfläche und der Straßenoberfäche, auf welcher
das Motorfahrzeug läuft, durchgeführt. Selbst wenn die
Bedingungen der Straßenoberfläche, wie der
Reibungskoeffizient, sich während des Bremsbetriebes
ändern, werden eine Blockierung eines Rades aufgrund
eines übermäßigen Bremsdruckes und/oder eine unnötige
Verlängerung des Bremsweges aufgrund eines Fehlens des
Bremsdruckes verhindert, so daß ein stabiler Betrieb
des Motorfahrzeuges erreicht wird, da das Fahrzeug
innerhalb einer minimalen Bremsweglänge angehalten
werden kann.
Die Erfindung ist im folgenden anhand eines Ausführungsbeispiels
und in Verbindung mit der Zeichnung
näher beschrieben. Im einzelnen zeigen:
Fig. 1 eine bildliche Ansicht einer Rutschverhinderungs-
Regelvorrichtung, bei der die
vorliegende Erfindung anwendbar ist;
Fig. 2 ein Funktionsblockdiagramm der Steuerschaltung
gemäß einer Ausführungsform der
vorliegenden Erfindung, welche in Verbindung
mit der Vorrichtung der Fig. 1
verwendbar ist;
Fig. 3 ein schematisches Blockdiagramm der
Steuerschaltung, die in Verbindung mit
der Vorrichtung der Fig. 1 verwendbar
ist;
Fig. 4 ebenfalls ein schematisches Blockdiagramm
der Steuerschaltung, welche in Verbindung
mit der Vorrichtung der Fig. 1 verwendbar
ist;
Fig. 5 eine Ansicht zur Erklärung des Betriebs
der in Fig. 2 gezeigten Schaltung;
Fig. 6 eine Ansicht zur Erklärung einer Ausführungsform
der vorliegenden Erfindung;
und,
Fig. 7 ein Flußdiagramm zur Erklärung einer
Ausführungsform der Fig. 6.
Die Fig. 1 zeigt eine ein Rutschen verhindernde
Regelvorrichtung, bei der die vorliegende Erfindung
anwendbar ist, welche ein Rückschlagventil 1, ein
solenoidbetätigtes Druckaufbau-Halteventil (im folgenden
einfach als erstes Ventil bezeichnet) 2, ein
solenoidbetätigtes Druckreduzierungsventil (im folgenden
einfach als zweites Ventil bezeichnet) 3, eine
Hauptfluidpassage 4, die sich von einem Mutterzylinder
M/C (nicht dargestellt) zu den Radzylindern W/C der
Radbremseinrichtungen (nicht dargestellt) erstreckt,
über das Absperrventil 1 und das erste Ventil 2, etc.
Das Absperrventil 1 umfaßt Zylinder 6 und 7, die einen
auf einen Differenzdruck ansprechenden Kolben 5 enthalten,
der nahe dem Ventilabschnitt 8 des Absperrventils
angeordnet ist, wenn der Kolben 5 aufgrund der Druckdifferenz
in der Figur nach links verschoben ist. Beim
Schließen des Ventils 8 wird die Hauptpassage 4, die
sich zwischen dem Mutterzylinder M/C und dem Radzylinder
W/C erstreckt, unterbrochen. Das erste Ventil 2,
welches normalerweise offen ist, wird in Abhängigkeit
von einem Bremsfluiddruck-Haltesignal S 1, welches von
einer Steuerschaltung 9 abgeleitet ist, geschlossen,
und daraufhin wird die Hauptpassage 4 unterbrochen, so
daß ein Bremsfluiddruck-Haltezustand hergestellt ist.
Das zweite Ventil 3, welches normalerweise geschlossen
ist, wird in Abhängigkeit von einem Druckreduzierungssignal
S 2, welches ebenfalls von der Steuerschaltung 9
abgeleitet ist, geöffnet, und daraufhin wird Bremsfluid
aus dem Zylinder W/C mittels einer Pumpe 11 über ein
Reservoir 10 in einem Akkumulator 12 gepumpt, und das
so gepumpte Druckfluid wird zwischen dem
Rückschlagventil 1 und dem ersten Ventil 2 über einen
Bypasskanal 17 zurückgeführt. Wie bei 13 und 14
angedeutet, sind ein Rückschlagventil bzw. ein
Entlastungsventil vorgesehen.
Ein Radgeschwindigkeitsdetektor oder Geschwindigkeitssensor
15 ist einem Rad 16 zugeordnet und so angeordnet,
daß er die detektierte Information an die Steuerschaltung
9 liefert.
Ein Motorfahrzeug ist üblicherweise mit zwei solchen
Antirutsch-Regelvorrichtungen versehen, wie sie in
Fig. 1 dargestellt sind; eine zur Steuerung oder
Regelung von zwei Rädern, z. B. des vorderen linken und
des hinteren rechten Rades, und die andere zur Regelung
der verbleibenden beiden Räder, z. B. des rechten
Vorderrades und des linken Hinterrades.
Die Steuerschaltung 9 umfaßt einen Mikrocomputer, der
mit solchen Funktionen ausgestattet ist, wie sie in den
Blockdiagrammen der Fig. 2, 3 und 4 dargestellt
sind.
In den Fig. 3 und 4 erzeugen die
Radgeschwindigkeitssensoren 15-1 bis 15-N
Impulssignale, die jeweils der entsprechenden
Umdrehungsgeschwindigkeit der Radachsen A 1 bis A N
entsprechen. Jeder Sensor 15 erzeugt z. B. 100 Impulse
für eine Umdrehung des Rades.
Die Radgeschwindigkeitsmeßeinheiten 22-1 bis 22-N
messen die Zyklen der Impulssignale, die von den
Geschwindigkeitssensoren 15-1 bis 15-N jeweils abgegeben
werden, und berechnen die Radgeschwindigkeiten der
jeweiligen Räder. Jede der Pulszykluszählschaltungen
23-1 bis 23-N zählt Taktimpulse während der Zeit von
einem Impulssignal bis zum nächsten Impulssignal, um
die Radgeschwindigkeit zu messen. Jede der Haltezählschaltungen
24-1 bis 24-N zeigt an, daß die Pulssignalzählschaltungen
23-1 bis 23-N die Messung der Radgeschwindigkeit
beendet haben. Eine Spitzendetektoreinrichtung
26 in einem Controller 25 detektiert die hohen
Spitzenpunkte oder Maxima und die niedrigen Spitzenpunkte
oder Minima der Radgeschwindigkeit, die durch
die Radgeschwindigkeitsmeßeinheiten 22-1 bis 22-N
gemessen werden, und eine Beschleunigungsmeßeinrichtung
27 mißt eine Beschleunigung der Radgeschwindigkeit, die
dem Reibungskoeffizienten μ zwischen der Reifenoberfläche
und der Straßenoberfläche entspricht, auf der das
Fahrzeug läuft. Die Beschleunigung wird während der
Zeit zwischen zwei Punkten der Radgeschwindigkeit
erhöht um einen vorbestimmten Wert über einem Minimum,
das von der Spitzendetektoreinrichtung 26 detektiert
wird, bestimmt.
Eine Antiblockier-Bremsregeleinrichtung 28 beginnt bei
einem maximalen Punkt ein Druckaufbausignal zu liefern,
bis zu einem Schnittpunkt zwischen der Radgeschwindigkeit
V W und einer vorbestimmten Referenzgeschwindigkeit
V W0, die in jedem Rutsch-Zyklus so eingestellt ist, daß
die effektivste Antiblockier-Bremsregelung durchgeführt
wird.
Der Betrieb des Antiblockier-Regelsystems der vorliegenden
Erfindung wird jetzt in Verbindung mit den
Fig. 5 und 6 beschrieben.
Die Fig. 5 zeigt die Radgeschwindigkeit V W , die
Radbremsung W , den Bremsfluiddruck innerhalb des
Radzylinders W/C des Bremssystems, Signale "1" bis "8",
die in der Schaltung der Fig. 2 auftreten, und die
Öffnungs- und Schließzeitsteuerung des ersten und
zweiten Ventils 2 und 3.
Typischerweise werden während der in der Figur gezeigten
Zeitlagen T 1 und T 9 die unten beschriebenen Steuerbetriebe
durch die Steuerschaltung der Fig. 2 in
Übereinstimmung mit Veränderungen der Radgeschwindigkeit
V W durchgeführt, die von dem Radgeschwindigkeitssensor
15 gemessen wird, der in den Fig. 1 bis 4
dargestellt ist. Die Radbremsung oder Verzögerung W
wird in einer Radbremsbestimmungseinheit 51 (Fig. 2)
auf der Basis der Radgeschwindigkeit V W durchgeführt.
Die Radbremsung W , die so bestimmt wird, wird dann
mit einem voreingestellten Schwellenwertpegel G 1 in
einer ersten Komparatorschaltung 52 verglichen, und in
einem zweiten Komparator 53 mit einem anderen voreingestellten
Schwellenwertpegel G max .
Zeit T 1: Wenn der Bremsbetrieb begonnen wird, baut
sich der Bremsfluiddruck P so auf, daß die Radbremsung
W sich graduierlich erhöht. Eine
Referenzgeschwindigkeit V T , welche unten beschrieben
wird, verändert sich in Übereinstimmung mit der
Radgeschwindigkeit V W mit einer
Geschwindigkeitsdifferenz die gleich einem
vorbestimmten Wert Δ V 0 ist, der zwischen diesen aufrechterhalten
wird. Die Referenzgeschwindigkeit V T
wird, basierend auf der Radgeschwindigkeit V W , in einer
Referenzgeschwindigkeitsbestimmungseinheit 54 (Fig. 2)
bestimmt, die basierend auf dem Ausgang des ersten
Komparators 52 auf solche Weise gesteuert wird, daß die
Reduktionsrate der Referenzgeschwindigkeit V T einen
vorbestimmten Wert R 0, der dem Schwellenwertpegel G 1
entspricht, nicht überschreitet.
Zeit T 2: Wenn die Radbremsung oder Radverzögerung W
den Schwellenwertpegel G 1 erreicht, wird ein
Ausgangssignal "2" von dem ersten Komparator 52
abgeleitet, und die Referenzgeschwindigkeit V T nimmt
mit einem konstanten Gradienten R 0 ab.
Zeit T 3: Während die Radbremsung W ferner zunimmt,
erreicht sie den Schwellenwertpegel G max , und daraufhin
liefert der zweite Komparator 53 ein Ausgangssignal
"1", das seinerseits über einen ersten Zeitgeber 55
weitergeleitet wird, um ein drittes Flipflop 79 zu
setzen, welches über ein erstes ODER-Glied 56 ein
Signal liefert, um das erste Ventil 2 zu schließen.
Der Schwellenwertpegel G max wird voreingestellt, um
einen weiteren Aufbau des Bremsfluiddruckes P zu
verhindern, wenn die Radbremsung W oberhalb dieses
Schwellenwertpegels ansteigt. Bei dem Beginn der
Zeitlage T 3 ist der Mutterzylinder M/C von dem Radzylinder
W/C getrennt, so daß der Bremsflüssigkeitsdruck
P, der innerhalb des Radzylinders W/C herrscht, gehalten
wird. Falls G max selbst dann nicht detektiert wird,
wenn eine voreingestellte Zeit verstrichen ist, nach
der Zeit, wenn das Signal "1" erschienen ist, arbeitet
der Zeitgeber 55, um das Signal "1" zu blockieren.
Zeit T 4: Wenn die Radgeschwindigkeit V W und die
Referenzgeschwindigkeit V T einander gleich werden, wird
das erste Flipflop 58 eingestellt und liefert ein
Ausgangssignal "3", das seinerseits über einen zweiten
Zeitgeber 59 und ein erstes UND-Glied 62 geführt wird,
um zu bewirken, daß das zweite Ventil 3 geöffnet wird,
so daß der Bremsfluiddruck P innerhalb des Radzylinders
W/C reduziert wird.
Falls das Ausgangssignal "3" noch existiert, wenn eine
vorbestimmte Zeit nach der Zeit, wenn dieses Signal
erschienen ist, abgelaufen ist, arbeitet der zweite
Zeitgeber 59, um das Signal "3" zu blockieren, wodurch
bewirkt wird, daß das zweite Ventil 3 geschlossen wird.
Auf diese Weise wird verhindert, daß eine Druckreduzierung
länger als notwendig andauert.
Ein zweites Flipflop 61 wird durch das Signal "3"
gesetzt. Das Ausgangssignal des zweiten Flipflops 61
wird dem zweiten Ventil 3 über die erste UND-Schaltung
62 zugeführt. Das Flipflop 61 ist so angeordnet, daß es
zurückgestellt wird, wenn eine vorbestimmte Zeit
verstrichen ist, von der Zeit an, zu der das erste
Ventil 2 geschlossen wurde, durch den Ausgang eines
Verzögerungszeitgebers 63, der seinen Betrieb durch das
Ausgangssignal "3" beginnt; mit dieser Anordnung kann
das Antiblockier-Regelsystem in seinen anfänglichen
Zustand zurückgeführt werden. Dies basiert auf dem
Ausfall-Sicherungs-Konzept, und die in dem Verzögerungszeitgeber
63 voreingestellte Zeit wird ausgewählt,
um hinreichend größer zu sein als ein Regelzyklus (die
Periode zwischen der Zeit, wenn eine Druckreduktion
eintritt, bis zu nächsten Zeit, wenn wiederum eine
Druckreduktion eintritt).
Zeit T 5: Wenn die Radgeschwindigkeit V W ein vorbestimmtes
Minimum V LP erreicht, erzeugt der
Minimumsdetektor 60 ein Ausgangssignal "4", das
wiederum weitergegeben wird, um das erste Flipflop 58
zurückzusetzen. Folglich verschwindet das
Ausgangssignal "3", und so wird das zweite Ventil 3
geschlossen.
Als Folge der oben beschriebenen Operationen wird der
Bremsflüssigkeitsdruck innerhalb des Radzylinders W/C
gehalten (T 3) und reduziert (T 4), und wieder gehalten
(T 5), und die Druckhalteoperation, die während der Zeit
T 5 durchgeführt wird, wird so lange fortgesetzt, bis
ein Maximum der Radgeschwindigkeit V W detektiert wird,
wie es weiter unten beschrieben wird. Auf diese Weise
werden die Bremskräfte so reduziert, daß die
Radgeschwindigkeit V W hinreichend wiederhergestellt
wird.
Gemäß der vorliegenden Erfindung wird die mittlere
Beschleunigung W der Radgeschwindigkeit V W , während
letztere ansteigt, während der Zeit T 5 gesucht, und die
Länge der nächsten Zeit T 6 (T P ), während welcher das
erste Ventil 2 geöffnet ist, wird, basierend auf dem
Wert der mittleren Beschleunigung, bestimmt. Gemäß der
vorliegenden Erfindung werden auch, wie es weiter unten
beschrieben wird, ein Gradient R und eine
Geschwindigkeit Δ V bestimmt, basierend auf dem Wert der
mittleren Beschleunigung W .
In einer
Durchschnittsbeschleunigungs-Berechnungsschaltung 64,
die in Fig. 2 gezeigt ist, werden insbesondere eine
Radgeschwindigkeit R 0 zu der Zeit, wenn die
Druckreduzierung initiiert wird (zu dem Beginn der Zeit
T 4) und eine Radgeschwindigkeit V LP zu der Zeit, wenn
ein Minimum eintritt (der Beginn der Zeit t 5) gesucht,
auf der Basis der Radgeschwindigkeit V W , die
von dem Geschwindigkeitssensor 15 abgeleitet ist, des
Ausgangssignals "4" des Minimumdetektors 60 und des
Ausgangs des Komparators 57. Die Berechnung wird auch
bewirkt, um die Radgeschwindigkeiten Va und Vb zu
suchen, welche unten erklärt werden, in Übereinstimmung
mit den folgenden Gleichungen:
Va = K 1 (R 0 - V LP ) + V LP
(1)
Vb = K 2 (R 0 - V LP ) + V LP (2)
Vb = K 2 (R 0 - V LP ) + V LP (2)
wobei 0 ≦ωτ K 1 ≦ωτ K 2 ≦ωτ 1
Es wird angenommen, daß A die Differenz R 0 - V LP darstellt, die Radgeschwindigkeit Va um K 1 × A höher als das Minimum V LP ist, und die Radgeschwindigkeit Vb um K 2 × A höher als das Minimum V LP ist. Die Faktoren K 1 und K 2 werden voreingestellt, und in einem typischen Beispiel kann K 1 × 100% und K 2 × 100% ausgewählt werden, um 15% bzw. 80% zu betreffen.
Es wird angenommen, daß A die Differenz R 0 - V LP darstellt, die Radgeschwindigkeit Va um K 1 × A höher als das Minimum V LP ist, und die Radgeschwindigkeit Vb um K 2 × A höher als das Minimum V LP ist. Die Faktoren K 1 und K 2 werden voreingestellt, und in einem typischen Beispiel kann K 1 × 100% und K 2 × 100% ausgewählt werden, um 15% bzw. 80% zu betreffen.
Es wird angenommen, daß zu einer Zeit Δ T als die
Radgeschwindigkeit genommen wird, um von Va auf Vb
erhöht zu werden, wobei die mittlere Beschleunigung W
über das Zeitintervall Δ T gegeben ist durch die
Gleichung
Während einer Druckaufbauzeitspeicherung, die bei 65 in
Fig. 2 dargestellt ist, ist die mittlere Beschleunigung
in verschiedene Schritte segmentiert, und es wird
Information gespeichert, welche die Druckaufbauzeiten
(typischerweise mehrere ms bis zu einigen 10 ms) werden
den jeweiligen Schritten der segmentierten
Durchschnittsbeschleunigung zugeordnet. Die anfängliche
Druckaufbauzeitperiode T 6 (T P ) wird entsprechend der
mittleren Beschleunigung W ausgewählt, wie später
erwähnt wird, welche von der Einheit 64 abgeleitet ist
und aus dem Speicher 65 ausgelesen wird.
Zeit T 6: Wenn in den Fig. 5 und 6 die
Radgeschwindigkeit V W ein Maximum V HP erreicht, liefert
ein Maximumdetektor 66 ein Ausgangssignal "5", welches
wiederum zu dem Speicher 65 geführt wird, so daß die
Druckaufbauzeit T 6 (T P ), die in der Einheit 64
ermittelten mittleren Beschleunigung entspricht,
ausgelesen wird. Die Polarität des Ausgangssignals des
Speichers 65 wird in einem Inverter 67 invertiert, um
so ein konvertiertes Ausgangssignal "6" zu bilden,
welches seinerseits über eine zweite UND-Schaltung 68
an dem Ausgang einer ODER-Schaltung 56 erscheint. Auf
diese Weise verschwindet das Druckaufbau/Haltesignal S 1
nach der Zeit T 6 (T P ). Auf diese Weise wird während der
Zeit T 6 (T P ) das erste Ventil geöffnet, so daß der
Bremsflüssigkeitsdruck P sich aufbaut.
Der während dieser Zeit T 6 erzeugte Druckaufbau ist
eine "vorherige" Druckaufbaustufe.
Die Radverzögerung W , die unmittelbar vor dem Ende
der Zeit T 6 eintritt, wird durch einen Radbremsdetektor
oder Radverzögerungsdetektor 71 detektiert, und ein von
dieser Detektion resultierendes Signal wird einem
vierten und fünften Komparator 72 und 73 zugeführt. In
dem vierten Komparator wird das Signal, das die
Radbremsung W darstellt, die unmittelbar vor dem Ende
der Zeit T 6 eintritt, mit
voreingestellten Werten "a" bis "d" verglichen, und
basierend auf dem Ergebnis dieses Vergleiches wird in
der nächsten Schaltung 74 die darin gespeicherte
Zeitinformation, die dem oben genannten Ergebnis des
Vergleiches entspricht, ausgelesen, so daß die Zeit
während welcher das erste Ventil geschlossen bleibt,
bestimmt wird. Das Ausgangssignal "7" der Schaltung 74
wird einer dritten ODER-Schaltung 75 zugeführt, und
zusammen mit dem Ausgangssignal "6" einer UND-Schaltung
68.
Zeit T 7: Während dieser Zeitperiode wird bewirkt, daß
das Signal S 1 als auf dem Ausgangssignal "7" basierend
erscheint, so daß das erste Ventil 2 geschlossen wird
und der Bremsfluiddruck P gehalten wird.
In dem fünften Komparator 73 wird die Radbremsung W ,
die unmittelbar vor dem Ende der Zeit T 7 von dem
Bremsdetektor 71 detektiert wurde, mit voreingestellten
Werten "e" bis "h" verglichen. In der nächsten
Schaltung 76 wird die zuvor darin gespeicherte
Zeitinformation, die dem Ergebnis des in dem Komparator
73 durchgeführten Vergleiches entspricht, ausgelesen,
so daß die Zeitperiode, während welcher das erste
Ventil geöffnet bleibt, bestimmt wird. Die Polarität
des Ausgangs der Schaltung 76 wird in einem zweiten
Inverter 77 umgekehrt, und er wird so zu einem
konvertierten Ausgangssignal "8", welches seinerseits
zusammen mit dem Ausgangssignal "7" der dritten
ODER-Schaltung 75 zugeführt wird. Der Ausgang der
dritten ODER-Schaltung 75 wird der zweiten
UND-Schaltung 68 zusammen mit dem Ausgangssignal "6"
zugeführt. Der Vergleich des Komparators 72 wird
bewirkt, wenn ihm ein Triggersignal zugeführt wird,
über eine vierte ODER-Schaltung 78, von dem Speicher 65
oder einer Schaltung 76 zur Bestimmung der Länge der
Zeit, während welcher das erste Ventil geöffnet bleibt.
Ferner wird in dem fünften Komparator 73 der Vergleich
bewirkt, wenn ihm ein Triggersignal von der Schaltung
74 zugeführt wird, um die Länge der Zeit zu bestimmen,
während welcher das erste Ventil geöffnet bleibt.
Zeit T 8: Das erste Ventil 2 wird in Übereinstimmung
mit einem Ausgangssignal "8" geöffnet, welches der Zeit
entspricht, die während der Zeit T 7 bestimmt wurde, so
daß der Aufbau des Bremsfluiddruckes P begonnen wird.
Basierend auf der Verzögerungs- oder
Bremsgeschwindigkeit W , die unmittelbar vor dem Ende
der Zeit T 8 eintritt, wird die Länge der nächsten Zeit
T 7 bestimmt, während welcher das erste Ventil geöffnet
bleibt.
Wie oben erwähnt wurde, wird die Länge jeder Zeit in
dem "letzteren" Druckaufbauzustand auf der Basis der
Radbremsung bestimmt, die unmittelbar vor dem Beginn
jeder Zeit eintritt, und die Bestimmung wird durchgeführt
durch Auslesen von voreingestellter Zeitinformation,
wie bei der "vorherigen" Druckaufbaustufe. Die
Inhalte der Zeitinformation sind, selbstverständlich,
unterschiedlich zwischen dem vorherigen Druckaufbauzustand
und dem letzteren Druckaufbauzustand, und sie
können in geeigneter Weise bestimmt werden, indem
experimentelle und/oder empirische Ergebnisse relativ
zu jedem Motorfahrzeug berücksichtigt werden.
Bei der Bestimmung der Bremsfluiddruck-Haltezeit T 7 und
der Bremsfluiddruck-Aufbauzeit T 8 ist es möglich, daß
eine der Zeiten auf der Basis der Radbremsung W
bestimmt wird, die unmittelbar vor Beginn derjenigen
Zeit eintritt, während die andere eine Periode einer
vorbestimmten konstanten Zeitlänge sein kann. Mit solch
einer Anordnung werden die Steuerprozeduren
vereinfacht.
Typ T 9: Die Wiederholung der Druckhalte- und Druckaufbauzeiten
in der letzteren Druckaufbaustufe wird
solange fortgesetzt, bis die Radgeschwindigkeit V W
reduziert wird, um gleich der Referenzgeschwindigkeit
V W0 zu werden, was weiter unten im einzelnen
beschrieben wird, d. h., bis die Linie, die die
Radgeschwindigkeit V W anzeigt, und die gerade Linie,
die die Referenzgeschwindigkeit V W0 anzeigt, sich bei R
schneiden. Dann wird eine Steuerung, ähnlich
derjenigen, die während der Zeit T 4 durchgeführt wird,
während einer Zeit T 9 durchgeführt. In Fig. 5 zeigt
T 10 eine Zeit an, die der Druckverringerungszeit T 5
entspricht.
Die Referenzgeschwindigkeit V W0 wird in der
Referenzgeschwindigkeitsbestimmungseinheit 54 (Fig. 2)
bestimmt, der ein vorbestimmter Gradient R und eine
vorbestimmte Geschwindigkeit Δ V von der
Durchschnittsbeschleunigungseinheit 64 zugeführt
werden. In Fig. 5 ist die Referenzgeschwindigkeit V W0
als eine gerade Linie definiert, die an einem Punkt Q
beginnt, der um einen vorbestimmten Wert Δ V unterhalb
des Maximums V HP der Radgeschwindigkeit V W ist und sich
geradlinig mit dem vorbestimmten
Gradienten R erstreckt.
Das Verfahren zur Bestimmung der anfänglichen Druckaufbauzeit
T 6 (T P ) des vorbestimmten
Geschwindigkeitswertes Δ V und des vorbestimmten
Gradienten R wird anhand der Fig. 7 beschrieben. Bei
dem Schritt 701 wird die mittlere Beschleunigung W
des Rades, die zuvor gemäß der Gleichung (3) bestimmt
wurde, für drei Stufen unterschieden oder
diskriminiert, z. B. für die erste Stufe: nicht mehr
als 2 G (zweimal die Erdbeschleunigung); für die zweite
Stufe: nicht mehr als 5 G; oder für die dritte Stufe:
nicht mehr als 8 G.
Die anfängliche Druckaufbauzeit T 6 (T P ), der
Geschwindigkeitswert Δ V und der Gradient R werden als
drei Stufen jeweils wie folgt vorbestimmt:
Geschwindigkeitswert Δ V:,6Δ V 1 ≦ωτ
Δ V 2 ≦ωτ Δ V 3
anfängliche Druckaufbauzeit T p :,6T p1 ≦ωτ
T p2 ≦ωτ T p3
Gradient R:,6R 1 ≦ωτ R 2 ≦ωτ R 3
Falls die Durchschnittsbeschleunigung W nicht mehr
als 2 G beträgt, geht der Betrieb weiter zu dem Schritt
702, bei dem ein vorbestimmter Geschwindigkeitswert
Δ V 1, ein vorbestimmter Gradient R 1 und eine
vorbestimmte anfängliche Druckaufbauzeit T P1 als der
Geschwindigkeitswert Δ V, der Gradient R, und eine
vorbestimmte anfängliche Druckaufbauzeit T P verwendet.
In diesem Fall sind alle diese Werte die
kleinstmöglichen. Das heißt, der Reibungskoeffizient μ
zwischen der Reifenoberfläche und der Straßenoberfläche
ist so klein, daß die Druckaufbauzeit bei diesem
Rutsch-Zyklus auf den kleinsten Wert gesetzt werden
muß.
Falls die Durchschnittsbeschleunigung W größer als 2 G
ist, jedoch nicht größer als 5 G, geht es weiter bei dem
Schritt 703, bei welchem ein vorbestimmter
Geschwindigkeitswert Δ V 2, ein vorbestimmter Gradient R 2
und eine vorbestimmte anfängliche Druckaufbauzeit T P2
als der Geschwindigkeitswert Δ V, der Gradient R bzw.
die anfängliche Druckaufbauzeit T P verwendet werden. In
diesem Falle sind alle diese Werte mittlere Werte. Das
heißt, der Reibungkoeffizient μ zwischen der
Reifenoberfläche und der Radoberfläche ist ein
mittlerer Wert, so daß die Druckaufbauzeit bei diesem
Rutsch-Zyklus auf den mittleren Wert gesetzt ist.
Falls die Durchschnittsbeschleunigung W größer als 5 G
ist, jedoch nicht größer als 8 G, geht es weiter bei dem
Schritt 704, bei dem ein vorbestimmter Wert Δ V 3, ein
vorbestimmter Gradient R 3 und eine vorbestimmte
anfängliche Druckaufbauzeit T P3 als der
Geschwindigkeitswert Δ V, der Gradient R bzw. die
anfängliche Druckaufbauzeit T P verwendet werden. In
diesem Fall sind alle diese Werte die größtmöglichen.
Das heißt, der Reibungskoeffizient μ zwischen der
Reifenoberfläche und der Straßenoberfläche ist so groß,
daß die Druckaufbauzeit bei diesem Rutsch-Zyklus auf
den größten Wert gesetzt wird.
Wie oben erwähnt wurde, liefert die vorliegende Erfindung
eine Referenzgeschwindigkeit V W0, die einen
anfänglichen Punkt V 1 hat, der um einen vorbestimmten
Wert Δ V unterhalb des Maximums V HP der
Radgeschwindigkeit V W liegt und sich mit einem
vorbestimmten Gradienten R geradlinig erstreckt. Um den
Bremsbetrieb von dem Maximum V HP der
Radgeschwindigkeit V W bis zu der Zeit, wenn die
Referenzgeschwindigkeit V W0 die Radgeschwindigkeit V W
schneidet, durchzuführen, werden der
Geschwindigkeitswert Δ V, der Gradient R und die
anfängliche Druckaufbauzeit T P ausgewählt, in
Übereinstimmung mit der mittleren Beschleunigung
(Vb - Va)/Δ V des Rades, die zwischen zwei Punkten (Va und
Vb in Fig. 5) innerhalb der Zeit T 5 gemessen wird, d.
h. der Beschleunigungsperiode, in dem vorhergehenden
Rutsch-Zyklus. Diese Auswahl von Δ V, R und T P wird bei
jedem Rutsch-Zyklus wiederholt, und deshalb wird die am
besten geeignete Anti-Rutsch-Regelung durchgeführt, auf
der Basis der Reibungskoeffizienten μ zwischen der
Reifenoberfläche und der Oberfläche der Straße, auf
welcher das Motorfahrzeug läuft. Insbesondere dann,
falls die Bedingungen der Straßenoberfläche, wie der
Reibungskoeffizient, sich während des Bremsbetriebes
ändern, werden eine Blockierung des Rades aufgrund
eines übermäßigen Bremsdruckes und/oder eine unnötige
Verlängerung des Bremsweges aufgrund mangelnden
Bremsdruckes verhindert, so daß ein stabiler Betrieb
des Motorfahrzeuges erreicht wird, da das Fahrzeug
innerhalb einer minimalen Bremsentfernung zum Stehen
gebracht werden kann.
Claims (5)
1. Antiblockier-Regelsystem für ein Motorfahrzeug, mit
einem Bremsfluiddruckaufbau-Steuermodus, und einem
Bremsfluiddruck-Reduktionsmodus, die jeweils zyklisch
eintreten, bei welchen in jedem Aufbau-Steuermodus ein
Ventil repetitiv geöffnet und geschlossen wird, so daß
Bremsfluiddruckaufbau- und Halteoperationen alternativ
durchgeführt werden;
Einrichtungen zur Messung der Geschwindigkeit V W jedes Rades des Motorfahrzeuges,
Einrichtungen zur Bestimmung eines Maximums V HP und eines Minimums V LP der Radgeschwindigkeit, wenn dieses Antiblockier-Regelsystem betrieben wird;
Einrichtungen zum repetitiven Öffnen und Schließen der genannten Ventileinrichtungen während der Zeit von jedem Aufbau-Steuermodus, von dem genannten Maximumspunkt V HP der Radgeschwindigkeit bis zu einem Schnittpunkt R zwischen einer Referenzgeschwindigkeit V W0, welche einen Anfangspunkt Q hat, der um einen vorbestimmten Geschwindigkeitswert Δ V unterhalb des Maximums V HP der Radgeschwindigkeit V W beginnt und sich mit einem Gradienten R geradlinig erstreckt, und der genannten Radgeschwindigkeit V W ;
Einrichtungen zum Messen der Radbeschleunigung, auf der Basis der genannten Radgeschwindigkeit V W , während einer Zeit zwischen einem ersten Punkt Va, der um eine vorbestimmte Rate der Radgeschwindigkeit gegenüber dem Minimumspunkt der Radgeschwindigkeit erhöht ist, und einem zweiten Punkt Vb, der weiter um eine vorbestimmte Rate gegenüber dem ersten Punkt Va erhöht ist; und,
Einrichtungen zur Bestimmung von wenigstens dem Geschwindigkeitswert Δ V, dem Gradienten R oder einer anfänglichen Druckaufbauzeit T P , bei jedem Aufbau-Steuermodus, in Übereinstimmung mit der genannten Beschleunigung des Rades.
Einrichtungen zur Messung der Geschwindigkeit V W jedes Rades des Motorfahrzeuges,
Einrichtungen zur Bestimmung eines Maximums V HP und eines Minimums V LP der Radgeschwindigkeit, wenn dieses Antiblockier-Regelsystem betrieben wird;
Einrichtungen zum repetitiven Öffnen und Schließen der genannten Ventileinrichtungen während der Zeit von jedem Aufbau-Steuermodus, von dem genannten Maximumspunkt V HP der Radgeschwindigkeit bis zu einem Schnittpunkt R zwischen einer Referenzgeschwindigkeit V W0, welche einen Anfangspunkt Q hat, der um einen vorbestimmten Geschwindigkeitswert Δ V unterhalb des Maximums V HP der Radgeschwindigkeit V W beginnt und sich mit einem Gradienten R geradlinig erstreckt, und der genannten Radgeschwindigkeit V W ;
Einrichtungen zum Messen der Radbeschleunigung, auf der Basis der genannten Radgeschwindigkeit V W , während einer Zeit zwischen einem ersten Punkt Va, der um eine vorbestimmte Rate der Radgeschwindigkeit gegenüber dem Minimumspunkt der Radgeschwindigkeit erhöht ist, und einem zweiten Punkt Vb, der weiter um eine vorbestimmte Rate gegenüber dem ersten Punkt Va erhöht ist; und,
Einrichtungen zur Bestimmung von wenigstens dem Geschwindigkeitswert Δ V, dem Gradienten R oder einer anfänglichen Druckaufbauzeit T P , bei jedem Aufbau-Steuermodus, in Übereinstimmung mit der genannten Beschleunigung des Rades.
2. Antiblockier-Regelsystem nach Anspruch 1, bei dem
der genannte Geschindigkeitswert Δ V, der Gradient R
und die anfängliche Druckaufbauzeit T P in
Übereinstimmung mit der Radbeschleunigung bestimmt
werden, die unmittelbar vor dem Anti-Rutsch-Zyklus
gemessen wird.
3. Antiblockier-Regelsystem nach Anspruch 1 oder 2, bei
dem die genannte Einrichtung zur Messung der Radbeschleunigung
Einrichtungen zur Berechnung eines
Schnittpunktes R zwischen einer Referenzgeschwindigkeit
V W0 in einem vorhergehenden Anti-Rutsch-Zyklus und der
genannten Radgeschwindigkeit V W umfaßt, so daß der
erste Punkt Va und der zweite Punkt Vb der
Radgeschwindigkeit V W wie folgt definiert sind:
Va = K 1 (V W0 - V LP ) + V LP
Vb = K 2 (V W0 - V LP ) + V LP wobei 0 ≦ωτ K 1 ≦ωτ K 2
Vb = K 2 (V W0 - V LP ) + V LP wobei 0 ≦ωτ K 1 ≦ωτ K 2
4. Antiblockier-Regelsystem nach einem der vorhergehenden
Ansprüche, bei dem der Geschwindigkeitswert Δ V, der
Gradient R und die anfängliche Druckaufbauzeit T P wie
folgt bestimmt werden:
Δ V 1 ≦ωτ Δ V 2 ≦ωτ Δ V 3
. . .
T p1 ≦ωτ T p2 ≦ωτ Tp 3 . . .
R 1 ≦ωτ R 2 ≦ωτ R 3 . . .und eine der Kombinationen aus Δ V X , T PX und R X bei jedem Anti-Rutsch-Zyklus so ausgewählt wird, daß bei größerer Radbeschleunigung größere Δ V X , T PX und R X verwendet werden.
T p1 ≦ωτ T p2 ≦ωτ Tp 3 . . .
R 1 ≦ωτ R 2 ≦ωτ R 3 . . .und eine der Kombinationen aus Δ V X , T PX und R X bei jedem Anti-Rutsch-Zyklus so ausgewählt wird, daß bei größerer Radbeschleunigung größere Δ V X , T PX und R X verwendet werden.
6. Antiblockier-Regelsystem für ein Motorfahrzeug, mit
einem Bremsfluiddruckaufbau-Steuermodus und einem
Bremsfluiddruck-Reduktionsmodus, die jeweils zyklisch
auftreten, bei dem in jedem Aufbau-Steuermodus eine
erste Ventileinrichtung repetitiv geöffnet und geschlossen
wird, so daß Bremsfluiddruckaufbau- und
Halteoperationen alternativ durchgeführt werden; und
bei jedem Reduktionsmodus eine zweite Ventileinrichtung
so geöffnet wird, daß der Bremsfluiddruck-Reduktionsbetrieb
durchgeführt wird;
mit Einrichtungen zur Messung der Geschwindigkeit V W von jedem Rad des Motorfahrzeugs;
Einrichtungen zur Bestimmung eines Maximumpunktes V HP und eines Minimumpunktes V LP der Radgeschwindigkeit, wenn das Rad gebremst wird;
Einrichtungen zum repetitiven Öffnen und Schließen der genannten ersten Ventileinrichtung während der Zeit eines jeden Aufbau-Steuermodus, von dem genannten Maximum V HP der Radgeschwindigkeit bis zu einem Schnittpunkt R zwischen einer Referenzgeschwindigkeit V W0, deren Anfangspunkt Q um einen vorbestimmten Geschwindigkeitswert Δ V unterhalb des Maximums V HP der Radgeschwindigkeit V W beginnt und die sich längs einer Geraden mit einem Gradienten R erstreckt, und der Radgeschwindigkeit V W ;
Einrichtungen zur Messung der Radbeschleunigung, auf der Basis der genannten Radgeschwindigkeit V W , während einer Zeit zwischen einem ersten Punkt Va, der um eine vorbestimmte Rate der Radgeschwindigkeit über dem Minimumpunkt der Radgeschwindigkeit erhöht ist, und einem zweiten Punkt Vb, der ferner um eine vorbestimmte Rate über dem ersten Punkt Va erhöht ist;
Einrichtungen zur Bestimmung von wenigstens dem Geschwindigkeitswert Δ V, dem Gradienten R oder der anfänglichen Druckaufbauzeit T P , während jedes Aufbau-Steuermodus, in Übereinstimmung mit der Beschleunigung des Rades; und
Einrichtungen zur Steuerung der Öffnung der genannten zweiten Ventileinrichtungen während der Zeit eines jeden Reduktionsmodus, von dem genannten Schnittpunkt zwischen der Referenzgeschwindigkeit V W0 und der genannten Radgeschwindigkeit V W und bis zu dem Minimum der Radgeschwindigkeit.
mit Einrichtungen zur Messung der Geschwindigkeit V W von jedem Rad des Motorfahrzeugs;
Einrichtungen zur Bestimmung eines Maximumpunktes V HP und eines Minimumpunktes V LP der Radgeschwindigkeit, wenn das Rad gebremst wird;
Einrichtungen zum repetitiven Öffnen und Schließen der genannten ersten Ventileinrichtung während der Zeit eines jeden Aufbau-Steuermodus, von dem genannten Maximum V HP der Radgeschwindigkeit bis zu einem Schnittpunkt R zwischen einer Referenzgeschwindigkeit V W0, deren Anfangspunkt Q um einen vorbestimmten Geschwindigkeitswert Δ V unterhalb des Maximums V HP der Radgeschwindigkeit V W beginnt und die sich längs einer Geraden mit einem Gradienten R erstreckt, und der Radgeschwindigkeit V W ;
Einrichtungen zur Messung der Radbeschleunigung, auf der Basis der genannten Radgeschwindigkeit V W , während einer Zeit zwischen einem ersten Punkt Va, der um eine vorbestimmte Rate der Radgeschwindigkeit über dem Minimumpunkt der Radgeschwindigkeit erhöht ist, und einem zweiten Punkt Vb, der ferner um eine vorbestimmte Rate über dem ersten Punkt Va erhöht ist;
Einrichtungen zur Bestimmung von wenigstens dem Geschwindigkeitswert Δ V, dem Gradienten R oder der anfänglichen Druckaufbauzeit T P , während jedes Aufbau-Steuermodus, in Übereinstimmung mit der Beschleunigung des Rades; und
Einrichtungen zur Steuerung der Öffnung der genannten zweiten Ventileinrichtungen während der Zeit eines jeden Reduktionsmodus, von dem genannten Schnittpunkt zwischen der Referenzgeschwindigkeit V W0 und der genannten Radgeschwindigkeit V W und bis zu dem Minimum der Radgeschwindigkeit.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP61062433A JPS62218260A (ja) | 1986-03-20 | 1986-03-20 | アンチスキッド制御処理方式 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3709157A1 true DE3709157A1 (de) | 1987-10-01 |
DE3709157C2 DE3709157C2 (de) | 1992-04-16 |
Family
ID=13200042
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19873709157 Granted DE3709157A1 (de) | 1986-03-20 | 1987-03-20 | Bremsregelsystem |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4825371A (de) |
JP (1) | JPS62218260A (de) |
DE (1) | DE3709157A1 (de) |
Cited By (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1989001887A1 (fr) * | 1987-08-28 | 1989-03-09 | Robert Bosch Gmbh | Frein de stationnement automatique |
DE3935559A1 (de) * | 1988-10-26 | 1990-05-03 | Akebono Brake Ind | Blockierschutzregelverfahren und -anordnung fuer kraftfahrzeuge |
DE4016661A1 (de) * | 1989-05-24 | 1990-11-29 | Mitsubishi Electric Corp | Antiblockiersystem |
EP0453811A2 (de) * | 1990-04-23 | 1991-10-30 | Rockwell International Corporation | Blockiergeschütztes Bremssystem und Verfahren |
EP0474279A1 (de) * | 1990-09-06 | 1992-03-11 | General Motors Corporation | Verfahren und Vorrichtung zur Bremsdruckregelung |
US5106172A (en) * | 1988-06-10 | 1992-04-21 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Method for controlling hydraulic braking pressure for a vehicle |
EP0535349A2 (de) * | 1991-09-30 | 1993-04-07 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Antriebsschlupfregelung |
EP0550997A1 (de) * | 1992-01-10 | 1993-07-14 | Lucas Industries Public Limited Company | Verfahren und Vorrichtung zum Erkennen von durchdrehenden Rädern |
EP0618117A2 (de) * | 1993-03-31 | 1994-10-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Kraftfahrzeugbremsdruckregeleinrichtung |
WO1998041429A1 (en) * | 1997-03-15 | 1998-09-24 | Grau Limited | Vehicle braking system |
GB2337309A (en) * | 1997-03-15 | 1999-11-17 | Grau Ltd | Vehicle braking system |
Families Citing this family (15)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1989004263A1 (en) * | 1987-11-06 | 1989-05-18 | Robert Bosch Gmbh | Drive slip regulating system |
JPH01148647A (ja) * | 1987-12-04 | 1989-06-12 | Akebono Brake Ind Co Ltd | アンチロック制御方法 |
DE3805270A1 (de) * | 1988-02-19 | 1989-08-31 | Lucas Ind Plc | Verfahren zum regeln des bremsdruckes in einer blockiergeschuetzten fahrzeugbremsanlage |
JP2660851B2 (ja) * | 1988-09-08 | 1997-10-08 | 株式会社曙ブレーキ中央技術研究所 | 車両のアンチロック制御方法 |
EP0416100B1 (de) * | 1989-01-17 | 1996-03-27 | Sumitomo Electric Industries Limited | Regler für die radgeschwindigkeit |
US4999779A (en) * | 1989-09-18 | 1991-03-12 | American Standard Inc. | Axle health discriminatory safety timer arrangement for controlling wheel slip on a multiple-axle railway vehicle |
US5188436A (en) * | 1990-08-17 | 1993-02-23 | Allied-Signal Inc. | Linear variable pressure adaptive braking and traction control system |
JPH04201772A (ja) * | 1990-11-30 | 1992-07-22 | Mazda Motor Corp | 車両のアンチスキッドブレーキ装置 |
US5579230A (en) * | 1991-06-10 | 1996-11-26 | General Motors Corporation | Vehicle speed estimation for antilock braking using a chassis accelerometer |
JP3112708B2 (ja) * | 1991-07-05 | 2000-11-27 | 曙ブレーキ工業株式会社 | 車両のアンチロック制御装置 |
JP2620995B2 (ja) * | 1991-08-23 | 1997-06-18 | 本田技研工業株式会社 | アンチロック制御装置 |
US5583772A (en) * | 1993-01-18 | 1996-12-10 | Tokico Ltd | Evaluation and control method and apparatus for vehicle operation of antiskid control device |
JPH08119005A (ja) * | 1994-10-27 | 1996-05-14 | Nippondenso Co Ltd | 車両制御装置 |
AU8376898A (en) | 1997-06-27 | 1999-01-19 | Kelsey-Hayes Company | Algorithm for scheduling extra reapply pulses in a rear wheel anti-lock brake system |
US7606552B2 (en) * | 2005-11-10 | 2009-10-20 | Research In Motion Limited | System and method for activating an electronic device |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1305430A (de) * | 1969-03-22 | 1973-01-31 | ||
DE2717383C2 (de) * | 1977-04-20 | 1982-05-13 | Wabco Fahrzeugbremsen Gmbh, 3000 Hannover | Schaltungsanordnung zur Regelung des Bremsdruckes in der Einsteuerphase bei blockiergeschützten Fahrzeugbremsanlagen |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS59209943A (ja) * | 1983-05-16 | 1984-11-28 | Nissan Motor Co Ltd | アンチスキツド制御装置 |
JPS6038246A (ja) * | 1983-08-11 | 1985-02-27 | Nissan Motor Co Ltd | アンチスキッド制御装置 |
US4741580A (en) * | 1985-08-02 | 1988-05-03 | Akebono Brake Industry Co., Ltd. | Anti-skid control system for motor vehicle |
JPH0688531B2 (ja) * | 1985-12-27 | 1994-11-09 | 曙ブレーキ工業株式会社 | アンチスキツド制御方法 |
-
1986
- 1986-03-20 JP JP61062433A patent/JPS62218260A/ja active Granted
-
1987
- 1987-03-20 US US07/028,544 patent/US4825371A/en not_active Expired - Fee Related
- 1987-03-20 DE DE19873709157 patent/DE3709157A1/de active Granted
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1305430A (de) * | 1969-03-22 | 1973-01-31 | ||
DE2717383C2 (de) * | 1977-04-20 | 1982-05-13 | Wabco Fahrzeugbremsen Gmbh, 3000 Hannover | Schaltungsanordnung zur Regelung des Bremsdruckes in der Einsteuerphase bei blockiergeschützten Fahrzeugbremsanlagen |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
Bosch Technische Berichte, 1980, H.2, S.78-83, 86-89 * |
Cited By (18)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5129496A (en) * | 1987-08-28 | 1992-07-14 | Robert Bosch Gmbh | Automatic locking brake |
WO1989001887A1 (fr) * | 1987-08-28 | 1989-03-09 | Robert Bosch Gmbh | Frein de stationnement automatique |
US5106172A (en) * | 1988-06-10 | 1992-04-21 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Method for controlling hydraulic braking pressure for a vehicle |
DE3935559C2 (de) * | 1988-10-26 | 2001-01-04 | Akebono Brake Ind | Antiblockier-Bremssystem für ein Kraftfahrzeug und Verfahren zum Regeln eines Antiblockier-Bremssystems |
DE3935559A1 (de) * | 1988-10-26 | 1990-05-03 | Akebono Brake Ind | Blockierschutzregelverfahren und -anordnung fuer kraftfahrzeuge |
DE4016661A1 (de) * | 1989-05-24 | 1990-11-29 | Mitsubishi Electric Corp | Antiblockiersystem |
EP0453811A2 (de) * | 1990-04-23 | 1991-10-30 | Rockwell International Corporation | Blockiergeschütztes Bremssystem und Verfahren |
EP0453811A3 (en) * | 1990-04-23 | 1993-10-13 | Rockwell International Corporation | Antilock brake system and method incorporating a pressure feedback |
EP0474279A1 (de) * | 1990-09-06 | 1992-03-11 | General Motors Corporation | Verfahren und Vorrichtung zur Bremsdruckregelung |
EP0535349A2 (de) * | 1991-09-30 | 1993-04-07 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Antriebsschlupfregelung |
EP0535349A3 (en) * | 1991-09-30 | 1993-07-28 | Robert Bosch Gmbh | Drive slip control system |
EP0550997A1 (de) * | 1992-01-10 | 1993-07-14 | Lucas Industries Public Limited Company | Verfahren und Vorrichtung zum Erkennen von durchdrehenden Rädern |
EP0618117A3 (de) * | 1993-03-31 | 1996-03-13 | Toyota Motor Co Ltd | Kraftfahrzeugbremsdruckregeleinrichtung. |
EP0618117A2 (de) * | 1993-03-31 | 1994-10-05 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Kraftfahrzeugbremsdruckregeleinrichtung |
WO1998041429A1 (en) * | 1997-03-15 | 1998-09-24 | Grau Limited | Vehicle braking system |
GB2337309A (en) * | 1997-03-15 | 1999-11-17 | Grau Ltd | Vehicle braking system |
GB2337309B (en) * | 1997-03-15 | 2001-07-25 | Grau Ltd | Vehicle braking system |
US6272417B1 (en) | 1997-03-15 | 2001-08-07 | Haldex Brake Products Limited | Vehicle braking system |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH0442218B2 (de) | 1992-07-10 |
DE3709157C2 (de) | 1992-04-16 |
JPS62218260A (ja) | 1987-09-25 |
US4825371A (en) | 1989-04-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3709157A1 (de) | Bremsregelsystem | |
DE2901740C2 (de) | ||
DE3729963C2 (de) | Antiblockiersystem mit fahrgeschwindigkeitsabhängigem Schlupfgrenzwert | |
DE3152999C2 (de) | ||
DE68918125T2 (de) | Antiblockiersteuerungssystem für Kraftfahrzeuge. | |
DE19526422C2 (de) | Antiblockier-Regelungsystem | |
DE3904512C2 (de) | Verfahren zum Regeln des Bremsdrucks in einer blockiergeschützten Bremsanlage eines Fahrzeugs | |
DE3886462T2 (de) | Antischleudersteuergerät. | |
DE3820440A1 (de) | Blockiergeschuetzte bremsanlage fuer ein fahrzeug | |
DE3884915T2 (de) | Blockierschutz-Steuervorrichtung. | |
EP0759863B1 (de) | Schaltungsanordnung für eine bremsanlage mit elektronischer regelung der bremskraftverteilung | |
DE3910472C2 (de) | Bremssteuereinrichtung für Kraftfahrzeuge | |
DE19541601A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Steuerung der Bremsanlage eines Fahrzeugs | |
EP0394387B1 (de) | Antiblockierregelsystem | |
DE3519549A1 (de) | Antiblockier-bremssystem | |
DE3719228A1 (de) | Antiblockiersteuereinrichtung fuer ein fahrzeugbremssystem | |
DE3929996A1 (de) | Blockierschutzregelverfahren und -vorrichtung fuer fahrzeuge | |
DE4217090C2 (de) | Blockierschutz-Regelungssystem für ein Kraftfahrzeug | |
DE19814889A1 (de) | Bremssystem zur Ausführung einer Fahrzeugverhaltenssteuerung | |
DE3512716C2 (de) | ||
DE4141653A1 (de) | Bremsfluessigkeitsdruck-steuergeraet fuer ein fahrzeug | |
DE3914211A1 (de) | Traktionssteuersystem fuer motorfahrzeuge | |
DE19639387B4 (de) | Antiblockierregelungsvorrichtung | |
DE69210490T2 (de) | Vorrichtung zur Berechnung geschätzter Fahrzeuggeschwindigkeit | |
DE69025884T2 (de) | Blockierschutz-Steuerverfahren und Vorrichtung für Kraftfahrzeug |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OP8 | Request for examination as to paragraph 44 patent law | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |