DE3615021A1 - Verfahren und vorrichtung zum selektiven katalytischen reduzieren der stickoxyde aus verbrennungsmotor-abgasen - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zum selektiven katalytischen reduzieren der stickoxyde aus verbrennungsmotor-abgasenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum selektiven katalytischen
Reduzieren der Stickoxide (NO x ] aus Verbrennungsmotor-Abgasen
unter Zugabe von Ammoniak (NH₃) in einem Reaktor
sowie eine Vorrichtung zum Durchführen dieses Verfahrens.
In den bei Verbrennungsprozessen entstehenden Abgasen sind
unter anderem auch Stickstoffoxide, insbesondere Stickstoffmonoxid
(NO) und Stickstoffdioxid (NO₂) enthalten, welche
als Umweltgifte (Schadstoffe) gelten bzw. neben ihrer Geruchsbelästigung
auch toxische Wirkungen auf den menschlichen und
tierischen Organismus ausüben können. Bei der Umwandlung dieser
Stickstoffoxide mittels Ammoniak unter Bildung umweltfreundlicher
Produkte (z. B. N₂ und H₂O) ist es erforderlich,
die jeweils benötigte Ammoniak-Menge möglichst genau und
schnell mit vertretbarem technischen Aufwand zu ermitteln und
dem Abgas beizugeben. Zur Zeit gibt es zu diesem Zweck noch
kein automatisches Verfahren, das in wirtschaftlicher Hinsicht
akzeptabel wäre. Die Ermittlung der erforderlichen Ammoniak-Mengen
aus der gemessenen NO x -Konzentration ist zwar technisch
möglich, aber scheidet als unwirtschaftliche Lösung
zumindest dann aus, wenn der Verbrennungsmotor zum Betreiben
von Wärmepumpen oder Blockheizkraftwerken verwendet wird.
Davon ausgehend liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine
möglichst exakte Ammoniak-Dosierung in Abhängigkeit von dem
Istwert der Stickstoffoxid-Konzentration im Verbrennungsabgas
zu realisieren.
Ausgehend von einem Verfahren der eingangs erwähnten Art wird
diese Aufgabe hinsichtlich eines Verfahrens dadurch gelöst,
daß die Ammoniak-Zugabe in Abhängigkeit von der Stickstoffoxid
(NO x )-Konzentration in dem Abgas erfolgt und daß die Stickstoffoxidkonzentration
indirekt ermittelt wird durch Messen
von Betriebsparametern des Verbrennungsmotors und nachfolgendes
Berechnen unter Berücksichtigung von Kennlinienfeldern der
Stickstoffmonoxid (NO)- und der Stickstoffdioxid (NO₂)-Konzentration
in Abhängigkeit von ausgewählten Betriebsparametern
am Verbrennungsmotor, insbesondere unter weiterer Berücksichtigung
des Lastzustandes am Verbrennungsmotor.
Hinsichtlich einer Vorrichtung zum Durchführen dieses Verfahrens
wird diese Aufgabe gelöst durch ein Datenverarbeitungsgerät
mit einem Kennlinienfeldspeicher zum Speichern von Werten,
die lastabhängige Luftzahlen Lambda Stickstoffmonoxid- und
Stickstoffdioxidkonzentrationswerten des Verbrennungsmotors
zuordnen, mit einer Dateneingabeeinheit für Meßwerte aktueller
Luftzahlen des Verbrennungsmotors, einer Dateneingabeeinheit
für Meßwerte aktueller Lastzustände des Verbrennungsmotors und
einer Datenausgabeeinheit für die dem Abgas des Verbrennungsmotors
zuzuführenden Ammoniak-Mengen, die auf der Basis des
Abgasvolumenstromes und der Luftzahl nach Brutto-Reaktionsgleichungen
errechnet werden, sowie durch eine von dem Datenverarbeitungsgerät
gesteuerte Ammoniak-Dosiervorrichtung.
Besonders vorteilhaft läßt sich die Erfindung auf solche Abgase
anwenden, die bei der Verbrennung von Primärenergieträgern,
insbesondere durch Verbrennung in Gasmotoren, entstehen. Besonders
vorteilhaft ist die Anwendung der Erfindung, wenn der
Verbrennungsmotor zum Betreiben von Blockheizkraftwerken oder
Wärmepumpen dient.
Die Stickstoffoxid-Emission von Verbrennungsmotoren ist generell
von einer Reihe unterschiedlicher Betriebsparameter abhängig.
Diese Betriebsparameter sind unter anderem: Der O₂-Gehalt,
die Verbrennungstemperatur, der Druck, die Verweilzeit,
die Luftzahl, die Drehzahl und der Zündwinkel.
Für Verbrennungsmotoren gibt es charakteristische Abhängigkeiten
der Stickstoffoxide im Verbrennungsabgas von der Luftzahl
Lambda, was im einzelnen noch erläutert wird.
Der Einfluß der Drehzahl auf die NO x -Konzentration kann z. B.
dann in erster Näherung vernachlässigt werden, wenn der von
dem Verbrennungsmotor abverlangte Drehzahlbereich relativ
klein ist; dies ist z. B. für den Antrieb von Wärmepumpen der
Fall, die einen Drehzahlbereich von etwa 1200 bis 1800
min-1 erfordern. Gleiches gilt auch für Blockheizkraftwerke,
da derartige Anlagen nahezu ausschließlich mit konstanter
Motordrehzahl betrieben werden.
Im Gegensatz zur Drehzahl hat der Zündwinkel einen entscheidenden
Einfluß auf die NO x -Bildung. Seine Einstellung sollte
deshalb sorgfältig vorgenommen werden; außerdem sollte dafür
gesorgt werden, daß sich der Zündwinkel während des Betriebes
nicht verändert, damit dieser Betriebsparameter ein konstanter
Einstellwert bleibt, der folglich nicht gemessen und bei der
indirekten Bestimmung der NO x -Konzentration eigens berücksichtigt
werden muß.
Die für die indirekte Ermittlung der NO x -Konzentration zu
messenden Betriebsparameter werden daher mit der Maßgabe ausgewählt,
daß sich die entsprechenden NO x -Meßwerte signifikant
ändern. Dieses ist insbesondere bei der Luftzahl der
Fall.
Zur indirekten NO x -Konzentrations-Ermittlung ist außerdem
die Kenntnis des aktuellen Lastzustandes am Verbrennungsmotor
erforderlich. Die NO x -Konzentration für einen bestimmten
Meßwert des ausgewählten Betriebsparameters hängt nämlich auch
vom Lastzustand des Verbrennungsmotors ab. Mit Hilfe eines
Kennlinienfeldes, dessen Parameter vorteilhafterweise der
Lastzustand des Verbrennungsmotors ist, ist also eine hinreichend
eindeutige Ermittlung der NO x -Konzentration auf indirektem
Wege möglich.
Da erfindungsgemäß zumindest die NO- und die NO₂-Konzentration
bei der Bemessung der Ammoniak-Zugabe berücksichtigt
werden sollen, sind zumindest zwei von einander unabhängige
Kennlinienfelder zu berücksichtigen. Dies ist, gemäß einer
Weiterbildung der Erfindung, dadurch auf besonders elegantem
Wege möglich, daß die Kennlinienfelder zum einem die NO x -Konzentration
mit dem ausgewählten Betriebsparameter korrelieren
und zum anderen das Verhältnis von Stickstoffdioxid zu
Stickstoffmonoxid mit dem selben ausgewählten Betriebsparameter
korrelieren. Natürlich ist nur ein einziges Kennlinienfeld
erforderlich, wenn Stickstoffmonoxid oder Stickstoffdioxid das
jeweils einzige Stickstoffoxid in dem Abgas ist.
Die in Abhängigkeit von der NO x -Konzentration im Verbrennungsabgas
erfolgende Ammoniak-Zugabe wird gemäß einer anderen
Weiterbildung der Erfindung, bevorzugt mit Hilfe von Bruttoreaktionsgleichungen
der Reduktionsreaktionen von Ammoniak mit
Stickstoffoxiden ermittelt. Hierzu dienen folgende Reaktionsgleichungen,
nach denen Ammoniak mit den im Abgas enthaltenen
Stickstoffoxiden NO und NO₂ reagiert:
4 NH₃ + 6 NO → 5 N₂ + 6 H₂O (1)
8 NH₃ + 6 NO → 7 N₂ + 12 H₂O (2)
8 NH₃ + 6 NO → 7 N₂ + 12 H₂O (2)
Befindet sich im Abgas Sauerstoff, so kann auch dieser mit
Ammoniak nach folgenden Reaktionsgleichungen reagieren:
4 NH₃ + 5 O₂ → 4 NO + 6 H₂O (3)
2 NH₃ + 5 O₂ → N₂O + 3 H₂O (4)
4 NH₃ + 3 O₂ → 2 N₂ + 6 H₂O (5)
2 NH₃ + 5 O₂ → N₂O + 3 H₂O (4)
4 NH₃ + 3 O₂ → 2 N₂ + 6 H₂O (5)
Während die Reaktionen (4) und (5) zu unschädlichen Produkten
führen, wird durch Reaktionen (3) das NO im Abgas vermehrt.
Jedoch hat diese Reaktion eine niedrige Reaktionsenthalpie und
läuft deshalb erst bei höheren Temperaturen ab.
Die für die stöchiometrische Umsetzung notwendige Ammoniak-Menge
zur Reduzierung der Stickstoffoxide berechnet man aus
den Reaktionen (1) und (2) durch entsprechende Umformung:
NH₃ (NO und NO₂) = Abg (1,34 10-6 ppm NO₂ + 0,67 10-6 ppm NO)
Hierbei kann der Abgasvolumenstrom Abg durch den Brennstoffvolumenstrom
B und einen Umrechnungsfaktor ersetzt
werden.
Einem möglichen Ammoniak-Durchbruch wird, gemäß einer Weiterbildung
der Erfindung, dadurch vorgebeugt, daß die Ammoniak-Zugabe
entsprechend einer stöchiometrischen Umsetzung mit
einem Stöchiometriefaktor β von bis zu 0,85 vorzugsweise von
0,8 bis 0,85 erfolgt. Es werden also lediglich die Reaktionen
(1) und (2) berücksichtigt, während die Reaktionen (3) bis (5)
unberücksichtigt bleiben, so daß bei Anwesenheit von Sauerstoff
im Abgas eine geringere Ammoniak-Menge zugeführt wird
als für den vollständigen Umsatz erforderlich.
Der Lastzustand eines Verbrennungsmotors kann bekanntlich in
sehr verschiedener Weise ermittelt werden. Für das erfindungsgemäße
Verfahren erweisen sich folgende zwei Methoden als
besonders wirkungsvoll: Zum einen die Ermittlung der NO x -Konzentration
unter Berücksichtung der Drosselklappenstellung
am Verbrennungsmotor und zum anderen die Ermittlung der
NO x -Konzentration unter Berücksichtigung der von dem Verbrennungsmotor
an eine von ihm angetriebene Arbeitsmaschine
abgegebene Antriebsleistung, die indirekt aus den Betriebsparametern
der Arbeitsmaschine ermittelt wird.
Für den ersten Lösungsweg ist die Kenntnis der genauen Stellung
der Drosselklappe erforderlich. Hierzu kann die Welle der
Drosselklappe mit einem entsprechenden Winkelgeber versehen
sein. Ganz geöffnete Drosselklappe (90°C) entspricht dann der
Vollast - kleinere Winkelgrade entsprechen den verschiedenen
Teillasten. Entsprechend dem so ermittelten Lastbereich und
dem gemessenen Wert der Luftzahl kann dann aus den Kennlinienfeldern
die NO x -Konzentration und das NO₂/NO-Verhältnis
ermittelt und daraus mittels Gleichungen (1) und (2) die erforderliche
Ammoniak-Dosiermenge errechnet werden.
Die Luftzahl kann dabei aus dem Sauerstoff-Gehalt, gemessen
mit einer Lambda-Sonde, bestimmt oder aus den gemessenen Volumenströmen
des Brenngases ( G ) und der Luft ( L ) errechnet
werden.
Für den zweiten Lösungsweg ist es erforderlich, die von dem
Verbrennungsmotor an die von ihm angetriebene Arbeitsmaschine
abgegebene Antriebsleistung zu ermitteln. Dies geschieht auf
indirektem Weg über die Ermittlung von Betriebsdaten der angetriebenen
Arbeitsmaschine. Am Beispiel einer Wärmepumpe als
Arbeitsmaschine wird diese Vorgehensweise dargestellt: Während
für den Verbrennungsmotor die Drehzahl, der Sauerstoffgehalt,
die Betriebstemperatur und die Betriebsdrücke ermittelt werden,
wird für die Wärmepumpe die Verdampfungstemperatur, die
Kondensationstemperatur, die Drehzahl und der mechanische
Wirkungsgrad ermittelt. In einem für den jeweiligen Verdichter
bekannten Kennlinienfeld läßt sich mit Hilfe der Verdampfungs-
und Kondensationstemperatur und der Drehzahl die Verdichterleistung
ermitteln. Unter Berücksichtigung des mechanischen
Wirkungsgrades und der Leistung der Antriebsmaschine ergibt
sich dann die erforderliche Antriebsleistung, d. h. die Motorleistung.
Mit Hilfe eines für den betreffenden Verbrennungsmotor
bekannten Motorkennfeldes läßt sich aus der Motorleistung
(Pe) und der Laststufe die Luftzahl ermitteln. Die Luftzahl
korelliert wiederum mit der NO x -Emission und dem NO₂/NO-Verhältnis.
Mit der Kenntnis dieser Daten ist es auch hier möglich, unter
Zuhilfenahme der Bruttoreaktionsgleichungen die erforderliche
Ammoniak-Menge zu bestimmen.
Im folgenden wird die Erfindung anhand der Zeichnung näher
erläutert. In der Zeichnung zeigen:
Fig. 1 Ein Blockdiagramm, das den prinzipiellen Ablauf
des erfindungsgemäßen Verfahrens veranschaulicht,
bei dem die Ermittlung der NO x -Konzentration
mit Hilfe der Drosselklappenstellung des Verbrennungsmotors
erfolgt;
Fig. 2 ein ähnliches Blockdiagramm, zur Veranschaulichung
des erfindungsgemäßen Verfahrens, bei dem
die Ermittlung der NO x -Konzentration mit Hilfe
eines Kennlinienfeldes der Arbeitsmaschine, nämlich
einer Wärmepumpe oder eines Blockheizkraftwerkes,
erfolgt;
Fig. 3 ein Kennlinienfeld für den Verbrennungsmotor, das
die NO x -Konzentration in Abhängigkeit von der
Luftzahl Lambda schematisch darstellt;
Fig. 4 ein Kennlinienfeld für den Verbrennungsmotor, das
das NO₂/NO-Verhältnis in Abhängigkeit von der
Luftzahl Lambda schematisch darstellt;
Fig. 5 ein Motorkennfeld für Erdgas, das die Abhängigkeit
der Motorleistung von der Luftzahl Lambda
darstellt;
Fig. 6 die abhängigen Parameter a) bei der Luftzahlbestimmung λ und
b) ausgehend von der Last bis hin zur NH₃-Einspritzung;
und
Fig. 7 die notwendigen Ausgangsvoraussetzungen, die
bekannt sein müssen, in Tabellenform.
Für beide in den Fig. 1 und 2 dargestellten Verfahrensvarianten
wird ein als Mikrorechner bezeichnetes Datenverarbeitungsgerät
11, 110 mit einem Kennlinienfeldspeicher 12, 13 zum
Speichern von Wertepaaren verwendet, die lastabhängige Luftzahl
Lambda Stickstoffmonoxid- und Stickstoffdioxid-Konzentrationswerten
des Verbrennungsmotors 14 zuordnen. Konkret sind
vom Kennlinienfeldspeicher 12 die NO x -Konzentrationen in
Abhängigkeit von den lastabhängigen Luftzahlen Lambda und im
Kennlinienspeicher 13 die NO/NO₂-Verhältnisse ebenfalls in
Abhängigkeit von den lastabhängigen Luftzahlen Lambda gespeichert.
In beiden Fällen sind die Datenverarbeitungsgeräte 11, 110 mit
einer lediglich durch Pfeile angedeuteten Dateneingabeeinheit
15 oder alternativ 15′ für den aktuellen Luftzahlen Lambda
entsprechende Meßwerte des Verbrennungsmotors ausgestattet.
Mit Hilfe der Dateneingabeeinheit 15 wird die aktuelle Luftzahl
Lambda aus den gemessenen Volumenströmen des Abgases oder
des Brenngases und der Luft sowie dem stöchiometrischen Luftbedarf
errechnet; dies ist sowohl im Generator als auch im
Verdichter-Betrieb auf einfache Weise möglich. Alternativ dazu
kann die Luftzahl aus dem Sauerstoff-Gehalt, gemessen mit
einer Lambda-Sonde 24 über die Dateneingabeeinheit 15′ im
Datenverarbeitungsgerät 11 bestimmt werden. Eine weitere Möglichkeit
zur Bestimmung der Luftzahl besteht in einer Abgasanalyse.
Der aktuelle Lastzustand des Verbrennungsmotors 14 wird bei
dem Beispiel gemäß Fig. 1 mit Hilfe der Drosselklappenstellung
bestimmt, was sowohl für den Generator- als auch für den Verdichter-Betrieb
möglich ist. Hierzu ist die Welle der Drosselklappe
mit einem entsprechenden Winkelgeber 17 versehen, der
den Meßwert über die als Pfeil angedeutete Dateneingabeeinheit
18 dem Datenverarbeitungsgerät 11 zugeführt. Dort wird der der
Drosselklappenstellung α D entsprechende Meßwert mittels
eines Kennlinienspeichers 16 dem aktuellen Lastzustand des
Verbrennungsmotors 14 zugeordnet. In Abhängigkeit von diesem
Lastzustand und der ermittelten Luftzahl sowie der Motordrehzahl
n wird dann auf der Basis des Abgasvolumenstromes
Abgas , der ermittelten Stickstoffmonoxid- und Stickstoffdioxid-Konzentration
mit Hilfe der Brutto-Reaktionsgleichungen
(1) und (2) die Ammoniak-Menge bestimmt, die dem Abgas des
Verbrennungsmotors zuzuführen ist. Über eine entsprechende
Datenausgabeeinheit kann dann ein Ventil 19 gesteuert werden,
über das das Ammoniakgas aus einem Vorratsbehälter 20 dem
Abgas des Verbrennungsmotors 14 und mit diesem gemeinsam einem
Reaktor 21 zugeführt wird, in dem die selektive katalytische
Reduzierung der Stickstoffoxide erfolgt.
Gemäß der in Fig. 2 dargestellten Verfahrensweise wird der
Lastzustand des Verbrennungsmotors 14 mit Hilfe der Betriebsdaten
der angetriebenen Arbeitsmaschine 22 ermittelt. Handelt
es sich bei der Arbeitsmaschine z. B. um eine Wärmepumpe, so
wird der Lastzustand mit Hilfe der Verdampfungstemperatur
t₀, der Kondensationstemperatur t K , der Motordrehzahl n
und unter Einbeziehung mechanischer Verluste bestimmt. Diese
Meßwerte werden über eine Dateneingabeeinheit 18′ dem Datenverarbeitungsgerät
110 zugeführt. Dort wird mittels eines
Kennlinienfeldspeichers 23 die Motorleistung mit der Luftzahl
Lambda korreliert. Der Kennlinienfeldspeicher 23 kann - je
nach Anwendungsfall - ein Kennlinienfeld des Verbrennungsmotors
oder der Arbeitsmaschine beinhalten. Im übrigen entspricht
die Ermittlung der erforderlichen Ammoniak-Menge und
deren Dosierung dem Beispiel gemäß Fig. 1.
In den Kennlinienfeldspeichern 12, 13 und 23 sind die den
Fig. 3 bis 5 jeweils entnehmbaren Wertepaare abgespeichert.
Dabei versteht es sich, daß jeweils nur die konkret benötigten
Kennlinienfelder abgespeichert sein müssen - auch wenn der
Mikrorechner zum Abspeichern weiterer Kennlinienfelder geeignet
ist. Für den Betrieb des Reaktors 21 kann es sinnvoll
sein, die Ammoniak-Zugabe während der Start- und Stopphase,
also im kalten Betrieb, zu unterbinden. Ebenso wird die Ammoniak-Zugabe
beim Erreichen einer Mindestdrehzahl bzw. bei Erreichen
einer maximalen Reaktionstemperatur abgeschaltet.
In der Tabelle (Fig. 7) sind die für die Bestimmung der Luftzahl,
der Last, des Abgasvolumenstromes sowie der Stickoxid-Konzentration
notwendigen Meßgrößen für verschiedene Bestimmungsmethoden,
die jeweils mit kleingeschriebenen Buchstaben
in der zweiten Spalte gekennzeichnet sind, angegeben. Soweit
für eine Bestimmungsmethode mehrere Varianten verfügbar sind,
sind diese mit Indexzahlen hinter dem kleingeschriebenen Buchstaben
kenntlich gemacht.
Claims (12)
1. Verfahren zum selektiven katalytischen Reduzieren der
Stickstoffoxide (NO x ) aus Verbrennungsmotor-Abgasen unter
Zugabe von Ammoniak (NH₃) in einem Reaktor,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Ammoniak-Zugabe in Abhängigkeit von der NO x -Konzentration
in dem Abgas erfolgt und daß die NO x -Konzentration
indirekt ermittelt wird durch Messen von Betriebsparametern
des Verbrennungsmotors und nachfolgendes Berechnen unter Berücksichtigung
von Kennlinienfeldern der Stickstoffmonoxid
(NO) und Stickstoffdioxid (NO₂)-Konzentration in Abhängigkeit
von mindestens einem ausgewählten Betriebsparameter am
Verbrennungsmotor.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die
Ammoniak-Zugabe mit Hilfe von Brutto-Reaktionsgleichungen der
Reduktionsreaktionen von Ammoniak mit Stickstoffoxiden ermittelt
wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet,
daß die Ammoniak-Zugabe entsprechend einer stöchiometrischen
Umsetzung mit einem Stöchiometriefaktor β 1,0 erfolgt.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
daß die Ermittlung der NO x -Konzentration unter
Berücksichtigung der Drosselklappenstellung am Verbrennungsmotor
erfolgt.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet,
daß die Ermittlung der NO x -Konzentration unter
Berücksichtigung der von dem Verbrennungsmotor an eine von ihm
angetriebene Arbeitsmaschine abgegebenen Antriebsleistung
erfolgt, die indirekt aus den Betriebsparametern der Arbeitsmaschine bestimmt wird.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet,
daß die Abgase aus der Verbrennung von Primärenergieträgern
stammen.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
daß als Verbrennungsmotor ein Gasmotor verwendet
wird.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet,
daß der Verbrennungsmotor zum Betreiben eines Blockheizkraftwerkes
verwendet wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet,
daß der Verbrennungsmotor eine Wärmepumpe antreibt.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet,
daß der/die ausgewählte(n) Betriebsparameter
einerseits von der NO x -Konzentration und andererseits von
dem NO₂/NO-Verhältnis abhängt/abhängen.
11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 10, dadurch gekennzeichnet,
daß der ausgewählte Betriebsparameter die Luftzahl
Lambda ist.
12. Vorrichtung zum Durchführen des Verfahrens nach Anspruch
1,
gekennzeichnet durch
ein Datenverarbeitungsgerät (11, 110) mit einem Kennlinienfeldspeicher
(12, 13) zum Speichern von Werten, die lastabhängige
Luftzahlen (Lambda) NO- und NO₂-Konzentrationswerten des
Verbrennungsmotors (14) zuordnen, mit einer Dateneingabeeinheit
(15 oder 15′) für Meßwerte aktueller Luftzahlen des
Verbrennungsmotors, einer Dateneingabeeinheit (18 oder 18′)
für Meßwerte aktueller Lastzustände des Verbrennungsmotors und
einer Datenausgabeeinheit für die dem Abgas des Verbrennungsmotors
zuzuführenden NH₃-Mengen, die auf der Basis des Abgasvolumenstromes
und der Luftzahl nach Brutto-Reaktionsgleichungen
errechnet werden, sowie eine von dem Datenverarbeitungsgerät
(11, 110) gesteuerte NH₃-Dosiervorrichtung
(19, 20).
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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DE19863615021 DE3615021A1 (de) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | Verfahren und vorrichtung zum selektiven katalytischen reduzieren der stickoxyde aus verbrennungsmotor-abgasen |
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DE19863615021 DE3615021A1 (de) | 1986-05-02 | 1986-05-02 | Verfahren und vorrichtung zum selektiven katalytischen reduzieren der stickoxyde aus verbrennungsmotor-abgasen |
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ID=6300106
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