DE3235845A1 - Verfahren und vorrichtung zur aufspaltung einer unterirdischen stratigraphischen schichtenbildung - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zur aufspaltung einer unterirdischen stratigraphischen schichtenbildungInfo
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Description
Canadian Fracmaster Ltd Calgary, Alberta, Kanada
Verfahren und Vorrichtung zur Aufspaltung einer unterirdischen stratigraphxschen Schichtenbildung
Die Erfindung bezieht sich auf die Technik der hydraulischen Aufspaltung unterirdischer Erdschichtformationen,
die ölbohrschächte, Gasbohrschächte und ähnliche Bohrlöcher umgeben. Insbesondere bezieht sich
die Erfindung auf die hydraulische Aufspaltung unter Verwendung eines mitgeführte schwerlösliche Stützfeststoffe
enthaltenden verflüssigten Kohlendioxidgases .
Die hydraulische Aufspaltung wurde in weitem Umfang zur Anregung der Produktion von Rohöl und Erdgas aus
Bohrschächten verwendet, die in Speicher niedriger Durchlässigkeit niedergebracht waren. Die angewandten
Verfahren erfordern normalerweise die Injektion eines Aufspaltungsfluids, das suspendierte Feststoffe als
Stützmittel enthält, in einen Bohrschacht mit einem
zur öffnung eines Spaltes in der freigelegten Schichtenbildung
ausreichenden Durchsatz. Ein fortgesetztes Pumpen des Fluids in den Bohrschacht mit einem1! hohen
Durchsatz erweitert den Spalt und führt zum Aufbau eines Bettes von Stützfeststoffteilchen zwischen den
Spaltwänden. Diese Teilchen verhindern einen vollständigen Verschluß des Spaltes, wenn das Fluid anschließend
in die benachbarten Formationen aussickert, und ergeben einen sich vom Bohrschacht in die Schichtenbildungen
reichenden durchlässigen Kanal. Die Leitungskapazität dieses Kanals hängt von den SpaItabmessungen, der
Größe der Stützfeststoffteilchen, dem Teilchenabstand und den Umgrenzungsdrücken ab.
Die bei den hydraulischen Aufspaltungsvorgängen verwendeten Fluide müssen genügend niedrige Fluidverlustwerte
haben, um den Aufbau und die Aufrechterhaltung der erforderlichen Drücke bei vernünftigen Injektionsdurchsätzen zu ermöglichen. Dies erfordert normalerweise,
daß solche Fluide entweder geeignete Viskositäten oder andere Fluidverluststeuereigenschaften haben, die
ein Aussickern aus dem Spalt in die Poren der Schichtenbildung verringern.
. Die Aufspaltung von Speichern niedriger Durchlässigkeit wies stets das Problem der Fluidkompatibilität mit
dem Schichtenbildungskern und den Schichtenb iLdungsfluiden, insbesondere in Gasbohrschachten auf. Beispielsweise
enthalten viele SchichtenbiöLdungen Tone, die aufquellen, wenn sie von wässerigen Fluiden kontaktiert
werden, was zu einer verringerten Durchlässigkeit führt, und es ist nicht ungewöhnlich, eine verringerte
Strömung durch Gasbohrschachtkerne zu beobachten, die mit verschiedenen ölen getestet wurden.
Ein anderes bei Aufspaltungsvorgängen angetroffenes
Problem ist die Schwierigkeit der völligen Wiedergewinnung des Aufspaltungsfluids. Fluide, die im Speichergestein
als unbewegliche Restfluide zurückbleiben, hindern die Strömung des Speichergases oder der Speicherfluide
in einem Ausmaß, daß der Nutzen der Aufspaltung verringert oder beseitigt wird. Die Entfernung des
Aufspaltungsfluids kann den Aufwand einer großen Energie- und Zeitmenge erfordern, und folglich ist die
Verringerung oder Beseitigung des Problems der Fluidwiedergewinnung
und der Fluidrückstandsbeseitigung hochgradig erwünscht.
Bei Versuchen zur Überwindung der Fluidverlustprobleme waren mit Wasser, Diesel, Methylalkohol und
ähnlichen niedrig viskosen. Flüssigkeiten hergestellte gelierte Fluide brauchbar. Solche Fluide haben genügend
hohe scheinbare Viskositäten, um die Stützfeststoffteilchen ohne Absetzen zu halten und auch ein übermäßiges
Aussickern während des Einspritzens zu verhindern. Die Geliermittel fördern auch eine laminare Strömung
unter Bedingungen, wo sonst eine turbulente Strömung auftreten würde, und daher können in einigen Fällen die
Druckverluste aufgrund der Fluidreibung niedriger als die sein, die mit den niedrigyiskosen keine Zusätze
enthaltenden Basisfluiden erhalten werden. Bestimmte
wasserlösliche Polyakrylamide, öllösliches Polyisobutylen und andere Polymeren, die nur geringe Wirkung
auf die Viskosität haben, wenn sie in niedriger Konzentration verwendet werden, können dem ungelierten
Fluid zugesetzt werden, um eine gute Reibungsverminderung zu erzielen.
Bei Versuchen zur Überwindung des Problems der Fluidkompatibilität, wenn wässerige Aufspaltungsfluide
verwendet werden, wurden chemische Zusätze, wie z. B.
zur
Salz oder Chemikalien, pH-Wertsteuerung verwendet. Salze, wie z. B. NaCl, KCl oder CaCl2 1 wurden in wässerigen Systemen vielfach verwendet, um einen möglichen Schaden beim Aufspalten wasserempfindlicher Schichtenbildungen zu verringern. Wo Kohlenwasserstoffe verwendet werden, brachten leichte Produkte, wie z. B. geliertes Kondensat, einen hohen Erfolgsgrad, doch sind sie in ihrer Verwendung aufgrund der ihnen innewohnenden Gefahren des Pumpens flüchtiger Fluide beschränkt.
Salz oder Chemikalien, pH-Wertsteuerung verwendet. Salze, wie z. B. NaCl, KCl oder CaCl2 1 wurden in wässerigen Systemen vielfach verwendet, um einen möglichen Schaden beim Aufspalten wasserempfindlicher Schichtenbildungen zu verringern. Wo Kohlenwasserstoffe verwendet werden, brachten leichte Produkte, wie z. B. geliertes Kondensat, einen hohen Erfolgsgrad, doch sind sie in ihrer Verwendung aufgrund der ihnen innewohnenden Gefahren des Pumpens flüchtiger Fluide beschränkt.
Gase niedriger Dichte, wie z. B. CO2 oder N2, wurden
bei dem Versuch verwendet, das Problem der Entfernung der Aufspaltungsflüssigkeit zu überwinden. Die Gase
niedriger Dichte werden in einem berechneten Verhältnis zugesetzt, was die Fluidströmung nach der Aufspaltung fördert.
Diese Rückströmung von Einsatzfluiden erfolgt gewöhnlich
aufgrund des Speicherdrucks allein, d. h. ohne mechanische Hilfe von der Oberfläche, wegen der durch die Vergasung
des Fluids verursachten Verringerung des Flüssigkeitsdrucks .
Weiter wurden verflüssigte Gase niedriger Dichte selbst als Aufspaltungsfluide verwendet. Dies zeigen
die CA-PS 687 938 und 745 453, die ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Aufspaltung unterirdischer Erdschichten-
bildungen unter Verwendung von flüssigem CO~ offenbaren.
Danach wurden die Vorteile von flüssigem CO2 als Mittel zur Vermeidung der üblicherweise zeitaufwendigen
und kostspieligen Verfahren im Zusammenhang mit der Wiedergewinnung herkömmlicherer Aufspaltungsfluide
erkannt. Diese CA-PS offenbaren jedoch nicht die Verwendung von mitgeführten Stützfeststoffen in Verbindung
mit flüssigem CO2- Die Kombination eines flüssigen
C02~Aufspaltungsfluids mit Stützfeststoffmitteln wurde
in der CA-PS 932 655 beschrieben, in der ein Verfahren zum Mitführen von Stützfeststoffen in einem gelierten
Fluid, typisch einem gelierten Methanol, angegeben ist, das mit flüssigem Kohlendioxid vermischt und
en
in die Schichtenbildung) niedriger Durchlässigkeit eingespritzt wird. Man läßt das flüssige Kohlendioxid sich
verflüchtigen und austreten, und die restliche Flüssigkeit, hauptsächlich Methylalkohol, wird teilweise durch
Schichtenbildungs-Kohlenwasserstoffe gelöst, so daß dieser Teil als Dampf an die Oberfläche zurückkehren kann,
während der Rest dagegen als Flüssigkeit unter Anwwendung bekannter Wiedergewinnungstechniken wiedergewonnen wird.
Es wurde klar gezeigt, daß die Notwendigkeit der Verwendung eines gelierten Trägerfluids zur Verneinung einiger
der Fluidwiedergewinnungsvorteile führte, die auf der Verwendung von Flüssiggasaufspaltungsfluiden beruhen.
Nachfolgende Veröffentlichungen betrafen vorrangig die Entwicklung vorteilhafterer gelierter Fluide zum
Mitführen von Stützfeststoffen für die nachfolgende oder
gleichzeitige Vermischung mit dem Aufspaltungsfluid aus
verflüssigtem Kohlendioxid. Hierzu sind die CA-PS 1 000 (als CA-PS 1 034 363 wieder ausgegeben) und die CA-PS 1 043 C
zu nennen. Jede dieser Patentschriften lehrt die Art und Zusammensetzung von gelierten Trägerfluiden, typisch auf
Methanolbasis, die nach Vermischung mit flüssigem C0„ ein angeblich wasserfreies Flüssigkeitssystem ergeben,
das angeblich beim Versuch zur Überwindung der Probleme der Fluidkompatibilität mit den Schichtenbildungsfluiden
nützlich ist.
Aus dem Vorstehenden ergibt sich ohne weiteres, daß die Verwendung von flüssigem CO2 als Aufspaltungsmittel
bekannt ist. Es ist weiter bekannt, andere Flüssigkeiten mit darin mitgeführten Stützfeststoffmitteln zum
Vermischen mit dem verflüssigten Gasaufspaltungsfluid
zu verwenden. Die Stützfeststoffmittel werden anschließend in den durch Flüssigkeit gebildeten Spalten zwecks
Aufrechterhaltung von Strömungskanälen nach dem Rückfall der Spaltzone abgeschieden. Es ist weiter bekannt, daß
Stützfeststoffe in ein flüssiges Kohlendioxidsystem eingeführt werden können, wenn eine gelierte Flüssigkeit,
gewöhnlich Methanol, mit dem CO2 vermischt wird, um der
Mischung eine ausreichende Viskosität zum Halten der Stützfeststoffteilchen zu geben. Typisch enthalten
solche Mischungen 40 bis 70 Vol. % geliertes Methanol oder sein Äquivalent mit dem Ergebnis, daß große Restflüssigkeitsanteile
aus den Spaltzonen wiedergewonnen werden müssen.
Es wurde jedoch nicht erkannt, daß Stützfeststoffe direkt in einen flüssigen Kohlendioxidstrom bei Verwendung
von keinem oder nur so wenig wie 5 VoI. % geliertem Trägerfluid eingeführt werden können. Tatsächlich
führt der Stand der Technik gerade von der direkten Ein-
führung von Stützfeststoffen in den flüssigen Kohlendioxidstrom
weg.
Wie bereits erwähnt, basieren die bekannten gelierten Trägerfluide fast unterschiedslos auf Alkohol und sind
daher äußerst entflammbar, so daß ihr Handhaben und Pumpen erhebliche Feuergefahren bringt. Außerdem ist
es die industrielle Praxis, diesen Fluiden Stützfeststoffe bei atmosphärischen Drücken zuzusetzen, wodurch
die Feuergefahren erhöht werden, indem ermöglicht wird, daß etwaige explosive Dämpfe in die Umgebungsatmosphäre
entweichen.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur hydraulischen Aufspaltung
unter Verwendung von flüssigem Kohlendioxid und Stützfeststoffmitteln zu entwickeln, womit die erwähnten
Gefahren und Nachteile der bekannten Verfahren vermieden und der Aufwand vermindert werden.
Gegenstand der Erfindung, womit diese Aufgabe gelöst wird, ist zunächst ein Verfahren zur Aufspaltung einer
von einer Schachtbohrung durchdrungenen unterirdischen stratigraphischen Schichtenbildung, das durch die Schritte
gekennzeichnet ist: Einspritzen eines Stromes von verflüssigtem Gas in die Schichtenbildung bei einem zur Verursachung
deren Aufspaltung gewählten Druck, Einführen von Stützfeststoffen in den Strom des verflüssigten Gases
zum Einspritzen der Feststoffe in die gebildeten Spalten und Komprimieren und Kühlen der Feststoffe auf im wesentlichen
den Speicherdruck und die Speichertemperatur des verflüssigten Gases vor dem Einführen der Feststoffe in
den Strom des verflüssigten Gases.
Ausgestaltungen dieses Verfahrens sind in den Ansprüchen 2 bis 17 und 22 gekennzeichnet.
Nach einer Ausgestaltung der Erfindung ist ein Verfahren zum Offenversteifen einer von einer Schachtbohrung
durchdrungenen, hydraulisch aufgespaltenen, unterirdischen stratigraphischen Schichtenbildung durch die Schritte
gekennzeichnet: Einführen von Stützfeststoffen in einen Strom eines komprimierten verflüssigten Gases, welche
Feststoffe selbst vor dem Einführen auf den Druck bzw. die Temperatur des verflüssigten Gases komprimiert und
gekühlt wurden, und Abwärtspumpen der Mischung des verflüssigten
Gases und der davon mitgeführten Feststoffe durch die Schachtbohrung in die Schichtenbildung zur Abscheidung
der Feststoffe in den in der Schichtenbildung gebildeten Spalten.
Gegenstand der Erfindung ist außerdem eine Vorrichtung zur hydraulischen Aufspaltung einer von einer Schachtbohrung
durchdrungenen unterirdischen stratigraphischen Schichtenbildung, gekennzeichnet durch: eine Hochdruckpumpe
zum Einspritzen eines ein verflüssigtes Gas enthaltenden Aufspaltfluids die Schachtbohrung hinab,
eine erste Speichereinrichtung zum Speichern des verflüssigten Gases unter Druck, eine Leitung zur Schaffung
einer Fluidverbindung zwischen der Hochdruckpumpe und der ersten Speichereinrichtung, eine zweite Speichereinrichtung
zum Speichern von Feststoffen bei einer Temperatur und einem Druck, die der Speichertemperatur und dem
Speicherdruck des verflüssigten Gases im wesentlichen gleich sind, und eine Zuführeinrichtung zum Einführen der
Feststoffe von der zweiten Speichereinrichtung in das durch die Leitung strömende verflüssigte Gas.
Ausgestaltungen dieser Vorrichtung sind in den Ansprüchen 19 bis 21 gekennzeichnet.
Nach einem bevorzugten Ausführungsbeispiel sieht die Erfindung ein Verfahren zur Schachtbohruncfanregung ohne
Speicherverunreinigung durch Restflüssigkeit und mit vollständiger Wiedergewinnung des Einspritzfluids vor.
Mitgeführte Stützfeststoffe enthaltendes verflüssigtes Kohlendioxid wird in die Schichtenbildung injiziert.
Das flüssige Kohlendioxidgas wird eingespritzt, bis ein Spalt ausreichender Weite zur Erzeugung eines
hochleitfähigen Kanals gebildet ist. Teilchen des Stützfeststoffmittels,
die im Kohlendioxid suspendiert sind, werden in den Spalt eingetragen. Man läßt dann das
injizierte Fluid in die Schichtenbildung aussickern, bis der Spalt ausreichend geschlossen ist, um die Teilchen
an Ort und Stelle zu halten. Das flüssige Kohlendioxid vergast ggf. aufgrund der Wärmebildung und wird an der
Oberfläche wiedergewonnen, wobei keine wiederzugewinnende Restflüssigkeit in der Schichtenbildung verbleibt.
•Nach einem weiteren Merkmal eines Ausführungsbeispiels
der Erfindung werden die Stützfeststoffe auf den Behandlungsdruck eines Flüssiggasaufspaltungsfluids komprimiert,
auf die Behandlungstemperatur des verflüssigten Gases abgekühlt, und die Feststoffe werden anschließend
dem Strom des verflüssigten Gases zugesetzt und mit diesem in die die Schachtbohrung umgebenden Schichtenbildungen
eingespritzt.
Nach einem weiteren bevorzugten Ausführungsbeispiel der Erfindung können bis zu 20 Vol. % von geliertem Methanol
dem Flüssigkohlendioxid-Stützfeststoff-Strom zur Erhöhung
A * b
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der Viskosität des verflüssigten C0„ zugesetzt werden.
Die Erfindung wird anhand der in der Zeichnung veranschaulichten Ausführungsbeispiele näher erläutert;
darin zeigen:
Fig. 1 ein Blockschaltbild des hydraulischen Aufspaltungssystems, das unten näher beschrieben
wird;
Fig. 2 ein Druck-Temperatur-Diagramm für CO2 in dem
bezüglich des im folgenden beschriebenen Verfahrens der Schachtbohrungsaufspaltung
interessanten Bereich;
Fig. 3 einen Längsschnitt des in Fig. 1 schematisch dargestellten Stützfeststoffbehälters;
Fig. 4 einen Teilschnitt des Stützfeststoffbehälters nach Fig. 3; und
Fig. 5, 5a und 5b Darstellungen des in den Fig. 3 und
gezeigten Behälters mit mehr Einzelheiten, wobei Fig. 5a und 5b Schnitte längs der Linien A-A
bzw. B-B in Fig. 5 zeigen.
Es ist für Fachleute einleuchtend, daß eine Anzahl verschiedener verflüssigter Gase mit geeigneten Viskositäten
und kritischen Temperaturen als Aufspaltungsfluide verwendet werden kann. Für Erläuterungszwecke jedoch
und unter Berücksichtigung der Kosten und Sicherheitsvorteile, die sich durch die Verwendung von Kohlendioxid
ergeben, wird hier die Verwendung von flüssigem Kohlendioxid als Hauptaufspaltungsmittel des erfindungsgemäßen
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hydraulischen Aufspaltungsverfahrens beschrieben.
Gemäß Fig. 1 und 2 werden verflüssigtes CO2 und Stützfeststoffe
zu einer Schachtbohrung gefördert. Am Ort der Schachtbohrung wird das verflüssigte CO2 anfänglich bei
einer Gleichgewichtstemperatur und einem Gleichgewichtsdruck von angenähert -31,7 C und 14,1 bar (Punkt 1
in Fig. 2) in einem oder mehreren geeigneten Speicherbehältern 10 gehalten, die das oder die zur Förderung
des verflüssigten Gases zur Schachtbohrung verwendeten Transportfahrzeuge umfassen können. Die Stützfeststoffe
werden ebenfalls in einem Druckbehälter 20 gespeichert. Diese Feststoffe werden unter Verwendung von einigem
flüssigen CO- komprimiert und gekühlt, das von den Behältern 10 über einen Verteiler bzw. eine Leitung 5
und eine Behälterdruckleitung 15 in den Behälter 20 eingeführt wird. In dieser Weise werden die Feststoffe
auf eine Temperatur von angenähert -31,7 C gekühlt und einem Druck von angenähert von 14,1« bar unterworfen.
Soweit flüssiges CO2 durch den Feststoffkühlprozeß verdampft,
wird es nach außen abgegeben, und man hält ein 1 3
2- - bis j -Fassungskraftniveau 24 (Fig. 3) von flüssigem
CO2 im Behälter 20 konstant bei, um zu verhindern, daß
Dampf stromab der Hochdruckpumpen 30 gelangt, die zum Einspritzen der Aufspaltungsfluide in die Schachtbohrung 4(
verwendet werden. Die Pumpen 30 sind von herkömmlicher oder bekannter Auslegung, so daß von der Erläuterung deren
näheren Einzelheiten in der Beschreibung abgesehen wurde.
Vor Beginn des Aufspaltungsverfahrens wird das in den Behältern 10 gespeicherte flüssige CO2 auf angenähert
21,1 bis 24,6 bar, d. h. etwa 7 bis 10,5 bar über dem
Gleichgewichtsdruck komprimiert, so daß irgendwelche Druckabfälle oder Temperaturanstiege in den Verteilern
oder Leitungen zwischen den Behältern 10 und den Pumpen 30 nicht zur Abgabe von Dampf führen, sondern
kompensiert werden und eine Förderung von CO2 im flüssigen Zustand zu den Hochdruckpumpen 30 gesichert
ist. Verfahren zur Kompression des flüssigen C0„ sind gut bekannt und brauchen hier nicht näher erläutert
zu werden.
Verflüssigtes CO- wird von den Behältern 10 den
Pumpen 30 längs einer geeigneten Leitung 5 zugeführt. Die Pumpen 30 komprimieren das verflüssigte CO2 auf
angenähert 246,1 bis 351,6 bar (Punkt 2 in Fig. 2), dem Bohrungskopfeinspritzdruck. Die Temperatur des
flüssigen C0? wächst als Ergebnis dieser Kompression
etwas.
Die aufzuspaltende Zone wird isoliert, und das Bohrungsgehäuse neben der Beaufschlagungszone ist in irgendeiner
bekannten Weise perforiert. Das flüssige CO2 wird die Schachtbohrung 40 hinab, durch die im Gehäuse gebildeten
Perforationen und in die Schichtenbildung gepumpt. Gemäß Fig. 2 steigt die Temperatur des CO2 während dessen Absinkens
in der Schachtbohrung aufgrund der Wärmeabsorption von umgebenden Schichtenb-ildungen. Man versteht daher,
daß das CO2 mit einem ausreichenden Durchsatz bzw. einer
ausreichenden Geschwindigkeit gepumpt werden muß, um ein längeres Verweilen des CO2 in der Schachtbohrung zu
vermeiden, das wegen der Wärmeeinwirkung die Temperatur des CO2 über seine kritische Temperatur von angenähert
310C erhöhen könnte.
Verfahren zur Berechnung von Wärmeadsorptionsdurchsätzen und geeigneten Strömungsdurchsätzen sind gut bekannt
und brauchen hier nicht,dargelegt zu werden. Es ist
jedenfalls festzustellen, daß bei fortgesetzter Injektion die Temperatur der umgebenden Rohre und Schichtenb Jldungen
verringert wird, so daß DampfVerluste während der
Injektion minimiert werden.
Die Kompression des CO2 erreicht einen Spitzenwert
(Punkt 3 in Fig. 2) an den Gehäuseperforationen und sinkt allmählich, während sich das CO2 seitlich in die
umgebenden Schichtbildungen bewegt. Die Aufspaltung wird natürlich durch die Hochdruckeinspritzung des verflüssigten
CO2 in die Schichtenbildungen erzielt. Nach Beendigung des
Pumpens fällt der Druck des Kohlendioxids auf den Anfangsdruck der Schichtenbildung ab, und seine Temperatur
steigt angenähert auf die Anfangstemperatur der Schichtenbildung.
Während des Aufspaltungsprozesses absorbiert natürlich das verflüssigte Kohlendioxid weiter Wärme, bis seine
kritische Temperatur (31 0C) erreicht ist, wonach das Kohlendioxid sich verflüchtigt. Diese Verdampfung wird
von einem raschen Anstieg des C02-Volumens begleitet, der
zu einer erhöhten Aufspaltungsaktivität führen kann.
Das gasförmige CO^ entweicht anschließend in die umgebenden
Schichtenbildungen oder wird dort absorbiert. Wenn die Schachtbohrung anschließend beim Rückstrom geöffnet
wird, entweicht das Kohlendioxid selbst bohrlochaufwärts aufgrund eines entstehenden negativen Druckgradienten
zwischen der Schichtenbildung und der Schachtbohrung.
Wie oben erwähnt, werden die Stützfeststoffe auf die
angenäherte Temperatur des verflüssigten C0~ vor der Einführung der Stützfeststoffe in den C02-Strom gekühlt.
Die von den Feststoffen absorbierte Wärme würde sonst einen Prozentsatz des flüssigen CO2 verdampfen
und damit seine Eignung zur ausreichenden Mitführung.der
Feststoffe bei typischen Pumpdurchsätzen beseitigen, so daß Wxrkungsgradprobleme in den Hochdruckpumpen
auftreten könnten. Die spezifische Wärme von Silikasandstützfeststoff und die Verdampfungswärme
von CO2 bei 17,6 bar stehen in einem derartigen Verhältnis,
daß zum Kühlen des Silikasand-Stützfeststoffes
von einer Transporttemperatur von 21,1 0C auf Temperaturen des flüssigen CO9 von -31,7 °C die
Verdampfung von angenähert 0,2 kg CO2 je 1 kg des so gekühlten Sandes erforderlich sind.
Es sollen nun die Fig. 3, 4 und 5, 5a und 5b erläutert
werden, die den Feststoffbehälter 20 im einzelnen veranschaulichen.
Das zur Kompression und Kühlung der darin eingeschlossenen Feststoffe verwendete flüssige Kohlendioxid
wird in den Behälter 20 durch eine Druckleitung eingeführt, und die durch den Kühlprozeß erzeugten überschußdämpfe
läßt man durch die Auslaßöffnung 22 entweichen. Das Flüssigkohlendioxid-Arbeitsniveau 24 verhindert
eine übermäßige Ansammlung von Dämpfen und isoliert außerdem die Dämpfe von den Stützfeststoffen, die längs
des Bodens des Behälters 20 zu dem Flüssigkohlendioxidstrom gefördert werden, der durch die Leitung 5 strömt.
Der Behälter 20 kann mit Prallplatten 21 ausgerüstet sein, um die Feststoffe zu einem wendeiförmigen Schnecken-
— 22 ~
gang 26 zu lenken, der längs des Bodens des Behälters 20 in einer Richtung zur Leitung 5 durch ein Schneckenrohr 9
verläuft. Schneckenantriismittel 29 irgendeiner geeigneten Art werden zur Drehung des Schneckenganges 26 verwendet.
Das Schneckenrohr 9 ist nach unten in eine Rutsche 8 geöffnet, die mit der Leitung 5 verbunden ist, so daß
längs des Schneckenganges 26 mitgenommene Feststoffe in den durch die Leitung 5 fließenden C0~-Strom eingeführt
werden. Es sei festgestellt, daß der im Schneckenrohr 9 aufrechterhaltene Druck dem in der Leitung 5 gleicht
oder überlegen ist, um jedes Rückschlagen des flüssigen CO2 zu verhindern.
Es versteht sich, daß der Behälter 20 auch von irgendeine] anderen geeigneten Form und mitjanderen Fördermechanismen
als denen mit dem dargestellten Schneckengang 26 verwendet werden kann, wovon eine Anzahl einschließlich der
Schwerkraftfördermechanismen Fachleuten geläufig sind.
Nachdem eine ausreichende Menge verflüssigten Kohlendioxids in die Schachtbohrung eingespritzt ist, um einen
Spalt in der beaufschlagten Schichtenbildung zu erzeugen, können gekühlte Stützfeststoffe aus dem unter Druck
stehenden Feststoffbehälter 20 in die Strome flüssigen
Kohlendioxids eingeführt werden, um vom Kohlendioxid in den Spalt mitgeführt zu werden. Die Stützfeststoffe können
Silikasand in den Bereichen lichter Siebmaschenweite von 0,422 mm/O,25"P^O,853 mm/0,422 mm und 2,06 mm/0,853 mm
enthalten. Andere Abmessungen und die Verwendung anderer Materialien sind je nach den Erfordernissen der speziell
vorliegenden Aufgaben heranzuziehen.
Es sei erwähnt, daß bei Bedarf gekühlte Stützfeststoffe
in den Kohlendioxidstrom gleichzeitig mit der anfänglichen Einführung des verflüssigten Kohlendioxids
in die Schientenb ildung für Aufspaltungszwecke eingeführt
werden können.
Nach Abschluß der Aufspaltung kann die Schachtbohrung geschlossen werden, um eine vollständige Verdampfung des
Kohlendioxids und einen Rückfall der Schichtenbildung um die Stützfeststoffe zu ermöglichen. Die Schachtbohrung
wird dann zum Rückstrom geöffnet, und man läßt CCU-Gas zurückströmen und an der Oberfläche austreten.
Insbesondere bezüglich Tiefbohrungsanwendungen kann
es erwünscht sein, die Viskosität und damit die Fähigkeit des flüssigen CO2 zu steigern, Stützfeststoffe in größere
Tiefen mitzuführen. Es wurde gefunden, daß bei Anwendung des erfindungsgemäßen Verfahrens der Kühlung und
Kompression der Stützfeststoffteilchen der Zusatz von so wenig wie 3 bis|5/oder bis zu 20 % eines gelierten Trägers,
wie z. B. Methanols, ausreicht, um Ergebnisse zu erzielen, die mit solchen vergleichbar sind, wie sie bei herkömmlichen
Techniken erhalten v/erden, die jedoch den Zusatz von bis zu 70 % geliertem Methanol oder anderen geeigneten
Trägern erfordern. Die Verwendung von so wenig wie beispielsweise 5 % Gel zur Erzielung vergleichbarer Ergebnisse
bringt wesentliche und bedeutende Vorteile gegenüber bekannten Techniken hinsichtlich der Kosten, der Sicherheit
und eines praktisch unbedeutenden Restfluidwiedergewinnungsfaktors.
Es wurde gefunden, daß der Punkt der Einführung oder des Zusatzes des gelierten Trägers nicht kritisch ist und das Gel
irgendwo von den Speicherbehältern 10 bis zur Schachtbohrung 40 zugesetzt werden kann.
Die Erfindung wird anhand des folgenden Beispiels weiter erläutert.
Eine in Township 27 Range 18 westlich des vierten Meridian?, in Alberta, Canada liegende Gasschachtbohrung
wurde mit einem 114,3 mm-Gehäuse abgeschlossen,das bis zu einer Tiefe von 1305 m zementiert wurde. Ein Rohr von
73,03 nun Durchmesser wurde in die Bohrung bis zu einer Tiefe von 1250 m eingetrieben, und eine Glaukonitformation
wurde von 1257 bis 1265 m perforiert. Sämtliches Abschlußfluid wurde aus dem Bohrungsgehäuse und dem Rohr
entfernt.
Trockenes, warmes Stickstoffgas wurde in den Bohrungsringraum
injiziert, um die Bohrung unter Druck zu setzen und den Anfangsspalt zu erzeugen, so daß Stickstoffgas
im Ringraum zwischen dem Rohr und dem Gehäuse als Wärmeisolation während des Einspritzens des flüssigen Kohlendioxids
gelassen wurde. Es versteht sich,daß die Einführung von Stickstoffgas keinen Teil der Erfindung bildet.
Sechs Flüssigkohlendioxid-Transportbehälter, die 96 m flüssiges CO2 bei 14,1 bar und -31,7 0C enthielten,
wurden mit drei Hochdruckpumpen über den Hochdruck-Stützfeststoffbehälter
verbunden. 10 000 kg Silikasand-Stützfeststoff im lichten Siebmaschenbereich von 0,422 mm/0,2
wurden in den Feststoffbehälter gegeben, und dieser wurde
mit flüssigem Kohlendioxid auf 17,6 bar komprimiert. Das beim Kühlen des Stützfeststoffes auf die Temperatur
des flüssigen Kohlendixods verdampfte Kohlendioxid wurde an der Oberseite des Feststoffbehälters abgelassen.
Ein Volumen von 59 m des flüssigen Kohlendioxids mit einem Gehalt von 7500 kg des Silikasand-Feststoffes
der genannten Korngröße wurde in die Schichtenbildung durch das Rohr hinab mit einem Bohrungskopfdruck von
250 bis 300 bar bei Durchsätzen von 1,6 bis 2,4 m /min eingespritzt. Die Bohrung wurde 1 h geschlossen, wonach
man den Rückstrom über eine 6,35 mm-Drossel ermöglichte. Man stellt in der Bohrung den völlig gasförmigen Zustand
des Fluids wieder her, wobei nach einer Schätzung etwa 500 kg Silikasand-Stützfeststoff in der ersten Strömungsstunde durchgesetzt wurden. Die Produktion aus der
Bohrung wurde so von 566,4 m/Tag bei 7 bar vor der
3
Behandlung auf 70800 m /Tag bei 73,8 bar erhöht, nachdem das gesamte eingespritzte Kohlendioxid wiedergewonnen war.
Behandlung auf 70800 m /Tag bei 73,8 bar erhöht, nachdem das gesamte eingespritzte Kohlendioxid wiedergewonnen war.
Leerseite
Claims (22)
1. Verfahren zur Aufspaltung einer von einer Schachtbohrung
durchdrungenen unterirdischen stratigraphischen Schichtenbildung,
gekennzeichnet durch die Schritte:
gekennzeichnet durch die Schritte:
Einspritzen eines Stromes von verflüssigem Gas in die Schichtenbildung bei einem zur Verursachung deren Aufspaltung
gewählten Druck,
Einführen von Stützfeststoffen in den Strom des verflüssigten
Gases zum Einspritzen der Feststoffe in die gebildeten Spalten und
Komprimieren und Kühlen der Feststoffe auf im wesentlichen den Speicherdruck und die Speichertemperatur des verflüssigten
Gases vor dem Einführen der Feststoffe in den Strom des verflüssigten Gases.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Strom des verflüssigten Gases in die Schichtenbildung mit Hilfe von Hochdruckpumpen eingespritzt wird und
die Feststoffe in den Strom vor den Hochdruckpumpen eingeführt werden.
O58-(1299-OO1)-TF
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2,
dadurch gekennzeichnet, daß man dem Strom des verflüssigten Gases ein geliertes Trägerfluid derart zusetzt, daß der Strom bis zu
20 Vol. % des gelierten Trägerfluids enthält.
4. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Feststoffe unter Verwendung des verflüssigten
Gases gekühlt werden.
5. Verfahren nach Anspruch 4,
dadurch gekennzeichnet, daß die Schritte des Pumpens des Stromes des verflüssigten
Gases und des Einführens der Feststoffe in diesen Strom gleichzeitig durchgeführt werden.
6. Verfahren nach Anspruch 5,
dadurch gekennzeichnet, daß das verflüssigte Gas Kohlendioxid ist.
7. Verfahren nach Anspruch 6,
dadurch gekennzeichnet, daß die unterirdische ostratigraphische Schichtenbildung
eine kohlenwasserstofffhaltige Zone niedriger Durchlässigkeit
ist.
8. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet,
daß das verflüssigte Gas vor dem Pumpen in die Schachtbohrung bei einer Temperatur von angenähert -17,8 bis
-40 0C und einem Druck von angenähert 10,6 bis 17,6 bar
gespeichert wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8,
dadurch gekennzeichnet, daß der Druck des verflüssigten Gases vor dem Beginn des
Pumpens des Stromes des verflüssigten Gases in die Schichtenbildung auf zwischen 17,6 und 24,6 bar gesteigert
wird.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß man dem Strom des verflüssigten Gases ein geliertes
Trägerfluid derart zusetzt, daß der Strom bis zu 20 Vol. % des gelierten Trägerfluids enthält.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß der Strom 5 bis 10 Vol. % des gelierten Trägerfluids
enthält.
12. Verfahren nach Anspruch 3, 10 oder 11,
dadurch gekennzeichnet, daß das gelierte Trägerfluid ein gelierter Alkohol, wie
z. B. Methanol, ist.
13. Verfahren zum Offenversteifen einer von einer Schachtbohrung durchdrungenen, hydraulisch aufgespaltenen,
unterirdischen stratigraphischen Schichtenbildung,
gekennzeichnet durch die Schritte:
Einführen von Stützfeststoffen in einen Strom eines komprimierten verflüssigten Gases, welche Feststoffe
selbst vor dem Einführen auf den Druck bzw. die Temperatur des verflüssigten Gases komprimiert und gekühlt
wurden, und
Abwärtspumpen der Mischung des verflüssigten Gases und der davon mitgeführten Feststoffe durch die Schachtbohrung
in die Schichtenbildung zur Abscheidung der Feststoffe in den in der Schichtenbildung gebildeten
Spalten.
14. Verfahren nach Anspruch 13,
dadurch gekennzeichnet,
daß in den Strom des komprimierten verflüssigten Gases zu dessen Viskositätserhöhung ein geliertes Trägerfluid
eingeführt wird, dessen Zusatz bis zu 20 Vol. % des Stromes ergibt.
15. Verfahren nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Strom 5 bis 10 Vol. % des gelierten Trägerfluids
enthält.
16. Verfahren nach Anspruch 15,
dadurch gekennzeichnet,
daß das verflüssigte Gas Kohlendioxid ist.
17. Verfahren nach Anspruch 16,
dadurch gekennzeichnet,
daß das gelierte Trägerfluid ein gelierterAAlkohol,
wie z. B. Methanol, ist.
18. Vorrichtung zur hydraulischen Aufspaltung einer von einer Schachtbohrung durchdrungenen unterirdischen
stratigraphischen Schichtenbildung nach einem der
Ansprüche 1 bis 17,
gekennzeichnet durch:
eine Hochdrukpumpe (30) zum Einspritzen eines ein verflüssigtes Gas enthaltenden Aufspaltfluids die
Schachtbohrung hinab,
eine erste Speichereinrichtung (10) zum Speichern des verflüssigten Gases unter Druck,
eine Leitung (5) zur Schaffung einer Fluidverbindung zwischen der Hochdruckpumpe (30) und der ersten Speichereinrichtung
(10),
eine zweite Speichereinrichtung (20) zum Speichern von Feststoffen bei einer Temperatur und einem Druck, die
der Speichertemperatur und dem Speicherdruck des verflüssigten Gases im wesentlichen gleich sind, und
eine Zuführeinrichtung (26, 9, 8) zum Einführen der Feststoffe von der zweiten Speichereinrichtung (20) in das
* « » * V W« U # te ν '
durch die Leitung (5) strömende verflüssigte Gas.
19. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß aie eine zweite Leitung (15) zur Schaffung einer
Fluidverbindung zwischen der ersten Speichereinrichtung
(10) und der zweiten Speichereinrichtung (20) aufweist,
wodurch das verflüssigte Gas zum Kühlen und Komprimieren der Feststoffe verwendbar ist.
20. Vorrichtung nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, daß die erste und die zweite Speichereinrichtung aus
Druckbehältern (10, 20) bestehen.
21. Vorrichtung nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß die Zuführeinrichtung einen Schneckengang (26)
aufweist, der sich zwischen der zweiten Speichereinrichtung (20) und der Leitung (5) zwecks Förderns der
Feststoffe dazwischen erstreckt.
22. Verfahren zur Behandlung einer von einer Schachtbohrung durchdrungenen unterirdischen stratigraphischen
Schichtenbildung,
gekennzeichnet durch die Schritte:
Einspritzen eines Stromes von verflüssigtem Gas in die Schichtenbildung,
Einführen von Stützfeststoffen in den Strom des verflüssigten
Gases zum Einspritzen der Feststoffe in die Schichtenbildung und
Komprimieren und Kühlen der Feststoffe auf im wesentlichen
den Speicherdruck und die Speichertemperatur des verflüssigten Gases vor dem Einführen der Feststoffe in den
Strom des verflüssigten Gases.
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Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
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Publications (2)
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---|---|---|---|
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Families Citing this family (65)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0195531A3 (de) * | 1985-03-21 | 1987-12-02 | E.I. Du Pont De Nemours And Company | Organische Titanverbindungen als Vernetzungsmittel |
US4607699A (en) * | 1985-06-03 | 1986-08-26 | Exxon Production Research Co. | Method for treating a tar sand reservoir to enhance petroleum production by cyclic steam stimulation |
CA1268325A (en) * | 1987-11-13 | 1990-05-01 | Loree, Dwight N. | Fracturing process for low permeability reservoirs employing a compatible hydrocarbon-liquid carbon dioxide mixture |
US4887671A (en) * | 1988-12-23 | 1989-12-19 | Texaco, Inc. | Fracturing with a mixture of carbon dioxide and alcohol |
US5424285A (en) * | 1993-01-27 | 1995-06-13 | The Western Company Of North America | Method for reducing deleterious environmental impact of subterranean fracturing processes |
US5429191A (en) * | 1994-03-03 | 1995-07-04 | Atlantic Richfield Company | High-pressure well fracturing method using expansible fluid |
CA2129613C (en) * | 1994-08-05 | 1997-09-23 | Samuel Luk | High proppant concentration/high co2 ratio fracturing system |
CA2131195C (en) * | 1994-08-26 | 1997-04-29 | Dwight N. Loree | Method of improving oil and gas well productivity |
CA2198156C (en) * | 1994-11-14 | 2001-04-24 | Robin Tudor | Nitrogen/carbon dioxide combination fracture treatment |
CA2141112C (en) * | 1995-01-25 | 2002-11-19 | Dwight N. Loree | Olefin based frac fluid |
CA2255413A1 (en) | 1998-12-11 | 2000-06-11 | Fracmaster Ltd. | Foamed nitrogen in liquid co2 for fracturing |
US6979606B2 (en) * | 2002-11-22 | 2005-12-27 | Hrl Laboratories, Llc | Use of silicon block process step to camouflage a false transistor |
US7216712B2 (en) * | 2003-12-10 | 2007-05-15 | Praxair Technology, Inc. | Treatment of oil wells |
FR2870752B1 (fr) * | 2004-05-27 | 2006-09-01 | Inst Francais Du Petrole | Methodes pour injecter des composes acides dans un reservoir souterrain |
US20060065400A1 (en) * | 2004-09-30 | 2006-03-30 | Smith David R | Method and apparatus for stimulating a subterranean formation using liquefied natural gas |
US20060162924A1 (en) * | 2005-01-26 | 2006-07-27 | Dominion Oklahoma Texas Exploration & Production, Inc. | Mobile gas separation unit |
US20060201674A1 (en) * | 2005-03-10 | 2006-09-14 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods of treating subterranean formations using low-temperature fluids |
US7513307B2 (en) * | 2006-02-13 | 2009-04-07 | Team Co2 Holdings Llc | Pumping system for injecting a mixture of liquids via a well into a subterranean formation |
US7694731B2 (en) * | 2006-02-13 | 2010-04-13 | Team Co2, Inc. | Truck-mounted pumping system for treating a subterranean formation via a well with a mixture of liquids |
AU2007217083B8 (en) * | 2006-02-16 | 2013-09-26 | Chevron U.S.A. Inc. | Kerogen extraction from subterranean oil shale resources |
CA2538936A1 (en) * | 2006-03-03 | 2007-09-03 | Dwight N. Loree | Lpg mix frac |
US8276659B2 (en) * | 2006-03-03 | 2012-10-02 | Gasfrac Energy Services Inc. | Proppant addition system and method |
US20080128135A1 (en) * | 2006-12-04 | 2008-06-05 | Daniel Paul Dalton | Dehydrating treatment of oil and gas wells |
WO2011081665A1 (en) * | 2009-12-28 | 2011-07-07 | Enis Ben M | Sequestering co2 and releasing natural gas from coal and gas shale formations |
KR101178148B1 (ko) * | 2010-09-28 | 2012-08-29 | 한국지질자원연구원 | 이산화탄소 지중 주입을 위한 압력 및 온도 조절 기능이 향상된 이산화탄소 분배 장치 |
US9033033B2 (en) | 2010-12-21 | 2015-05-19 | Chevron U.S.A. Inc. | Electrokinetic enhanced hydrocarbon recovery from oil shale |
WO2012088476A2 (en) | 2010-12-22 | 2012-06-28 | Chevron U.S.A. Inc. | In-situ kerogen conversion and recovery |
WO2012092404A1 (en) | 2010-12-28 | 2012-07-05 | Enis Ben M | Method and apparatus for using pressure cycling and cold liquid co2 for releasing natural gas from coal and shale formations |
US8701788B2 (en) | 2011-12-22 | 2014-04-22 | Chevron U.S.A. Inc. | Preconditioning a subsurface shale formation by removing extractible organics |
US9181467B2 (en) | 2011-12-22 | 2015-11-10 | Uchicago Argonne, Llc | Preparation and use of nano-catalysts for in-situ reaction with kerogen |
US8851177B2 (en) | 2011-12-22 | 2014-10-07 | Chevron U.S.A. Inc. | In-situ kerogen conversion and oxidant regeneration |
PL222247B1 (pl) | 2012-02-24 | 2016-07-29 | Wojskowa Akad Tech | Sposób sprzężonego wydobycia węglowodorów gazowych i magazynowania CO₂ w odwiertach poziomych |
US20130306321A1 (en) * | 2012-05-17 | 2013-11-21 | Camille LANCTOT-DOWNS | Liquefied industrial gas based solution in hydraulic fracturing |
US8992771B2 (en) | 2012-05-25 | 2015-03-31 | Chevron U.S.A. Inc. | Isolating lubricating oils from subsurface shale formations |
US9243182B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-01-26 | American Air Liquide Inc. | Hydraulic fracturing with improved viscosity liquefied industrial gas based solution |
CN102852508B (zh) * | 2012-08-23 | 2015-03-04 | 陕西延长石油(集团)有限责任公司研究院 | 页岩气井液态co2压裂工艺 |
US20140151049A1 (en) * | 2012-11-30 | 2014-06-05 | General Electric Company | Apparatus and method of delivering a fluid using direct proppant injection |
US9133700B2 (en) * | 2012-11-30 | 2015-09-15 | General Electric Company | CO2 fracturing system and method of use |
US9896922B2 (en) * | 2012-12-21 | 2018-02-20 | Praxair Technology, Inc. | System and apparatus for creating a liquid carbon dioxide fracturing fluid |
US9452394B2 (en) * | 2013-06-06 | 2016-09-27 | Baker Hughes Incorporated | Viscous fluid dilution system and method thereof |
US9719340B2 (en) * | 2013-08-30 | 2017-08-01 | Praxair Technology, Inc. | Method of controlling a proppant concentration in a fracturing fluid utilized in stimulation of an underground formation |
MX2016002590A (es) * | 2013-08-30 | 2016-06-14 | Praxair Technology Inc | Sistema de control y aparato para suministro de un fluido de fractura no acuoso. |
US9580996B2 (en) | 2014-05-27 | 2017-02-28 | General Electric Company | Modular assembly for processing a flowback composition stream and methods of processing the same |
US10436001B2 (en) | 2014-06-02 | 2019-10-08 | Praxair Technology, Inc. | Process for continuously supplying a fracturing fluid |
FR3028554B1 (fr) | 2014-11-14 | 2017-01-06 | Gdf Suez | Procede et systeme de traitement et de separation d'un gaz non conventionnel |
US9695664B2 (en) | 2014-12-15 | 2017-07-04 | Baker Hughes Incorporated | High pressure proppant blending system for a compressed gas fracturing system |
US10081761B2 (en) * | 2014-12-22 | 2018-09-25 | Praxair Technology, Inc. | Process for making and supplying a high quality fracturing fluid |
FR3031110B1 (fr) * | 2014-12-31 | 2018-07-13 | Arkema France | Composition de fluide pour stimulation dans le domaine de la production de petrole et de gaz |
US10012064B2 (en) | 2015-04-09 | 2018-07-03 | Highlands Natural Resources, Plc | Gas diverter for well and reservoir stimulation |
US9828843B2 (en) * | 2015-04-09 | 2017-11-28 | Highlands Natural Resources, Plc | Gas diverter for well and reservoir stimulation |
US10344204B2 (en) | 2015-04-09 | 2019-07-09 | Diversion Technologies, LLC | Gas diverter for well and reservoir stimulation |
US9759053B2 (en) | 2015-04-09 | 2017-09-12 | Highlands Natural Resources, Plc | Gas diverter for well and reservoir stimulation |
CN105064975B (zh) * | 2015-08-17 | 2017-09-05 | 牛辉英 | 非常规油气层渗透性水泥石压裂开采方法 |
US10472935B2 (en) * | 2015-10-23 | 2019-11-12 | Praxair Technology, Inc. | Method of controlling static pressure in the reservoir of a liquefied gas and proppant blender |
US10273791B2 (en) * | 2015-11-02 | 2019-04-30 | General Electric Company | Control system for a CO2 fracking system and related system and method |
US10982520B2 (en) | 2016-04-27 | 2021-04-20 | Highland Natural Resources, PLC | Gas diverter for well and reservoir stimulation |
US20180135396A1 (en) * | 2016-11-16 | 2018-05-17 | Arnold Liu | Method For The Control of Cryogenic Stimulation of Shale Gas Formations |
US11326434B2 (en) * | 2017-08-04 | 2022-05-10 | Halliburton Energy Services, Inc. | Methods for enhancing hydrocarbon production from subterranean formations using electrically controlled propellant |
US20190186247A1 (en) * | 2017-12-20 | 2019-06-20 | Weatherford Technology Holdings, Llc | Alternating Liquid Gas Fracturing for Enhanced Oil Recovery of Well |
CN108302324B (zh) * | 2018-04-02 | 2024-01-23 | 中国石油天然气集团有限公司 | 液态二氧化碳增能压裂***及工艺流程 |
CN109490038B (zh) * | 2018-12-05 | 2024-07-05 | 中国石油天然气集团有限公司 | 一种液态co2混配及粘度检测一体化装置及方法 |
CN111948056B (zh) * | 2019-05-15 | 2024-03-26 | 中国石油天然气股份有限公司 | 一种不同流态二氧化碳注入条件下的大尺度压裂实验***及方法 |
CN110984941B (zh) * | 2019-11-08 | 2022-05-27 | 中国石油大学(华东) | 用于天然气水合物储层的液态二氧化碳压裂改造的方法 |
CN114033347A (zh) * | 2021-11-10 | 2022-02-11 | 北京奥瑞安能源技术开发有限公司 | 煤层气压裂***及方法 |
CN116771318B (zh) * | 2023-08-25 | 2023-11-07 | 大庆信辰油田技术服务有限公司 | 一种二氧化碳压裂用分段注入工具 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3664422A (en) * | 1970-08-17 | 1972-05-23 | Dresser Ind | Well fracturing method employing a liquified gas and propping agents entrained in a fluid |
US4186802A (en) * | 1978-03-13 | 1980-02-05 | William Perlman | Fracing process |
Family Cites Families (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE1119132B (de) * | 1959-08-28 | 1961-12-07 | Daimler Benz Ag | Rahmenbodenanlage fuer Kraftfahrzeuge |
US3090439A (en) * | 1960-06-06 | 1963-05-21 | Halliburton Co | Control of well formation fracturing operations |
US3193014A (en) * | 1962-08-09 | 1965-07-06 | Hill William Armistead | Apparatus for fracturing subsurface formations |
US3396107A (en) * | 1962-08-09 | 1968-08-06 | Producers Chemical Company | Composition for fracturing process |
US3310112A (en) * | 1964-03-09 | 1967-03-21 | Dow Chemical Co | Well fracturing method |
US3368627A (en) * | 1966-03-21 | 1968-02-13 | Dow Chemical Co | Method of well treatment employing volatile fluid composition |
US3384176A (en) * | 1966-10-03 | 1968-05-21 | Gulf Research Development Co | Method of fracturing using dense liquid to direct propping agent into the fracture |
US3765488A (en) * | 1972-04-06 | 1973-10-16 | Dow Chemical Co | Well treating method |
US3822747A (en) * | 1973-05-18 | 1974-07-09 | J Maguire | Method of fracturing and repressuring subsurface geological formations employing liquified gas |
US3842910A (en) * | 1973-10-04 | 1974-10-22 | Dow Chemical Co | Well fracturing method using liquefied gas as fracturing fluid |
US4212354A (en) * | 1979-03-19 | 1980-07-15 | Service Fracturing Company and Airry, Inc. | Method for injecting carbon dioxide into a well |
NL186922C (nl) * | 1979-08-10 | 1991-04-02 | Perlman William | Werkwijze voor het vormen van in hoofdzaak vertikale lineaire breuken in een ondergrondse koolwaterstoffen bevattende laag. |
-
1981
- 1981-09-28 CA CA386,809A patent/CA1134258A/en not_active Expired
-
1982
- 1982-01-07 US US06/337,743 patent/US4374545A/en not_active Expired - Lifetime
- 1982-09-01 AU AU87893/82A patent/AU550576B2/en not_active Ceased
- 1982-09-07 NL NLAANVRAGE8203477,A patent/NL185028C/xx not_active IP Right Cessation
- 1982-09-09 GB GB08225692A patent/GB2112835B/en not_active Expired
- 1982-09-28 DE DE3235845A patent/DE3235845C2/de not_active Expired
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3664422A (en) * | 1970-08-17 | 1972-05-23 | Dresser Ind | Well fracturing method employing a liquified gas and propping agents entrained in a fluid |
US4186802A (en) * | 1978-03-13 | 1980-02-05 | William Perlman | Fracing process |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU550576B2 (en) | 1986-03-27 |
GB2112835B (en) | 1985-05-22 |
AU8789382A (en) | 1983-04-14 |
CA1134258A (en) | 1982-10-26 |
US4374545A (en) | 1983-02-22 |
NL185028B (nl) | 1989-08-01 |
GB2112835A (en) | 1983-07-27 |
NL8203477A (nl) | 1983-04-18 |
DE3235845C2 (de) | 1986-04-17 |
NL185028C (nl) | 1990-01-02 |
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