DE3229898A1 - Verfahren zur hydrobehandlung eines kohlenwasserstoffhaltigen materials - Google Patents
Verfahren zur hydrobehandlung eines kohlenwasserstoffhaltigen materialsInfo
- Publication number
- DE3229898A1 DE3229898A1 DE19823229898 DE3229898A DE3229898A1 DE 3229898 A1 DE3229898 A1 DE 3229898A1 DE 19823229898 DE19823229898 DE 19823229898 DE 3229898 A DE3229898 A DE 3229898A DE 3229898 A1 DE3229898 A1 DE 3229898A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- catalyst
- zone
- temperature
- metals
- group
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 24
- 239000000463 material Substances 0.000 title claims description 19
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 8
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 8
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 title claims description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 96
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 43
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 43
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 35
- 239000011148 porous material Substances 0.000 claims description 33
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 21
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 20
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 20
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 claims description 17
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 claims description 17
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims description 17
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 13
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 150000003624 transition metals Chemical class 0.000 claims description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 6
- 229910052723 transition metal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 239000004113 Sepiolite Substances 0.000 claims description 3
- HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N magnesium orthosilicate Chemical compound [Mg+2].[Mg+2].[O-][Si]([O-])([O-])[O-] HCWCAKKEBCNQJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 239000000391 magnesium silicate Substances 0.000 claims description 3
- 229910052919 magnesium silicate Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 235000019792 magnesium silicate Nutrition 0.000 claims description 3
- 229910052624 sepiolite Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 235000019355 sepiolite Nutrition 0.000 claims description 3
- -1 Polygorskite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- HPTYUNKZVDYXLP-UHFFFAOYSA-N aluminum;trihydroxy(trihydroxysilyloxy)silane;hydrate Chemical compound O.[Al].[Al].O[Si](O)(O)O[Si](O)(O)O HPTYUNKZVDYXLP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 229960000892 attapulgite Drugs 0.000 claims description 2
- 229910052621 halloysite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 claims description 2
- 229910052625 palygorskite Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910000323 aluminium silicate Inorganic materials 0.000 claims 1
- HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N dioxosilane;oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O HNPSIPDUKPIQMN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 14
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 10
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 8
- 230000003197 catalytic effect Effects 0.000 description 7
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Chemical compound O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N Ammonium hydroxide Chemical compound [NH4+].[OH-] VHUUQVKOLVNVRT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 239000000908 ammonium hydroxide Substances 0.000 description 5
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 description 4
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 4
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 3
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 description 3
- 239000012153 distilled water Substances 0.000 description 3
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 3
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 2
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 2
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 2
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 2
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 2
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 2
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 2
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 2
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 2
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N Dihydrogen sulfide Chemical compound S RWSOTUBLDIXVET-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N Titan oxide Chemical compound O=[Ti]=O GWEVSGVZZGPLCZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011260 aqueous acid Substances 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 229910052810 boron oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000009903 catalytic hydrogenation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005336 cracking Methods 0.000 description 1
- 239000010779 crude oil Substances 0.000 description 1
- 230000009849 deactivation Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N diboron trioxide Chemical compound O=BOB=O JKWMSGQKBLHBQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000013213 extrapolation Methods 0.000 description 1
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000037 hydrogen sulfide Inorganic materials 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M hydroxide Chemical compound [OH-] XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M hydroxidooxidoaluminium Chemical compound O[Al]=O FAHBNUUHRFUEAI-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910052809 inorganic oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002427 irreversible effect Effects 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000001465 metallisation Methods 0.000 description 1
- 239000011812 mixed powder Substances 0.000 description 1
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004058 oil shale Substances 0.000 description 1
- 150000002902 organometallic compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 1
- 238000003672 processing method Methods 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 238000004064 recycling Methods 0.000 description 1
- 238000007650 screen-printing Methods 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 239000002002 slurry Substances 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000000638 solvent extraction Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N titanium oxide Inorganic materials [Ti]=O OGIDPMRJRNCKJF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
- B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
- B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
- B01J35/61—Surface area
- B01J35/615—100-500 m2/g
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
- B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
- B01J35/63—Pore volume
- B01J35/635—0.5-1.0 ml/g
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J35/00—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties
- B01J35/60—Catalysts, in general, characterised by their form or physical properties characterised by their surface properties or porosity
- B01J35/64—Pore diameter
- B01J35/647—2-50 nm
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G2300/00—Aspects relating to hydrocarbon processing covered by groups C10G1/00 - C10G99/00
- C10G2300/10—Feedstock materials
- C10G2300/107—Atmospheric residues having a boiling point of at least about 538 °C
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Catalysts (AREA)
Description
3229838
Verfahren zur Hydrobehandlung eines kohlenwasserstoff-
haltigen Materials
Die Erfindung betrifft die Hydroentmetallisierung und Hydroentschwefeiung
von Beschickungsmaterialien, insbesondere die Hydroentmetallisierung und Hydroentschwefelung unter
Einsatz von Vielfachbetten.
Die Weltvorräte an Erdöl schrumpfen, so daß man zur Verwendung
von Materialien gezwungen ist, die als nicht leicht zu leichteren Produkten raffinierbar angesehen werden. Beispiele
für derartige schwere Ausgangsmaterialien sind Maya Crude, Arabian Heavy Crude, California San Joachin Crude
sowie verschiedene venezuelanische Rohmaterialien. Diese Rohmaterialien zeichnen sich durch niedrige Wasserstoff:
Kohlenstoff-Verhältnisse und hohe Gehalte an nichtkohlenwasserstoff
haltigen Verunreinigungen aus. Diese Verunreinigungsmittel
sind Schwefel, Stickstoff und Metalle, insbesondere Eisen, Nickel und Vanadin, und zwar in Form
von verschiedenen löslichen organometallischen Verbindungen, wie Porphrinen und Asphaltenen.
Vorzugsweise werden Schwefel und Metalle so früh als möglich bei der Verarbeitung von verschmutzen Beschickungsmaterialien entfernt, da sowohl Schwefel als auch Metalle
zu einer Herabsetzung der Aktivität der Katalysatoren neigen. Im Falle von Metallen ist diese Entaktivierung irreversibel.
Beim Verbrennen erfordern Produkte, die weniger Verunreinigungen enthalten, eine geringere Nachverbrennungsbehandlung
zur Gewährleistung eines für die Umwelt annehmbaren Abgases.
Es sind viele Verfahren zur Entfernung von Metallen und Schwefel aus Beschickungsmaterialien bekannt. Eine einfache
Destillation entfernt die Hauptmenge der leichteren Kohlenwasserstoffe,
während Lösungsmittelextraktionen die Asphaltenfraktion zu entfernen vermag, die hohe Konzentrationen
an Schwefel und Metallen enthält. Hydroumwandlungsverfahren werden in breitem Umfange für eine Entschwefelung
angewendet, wobei diese Verfahren auch Metalle entfernen. Die Metalle neigen zu einer Abscheidung
auf der Oberfläche des Entschwefelungskatalysators und entaktivieren denselben. In neuerer Zeit ist der Hydroentmetallisierung
große Aufmerksamkeit geschenkt worden.
Es wurden Katalysatoren entwickelt, welche die meisten Metalle aus Beschickungsmaterialien entfernt. Verschiedene
auf Aluminiumoxid abgeschiedene Katalysatoren für eine Entmetallisierung von Beschickungsmaterialien sind bekannt.
Die US-PS 3 876 523 beschreibt einen Katalysator, der für eine Entmetallisierung und Entschwefelung von Resterdöl
verwendbar ist und unter Einsatz von Wasserstoff arbeitet, wobei auf einem Aluminiumoxidträger ein Metall der Gruppe
VIB und VIII sitzt. Wenigstens 60 % des Porenvolumens des Kataly.« 'lors
werden von Poren mit Durchmessern von 100 bis 200 Ä , wenigstens 5 %
werden von Poren mit Durchmessern von größer als 500 Ά und wenigstens
5 % des Porenvolumens von Poren mit Durchmessern von weniger als 40 Ä eingenommen, wobei die Oberfläche des Katalysators 40 bis 150 m2/g
und vorzugsweise bis zu 110 m2/g beträgt.
Ein anderer Aluminiumoxidentmetallisierungskatalysator wird in der US-PS 4 257 922 beschrieben. Der Katalysatorträger
zeichnet sich durch eine bimodale Porenverteilung aus, wobei der durchschnittliche Durchmesser der kleineren Poren
zwischen ungefähr 100 und 200 A und vorzugsweise 120 und 140 A schwankt, und der durchschnittliche Durchmesser
der größeren Poren oberhalb 10 00 A liegt.
Die US-PS 4 196 102 beschreibt einen Katalysator für eine Hydrobehandlung von Kohlenwasserstoffen aus einem oder
mehreren Metallen, ausgewählt aus Ubergangsmetallen und Metallen der Gruppe HB des Periodischen Systems der
Elemente, abgeschieden auf Sepiolit, einem faserförmigen Magnesiumsilikatton.
Eine Vielzahl von Vielfachbettverarbeitungsverfahren ist
bekannt, mit deren Hilfe Schwefel und Metalle vor einer weiteren Verarbeitung entfernt werden. Die US-PS 4 212
beschreibt ein katalytisches Zweistufenverfahren für eine Hydroentmetallisierung und Hydroentschwefelung von schweren
Kohlenwasserstoffströmen, die Asphaltene und erhebliche
Mengen an Metallen enthalten. Die erste Stufe dieses Verfahrens besteht in der Kontaktierung des Ausgangsmaterials
in einer ersten Reaktionszone mit Wasserstoff und einem Entmetallisierungskatalysator aus einem Hydrierungsmetall,
ausgewählt aus der Gruppe VIB und/oder VIII, und abgeschieden auf einem großporigen anorganischen Oxidträger
mit einer großen Oberfläche. Die zweite Stufe des Verfahrens besteht darin, den Ablauf aus der ersten Reaktionszone
mit einem Katalysator zu kontaktieren, der im wesentlichen aus einem Hydrierungsmetall besteht, ausgewählt
aus der Gruppe VIB, wobei dieses Metall auf einem katalytisch aktivem Träger aus Aluminiumoxid mit kleineren
Poren abgeschieden ist. Dieser Katalysator der zweiten Stufe besitzt eine Oberfläche von ungefähr 150 m2/g bis
ungefähr 300 m2/g, wobei die Hauptmenge des Porenvolumens
von Poren mit Durchmessern zwischen ungefähr 80 und ungefähr 130 Ä eingenommen wird. Der Katalysator besitzt ein
Porenvolumen innerhalb des Bereiches von ungefähr 0,4 cm3/g
und ungefähr 0,9 cm3/g.
322989a
Die US-PS 4 166 026 beschreibt ein Verfahren zur Hydroentschwefelung
von schweren Kohlenwasserstoffölen, die Asphaltene und Schwermetalle enthalten. Das Schweröl
wird in einem kontinuierlichen Zweistufenverfahren einer
Wasserstoffbehandlung unterzogen. In der ersten Stufe
wird das Schweröl einer Hydroentmetallisierung und einer selektiven Crackung von Asphaltenen unter Verwendung eines
Katalysators unterzogen, der eine einzigartige Selektivität für diesen Zweck besitzt. In der zweiten Stufe
wird der Ablauf aus der ersten Stufe einer Hydroentschwefelung zur Gewinnung von hochgradigen ontscawefelten
ölen durch Verwendung eines Katalysators unterzogen, der ein Porenvolumen und eine Porengrößenverteilung besitzt,
die besonders für die Hydroentschwefelung des Ablaufes geeignet sind.
Es wurde gefunden, daß in einem katalytischen Zweistufenhydroentmetallisierungs/Hydroentschwefelungsverfahren,
bei dem das Beschickungsmaterial zuerst mit einem für die Entmetallisierung maßgeschneiderten Katalysator kon-.taktiert
und dann mit einem Katalysator, der für die Entschwefelung maßgeschneidert worden ist, in Kontakt gebracht
wird, dann, wenn die erste Katalysatorzone auf einer höheren durchschnittlichen Temperatur als die
zweite Zone gehalten wird, das Produkt aus der zweiten Zone weniger Verunreinigungen aufweist und das ganze
System eine längere Lebensdauer besitzt als in dem Falle, daß beide Katalysatorzonen auf der gleichen durchschnittlichen
Temperatur gehalten werden.
Durch die Erfindung wird ein Verfahren zur Hydroumwandlung
von kohlenwasserstoffhaltxgen Beschickungsmaterialien zur Verfügung gestellt, die sowohl Schwefel als auch
Metalle enthalten, und zwar durch Durchschicken des Beschickungsmaterials
durch Vielfachkatalysatorbetten. Dabei wird ein umgekehrtes Temperaturprofil in den Betten
aufrechterhalten.
5
5
Die Erfindung betrifft demgemäß ein Verfahren zur Entfernung von Verunreinigungen aus einem Beschickungsmaterial,
das sowohl Metalle als auch Schwefel enthält. Das Beschickungsmaterial wird mit den Katalysatoren in
zwei Zonen kontaktiert, wobei die erste Zone einaiEntmetallisierungskatalysator
und die zweite Zone einen Entschwefelungskatalyaator enthält. Die durchschnittliche
Temperatur der ersten Zone ist wenigstens 15°C höher als die durchschnittliche Temperatur der zweiten
Zone.
Die Erfindung wird durch die beigefügten Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine grafische Darstellung eines herkömmlichen Temperaturprofils durch ein Reaktionsgefäß mit
mehreren Abschreckungen;
Fig. 2 eine grafische Darstellung eines Temperaturprofils gemäß vorliegender Erfindung.
Die erfindungsgemäß eingesetzten Beschickungsmaterialien sind kohlenwasserstoffhaltige Materialien, die Schwefel
und Metalle enthalten. Häufig enthalten kohlenwasserstoffhaltige
Beschickungsmaterialien 0,5 % Schwefel, bis zu 4 % Schwefel und in extremen Fällen mehr als 6 %
Schwefel sowie 35 ppm Metalle, bis zu 200 ppm Metalle und in extremen Fällen über 1000 ppm Metalle. Sofern
nichts anderes angegeben ist, beziehen sich die Angaben "Prozent Schwefel" oder "Prozent" auf Gewichtsprozent,
bezogen auf den gesamten elementaren Schwefel in dem Beschickungsmaterial.
Derartige Beschickungsmaterialien sind beispielsweise Rohöle, Toprückstände, atmosphärische
sowie Vakuumreste, mit Lösungsmittel entasphaltierte öle, Flüssigkeiten aus Ölschiefern und Teersanden sowie
Flüssigkeiten, die auf Kohle zurückgehen. Die erfindungsgemäß eingesetzten Beschickungsmaterialien besitzen
Siedepunkte, die häufig oberhalb 2050C (4000F) liegen und
5400C (10000F) übersteigen.
Die erfindungsgemäßen Beschickungsmaterialien werden in einer ersten Zone mit einem Katalysator, der für eine
Hydroentmetallisierung maßgeschneidert worden ist, und dann in einer zweiten Zone mit einem Katalysator, der
für eine Entschwefelung maßgeschneidert worden ist, kontaktiert. Die "erste und zweite Zone" sind temperaturgesteuerte
Zonen, d. h., daß die erste Zone eine durV schnittliche
Temperatur aufweist, die wenigstens 15°C höher ist als die Temperatur der zweiten Zone. Der Katalysator
in der ersten Zone ,kann der gleiche Katalysator wie in der zweiten Zone sein, wobei jede Zone mehr als
einen Katalysator enthalten kann.
Der Katalysator der ersten Zone kann aus jedem bekannten Hydroentmetallisierungskatalysator bestehen. Katalysatoren,
die auf Aluminiumoxid abgeschieden sind, sind bekannt und zeichnen sich im allgemeinen durch das Vorliegen
von Makroporen aus, die im vorliegenden Falle als Poren mit einem Durchmesser von mehr als 1000 A definiert
werden, sowie einen durchschnittlichen berechneten Mikroporendurchmesser von mehr als 100 A, berechnet nach der
folgenden Formel: .
4 χ PV χ 10 Durchschnittlicher Porendurchmesser = —
wobei PV das Mikroporenvolumen, ausgedrückt in cm3/g
des Katalysators ist, wobei die Mikroporen Poren mit einem Durchmesser von weniger als 1000 Ä sind, und SA
die Oberfläche darstellt, ausgedrückt in m2/g des Katalysators.
Derartige Katalysatoren können katalytische Metalle, insbesondere Metalle der Gruppe VIB sowie übergangsmetalle
der Gruppe VIII des Periodischen Systems der Elemente, insbesondere Molybdän, Wolfram, Nickel und
Kobalt, enthalten. Die Metalle der Gruppe VI können in Mengen zwischen 1,5 und 20 Gew.-% vorliegen. Die Metalle
der Gruppe VIII können in Mengen bis zu 15 % vorliegen. Auf manchen Hydroentmetallisierungskatalysatoren
auf Aluminiumbasis können keine Metalle der Gruppe VIII
vorliegen.
20
20
Entmetallisierungskatalysatoren, die auf Ton abgeschieden sind, können ebenfalls--als Katalysatoren in der
ersten Zone eingesetzt werden. Derartige Katalysatorträger können aus Sepiolit, Attapulgit, Polygorskit
oder ähnlichen faserartigen Magnesiumsilikattonen oder Halloysit sowie ähnlichen faserartigen oder nadelähnlichen
Aluminiumsilikattonen hergestellt werden.
Diese Katalysatoren zeichnen sich physikalisch durch große berechnete durchschnittliche Porendurchmesser,
häufig über 200 A, und weniger Makroporen aus. Diese Katalysatoren können katalytische Metalle, insbesondere solche
Metalle enthalten, die aus übergangsmetallen der
- 11 -
Gruppen VI und VIII des Periodischen Systems der Elemente bestehen, insbesondere Molybdän, Wolfram, Nickel
und Kobalt, wobei auch verschiedene Kombinationen dioser
Metalle infrage kommen.
5
5
Ein anderer Katalysator, der eine erhebliche Hydroentmetallisierungsaktivität
zeigt, kann in der ersten erfindungsgemäßen Zone eingesetzt werden. Unter dem Begriff "erhebliche Hydroentmetallisierungsaktivität"
ist die Fähigkeit zu verstehen, wenigstens 25 % des Metallgehaltes eines Beschickurigsmaterials kontinuierlich
während einer Zeitspanne von nicht weniger als 500 h unter Hydroverarbeitungsbedingungen entfernen zu können.
Der Katalysator der zweiten Zone kann jeder Katalysator sein, der eine erhebliche Hydroentschwefelungsaktivität
zeigt. Diese Katalysatoren, die häufig auf Aluminiumoxid oder Aluminiumoxid in Kombination mit Siliziumdioxid,
Boroxid, Titanoxid, Magnesiumoxid oder anderer feuerfesten organischen Oxiden abgeschieden sind, zeichnen
sich durch berechnete durchschnittliche Porendurchmesser von mehr als 50 A und wenige Makroporen aus. In
typischer Weise enthalten Entschwefelungskatalysatoren mehr katalytische Metalle, so daß sie höhere Aktivitäten
aufweisen. Die katalytischen Metalle bestehen aus Übergangsmetallen
der Gruppe VI und VIII des Periodischen Systems der Elemente.
Jeder Katalysator, der eine erhebliche Entschwefelungsaktivität
zeigt, kann verwendet werden. Unter den Begriff "erhebliche Entschwefelungsaktivität" ist die Aktivität
zu verstehen, die erforderlich ist, um wenigstens 25 %
des Schwefelgehaltes eines Beschickungsmaterials während wenigstens 5 00 h unter Hydroverarbeitungsbedingungen
zu entfernen.
Hydroverarbeitungsbedingungen sind erfindungsgemäß solche, die in bekannter Weise eine katalytische Hydroumwandlung
von kohlenwasserstoffhaltigen Beschickungsmaterialien bedingen. Typische erfindungsgemäße Bedingungen
sind durchschnittliche Temperaturen von 355 bis .10 4500C in der ersten Zone sowie durchschnittliche Temperaturen
von 340 bis 4500C in der zweiten Zone, wobei eine Temperaturdifferenz von wenigstens 150C aufrechterhalten
wird. Die Raumgeschwindigkeit des Beschickungsmaterials schwankt zwischen 0,1 und 1,5. Der Gesamtdruck
liegt zwischen 35 und 210 bar (500 und 3000 psig) und der Wasserstoffpartialdruck zwischen 21 und 196 bar (300 und
2800 psig). Die Recyclierungsrate für Wasserstoff liegt zwischen 2000 und 10000 SCF/BBL. Normalerweise wird mit
abnehmender Katalysatoraktivität die Temperatur des Reaktionsgefäßes nach oben eingestellt, um eine spezifizierte
Produktqualität aufrechtzuerhalten, und zwar gewöhnlich eine maximal tolerierbare Menge an Verunreinigungen.
Einige Katalysatoren können sowohl für die Entmetallisierung
als auch für die Entschwefelung eingesetzt werden. Die Katalysatorcharge der ersten Zone neigt zu einem
relativ schnellen Aktivitätsverlust bezüglich der Entschwefelung, kann jedoch die Entmetallisierungsaktivität
während einer Zeitspanne aufrechterhalten. Die Entschwefelungsreaktionen sind, wie man annimmt, solche Reaktionen,
bei denen Schwefel zu Schwefelwasserstoff hydriert·
wird und anschließend aus der Reaktionszone austritt. Die Entmetallisierung bedingt die Ablagerung von Metallen
auf der äußeren Oberfläche oder den inneren Poren des Katalysators. Es wurde festgestellt, daß ein Katalysator
deshalb die Fähigkeit, katalytisch Schwefel zu hydrieren, verlieren kann, wobei jedoch immer noch Metalle
abgeschieden werden.
Es kann zweckmäßig sein, sowohl die Hydroentmetallisierungsals auch die Entschwefelungskatalysatorteilchen zu
verformen, die von den herkömmlichen runden Zylinderformen abweichen. Werden derartige verformte Katalysatoren
verwendet, dann sollte der Durchmesser des kleinsten Kreises, der die Teilchen umfaßt, 0,4 bis 12,5 mm (1/64
bis 1/2 inch) betragen.
Eine andere Ausführungsform der Erfindung sieht vor, daß mehr als ein Katalysator in einer oder in beiden
Zonen vorliegt. Beispielsweise kann ein makroporöser Entmetallisierungskatalysator mit großen Poren in der
ersten Zone bei einer hohen Temperatur verwendet werden, wobei die zweite Zone zuerst mit einem großporigen Entschwefelungskatalysator
beschickt wird, der auch Metal-Ie zu entfernen vermag, und dann ein Entschwefelungskatalysator mit kleineren Poren, der eine schlechte
Metallkapazität besitzt, zugeführt wird, wobei beide Katalysatoren bei einer Temperatur gehalten werden, die
wenigstens 150C geringer ist als die Temperatur der ersten
Zone.
Erfindungsgemäß ist es nötig, daß wenigstens ein 150C-Temperaturunterschied
zwischen der ersten Zone und der zweiten Zone vorliegt. Die Fig. 1 zeigt das Temperaturprofil
eines herkömmlichen Vielfachkatalysatorbettreaktionsgefäßes. Das Bett 1 ist das erste Bett, welches
das Beschickungsmaterial kontaktiert und während des Betriebs das kühlste. Es werden drei Temperaturzonen ge-
zeigt/ die durch Wasserstoffabschreckungen getrennt sind.
Die durchschnittliche Temperatur einer jeden Zone wird mit T. (Durchschnitt), T„ (Durchschnitt) und T3 (Durchschnitt)
angegeben. An jedem Abschreckungspunkt erfolgt ein Temperaturabfall, beispielsweise Q1- Auf diese Weise
wird die Temperaturzunahme der exothermen katalytischen Hydrierungsreaktionen einer jeden Zone gesteuert. Während
des Betriebs zeigt die durchschnittliche Temperatur eines jeden Katalysatorbettes an, beispielsweise ist T-] (Durchschnitt)
häufig 1O0C kühler als T- (Durchschnitt). Eine
wirtschaftliche Betriebsweise des Reaktors erfordert die Verwendung von weniger Abschreckgas als erforderlich
ist, um zu erreichen, daß T. (Durchschnitt) = T2 (Durchschnitt)
ist. Die Temperaturänderung (λ T) eines jeden bei einer technischen Durchführung betriebenen Bettes
beträgt häufig 10 bis 2O0C.
Die Fig. 2 zeigt ein Beispiel einer erfindungsgemäßen Ausführungsform, und zwar einen Reaktor, der drei Katalysatorbetten
enthält, wobei das erste Bett bei einer höheren Temperatur als die anderen Betten betrieben wird.
Das Bett 1 ist das erste Katalysatorbett, welches das Beschickungsmaterial kontaktiert, im Gegensatz zu einer
herkömmlichen Verfahrensweise ist es jedoch das heißeste Bett, welches das Beschickungsmaterial kontaktiert·
Die Änderung der durchschnittlichen Temperatur bei der Ausführung der Erfindung beträgt wenigstens 150C. T2
(Durchschnitt) und T, (Durchschnitt) . werden vorzugsweise enger zusammengehalten als dies bei herkömmlichen
Verfahrensweisentypisch ist. In Fig. 2 besteht die erste Zone aus dem Bett 1 und die zweite Zone aus den Betten
2 und 3. * T ist wesentlich größer bei der Durchführung der Erfindung als in herkömmlicher Weise, so daß
eine zweite kühlere Temperaturzone geschaffen wird.
Das Temperaturprofil wird in der Weise eingestellt, daß einige scharfe Knicke bei verschiedenen Punkten
längs des Reaktionsgefäßes auftreten. Diese Knicke entsprechen den Abschreckungen mit gasförmigem Wasserstoff
innerhalb des Reaktionsgefäßes. Zur Aufrechterhaltung
dieses gewünschten Temperaturprofils gemäß vorliegender Erfindung muß mehr Wasserstoff an der Verbindung
zwischen dem ersten und dem zweiten Bett als an irgendeinem anderen Abschreckungspunkt verwendet werden.
Die Temperaturen der Fig. 1 betreffen einen Einfachreaktor, man kann jedoch auch temperaturgesteuerte Vielfachreaktoren
verwenden. Beispielsweise kann man Reaktoren in getrennten Gefäßen bei einer um 150C heißeren
Temperatur verwenden. Die Temperatur der Katalysatorbetten steigt im allgemeinen während der Lebensdauer der
Katalysatoren der Betten an, um eine zuvor bestimmte Produktqualität aufrechtzuerhalten. Die Temperatur vermag
jedoch nicht bestimmte Grenzen zu übersteigen, die durch metallurgische Beschränkungen bezüglich ihres Reaktionsgefäßes
gegeben sind. Erreicht die erste Zone, und zwar die heißeste, die maximale Temperatur, die das
Reaktionsgefäß zu tolerieren vermag, dann muß die Temperatur dieser Zone auf einem konstanten Wert gehalten
werden, was es ermöglicht, daß die Temperatur der zweiten Zone evtl. gleich derjenigen der ersten Zone ist.
Liegen die zwei Zonen auf der gleichen Temperatur, dann ist das Ende der Laufzeit der Katalysatorcharge erreicht.
Ohne sich an irgendeine Theorie binden zu wollen, nimmt man an, daß der Entmetallisierungskatalysator der ersten
Zone eine Verunreinigungsentfernungsaktivität besitzt,
die ähnlich ist derjenigen des Entschwefelungskatalysators
der zweiten Zone, der mehr Metalle als der Entmetallisierungskatalysator aufweist, obwohl der Entmetallisierungskatalysator
eine geringere ihm innewohnende Aktivitat. infolge des Temperaturunterschiedes aufweist. Mehr
Metalle werden in der ersten Zone entfernt, die nicht schnell an Aktivität verliert, wobei der Katalysator
der zweiten Zone die Entschwefelungsaktivität nicht so schnell verliert. Das gesamte Katalysatorsystem hat daher
eine längere Lebensdauer als dies sonst möglich ist.
Die folgenden Katalysatoren werden zur Verwendung in einem Reaktor mit einem umgekehrten Temperaturprofil gemäß vorliegender
Erfindung hergestellt. Der Katalysator A wird wie folgt erzeugt:
8 ml einer 88 %igen Ameisensäure (spezifisches Gewicht
1,2) werden zu 300 ml destilliertem Wasser gegeben. Diese Lösung wird zu 500 g Kaiser-Aluminiumoxid mit ungefähr 50°C
und ungefähr 50 ml jede Minute unter Rühren zugesetzt. Das Mischen wird 20 min fortgesetzt, worauf die ganze
■ Lösung zugesetzt worden ist. Eine zweite Lösung aus 6 ml einer 58 %igen Ammoniumhydroxidlösung, 45 ml einer Molybdänlösung
und 200 ml destilliertem Wasser wird in einer Menge von 50 ml/min unter Rühren zugesetzt. Die Molybdänlösung
wird durch Auflösen von 17,4 g MoO3 in 17,2 ml
einer 30 %igen ΝΗ,ΟΗ-Lösung und 26 ml destilliertem Wasser
hergestellt. Die Temperatur während der zweiten Zugabe
beträgt ungefähr 60 bis 650C. Die teigartige Mischung
wird durch eine dreilöchrige flötenartige Düse extrudiert und auf einem Siebdruck in einem vorerhitzten Ofen
bei einer Temperatur von 12O0C während 2 h und dann bei
2000C während 2 h getrocknet. Das getrocknete Extrudat
wird bei 860C in einer Dampfatmosphäre calciniert. Nach
einer Stunde wird der Wasserdampf durch frische Luft ersetzt und das Extrudat eine weitere halbe Stunde bei
6800C calciniert.
Der Katalysator B wird nach der in der US-PS 4 113 661 beschriebenen Methode hergestellt. Eine 80/20 (bezogen
auf das Gewicht) -Mischung von Catapal, hergestellt von Conoco/ Aluminiumoxid und Kaiser-Aluminiumoxid werden
auf einem Bereich unterhalb ungefähr 150 Mikron klassiert und durch gründliches Vermischen der gemischten Pulver
mit einer wäßrigen Lösung von Salpetersäure behandelt. Pro Formelgewicht an Aluminiumoxid (Al3O3) werden ungefähr
0,1 Äquivalent der Säure verwendet. Das behandelte Aluminiumoxidpulver liegt in Form einer verarbeitbaren
Paste vor. Eine Probe dieser Paste dispergiert vollständig, wenn 1 Teil in 4 Gew.-Teilen Wasser aufgeschlämmt
wird. Der pH der Aufschlämmung liegt zwischen ungefähr 3,8 und ungefähr 4,2 und gewöhnlich ungefähr 4,0. Nach
der Behandlung der Pulver mit wäßriger Säure wird wäßriges Ammoniumhydroxid gründlich in die Paste in einer
Menge zugemischt/ die ungefähr 80 % des Ammoniumhydroxids äquivalent ist, das theoretisch erforderlich ist, um die
Salpetersäure zu neutralisieren. Dies bedeutet, daß ungefähr 0,08 Äquivalente des Hydroxids der Paste pro Formelgewicht
des vorliegenden Aluminiumoxids zugesetzt werden. Das Ammoniumhydroxid/ das in zweckmäßiger Weise
in Form einer 11 Gew.-%igen Lösung infolge des während des Trocknens und Calcinierens der behandelten und neutralisierten
Feststoffe eingesetzt wird, sollte in einer Menge von 50 bis 70 Gew.-% verwendet werden. Nach der
Zugabe und der gründlichen Vermischung des Ammoniumhydroxids
geht die Paste in einen frei fließenden, in Form von Einzelteilchen vorliegenden Feststoff über, der als Beschickung
für einen Extruder geeignet ist. Der Extruder weist eine Zwischenplatte auf, welche die erfindungsgemäßen
geformten Teilchen extrudiert. Der Extrudatvorläufer wird von lose anhaftendem Wasser durch eine
anfängliche mäßige Trocknungsstufe, beispielsweise
bei einer Temperatur zwischen 75 und 2500C, befreit.
Die Herstellung des Trägers wird dann durch Calcinieren des getrockneten Extrudats bei einer Temperatur zwischen
250 und 85O0C in einer trockenen oder feuchten Atmosphäre
beendet. Der erhaltene Träger besitzt ein Porenvolumen von ungefähr 0,7 ccm/g, wobei wenigstens ungefähr
85 % durch Poren zur Verfügung gestellt werden, die einen Durchmesser zwischen ungefähr 80 und 150 Ä besitzen.
Weniger als ungefähr 1,0 % des Porenvolumens wird durch Poren mit mehr als 1000 A zur Verfügung gestellt.
Durch Calcinieren des Katalysators in einer zu 100 % aus Wasserdampf bestehenden Atmosphäre bei
bis 6000C können größere Poren, beispielsweise mit 160 bis 190 A, erhalten werden.
Ein Reaktor wird mit zwei Schichten des Katalysators gefüllt. Die erste Schicht und die erste Zone bestehen
aus dem Katalysator A und die zweite Schicht und die zweite Zone aus dem Katalysator B. Ein Arabian Heavy
Atmospheric-Rückstand mit 4,4 Gew.-% Schwefel, 26 ppm Nickel und 89 ppm Vanadin wird mit den Katalysatoren A
und B in Reihe kontaktiert. Zuerst wird ein Druck von 154 bar, ein durchschnittlicher Wasserstoffdruck von
ungefähr 126 bar und eine Raumgeschwindigkeit von ungefähr 0,35 h eingehalten, wobei der erste Katalysator
um ungefähr 140C heißer gehalten wird als der zweite
Katalysator. Die Temperatur der zwei Betten wird erhöht, um eine konstante Schwefelkonzentration von 0,6 Gew.-%
in dem Ablauf aus der zweiten Zone aufrechtzuerhalten. In der Mitte des Versuchs wird die mögliche Versuchslänge
dieses Systems extrapoliert. Das Versuchsende im Falle dieses Systems richtet sich nach den metallurgischen
Grenzen des Reaktionsgefäßes. Der Temperaturunterschied
zwischen der ersten und der zweiten Zone wird auf 28°C erhöht. Die Temperatur des Gefäßes wird solange
erhöht, bis die erste Zone eine Temperatur von 427°C besitzt, und zwar der metallurgischen Grenze des Reaktionsgefäßes,
wobei die Temperatur der ersten Zone konstant gehalten wird, wenn die Temperatur der zweiten Zone
auf 4270C erhöht wird, was das Ende des Versuches
bedeutet. Die tatsächliche Zeitdauer dieses Versuchs ist um ungefähr 25 % höher als die Länge des Versuchs,
die aus Extrapolation in der Mitte des Versuchs ermittelt wird. Die Zunahme der Katalysatorlebensdauer ist,
wie man annimmt, eine Punktion des größeren Unterschiedes der durchschnittlichen Temperatur.
Leerseite
Claims (9)
- PatentansprücheVerfahren zur Hydrobehandlung eines kohlenwasserstoffhaltigen Materials, das sowohl Schwefel als auch Metalle enthält, dadurch gekennzeichnet, daß das Material bei einer ersten erhöhten Durchschnittstemperatur sowie unter erhöhtem Druck in einer ersten Zone, die einen Katalysator mit einer erheblichen Entmetallisierungsaktivität enthält, mit Wasserstoff unter Erzeugung einer; Ablaufs kontaktiert wird und der Ablauf aus der ersten Zone in einer Zone, die einen Katalysator mit einer erheblichen Entschwefelungsaktivität enthält, bei einer zweiten erhöhten Durchschnittstemperatur sowie unter erhöhtem Druck mit Wasserstoff behandelt wird, wobei die zweite erhöhte Durchschnittstemperatur um wenigstens 150C unterhalb der ersten erhöhten Durchschnittstempn-ratur liegt.
- 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Hydroentmetallisierungskatalysator durch einen Alurniniumoxidträger charakterisiert ist, wobei wenigstens 5 % seines Porenvolumens aus Makroporen bestehen und ein berechneter Mikroporendurchmesser von wenigstens 100 A vorliegt.
- 3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der eingesetzte Hydroentmetallisierungskatalysator außerdem durch einen Träger aus der Gruppe gekennzeichnet ist, die aus faserförmigen Magnesiumsilikattonen und faserförmigen Aluminiumsilikattonen besteht, wobei wenigstens 70 % ihres Porenvolumens aus Poren zwischen 200 und 700 Ä bestehen.
- 4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Träger aus der Gruppe ausgewählt wird, die aus Sepiolit, Polygorskit, Attapulgit, Imogolit sowie Halloysit besteht.
- 5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der eingesetzte Hydroentmetallisierungskatalysator wenigstens 1,5 Gew.-% eines Übergangsmetalls der Gruppe VI enthält, wobei der Gewichtsprozentsatz als Prozentsatz des Metalls, bezogen auf das gesamte Katalysatorgewicht, berechnet wird.
- 6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der eingesetzte Hydroentschwefelungskatalysator außerdem durch einen Träger mit einem durchschnittlichen berechneten Porendurchmesser von mehr als 50 A charakterisiert ist, wobei wenigstens 2 Gew.-% eines Ubergangsmetalls der Gruppe VI und wenigstens 1,5 Gew.-%eines Ubergangsmetalls der Gruppe VIII vorliegen und der Gewichtsprozentsatz als Prozentsatz Metall, bezogen auf das gesamte Katalysatorgewicht, berechnet wird.
- 7. Verfahren nach"Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der eingesetzte Hydroentmetallisierungskatalysator aus geformten Teilchen mit einem umschriebenen Durchmesser zwischen 0,4 und 12,5 mm (1/64 und 1/2 inch) besteht und der Hydroentschwefelungskatalysator aus geformten Teilchen mit einem umschriebenen Durchmesser zwischen 0,4 mm und 12,5 mm (1/6 4 inch und 1/2 inch) besteht.
- 8. Verfahren zur Hydrobehandlurig eines kohlenwasserstoff-haltigen Materials, das sowohl Schwefel als auch Metall enthält, dadurch gekennzeichnet, daß das Material durch eine erste und eine zweite Zone in Gegenwart von Wasserstoff unter Hydroverarbextungsbedingungen geleitet wird, wobei in der ersten Zone eine Katalysatorcharge £ür die Hydroentmetallisierung und in der zweiten Zone eine Katalysatorcharge für eine Entschwefelung vorliegt und die erste Zone bei einer Temperatur betrieben wird, die wenigstens 15°C höher ist als die Temperatur der zweiten Zone.
- 9. Verfahren zur Durchführung einer Vielfachkatalysatorbetthydroumwandlung, dadurch gekennzeichnet, daß ein umgekehrtes Temperaturprofil innerhalb des Vielfachkatalysatorsystems aufrechterhalten wird.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US30602681A | 1981-09-28 | 1981-09-28 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3229898A1 true DE3229898A1 (de) | 1983-04-14 |
DE3229898C2 DE3229898C2 (de) | 1992-04-16 |
Family
ID=23183420
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19823229898 Granted DE3229898A1 (de) | 1981-09-28 | 1982-08-11 | Verfahren zur hydrobehandlung eines kohlenwasserstoffhaltigen materials |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5863786A (de) |
BE (1) | BE894513A (de) |
CA (1) | CA1195278A (de) |
DE (1) | DE3229898A1 (de) |
FR (1) | FR2513653B1 (de) |
GB (1) | GB2106535B (de) |
NL (1) | NL8203254A (de) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR2538811A1 (fr) * | 1982-12-30 | 1984-07-06 | Inst Francais Du Petrole | Procede de traitement d'une huile lourde ou d'une fraction d'huile lourde pour les convertir en fractions plus legeres |
US4908344A (en) * | 1986-05-02 | 1990-03-13 | W. R. Grace & Co.-Conn. | Hydroprocessing catalyst and support having bidisperse pore structure |
CA1284982C (en) * | 1986-05-02 | 1991-06-18 | Carmo Joseph Pereira | Hydroprocessing catalyst and support having bidisperse pore structure |
JPH0391591A (ja) * | 1989-09-05 | 1991-04-17 | Cosmo Oil Co Ltd | 重質炭化水素油の水素化処理方法 |
BR9003449A (pt) * | 1990-07-17 | 1992-01-21 | Petroleo Brasileiro Sa | Processo de hidrogenacao de parafinas macro e microcristalinas |
FR2872516B1 (fr) * | 2004-07-01 | 2007-03-09 | Inst Francais Du Petrole | Procede d'hydrodesulfuration des essences mettant en oeuvre un catalyseur a porosite controlee |
EP1925654A1 (de) * | 2006-11-22 | 2008-05-28 | Haldor Topsoe A/S | Verfahren zur katalytischen Wasserstoffbehandlung von siliziumhaltigen Kohlenwasserstoffeinsätzen |
WO2009073436A2 (en) | 2007-11-28 | 2009-06-11 | Saudi Arabian Oil Company | Process for catalytic hydrotreating of sour crude oils |
Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3155608A (en) * | 1960-12-01 | 1964-11-03 | Exxon Research Engineering Co | Process for reducing metals content of catalytic cracking feedstock |
US3649526A (en) * | 1969-11-17 | 1972-03-14 | Universal Oil Prod Co | Multiple-stage production of fuel oil |
DE2353990A1 (de) * | 1972-11-09 | 1974-05-22 | Leuna Werke Veb | Verfahren zur herstellung schwefelarmer heizoele |
DE2831061A1 (de) * | 1977-07-15 | 1979-02-01 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Verfahren zur hydrodesulfurierung von schwerem kohlenwasserstoffoel |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3985643A (en) * | 1973-08-30 | 1976-10-12 | Mobil Oil Corporation | Demetalation and desulfurization of oil in separate catalytic zones |
US4196102A (en) * | 1975-12-09 | 1980-04-01 | Chiyoda Chemical Engineering & Construction Co., Ltd. | Catalysts for demetallization treatment of _hydrocarbons supported on sepiolite |
US4212729A (en) * | 1978-07-26 | 1980-07-15 | Standard Oil Company (Indiana) | Process for demetallation and desulfurization of heavy hydrocarbons |
JPS58102814A (ja) * | 1981-12-14 | 1983-06-18 | 産機興業株式会社 | 天井吊アンカ− |
-
1982
- 1982-06-24 CA CA000405914A patent/CA1195278A/en not_active Expired
- 1982-08-09 JP JP57138372A patent/JPS5863786A/ja active Granted
- 1982-08-11 DE DE19823229898 patent/DE3229898A1/de active Granted
- 1982-08-19 NL NL8203254A patent/NL8203254A/nl not_active Application Discontinuation
- 1982-09-20 FR FR8215791A patent/FR2513653B1/fr not_active Expired
- 1982-09-23 GB GB08227171A patent/GB2106535B/en not_active Expired
- 1982-09-28 BE BE0/209107A patent/BE894513A/fr not_active IP Right Cessation
Patent Citations (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3155608A (en) * | 1960-12-01 | 1964-11-03 | Exxon Research Engineering Co | Process for reducing metals content of catalytic cracking feedstock |
US3649526A (en) * | 1969-11-17 | 1972-03-14 | Universal Oil Prod Co | Multiple-stage production of fuel oil |
DE2353990A1 (de) * | 1972-11-09 | 1974-05-22 | Leuna Werke Veb | Verfahren zur herstellung schwefelarmer heizoele |
DE2831061A1 (de) * | 1977-07-15 | 1979-02-01 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Verfahren zur hydrodesulfurierung von schwerem kohlenwasserstoffoel |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3229898C2 (de) | 1992-04-16 |
JPH0456078B2 (de) | 1992-09-07 |
JPS5863786A (ja) | 1983-04-15 |
NL8203254A (nl) | 1983-04-18 |
GB2106535A (en) | 1983-04-13 |
FR2513653A1 (fr) | 1983-04-01 |
FR2513653B1 (fr) | 1988-06-24 |
CA1195278A (en) | 1985-10-15 |
GB2106535B (en) | 1985-03-20 |
BE894513A (fr) | 1983-01-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2824765C2 (de) | Mehrstufiges kontinuierliches Verfahren zur Entfernung von Asphalten und Schwermetallen aus einem diese enthaltenden schweren Kohlenwasserstoffgemisch und die dabei erhaltenen Kohlenwasserstofföle | |
DE69100770T2 (de) | Verfahren zur Wasserstoffbehandlung von Erdölrückstand oder Schweröl zur Raffination und Umwandlung zu leichteren Schnitten. | |
DE2930357C2 (de) | ||
DE3201317C2 (de) | ||
DE2831061C2 (de) | ||
DE69202527T2 (de) | Verfahren zur Erzeugung von Diesel-Gasöl mit niedrigem Schwefelgehalt. | |
DE3780275T2 (de) | Verfahren zum hydrocracken von schweroelen. | |
DE2638498A1 (de) | Katalysator fuer die hydrierende entfernung von metallen und schwefel, dessen herstellung und dessen verwendung | |
DE68902095T2 (de) | Katalytische zusammensetzung, die ein metallsulfid in form einer suspension mit einer asphalt enthaltenden fluessigkeit enthaelt und verfahren zur hydroviskoreduktion von kohlenwasserstoffen. | |
DE3409250A1 (de) | Verfahren zur umwandlung schwerer kohlenwasserstoffe in wertvollere produkte | |
DE2214387A1 (de) | Entschwefelungsverfahren | |
DE3414788A1 (de) | Katalytisches kohleverfluessigungsverfahren | |
DE3929437C2 (de) | Verfahren zum Hydrokonvertieren schwerer Rohöle | |
DE2948457C2 (de) | ||
DE69514786T2 (de) | Entschwefelungsverfahren für katalytisches Krackbenzin | |
DE3114210C2 (de) | ||
DE2209577C2 (de) | ||
DE3229898C2 (de) | ||
DE68924855T2 (de) | Herstellung eines Hydrobehandlungskatalysators. | |
DE3428924C2 (de) | ||
DE2855398A1 (de) | Verfahren zur hydrobehandlung von schweren kohlenwasserstoffstroemen | |
DE69318232T2 (de) | Verfahren zur hydrobehandlung von schwerem kohlenwasserstofföl | |
DE2739869A1 (de) | Katalysator fuer in gegenwart von wasserstoff durchfuehrbare umwandlungsreaktionen und verfahren zur hydrierenden umwandlung von mineraloel-beschickungsgut | |
DE3522538A1 (de) | Verfahren und katalysator zur hydrierung von kohleteerpech | |
DE2733050A1 (de) | Katalysator und seine verwendung bei der hydrierenden behandlung von erdoelrueckstandsfraktionen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8127 | New person/name/address of the applicant |
Owner name: CHEVRON RESEARCH AND TECHNOLOGY CO., SAN FRANCISCO |
|
8128 | New person/name/address of the agent |
Representative=s name: DEUFEL, P., DIPL.-WIRTSCH.-ING.DR.RER.NAT. HERTEL, |
|
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8328 | Change in the person/name/address of the agent |
Free format text: DEUFEL, P., DIPL.-WIRTSCH.-ING.DR.RER.NAT. HERTEL, W., DIPL.-PHYS. RUTETZKI, A., DIPL.-ING.UNIV. RUCKER, E., DIPL.-CHEM. UNIV. DR.RER.NAT. HUBER, B., DIPL.-BIOL. DR.RER.NAT. BECKER, E., DR.RER.NAT. STEIL, C., DIPL.-ING., 8000 MUENCHEN KURIG, T., DIPL.-PHYS., PAT.-ANWAELTE, 8200 ROSENHEIM |
|
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |