DE3107151C2 - Anlage zum Verflüssigen und Zerlegen von Luft - Google Patents
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Abstract
Verfahren und Vorrichtung zum Verflüssigen und Zerlegen (Trennen) von Luft durch Verwendung eines Mehrfach-Rektifikationsturm-Systems mit einem Hochdruckturm und einem Niederdruckturm. Die Rektifikationsbereiche des Hochdruckturms und des Niederdruckturms sind in eine gleiche Anzahl (mindestens zwei) von Segmenten unterteilt und an den Kopfenden der jeweiligen Segmente des Hochdruckturms läßt man die Gase einen Wärmeaustausch durchführen mit zirkulierenden Flüssigkeiten oder flüssigem Sauerstoff an den unteren Enden (Böden) der jeweiligen Segmente des Niederdruckturms und man läßt die zirkulierenden Flüssigkeiten oder den flüssigen Sauerstoff verdampfen. Die Gase werden dann kondensiert, wobei man eine zirkulierende Flüssigkeit für den Niederdruckturm erhält.
Description
Die Erfindung betrifft eine Anlage zum Verflüssigen und Zerlegen von Luft durch Rektifizieren mit den
Merkmalen des Oberbegriffes des Hauptanspruches.
Bei einer bekannten Anlage dieser Gattung (US-PS 02 250) sind zwei Hochdrucksäulen und eine Niederdrucksäule
vorgesehen. Die eine Hochdrucksäule ist in zwei Rektifizierabschnitte unterteilt und enthält mehrere
Zwischenboden, während die zweite Hochdrucksäule lediglich Zwischenboden enthält. Die Niederdrucksäule
enthält zwei Rektifizierabschnitte, von denen der obere neun Zwischenboden enthält. Der untere Rektifizierabschnitt
der einen Hochdrucksäule ist mit dem unteren Ende der anderen Hochdrucksäule und das obere Ende
dieser Hochdrucksäule mit den einzelnen Rektifizierabschnitten der Niederdrucksäule verbunden. Obere Rektifizierabschnitte
der einen Hochdrucksäule sind mit dem obersten Rektifizierabschnitt der Niederdrucksäule
verbunden. In den einzelnen Säulen wird mit unterschiedlichen Drücken gearbeitet, so daß eine Hochdrucksäule,
eine Zwischensäule und eine Niederdrucksäule vorhanden ist Dabei wird im Bereich der Hochdrucksäule
mit Drücken von 4,4 bar und höher gearbeitet, wodurch viel Energie verbraucht wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, durch Senkung des Betriebsdruckes der Säulen beim Verflüssigen
und Zerlegen von Luft Energie einzusparen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß bei einer Anlage der eingangs genannten Gattung mit den Merkmalen
des kennzeichnenden Teiles des Hauptanspruches gelöst. Vorteilhafte Ausgestaltungen der erfindungsgemäßen
Anlage sind Gegenstand der Unteransprüche.
Bei der erfindungsgemäßen Anlage enthalten die Hochdruck- und die Niederdrucksäule jeweils eine gleiche
Anzahl von Rektifizierabschnitten.
Der Dampf an den Kopfenden der jeweiligen Rektifizierabschnitte der Hochdrucksäule tauscht Wärme mit
der Flüssigkeit oder flüssigem Sauerstoff an den Böden der entsprechenden Rektifizierabschnitte der Niederdrucksäule,
wobei die Flüssigkeit oder der flüssige Sauerstoff verdampft. Der Dampf wird dann kondensiert
und fließt als Flüssigkeit in die Niederdrucksäule.
Mit der erfindungsgemäßen Anlage wird der Wärmetauschbereich
auf die gesamte Höhe der Hochdrucksäule und der Niederdrucksäule ausgedehnt, wobei der
Wärmetausch in wenigstens zwei Abschnitten unter verschiedenen Bedingungen stattfindet. Dadurch ergeben
sich gegenüber vorbekannten Anlagen zum Verflüssigen und Zerlegen von Luft durch Rektifizieren folgende
Vorteile:
a) der Betriebsdruck läßt sich in der Hochdncksäule
deutlich unter den bisher üblichen unteren Grenzwert von 4,4 bar absenken, wodurch der Energiebedarf
deutlich abnimmt;
b) der Arbeitsdruck des Kompressors kann gesenkt werden, so daß die mechanischen Einrichtungen
der Anlage wirtschaftlicher betrieben werden können;
c) da die Hochdrucksäule mit geringerem Arbeitsdruck betrieben verden kann, läßt sie sich leichter
und dementsprechend kostengünstiger herstellen;
d) durch den verringerten Energiebedarf ist es möglich, hochreinen Sauerstoff billig herzustellen und
die Anlagen zum Verflüssigen und Zerlegen von Luft bei chemischen Verfahren, metallurgischen
Verfahren, hygienischen Verfahren und Verfahren zur Luftreinhaltung wirtschaftlich einzusetzen.
Die erfindungsgemäße Anlage erlaubt die Ausdehnung der Wärmeaustauschbereiche auf den Bereich von
dem Kopfende bis zum Boden der Hochdrucksäule sowie auf denjenigen von dem Boden bis zum Kopfende
der Niederdrucksäule, und der Wärmeaustausch findet in mindestens zwei Bereichen unter Bedingungen statt,
die sich von dem Stand der Technik unterscheiden, um das System bei einem Druck unterhalb des Arbeitsdrukkes
der Hochdrticksäule in dem Luftverflüssigungs- und Zerlegungssystem gemäß dem Stand der Technik zu
betreiben. Weitere Ziele, Merkmale und Vorteile ergeben sich aus der nachfolgenden detaillierten Beschrei-
bung der Erfindung in Verbindung mit den Zeichnungen.
In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der erfindungsgemäßen Anlage zum Verflüssigen und Zerlegen
von Luft durch Rektifizieren schematisch dargestellt, und zwar zeigt
F i g. 1 eine Ausführungsform der Anlage,
F i g. 2 ein Diagramm des 3etriebes der Hochdrucksäule,
F i g. 3 ein Diagramm des Betriebes der Niederdrucksäule,
Fig.4 eine gegenüber Fig. 1 abgeänderte Ausführungsform
der Anlage und
F i g. 5 ein Schaltschema der gesamten Anlage.
Die in F i g. 1 gezeigte Luftverflüssigungs- und Zerlegungsanlage hat eine Hochdrucksäule 21 und eine von
dieser getrennte Niederdrucksäule 22.
Die Niederdrucksäule 22 ist am Boden und im Zwischenbereich mit Verdampfern 23 und 24 versehen, wobei
der Verdampfer 23 über die Durchgänge 25 und 26 mit dem Zwischenbereich der Hcchdfucksäule 21 in
Verbindung steht, während der Verdampfer 2<Ί mit dem
Kopfende der Hochdrucksäule 21 in Verbindung steht. Um den Verdampfer 24 im Kontakt mit den durch den
Zwischenbereich der Niederdrucksäule 22 strömenden zirkulierenden Flüssigkeiten zu halten, ist eine Unterteilung
49 mit einer Leitung 49a für aufsteigenden Dampf und einer Leitung 496 für absteigende zirkulierende
Flüssigkeiten vorgesehen, die ein Reservoir m;t einem darin angeordneten Verdampfer 24 für die Aufnahme
der zirkulierenden Flüssigkeiten begrenzt. Wenn die Verdampfer 23 und 24 jeweils am Boden und im Zwischenbereich
der Niederdrucksäule angeordnet sind (d. h. mit anderen Worten, wenn sie in den jeweiligen
Böden an den unteren und oberen Bereichen der Niederdrucksäule
angeordnet sind) und wenn sie mit dem Zwischenbereich und dem Kopfende der Hochdrucksäule
und auf diese Weise verbunden sind, sind die Rektifizierbereiche der Hochdruck- und Niederdrucksäulen
in zwei Abschnitte unterteilt.
Aus der F i g. 2, die ein Gleichgewichtsdiagramm beim Betrieb der Hochdrucksäule zeigt, geht hervor,
daß der Arbeitsbereich der Hochdrucksäule unterteilt ist in einen ersten Abschnitt, der sich vom Boden bis zu
dem Zwischenbeieich der Hochdrucksäule erstreckt, wie durch die Gerade a dargestellt, und einen zweiten
Abschnitt, der sich von dem Zwischenbereich bis zum Boden der Hochdrucksäule erstreckt, wie durch die Gerade
b dargestellt. In entsprechender Weise ist der Arbeitsbereich
der Niederdrucksäule, wie in F i ς. 3 dargestellt, unterteilt in einen ersten Abschnitt, der sich von
dem Boden bis zum Zwischenbereich (unterhalb des Verdampfers 24) der Niederdrucksäule erstreckt, wie
durch die Gerade c dargestellt, und einen zweiten Abschnitt, der sich von dem Zwischenbereich (wo der Verdampfer
24 angeordnet ist) bis zu dem Kopfende der Niederdrucksäule erstreckt, wie durch die Gerade d
dargestellt. Die Rektifizierung wird mit der vorstehend beschriebenen Anlage auf die folgende Weise durchgeführt:
Nachdem die Zuluft auf bekannte Weise kondensiert und etwa bis auf ihren Verflüssigüngspunkt abgekühlt
worden ist, tritt sie durch einen 'Durchgang 20 in die Hochdrucksäule 21 ein und es erfolgt ein Stoffaustausch
mit dem zirkulierenden flüssigen Stickstoff unter Zerlegung
(Auftrennung) in hochreinen Stickstoff am Kopfende der Säule und flüssige Luft an ihrem Boden, die
Sauerstoff hoher Dichte enthält, während sie sich innerhalb der Hochdrucksäule 21 nach oben bewegt. Die
flüssige Luft am Boden der Hochdrucksäule wird durch einen Durcngang 29 und ein Expansionsventil 30 in den
Zwischenbereich der Niederdrucksäule 22 geführt und in der Niederdrucksäule rektifiziert und zerlegt in Stickstoffgas
an ihrem Kopfende und flüssigen Sauerstoff an ihrem Boden. Ein Teil der in die Hochdrucksäule 21 in
Aufwärtsrichtung strömenden Zuluft tritt durch einen Durchgang 25 in den Verdampfer 23 ein, der mit dem
Zwischenteil desselben verbunden ist, zur Durchführung eines Wärmetauschers mit dem flüssigen Sauerstoff
am Boden der Niederdrucksäule 22, wobei der flüssige Sauerstoff verdampft Als Folge davon wird die
Zuluft teilweise kondensiert und verflüssigt, wobei ein Teil davon durch einen Durchgang 26 als zirkulierende
Flüssigkeit in den Zwischenbereich der Hochdrucksäule geführt wird und der restliche Teil divon durch einen
Durchgang 31 und ein Expansionsventil 32 in den Zwischenbereich der Niederdrucksäule 22 geführt wird. Andererseits
tritt das Stickstoffgas a^ Kopfende der Hochdmcksäule 21 durch den Durchging 27 in den Verdampfer
24 am Zwischenbereich der Niederdrucksäule 22 ein und dort tritt ein Wärmetausch mit der zirkulierenden
Flüssigkeit auf, die sich in dem Zwischen bereich der Niederdrucksäule 22 nach unten bewegt, wobei ein
Teil der zirkulierenden Flüssigkeit verdampft. Unter diesen Umständen wird das Stickstoffgas kondensiert
und ein Teil des kondensierten Stickstoffgases wird durch den Durchgang 28 als zirkulierender flüssiger
Stickstoff in das Kopfende der Niederdrucksäule 22 geführt,
während der restliche Teil derselben durch ein Expansionsventil 34 als zirkulierender flüssiger Stickstoff
in das Kopfende der Niederdrucksäule 22 geführt wird. Das Stickstoffgas und der flüssige oder gasförmige
Sauerstoff, der am Kopfende und am Boden der Niederdrucksäule gereinigt und abgetrennt worden ist, werden
durch die Durchgänge 35 und 36 aus dem Säulensystem abgeführt, während unreines Stickstoffgas im Zwischenbereich
der Niederdrucksäule durch einen Durchgang 37 aus der Anlage abgeführt wird.
W.nn man annimmt, daß während des Rektifiziervorganges
der Druck der Ausgangsluft 4,0 bar Überdruck und der Arbeitsdruck der Niederdrucksätile 0,4 bar
Überdruck betragen, so erstreckt sich die Temperaturverteilung der Hochdmcksäule 21 von —175°C mi seinem
Boden bis zu — 179°C, während diejenige der Niederdrucksäule
22 sich von — 179°C an seinem Boden bis
zu —193"C an seinem Kopfende erstreckt. Durch den
Wärmetausch zwischen dem Stickstoffgas an dem Kopfende der Hochdrucksäule und den zirkulierenden
Flüssigkeiten in dem Zwischenbereich der Niederdrucksäule und denjenigen zwischen dem flüssigen Sauerstott
am Boden der Niederdrucksäule und den aufsteigenden Gasen im Zwischenbereich der Hochdrucksäule entwikkelt
sich ein Temp-raturdifferential. das für die Verdampfung
des flüssigen Sauerstoffs am Eoden der Niederdrucksäule unr1 für die Kondensation des Stickstoffgases
am Kopfende der Hochdrucksäule erforderlich ist, wobei diese Temperatur die Durchführung der Rektifizierung
bei einem niedrigen Druck, bei dem das Gesamt-Niederdruck-Verfahren
gemäß Stand der Technik nicht durchgeführt werden konnte, ermöglicht.
Die Anlage gemäßFig.4 hat eine Mehretagenstruktur
aus vier Säulenblöcken, d. h. eine erste Hochdrucksäule 41, eine zweite rftichdrucksäule 42, eine erste Niederdrucksäule
43 und eine zweite Niederdrucksäule 44, die aufeinander angeordnet sind. Die erste Hochdrucksäule
41 steht in Verbindung mit der zweiten Hoch-
drucksäule 42 durch einen Durchgang 45, der den Dampf aus dem Kopfende der ersten Hochdrucksäule
41 dem Boden der zweiten Hochdrucksäule 42 zuführt, und durch einen Durchgang 46, der die zirkulierenden
Flüssigkeiten vom Boden der zweiten Hochdrucksäule
42 in das Kopfende der ersten Hochdrucksäule 41 führt. Die erste Niederdrucksäule 43 steht in Verbindung mit
der zweiten Niederdrucksäule 44 durch einen Durchgang 47, der den Wasserdampf aus dem Kopfende der
ersten Niederdrucksäule 43 dem Boden der zweiten Niederdrucksäule 44 zuführt, und durch einen Durchgang
48, der die zirkulierenden Flüssigkeiten vom Boden der zweiten Niederdrucksäule 44 in das Kopfende
der ersten Niederdrucksäule 43 führt.
is
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen
40
45
50
55
60
65
Claims (4)
1. Anlage zum Verflüssigen und Zerlegen von Luft durch Rektifizieren, mit einer Hochdrucksäule, die
wenigstens in zwei übereinander angeordnete Hochdruck-Rektifizierabschnitte unterteilt ist, und
einer nachgeschalteten Niederdrucksäule, die ebenfalls in wenigstens zwei übereinander angeordnete
Niederdruck-Rektifizierabschnitte unterteilt ist, mit Zwischenboden in den Säulen, auf denen ein Wärme-
und Stoffaustausch zwischen Dampf und Flüssigkeit stattfindet, und mit wenigstens zwei Wärmetauschern
in den Säulen, an deren einer Seite Dampf kondensiert und an deren anderer Seite Flüssigkeit
verdampft, dadurch gekennzeichnet, daß an einem unteren Zwischenboden des oberen Niederdruck-Rektifizierabschnittes
der erste Wärmetauscher angebracht ist, dessen eine Seite für den Wärmetausch mit der Flüssigkeit der Niederdrucksäule
(22; 43; 44) und dessen andere Seite mit dem Dampf von einem oberen Boden des oberen Hochdruck-Rektifizierabschnittes
verbunden ist, und daß in entsprechender Weise im unteren Niederdruck-Rektifizierabschnitt
der zweite Wärmetauscher angebracht ist und mit dem unteren Hochdruck-Rektifizierabschnitt
in Verbindung steht.
2. Anlage nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Rektifizierabschnitte der Hochdrucksäule
(41, 42) und der Niederdrucksäule (43, 44) wechselweise miteinander zu einer einzigen Säule
zusammengefaßt sind, wibei d-j Kopfende eines
Rektifizierabschnittes (41) der Hochdrucksäule mittels einer Leitung (45) mit dem Ba in des nächstfolgenden
Rektifizierabschnittes (42) der Hochdrucksäule und das Kopfende eines Rektifizierabschnittes
(43) der Niederdrucksäule mittels einer Leitung (47) mit dem Boden des nächstfolgenden Rektifizierabschnittes
(44) der Niederdrucksäule verbunden ist und daß jeweils einer der Wärmetauscher vorgesehen
ist, der das Kopfende des einen Hochdruck-Rektifizierabschnittes (41) mittels einer Leitung (46) mit
dem Boden des jeweils folgenden Hochdruck-Rektifizierabschnittes (42) verbindet.
3. Anlage nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Wärmetauscher an einem Boden
jeweils eines der Niederdruck-Rektifizierabschnitte (44) angeordnet ist.
4. Anlage nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß ein Wärmetauscher an einem
Kopfende jeweils eines der Hochdruck-Rektifizierabschnitte (41,42) angeordnet ist.
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Families Citing this family (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58150784U (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-08 | 新日本製鐵株式会社 | 空気分離装置 |
JPS60500972A (ja) * | 1983-03-31 | 1985-06-27 | エリクソン、ドナルド・シ− | 多重潜熱交換による低温再循環蒸留 |
US4605427A (en) * | 1983-03-31 | 1986-08-12 | Erickson Donald C | Cryogenic triple-pressure air separation with LP-to-MP latent-heat-exchange |
GB8512563D0 (en) * | 1985-05-17 | 1985-06-19 | Boc Group Plc | Air separation method |
GB8622055D0 (en) * | 1986-09-12 | 1986-10-22 | Boc Group Plc | Air separation |
US5006137A (en) * | 1990-03-09 | 1991-04-09 | Air Products And Chemicals, Inc. | Nitrogen generator with dual reboiler/condensers in the low pressure distillation column |
US5069699A (en) * | 1990-09-20 | 1991-12-03 | Air Products And Chemicals, Inc. | Triple distillation column nitrogen generator with plural reboiler/condensers |
US5144808A (en) * | 1991-02-12 | 1992-09-08 | Liquid Air Engineering Corporation | Cryogenic air separation process and apparatus |
FR2685459B1 (fr) * | 1991-12-18 | 1994-02-11 | Air Liquide | Procede et installation de production d'oxygene impur. |
US5611219A (en) * | 1996-03-19 | 1997-03-18 | Praxair Technology, Inc. | Air boiling cryogenic rectification system with staged feed air condensation |
US6227005B1 (en) * | 2000-03-01 | 2001-05-08 | Air Products And Chemicals, Inc. | Process for the production of oxygen and nitrogen |
EP2865977A1 (de) * | 2013-10-25 | 2015-04-29 | Linde Aktiengesellschaft | Verfahren zur Tieftemperaturzerlegung von Luft, Tieftemperatur- Luftzerlegungsanlage und Verfahren zur Herstellung einer Tieftemperatur- Luftzerlegungsanlage |
US9453674B2 (en) | 2013-12-16 | 2016-09-27 | Praxair Technology, Inc. | Main heat exchange system and method for reboiling |
CN108970165A (zh) * | 2018-07-06 | 2018-12-11 | 天津博昶节能科技发展有限公司 | 一种汽气分离方法 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1363659A (en) * | 1916-03-03 | 1920-12-28 | Lachmann Walter | Continual process of fractionally distilling gaseous mixtures |
US1784120A (en) * | 1926-10-23 | 1930-12-09 | Air Reduction | Separation of the constituents of gaseous mixtures |
FR738074A (fr) * | 1931-06-13 | 1932-12-20 | Air Liquide | Procédé de séparation des mélanges gazeux |
DE612537C (de) * | 1933-11-08 | 1935-04-27 | Mapag Maschinenfabrik Augsburg | Verfahren zur Verminderung des Kondensationsdruckes in der Vorzerlegung bei der zweistufigen Rektifikation verfluessigter Gasgemische |
US2502250A (en) * | 1946-12-13 | 1950-03-28 | Air Reduction | Recovery of oxygen from the atmosphere |
US2513306A (en) * | 1947-11-01 | 1950-07-04 | Hydrocarbon Research Inc | Process for producing oxygen by the liquefaction and rectification of air |
GB1314347A (en) * | 1970-03-16 | 1973-04-18 | Air Prod Ltd | Air rectification process for the production of oxygen |
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Representative=s name: TUERK, D., DIPL.-CHEM. DR.RER.NAT. GILLE, C., DIPL |
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