DE3101174A1 - Waermetauscher - Google Patents
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Description
peraturen über 1000 C transportiert werden. Im folgenden
soll die Erfindung am Beispiel der Winderhitzer exemplarisch dargestellt werden.
Im Innenraum von Winderhitzern wird auf maximal 4 bar komprimierte
Luft beim Durchgang durch einen feuerfesten Besatz, der auf Temperaturen von bis zu 1500 C aufgeheizt
wurde, erwärmt. Die Luft erreicht bei diesem Vorgang annähernd die Temperatur der Feuerfestauskleidung. Der
Stickstoffanteil der Luft setzt sich bei Temperaturen
oberhalb von 1300°C merklich mit dem Sauerstoffanteil zu
Stickoxiden um. Da es sich bei Feuerfestauskleidung und Isolierschicht um gasdurchlässige Systeme handelt, gelangt
die im Innenraum des Winderhitzers vorliegende Gasmischung von Wasserdampf, Stickoxiden und nicht umgesetzter Luft
bis hin zum Stahlmantel, an dem Temperaturen in der Nähe des Taupunktes des Gasgemisches vorliegen. Wird der Taupunkt
der Gasraischung am Stahlmantel unterschritten, was
im praktischen Einsatz an allen Abschnitten des Winderhitzers
auftreten kann, so bildet sich ein Kondensat, das hohe Anteile an Nitrat- und/oder Nitritionen aufweist.
Aus der bisherigen Korrosionsforschung ist bekannt, daß
zugspannungsbelastete Baustahlkonstruktionen bei Anwesenheit
von nitrathaltigen Elektrolyten zur Anfälligkeit gegenüber Spannungsrißkorrosion neigen. Gerade großtechnische
geschweißte Anlagen wie Winderhitzer sind bei innenseitig vorhandenen Nitratkondensaten aufgrund der
hohen Schweißeigenspannungen und der zyklischen Betriebsart des Winderhitzers in Gas- und Heizphase durch die
Spannungsrißkorrosion besonders gefährdet.
Die durch die Spannungsrißkorrosion verursachten Schaden
sind nicht auf bestimmte Winderhitzerbauarten beschränkt und der Schadensablauf ist in vielen Fällen dadurch charakterisiert,
daß die Rißerscheinungen nach den ersten Ortungen sehr schnell fortschreiten und Anzahl der Risse
und Rißtiefe nach kurzer Zeit zum Sanieren der Anlage
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zwingen. Auf eine lange Inkubationsperiode folgt in der Regel eine kurze Rißperiode.
Es wurden bereits eine Reihe von Maßnahmen zur Vermeidung der Schaden ergriffen und am erfolgversprechendsten erschienen
bisher eine Außenisolierung zur Verhinderung der Taupunktunterschreitung am Mantelblech oder das Einbringen
von abdichtenden Folien oder Anstrichen an der Mantelinnenseite zu sein. Die Außenisolierung als bisher wirksamstes
Mittel gegen Spannungsrißkorrosion hatte jedoch zur Folge, daß die Kondensation der nitrathaltigen Gasphase
erst In Bereichen der nachgeschalteten Systeme erfolgte. Die Spannungsrißkorrosion kann mit dieser Methode also
nicht vermieden, sondern nur örtlich verlagert werden.
Bei allen bisher getroffenen Maßnahmen zur Vermeidung der Spannungsrißkorrosion ging man von der einseitigen Beeinflussung
des Mechanismus der Spannungsrißkorrosion aus. Zum einen wurde versucht, den Elektrolyten aus dem Korrosionssystem
zu entfernen (Abdichten durch Folien oder Anstriche und Außenisolierung zur Verhinderung der Taupunktunterschreitung)
, zum anderen wurde versucht, Baustähle zu entwickeln, die aufgrund ihrer Legierungszusammensetzung
eine genügende Beständigkeit gegenüber Spannungsrißkorrosion aufweisen. Der zuletzt beschriebene Weg wurde
im Patent DE-OS 29 07 152 eingeschlagen. Durch die Erhöhung
von Chrom- und Molybdängehalten und gleichzeitiger Absenkung des Kohlenstoffgehaltes unter Werte von 0,05 % wurde
hierbei versucht, die Beständigkeit von Baustählen gegenüber Spannungsrißkorrosion zu erhöhon. Die labortechnische
Ueberprüfung dieser Spezialleglerungen auf ihre Spanmmgsrißkorrosionsanfälligkeit
wurde nach dem damaligen Stand der Technik in einer 60 «iigen Calcium-Nitrat-Lösung
mit Zusatz von Ammoniumnitrat in einem statischen Korrosionsversuch durchgeführt. Heutige Erkenntnisse in der
Korrosionsprüfung zeigen jedoch, daß weder das Korrosionsmedium noch die eingesetzte mechanische Prüfmethode dem
praktischen Belastungsfall im betrieblichen Einsatz entsprechen, so daß bei der Prüfung der im Patent aufgeführten Legierungen
keine für die Praxis brauchbaren Ergebnisse erzielt wurden. In der DE-OS 29 07 152 sind Standzeiten bis zum
Eintreten der Spannungsrißkorrosion von zweieinhalb Jahren für die Konstruktion aus diesen Speziallegierungen angegeben,
was jedoch für die Betreiber von Winderhitzeranlagen
auf keinen Fall akzeptable Zeiten sind. In diesem Bereich rechnet man vielmehr mit einer mittleren Lebensdauer der
Aggregate von mindestens 10 bis 15 Jahren.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, durch einen komplexen Eingriff in alle drei Einflußgrößen der Spannungsrißkorrosion
(Spannung, Werkstoff und Korrosionsmedium) die Anfälligkeit des Wärmetauscher gegenüber Spannungsrißkorrosion
zu senken. Dies wird gemäß der Erfindung auf vorteilhafte Weise dadurch erreicht, daß eine Mantelblechtemperatur von
30 bis 50°C, vorzugsweise von 40°C und niedriger auftritt und daß als Mantelbleche chromfreier Baustahl mit Molybdänzusatz
von 0,01 bis 2 Gewichtsprozent Verwendung findet, der unter schwingender, niederfrequenter Wechselbelastung
eine hohe Beständigkeit gegenüber interkristalliner Spannungsrißkorrosion
aufweist.
Da hohe Mantelblechtemperaturen zu einem beschleunigten Ablauf der Spannungsrißkorrosion führen, wenn es in bestimmten
Bereichen des Winderhitzers zur Unterschreitung der Taupunkttemperatur gekommen ist, wird gemäß der Erfindung
ein sinnvoller Einfluß auf den Parameter Korrosionsmedium ausgeübt. Versuche haben gezeigt, daß eine Temperaturabsenkung
des Korrosionsmediums im dynamischen Korrosionsversuch auf 40°C die Beständigkeit der Mantelblechwerkstoffe
erheblich erhöht. Deshalb soll die Mantelblechtemperatur durch eine zusätzliche Innenisolierung von den
bisher üblichen 80 bis über 16O°C auf 40°C gesenkt werden.
Eine vorteilhafte Weiterbildung der Erfindung besteht,
darin, daß je nach Anwendungszweck zwei unterschiedliche
Stahlgruppen für die Mantelbleche des Winderhitzers verwendet werden, die sich im wesentlichen durch den
Legierungsgehalt an Kohlenstoff, Molybdän und durch die mechanischen Eigenschaften unterscheiden. Die eine Stahlgruppe
enthält folgende Bestandteile: 0,005 bis 0,2 $
Kohlenstoff, 0,1 bis 1,5 °f> Silizium, 0,1 bis 2,0 # Mangan,
höchstens 0,025 $> Phosphor, höchstens 0,025 # Schwefel,
0,1 bis 2,0 % Molybdän und der Rest aus Eisen und unvermeidlichen
Verunreinigungen. Diese Stähle besitzen eine Bruchverlängerung von etwa 30 $ und sollten speziell für
den Aufbau und die Konstruktion neuer Anlagen oder selbsttragender Doppelmäntel herangezogen werden. Als Beispiele
für Stähle dieser Gruppe seien die Stähle 15Mo3 und i6Mo5 genannt. Die andere Stahlgruppe enthält folgende Bestandteile
und zeichnet sich durch eine Bruchverlängerung von >. k0 ia aus: 0,005 bis 0,1 £ Kohlenstoff, Spuren
Silizium, höchstens 0,4 $ Mangan, höchstens 0,15 $ Molybdän,
höchstens 0,025 # Phosphor, höchstens 0,025 $>
Schwefel, höchstens 0,007 $> Stickstoff, höchstens 0,2 # Titan und
der Reat aus Eisen und unvermeidlichen Verunreinigungen. Diese Legierung ist vorzugsweise für Reparaturen geeignet,
bei denen der alte Stahlmantel die Tragkonstruktion übernimmt und höhere Festigkeiten des Reparaturwerkstoffes
nicht erforderlich sind.
Wärmetauscher, insbesondere Winderhitzer, sind im Betrieb einer zyklischen Belastung ausgesetzt. Die vom System
einerseits und von der Verarbeitung des Werkstoffes andererseits im Bauwerk herrschenden Spannungen sind dadurch gekennzeichnet,
daß das System bei Druckbelastung bzw. Druckentlastung eine Spannungs- bzw. Dehnungsandβrung erfährt,
wobei die Größe der Dehngeschwindigkeit von entscheidender
Bedeutung für den Mechanismus des Korrosionsprozesses ist. So werden in Hochtemperatur-Winderhitzern, die mit
maximal h bar Druck gefahren werden, Dehngeschwindigkeiten
(\ 8 ι
in der Größenordnung von 10 bis 10~ s~ gemessen. Diese
Dehngeschwindigkeiten sind vom System vorgegeben, eine Aenderung von außen ist nicht möglich, sieht man davon
ab, daß die DruckSchwankungen und damit die Dehnungsamplituden
verringert werden können. Diese zyklische Belastung überlagert im Bauteil eine statische Grundeigenspannung,
die als wesentliche Ursache die im Schweißnahtbereich auftretenden Eigenspannungen hat. Erfindungsgemäß wird
daher angestrebt, die Schweißeigenspannungen im Werkstoff
so niedrig wie möglich zu halten, indem bei artgleicher Schweißung eine Mehrlagen-Vergütungsschweißung dergestalt
durchgeführt wird, daß das nach dem Schweißen entstehende Gefüge keine großen Härteunterschiede zwischen Grundwerkstoff
und Schweißnahtbereich aufweist und damit eigenspannungsarm ist»
Die notwendige und sinnvolle Kombination von Belastung, Werkstoff und Elektrolyt wird erfindungsgemäß weiterhin
dadurch gelöst, daß das Feuerfestmaterial so angeordnet und bemessen wird, daß die Temperaturen des Mantelbleches
höchstens kO C bei beliebiger Kuppeltemperatur und beliebiger
Bauform des Ofens, des Kessels oder des Hochtemperatur-Winderhitzers
beträgt. Zur Aufrechterhaltung der vorgegebenen Temperatur des Mantelbleches von höchstens
^O C bei höherer Umgebungstemperatur kann eine Wasserberieselungsanlage
am Wärmetauscher vorgesehen sein. Zur Verminderung der Wärmeeinwirkung durch Sonneneinstrahlung
kann das Mantelblech erfindungsgemäß mit einer reflektierenden Schicht versehen sein.
Weiterhin wird erfindungsgemäß angestrebt, die Isolierschicht
zwischen Feuerfestmaterial und Mantelblech so auszuführen,
daß das durch die Isolierschicht diffundierende Gas oder der kondensierte Elektrolyt nicht in der Lage
sind, Ionen aus dem Isolierwerkstoff herauszulösen, die
eine anodische Polarisation des Mantelbleches durch Lösung im Elektrolyten bewirken. Zu nennen wären hier die Elemente
Calcium oder Natrium, die eine Potentialverschiebung zu anodischeren Potentialen des Systems bewirken.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung können aus der Zeichnung und der zugehörigen Beschreibung entnommen
werden. In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele gemäß der Erfindung dargestellt, und zwar zeigt:
Fig. 1 den Aufbau einer Schweißnaht und eine Tabelle mit Schweißdaten,
Fig. 2 eine graphische Darstellung des Härteprofils im Schweißbereich,
Fig. 3 eine graphische Darstellung des Spannungsverlaufes
im Mantelblech bei Druckänderungen im
Winderhitzer,
Fj.g. h eine graphische Darstellung des Einflusses des
Molybdängehaltes der Mantelbleche auf die Standzeit und
Flg. 5 eine graphische Darstellung des Einflusses der
Temperatur des Korrosionsmediums auf die Standzeit .
Fig. 1 enthält Beispiele für gute und schlechte Schweißungen, die gegenüber interkristalliner Spannungsrißkorrosion
zu schnellen Schäden führen können bzw. andererseits eine hohe Standzeit aufweisen. Im Falle des StE 36 mit einem
Härteunterschied zwischen Grundwerkstoff und Schweißnaht
von 120 MV trat deutlich interkristalline Spannungsrißkorrosion
im Schweißnahtbereich auf.
Bei geschweißten Proben aus I5M03 und einer Vergleichsprobe
aus Stahl ASt kl werden maximal Härteunterschiede von
50 bis 60 MV geraessen, wie dies aus Fig. 2 hervorgeht. Es
— 9 —
wird erfindungsgemäß angestrebt, die Schweißung so auszuführen,
daß ein Härteunterschied zwischen Grundwerkstoff und Schweißnahtbereich von 50 bis 60 MV nicht überschritten
wird.
Der Belastungsablauf nach Fig. 3 ist derart, daß einer
statischen Eigenspannungsgrundlast, die variabel ist, eine
dynamische Oberlast überlagert wird. Diese Belastung ist vom System vorgegeben und kann nicht verändert werden. Für
die erfindungsgemäße Systemauswahl ist wesentlich, daß die Dehnrate des Systems beim Umschalten von Druck auf
Entlastung bzw. umgekehrt in der Größenordnung zwischen
— 6 —8 — 1
1O~ und 1O~ a~ liegt. Bei einem zyklischen Belastungsvorgang mit kritischen Dehngeschwindigkeiten wurde ein
deutlicher Einfluß des Molybdängehaltes auf die Empfindlichkeit gegenüber interkristalliner Spannungsrißkorrosion
des Mantelbleches unter Bedingungen der dynamischen Belastung gefunden.
Den günstigen Einfluß von Molybdän auf die Standzeit dor erfindungsgemäßen Stähle bei konstanten Dehnraten von
3,3*ΙΟ"7 s~1 für die Stähle H II, X67, 15Mo3 und 16Mo5
läßt Fig. h erkennen. Dabei wird die erfindungsgemäße Erhöhung der Standzeit mit steigendem Molybdängehalt deutlich
sichtbar.
Die Entstehung stabiler passiver Schichten bei Stählen steht in enger Beziehung zu der Stahlzusammensetzung, insbesondere
dem Gehalt an Molybdän. Aus diesem Grund ist Molybdän der wesentliche Bestandteil des erfindungsgemäßen
Stahlblechs. Im Gegensatz zu dem Stahlblech nach der DE-OS 29 07 152, bei dem Chrom als wesentlicher Bestandteil
angesehen wird, muß unter den vorgegebenen Bedingungen des Verfahrens durch dynamische und niederfrequente
Belastung und konstanter Dehngeschwindigkeit festgestellt werden, daß die Anwesenheit von Chrom negative Folgen für
die Anfälligkeit gegenüber interkristalliner Spannungsriß-
- 10 -
3Ί01Ί7Α
korrosion hat. Derartige Stahlbleche weisen in Schweiß«-
nahtbereichen eine Chromverarmung auf, die durch Zusatz von Kohlenstoff und Stickstoff abbindenden Elementen wie
Niob verhindert werden kann. Diese Maßnahme der Chromabbindung und damit der Vermeidung einer Chromverarraung
entfällt bei rein molybdänhaltigen Stählen.
Der Einfluß der Temperatur wird aus Fig. 5 deutlich.
Hier zeigt sich, daß bei Absenkung der Mantelblechtemperaturen auf Werte unter 50 C bei ebenfalls dynamischer Beanspruchung
Standzeiten erreicht werden, wie sie in neutralem Medium mit Glycerin ebenfalls auftreten. Es liegt also
in diesem Fall ein fast rein mechanisches Verhalten vor.
Frankfurt/M., 13.1.1981
Dl/HB/HK/hre
Dl/HB/HK/hre
Claims (1)
- P-fnlnn valtDir.-;:" ■ "C
C^ ...-.^/,,Vi ----- ·■■· ■:- -..- .:. 3101174Karlsbader Str. 16Anmelder: Firma Brohltal-Deumag AG, 5401 Urraitz/Bahnhof Titel; WärmetauscherPatentansprüche1. Wärmetauscher,insbesondere Winderhitzer und nachgeschaltete Systeme, mit feuerfester Auskleidung, Isolierschicht und Stahlmantel, dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierung so bemessen ist, daß eine Manteltemperatur von 30 bis 50°C, vorzugsweise von 4O°C und niedriger auftritt und daß als Mantelbleche chromfreier Baustahl mit Molybdänzusatz von 0,01 bis 2 Gewichtsprozent Verwendung findet, der unter schwingender, niederfrequenter Wechselbelastung eine hohe Beständigkeit gegenüber interkristalliner Spannungsrißkorrosion aufweist .2. Wärmetauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß das Mantelblech aus 0,005 bie 0,2 i> Kohlenstoff, 0,1 bis 1,5 # Silizium, 0,1 bis 2,0 Mangan, höchstens 0,025 # Phosphor, höchstens 0,025 $> Schwefel, 0,1 bis 2,0 # Molybdän und der Rest aus Eisen und unvermeidlichen Verunreinigungen besteht.3. Wärmetauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet , daß das Mantelblech aus 0,005 bis 0,1 io Kohlenstoff, Spuren Silizium, höchstens 0,k % Mangan, höchstens 0,025 # Phosphor, höchstens 0,025 # Schwefel, höchstens 0,15 i» Molybdän, höchstens 0,007 % Stickstoff, höchstens 0,2 # Titan und der Rest aus Eisen und unvermeidlichen Verunreinigungen besteht.31011 7Ak. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 3» d a durch gekennzeichnet, daß das Mantelblech bei artgleicher Schweißung im Schweißnahtbereich ohne spannungsfreies Glühen nach dem Schweißen nicht zu Spannungsrißkorrosion neigt.5. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß das Feuerfestmaterial so angeordnet und bemessen ist, daß die Temperaturen des Mantelbleches höchsten 4O°C bei beliebigen Kuppeltemperaturen und beliebiger Bauform des Ofens, des Kessels oder des Hochtemperatur-Winderhitzers sind.6. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 5» dadurch gekennzeichnet, daß zur Aufrechterhai tung der vorgegebenen Temperatur des Mantelbleches von höchstens kO C bei höherer Umgebungstemperatur eine Wasserberieselungsanlage am Wärmetauscher vorgesehen ist.7. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennz e.i c h η e t , daß zur Verminderung von Sonneneinstrahlung das Mantelbelch mit einer reflektierenden Schicht versehen ist.8. Wärmetauscher nach einem der Ansprüche 1 bis 7» dadurch gekennzeichnet, daß die Isolierschichten zur Einhaltung der Mantelblechtemperaturen von höchstens 50 C so zusammengesetzt sind, daß durch Kontakt mit dem Nitratelektrolyten keine Ionen gebildet werden, die eine anodische Polarisation der Mantelblechwand bewirken (z. B. Na oder Ca ).Die Erfindung betrifft einen Wärmetauscher, insbesondere Winderhitzer und nachgeschaltete Systeme, mit feuerfester Auskleidung, Isolierschicht und Stahlmantel. In einem solchen Wärmetauscher soll Luft mit Spitzenerwärmungstem-
Priority Applications (8)
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---|---|---|---|
DE3101174A DE3101174C2 (de) | 1981-01-16 | 1981-01-16 | Wärmetauscher, insbesondere Winderhitzer |
EP82100164A EP0056603A1 (de) | 1981-01-16 | 1982-01-12 | Wärmetauscher, insbesondere Winderhitzer für Hochöfen, Verfahren zur Temperaturregulierung von Gas und Wind für den Hochofen, sowie Anwendung des Verfahrens |
ES508772A ES508772A0 (es) | 1981-01-16 | 1982-01-15 | Intercambiador de calor, en particular calentador de viento para altos hornos, y procedimiento correspondiente. |
CA000394298A CA1167257A (en) | 1981-01-16 | 1982-01-15 | Heat exchanger, especially blast preheater (or cowper) for blast furnaces, process for the temperature regulation of gas and blast for the blast furnace, as well as use of the process |
US06/339,506 US4435157A (en) | 1981-01-16 | 1982-01-15 | Heat exchanger construction and method of operation |
BR8200206A BR8200206A (pt) | 1981-01-16 | 1982-01-15 | Permutador de calor especialmente pre-aquecedor (ou cowper) para altos fornos e processo para a regulagem de temperatura do gas e do jato para alto forno |
KR1019820000172A KR830009232A (ko) | 1981-01-16 | 1982-01-16 | 열교환기 특히 용광로의 공기예열기(혹은 쿠퍼)의 용광로용개스와 공기의 온도조절방법 및 이 방법의 용도 |
JP57005312A JPS57137406A (en) | 1981-01-16 | 1982-01-16 | Method of adjusting blast furnace heat exchanger and blast furnace gas and blast temperature |
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---|---|---|---|
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Families Citing this family (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3218125C1 (de) * | 1982-05-14 | 1983-08-11 | Didier-Werke Ag, 6200 Wiesbaden | Schutzanordnung fuer einen Waermetauscher,insbesondere Winderhitzer von Hochofenanlagen |
US5516373A (en) * | 1995-02-21 | 1996-05-14 | Usx Corporation | High performance steel strapping for elevated temperature service and method thereof |
AT404600B (de) * | 1997-03-12 | 1998-12-28 | Voest Alpine Ind Anlagen | Verfahren und einrichtung zum aufbereiten von reduktionsgas zur reduktion von erzen |
CN109477173A (zh) * | 2016-07-11 | 2019-03-15 | 新日铁住金株式会社 | 耐应力腐蚀裂纹性优异的锅炉用电阻焊钢管及其制造方法 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2529120B2 (de) * | 1975-06-30 | 1979-02-15 | Centralnyj Nautschno-Issledovatelskij I Proektnyj Institut Stroitelnych Metallokonstrukcij Cniiproektstalkonstrukcija, Moskau | Winderhitzer für einen Hochofen |
DE2907152A1 (de) * | 1978-02-24 | 1979-08-30 | Nippon Steel Corp | Stahlblech mit hoher nitrat-spannungsrisskorrosionsbestaendigkeit |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH302618A (de) * | 1949-03-10 | 1954-10-31 | Rheinische Roehrenwerke Aktien | Verfahren zur Herstellung von laugenbeständigem Stahl. |
FR1515961A (fr) * | 1965-10-26 | 1968-03-08 | Fuji Iron & Steel Co Ltd | Procédés de fabrication d'acier à résistance élevée à l'effet d'entailles pour des structures soudées et nouveaux produits ainsi obtenus |
JPS544321B2 (de) * | 1973-02-16 | 1979-03-06 | ||
DE2742109A1 (de) * | 1977-09-19 | 1979-04-12 | Eberhard Dipl Ing Boehmer | Winderhitzer mit einem aus mantelschuessen geschweissten mantel |
-
1981
- 1981-01-16 DE DE3101174A patent/DE3101174C2/de not_active Expired
-
1982
- 1982-01-12 EP EP82100164A patent/EP0056603A1/de not_active Ceased
- 1982-01-15 US US06/339,506 patent/US4435157A/en not_active Expired - Fee Related
- 1982-01-15 BR BR8200206A patent/BR8200206A/pt unknown
- 1982-01-15 CA CA000394298A patent/CA1167257A/en not_active Expired
- 1982-01-15 ES ES508772A patent/ES508772A0/es active Granted
- 1982-01-16 JP JP57005312A patent/JPS57137406A/ja active Pending
- 1982-01-16 KR KR1019820000172A patent/KR830009232A/ko unknown
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2529120B2 (de) * | 1975-06-30 | 1979-02-15 | Centralnyj Nautschno-Issledovatelskij I Proektnyj Institut Stroitelnych Metallokonstrukcij Cniiproektstalkonstrukcija, Moskau | Winderhitzer für einen Hochofen |
DE2907152A1 (de) * | 1978-02-24 | 1979-08-30 | Nippon Steel Corp | Stahlblech mit hoher nitrat-spannungsrisskorrosionsbestaendigkeit |
Non-Patent Citations (6)
Title |
---|
"Corrosion-Nace", Band 30,Nr.7,1974,S.229-235 * |
"Iron and Steel Engineer", Jan. 1980,S.43-48 * |
"Radex-Rundschau", Nr.3,1981, S.518-530, auszugsweise vorgetragen am 9.10.80 * |
DE-Z.: "Stahl und Eisen", 95,1975,S.797-802 * |
DIN 17155, Januar 1959 * |
Werkstoffblatt 405R, Ausgabe August 1973 der Mannesmann-Röhren-Werke AG, Düsseldorf * |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA1167257A (en) | 1984-05-15 |
JPS57137406A (en) | 1982-08-25 |
EP0056603A1 (de) | 1982-07-28 |
ES8401529A1 (es) | 1983-12-16 |
DE3101174C2 (de) | 1983-02-10 |
US4435157A (en) | 1984-03-06 |
BR8200206A (pt) | 1982-11-23 |
KR830009232A (ko) | 1983-12-19 |
ES508772A0 (es) | 1983-12-16 |
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