DE3037340C2 - Treiber für Hitzdraht-Luftmengenmesser - Google Patents
Treiber für Hitzdraht-LuftmengenmesserInfo
- Publication number
- DE3037340C2 DE3037340C2 DE3037340A DE3037340A DE3037340C2 DE 3037340 C2 DE3037340 C2 DE 3037340C2 DE 3037340 A DE3037340 A DE 3037340A DE 3037340 A DE3037340 A DE 3037340A DE 3037340 C2 DE3037340 C2 DE 3037340C2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- output
- hot wire
- comparator
- voltage
- input
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G01—MEASURING; TESTING
- G01F—MEASURING VOLUME, VOLUME FLOW, MASS FLOW OR LIQUID LEVEL; METERING BY VOLUME
- G01F1/00—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow
- G01F1/68—Measuring the volume flow or mass flow of fluid or fluent solid material wherein the fluid passes through a meter in a continuous flow by using thermal effects
- G01F1/696—Circuits therefor, e.g. constant-current flow meters
- G01F1/698—Feedback or rebalancing circuits, e.g. self heated constant temperature flowmeters
- G01F1/6986—Feedback or rebalancing circuits, e.g. self heated constant temperature flowmeters with pulsed heating, e.g. dynamic methods
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Measuring Volume Flow (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
Die Erfindung betrifft einen Treiber für Hitzdraht-Luftmengenmesser für die Ansaugluft von Brennkraftmaschinen
nach dem Oberbegriff d-ss Anspruchs 1.
Die Messung des Luftdurchsatzes mit Hitzdraht-Luftmengenmessern beruht allgemein auf einer nichtlinearen
Beziehung zwischen dem Wärmeverlust des Hitzdrahts und dem Luftdurchsatz. Bisher weitverbreitet sind sog.
Konstanttemperaturdifferenz-Analogtreiber, bei denen eine Brückenschaltung verwendet wird. Ein Blockschaltbild
eines derartigen bekannten Luftmengenmessers ist in Fig. 1 dargestellt Die Brücke-nschaltung 20
besteht aus FestA-iderständen 3 und 4, einem Sicüwidcrstand 5 und einem Hitzdraht 6, dsr von einer Wechselstromquelle
1 über einen Halbleiterschalter 2 mit Wechselstrom versorgt wird, wie im einzelnen aus Fig. 1
ersichtlich ist. Der dem Wechselspannungsanschluß diagonal entgegengesetzte Anschluß ist geerdet. Ein Differcnzverslärkcr
7 ist mit den Signalausgangsarischlüsscn der Brückenschaltung 20 verbunden und dient zum
Verstärken der Differenzspannung an ihren Ausgangsanschlüssen, wenn die Brückenschaltung nicht mehr
abgeglichen ist. Das Ausgangssignal des Differenzverstärkers 7 wird in ein Tiefpaßfilter 8 eingekoppelt, dessen
Ausgang seinerseits mit einem Eingang eines Vergleichers 9 verbunden ist. Der andere Eingang des Vergleichers
9 wird mit einem dreieckförmigen Referenzspannungssignal von einem Integrierer 11 beaufschlagt, dessen
Eingang mit einem Impulsoszillator 10 verbunden ist und der dazu dient, das Referenzspannungfsignal durch
Integration der vom Impulsoszillator 10 gelieferten Impulse einer vorbestimmten Dauer zu erzeugen. Das
Ausgangsignal vom Tiefpaßfilter 8, das der Differenzspannung an den Signalausgängen der Brückenschaltung 20
entspricht, wird mit dem Referenzspannungssignal am Ausgang des Integrierers 11 über den Vergleicher 9
verglichen. Wenn das Referenzspannungssignal größer als das Differenzspannungssignal ist, wird vom Vergleieher
9 ein Signal mit H-(HOCH-)-Pegel abgegeben. Wenn andererseits das Referenzspannungssignal niedriger
als das Differenzspannungssignal ist, wird ein Signal mit L-(NIEDRIG-)-Pegel vom Vergleicher 9 abgegeben.
Das Ausgangssignal vom Vergleicher 9 wird einem Pulsleitungsverstärker 12 zugeführt, dessen Tastverhältnis
vom Ausgangssignal des Vergleichers 9 abhängt. Der Leistungsverstärker 12 erzeugt ein Signal zum Schließen
oder öffnen des Halbleiterschalters 2 in Abhängigkeit vom so bestimmten Tastverhältnis. Ferner werden die
Ausgangssignale vom Tiefpaßfilter 8 und vom Pulsleistungsverstärker 12 an entsprechenden Ausgangsanschlüssen
OUT] bzw. C'L/ΓΙΙ an einen Computer abgegeben, der sie arithmetisch zu Größen verarbeitet, die zur
Steuerung des Zündzeitpunkts der zugehörigen Brennkraftmjschine, der Kraftstoffzufuhr zu dieser und dgl.
dienen.
Beim oben beschriebenen Hitzdraht-Luftmengenmesser hängt der Wärmeübergang zwischen dem Hitzdraht
im Luftstrom und der Luft vom massebezogenen, unter Berücksichtigung der Luftdichte und unter Annahme
konstanten Strömungsquerschnitts bestimmten Luftdurchsatz Qa in folgender Weise ab:
K = Q + C1 ■ ]fQ7i (1)
mit
C'i = K ■ A ■ a und
G = K-A- b.
G = K-A- b.
wobei
K den Wärmeübergangskoeffizienten zwischen dem Hitzdraht und Luft,
A die Oberfläche des Hitzdrahts und
a. b Konstante
bedeuten.
Die Messung des Luftdurchsatzes auf der Basis der obigen Gleichungen isi seit langem bekannt und wird in eo
Mengen- und Strörnungsmessern angewandt. Wenn die elektrische Leistung, die dem Hitzdraht zugeführt wird,
im Gleichgewicht mit dem Wärmeübergang auf Luft ist, gilt folgende Gleichung:
P R „/4,2 = (C1 + C2 V(To (T11- Ta) (2)
Τι,· = TcniDcratur des Hitzdrahts.
T1 = Temperatur der Luft,
RH = Widerstandswert des Flitzdrahts und
/ = elektrischer Strom durch den Hitzdraht.
Um den Luftdurchsatz Qa als Funktion nur des Stroms / zu erfassen, ist es wünschenswert, daß der Term
(Tii—Ta) in der Gleichung (2), d. h. die Temperaturdifferenz zwischen dem Hitzdraht und der Umgcbungslufi,
konstant ist, was auch insoweit vorteilhaft ist, als dadurch die Änderung des Wärmeübergangskoeffizienten auf
ein Minimum reduziert werden kann. Auf diesen Voraussetzungen beruhen gegenwärtig die meisten Meßverfahren.
Im einzelnen wird der Hitzdraht in einen Zweig der Brückcnschaltung eingesetzt, während ein tcinpcruturabhängiger
Widerstand aus dem gleichen Werkstoff wie der Hitzdraht in den anderen Zweig der Brückcnschaltung
eingefügt ist, wobei die an der Brücke anliegende Spannung so gesteuert wird, daß die Brücke
abgeglichen bleibt. Zur Bestimmung der zugeführten Wärmemenge muß der Strom / erfaßt werden, der
anschließend quadriert wird. Ferner ist es zur Ermittlung des Luftdurchsatzes Q,\ notwendig, das Quadrat des
Stroms P mit dem Widerstandswert Rn des Hitzdrahts zu multiplizieren, wobei das resultierende Produkt
wiederum zu quadrieren ist, wie aus Gleichung (2) ersichtlich ist. Zur Ermittlung des Luftdurchsatzes QA muß
also ein biquadratischer Wert des Stroms /bestimmt werden, selbst wenn die Temperatur des Hitzdrahts und
damit sein Widerstand Rn konstantgehalten wird.
Beim Betrieb des oben beschriebenen bekannten Hitzdraht-Luftmengenmessers wird das der Lufimcngc
entsprechende Signal als Stärke eines elektrischen Stroms erfaßt. Daher muß, wenn der Hitzdraht-Luftmcngcn-
2ö messer mit einem digitalen Steuergerät für eine Brennkraftmaschine einschließlich eines Mikroprozessors
zusammcngeschaltct wc.den soll, ein Analog/Digital-Umsetzer (A/D-Wandler) vorgesehen sein. Ferner unterliegt
die der Brennkraftmaschine zugeführtc Ansaugluft zyklischen Schwankungen synchron zu den Kolbenhüben
der Brennkraftmaschine sowie nachteiligerweise noch weiteren beträchtlichen Schwankungen, insbesondere
bei niedriger Drehzahl und hoher Last.
Da außerdem das Ausgangssignal derartiger Hitzdraht-Luftmengenmesser typischerweise in nichtlincarcr
Beziehung zum Luftdurchsatz steht, muß es linearisiert werden. Eine derartige Linearisierung ist jedoch schwierig,
da das Ausgangssignal in Form eines biquadratischen Werts des Stroms /erhalten wird, wie oben beschrieben
wurde. Ferner kommt es durch die Mittelung des Ausgangssignals, das Schwankungen aus den oben
genannten Gründen unterliegt, sowie durch verzögertes Ansprechen des Luftmengenmessers zu unerwünschten
Meßfehlern.
Bei einem bekannten Luftmengenmesser (GB-PS 13 97 113) ist ein Thermistor in einem Brückenzweig vorgesehen,
wobei die vom Thermistor abgegebene Wärmemenge erfaßt wird, um so die Luftmenge über eine
geeignete Signalverarbeitung zu ermitteln. Dieser bekannte Stand der Technik sieht jedoch keine Einrichtung
vor, um die von einem Computer durchzuführenden Rechenoperationen zu verringern. Im übrigen ist es weiter
bekannt (US-PS 37 96 198 und 40 58 089) einen Einrichtung zur Verringerung der Rechnerbelastung bei der
Verarbeitung des Ausgangssignals vom Luftmengenmesser vorzusehen. Bei dem in den US-PS 37 9b 198 und
40 58 089 beschriebenen Luftmengenmesser sind jedoch der Hitzdraht und ein Widerstand zur Temperaturkompensation
in einer Widerstandsbriicke vorgesehen, !n diesem Zusammenhang ist darauf hinzuweisen. daG der
Temperaturkompensationswiderstand, der aus dem gleichen Werkstoff wie der Hitzdraht besteht und im wc·
sentlichen gleichen Widerstand wie dieser aufweist. Wärme erzeugt, was eine sehr genaue Erfassung der
Luftmenge erschwert. Zwar könnte die Wärmeerzeugung des Temperaturkompensationswiderstands durch
Wahl eines hohen Widerstandswerts für den Kompensationswiderstand vermieden werden, jedoch würde
dadurch das Volumen des Temperaturkompensationswiderstands beträchtlich ansteigen, was ein anderer Nachteil
wäre.
Aus der DE-OS 19 ?6 250 ist ferner bereits ein Treiber für Hitzdraht-Luftmengenmesser mit den Merkmalen
des Oberbegriffs des Anspuchs 1 bekannt, bei dem das Tastverhältnis und damit die Öffnungsdauer der elektronischen
Schalteinheit über einen Spannungsvergleicher, der die am Hitzdraht bzw. am Temperaturkompensationswiderstand
anliegenden Spannungen vergleicht, und einen mit dem Ausgang des Spann-jpgsvergleichers
verbundenen Multivibrator eingestellt wird, wobei die Schalteinheit die Stromversorgung des Hitzdrahts dann
unterbricht, wenn der Widerstandswert des Hitzdrahts gleich dem des Temperaturkompensationswiderstands
ist.
Abgesehen von der unbefriedigenden Meßgenauigkeit dieser Vorrichtung ist bei der anschließenden Weiterverarbeitung
des Meßsignals, das entweder als Frequenzsignal oder als mittlerer Heizstromwert anfällt, ein nicht
unerheblicher Aufwand erforderlich.
Es ist daher Aufgabe der Erfindung, einen Treiber für Hitzdraht-Luftmengenmesser anzugeben, der den
Luftdurchsatz mit verbesserter Genauigkeit mißt und den Aufwand zur Verarbeitung seines Ausgangsignals
verringert.
Die Aufgabe wird gemäß dem Kennzeichen des Anspruchs 1 gelöst Vorteilhafte Weiterbildungen sind
Gegenstand der Unteransprüche.
Erfindungsgemäß wird der abgetastete und gespeicherte Wert des Spannungsabfalls am Hitzdraht, dessen
Widerstandswert mit dem hindurchfließenden elektrischen Strom variiert, mit dem Spannungsabfall an einem
Temperaturkompensationswiderstand verglichen, wobei die resultierende Spannungsdifferenz integriert wird.
Die integrierte Spannung wird dann mit der Ausgangsspannung eines Sägezahngenerators verglichen. Auf der
Grundlage des durch den zweiten Vergleich erhaltenen Signals wird das Tastverhältnis, mit dem die Dauer des
konstanten Stroms, der durch den Hitzdraht fließt, gesteuert wird, so variiert, daß die Differenz zwischen der
Temperatur des Hitzdrahts und äsr Umgebungstemperatur, die durch den Temperaturkompensationswidersiand
erfaßt wird, konstantgchalten wird.
Die Erfindung gibt also einen Treiber für Hitzdraht-Luftmcngcndurchmesser mit konstanter Tcmpcraturdif-
fcrenz zwischen Hitzdraht und Umgebung an, der einen Hitzdraht und einen Temperaturkonipensationswidcrsliind zur Lufltcmperaturkompensaiion besitzt. Der Hitzdraht und der Temperalurkoinpensationswidcrstand
sind identische Bauelemente.
Zur Unterbrechung der Stromzufuhr zum Hitzdraht dient ein Pulssignal mit einer Impulsdauer, die in Abhängigkeit von der Differenz zwischen den Spannungsabfällen am Hitzdraht bzw. am Temperaturkompensationswi-
derstand, die mit einem Konstaiustrom betrieben werden, variiert.
I' i g. 2 ein Blockschaltbild eines Treibers für Hitzdraht-Luftniengenmcsser gemäß einem Ausführungsbeispiel
der Kif.ndung;
F- i g. 3 ein Diagramm zur Abhängigkeit des Tastverhältnisses vom Luftdurchsatz mit der Lufttemperatur als
Parameter;
Fig. 5 ein Blockschaltbild eines Treibers für Hitzdraht-Luftmengenmesser mit einer Signalverarbeitungsschaltung zur Verringerung des Verarbeitungsaufwands eines nachgeschalteten Computers gemäß einem anderen Ausführungsbeispiel der Erfindung;
Fig.8 ein Blockschaltbild eines Treibers für Hitzdraht-Luftmengenmesser mit einer Signalverarbeitungsschaltung zur Verringerung des Verarbeitungsaufwands eines nachgeschalteten Computers gemäß einem wcitc-
■ ren Ausführungsbcispici der t-.rtindung und
F i g. 2 zeigt ein Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Treibers mit einer Konstantslromquclle 101. von
der ein Anschluß geerdet und der andere Anschiuß über einen Halbleiterschalter 102 mit einem Hitzdraht 103
verbunden sind. Die Konstantstromquelle 101 gibt über den Halbleiterschalter 102 einen Konstantstrom In an
den Hitzdraht 103 ab. Eine Reihenschaltung eines Temperaturkompensation!;widerstands 104 zum Erfassen der
Umgebungstemperatur und einer Konstantstromquelle 105 zur Abgabe eines Konstantstroms U an den Temperaturkompensationswiderstand 104 liegt parallel zur Reihenschaltung der Konstantstromquelle 101, des Halbleiterschalter 102 und des Hitzdrahts 103.
Das mit dem Halbleiterschalter 102 verbundene Ende des Hitzdrahts 103 ist ferner über einen Halbleiterschalter 106. der mit dem Halbleiterschalter 102 gekoppelt ist, mit einem Widerstand 107 verbunden. Der Widerstand
107 iit mit seinem anderen Ende am negativen Eingangsanschluß eines integrierenden Verstärkers 108 angeschlossen. Der Verbindungspunkt zwischen der Konstantstromquelle 105 und dem Temperaturkompensationswiderstand 104 ist mit dem positiven Eingangsanschluß des integrierenden Verstärkers 108 über einen Verstärker 109 verbunden. Der integrierende Verstärker 108 hat Vergleichereigenschaften und dient so zum Integrieren
der Differenz zwischen den Klemmenspannungen am Hitzdraht 103 bzw. am Temperaturkompensationswiderstand 104. Der Ausgang des Verstärkers 108 ist mit dem negativen Eingangsanschluß eines Vergleichers 110
verbunden. Der Halbleiterschalter 106 und der Widerstand 107 sind über einen Trennverstärker 115 miteinander
verbunden, dessen Ausgang zugleich über einen Kondensator ! !2 geerdet ist.
Ferner ist ein Sägezahngenerator 113 vorgesehen, dessen Ausgang am positiven Eingungsanschluß des
Vergleiche« 110 angeschlossen ist. Der Vergleicher dient so zum Vergleich der Ausgangsspannung vom Vcrstärker 108 mit der Ausgangsspannung vom Sägezahngenerator 113. Wenn die Sägezahnspannung vom Sägezahngenerator 113 größer als die Ausgangsspannung vom Verstärker 108 is;t, erzeugt der Vergleicher 110 ein
Aiisgangssignal mit H-Pcgcl. Wenn andererseits die Sägezahnspannung niedriger als die Ausgangsspannung
vom Verstärker 108 ist. hat das Ausgangssignal vom Verglcicher 110 L-Pege'l. Der Vergleichcr 110 erzeugt also
ein Impulssignal, das ab der Gleichheit von Sägezahnspannung und Ausgangsspannung vom Verstärker 108
ansteigt und dessen Dauer dem Zeitintervall entspricht, während dessen die Sägezahnspannung größer als die
Ausgangsspannung vom Verstärker 108 bleibt. Auf diese Weise wird das Tastverhältnis des Signals zum
gleichzeitigen Steuern der Halbleiterschalter 102 und 106 durch den Vergleicher 110 ermittelt. Ein Mikrocomputer 114 ist ebenfalls mit dem Ausgang des Vergleichers 110 verbunden, der ein dem Luftdurchsatz entsprechendes Signal vom Ausgangssignal des Vergleichers 110 ableitet, das zur Steuerung des Zündzeitpunkts und der so
Kraftstoffzufuhr der Brennkraftmaschine verwendbar ist.
Bei der oben beschriebenen Schaltungsanordnung wird, wenn der Halbleiterschalter 102 eingeschaltet ist, ein
gepulster Konstantstrom dem Hitzdraht 103 zugeführt. Da der Halbleiterschalter 106 mit dem Halbleiterschalter 102 gekoppelt ist, wird er gleichzeitig mit dem Halbleiterschalter 102 geschlosssen. Infolgedessen wird der
durch den Widerstandswert des Hitzdrahts 103 bedingte Spannungsabfall abgetastet und über den Trennverstärker 115 im Kondensator 112 gespeichert. Der Wert der abgetasteten Spannung wird mit der Klemmenspannung am Temperaturkompensationswiderstand 104 bei Durchfluß des Konstantstroms Ik verglichen; anschließend wird die resultierende Differenz integriert, wobei eine Spannung V eines Signals gemäß F i g. 6a (A)
erhalten wird. Die Ausgangsspannung V vom Verstärker 108 wird mit der Sägezahnspannung ST (vgl.
F i g. 6a (A)) vom Sägezahngenerator 113 verglichen, wodurch das Impulssignal P>
mit einem Tastverhältnis von Tj/Tcrhaltcn wird (vgl. Fig.6a(B)). Die Halbleiterschalter 102 und 106 werden durch dieses Impulssignal P\
gesteuert. Die Periode der Sägezahnspannung ist dabei konstant, während das Tastverhältnis variabel ist.
Wenn der Luftdurchsatz ansteigt, der Wärmeverlust am Hitzdraht also entsprechend größer wird, verringert
sich sein Widcrsiandsweri Rn. da der Hitzdraht abgekühlt wird, so daß der durch den Widerstandswert Rn des
Hitzdrahts bedingte Spannungsabfall kleiner wird im Vergleich zum Spannungsabfall am Temperaturkompensaiionswiderstand 104 mit dem Widerstandswert Rk- ! nfolgedessen wird die Ausgangsspannung vom Verstärker
108 entsprechend kleiner, so daß die Dauer oder Impulsbreite der Ausgangsimpulse vom Vergleicher 110
zunimmt, was bedeutet, daß das Zeitintervall, während dessen die Halbleiterschalter 102 und 106 geschlossen
sind, verlängert wird, wodurch wiederum die DurchfluQdauer des Stroms /// entsprechend erhöht wird. Auf diese
Weise wird die vomHitzdraht erzeugte Wärmemenge erhöht, so daß ein Temperaturabfall des Hitzdrahts
verhindert wird. Der Hitzdraht wird folglich auf einer konstanten Tempe/atur gehalten.
Die oben beschriebenen Abgleichbedingungen können durch die folgenden Gleichungen unter der Annahme
beschrieben werden, daß sowohl der Hitzdraht als auch der Temperaturkompensationswidcrstand aus dem
gleichen Werkstoff bestehen und der Temperaturkoeffizient des Widerstands von beiden durch eine lineare
Funktion angenähert werden kann:
Rh ■-■ Rh<{\ +a-Th)
und
Rk =
π mn
20
R110 = Wert von Rn für Tn = 0,
Rk = Wert vonRK für T1 = 0 und
ex = Temperaturkoeffizient des Widerstands.
Der Effektivwert///(quadratischer Mittelwert)des Stroms///beträgt
25
- /„ p-IL =. /##/d
mit
30 T = Periode des gepulsten Stroms, T\ = Dauer des gepulsten Stroms und
D = Tastverhältnis des gepulsten Stroms.
Die dem Hitzdraht mit dem Widerstandswert Rn zugeführtc Leistung ist gegeben durch das Produkt des
Widerstandswerts/?//und des Quadrats des Effektivwerts des gepulsten Stroms/'//durch den Hitzdraht.
Entsprechend kann die dem Hitzdraht zugeführte Leistung Wh folgendermaßen ausgedrückt werden:
Entsprechend kann die dem Hitzdraht zugeführte Leistung Wh folgendermaßen ausgedrückt werden:
W1, = R11 ■ /V - /?//«(I + ^ · T11) ///2D
Da der Spannungsabfall am Hitzdraht und der verstärkte Wert des Spannungsabfalls am Temperaturkompensationswiderstand
gegenseitig ausgeglichen sind, gilt:
/?//o(1 + λ77/) Tn= K- Rko(\ + (XT1)Ik (7)
45 mit
K = Verstärkungsfaktor für den Spannungsabfall am Temperaturkompensationswiderstand.
Daraus folgt:
Daraus folgt:
50
55
60
T11 - Ta = -L (l - ) (1 + oT„) = -L - l) (1 + aT„).
Mit Hilfe der Gleichungen (6) und (8) kann Gleichung (2) wie folgt umgeformt werden:
Mit Hilfe der Gleichungen (6) und (8) kann Gleichung (2) wie folgt umgeformt werden:
K0 ■ lK
D =
mit
-ο " lfi " " \ ^ · Rk „ · IK J
Da Run. A^ ». /;/, ίκ. K und λ Konstante sind, sind C\ und G ebenfalls Konstante. Das Tastverhältnis I) des
gepulsten Stroms ergibt sich somit als lineare Funktion der Quadratwurzel des Luftdurchsatzes Q\ unabhängig
von der Umgebungstemperatur oder der Lufttemperatur Td. Daher kann der Luftdurchsatz durch Ermitteln des
Tastverhältnisses gemessen werden.
Da das Tastverhältnis D als lineare Funktion der Quadratwurzel des Luftdurchsatzes Qa ermittelt wird, kann
dieser durch Quadrieren errechnet werden, was im Mikrocomputer 114 derart erfolgt, daß die Differenz (D- Q)
bestimmt und anschließend quadriert wird.
Aus der vorangegangenen Beschreibung ist ersichtlich, daß das Luftmengensignal als Tastverhältnis erfaßt
wird. Daher ist kein Umsetzer wie ein A/D-Wandler erforderlich, um den Treiber für Luftmengenmesser mit
digitalen S>cuergcrätcn für Brennkraftmaschinen mit Mikroprozcssorstcucrung zu koppeln.
Beim oben beschriebenen erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel können der Hitzdraht und der Temperaturkompensationswiderstand
aus dem gleichen Werkstoff und mit dem gleichen Widerstandswert vorgesehen werden, was nicht nur aus fertigungstechnischen Gründen vorteilhaft ist, sondern auch insoweit, als ihre Temperatürkennlinien
aneinander angepaßt werden können. Da ferner die Konstantstromquellen für den Hitzdraht
und den TcTfipcf äiürkompcfiSäiiGiis'widcrsiand getrennt vorgesehen sind, ksPi" eine spcnisnc Wärmeabgabe des 2c
Temperaturkompensationswiderstands durch Einsatz einer Stromquelle, die ihm einen Konstantstrom Ik mit
kleiner Stromstärke zuführt, im wesentlichen vermieden werden.
Fig. 3 zeigt graphisch, wie die Kennlinie zwischen dem Tastverhältnis und der Quadratwurzel aus der
l.uftmengc ]fO~\ mit der Lufttemperatur variiert. Die Kennlinie A entspricht einer Lufttemperatur von 28"C, die
Kennlinie B einer Lufttemperatur von 48°C und die Kennlinie feiner Lufttemperatur von 68" C. Der Umstand. 2ri
dati das Tastverhältnis bei derselben Luftsnenge verschiedene Werte annehmen sollte, kann damit erklärt
werden, daß der Wärmeübcrgangskocffizient temperaturabhängig ist.
I" i g. 4 zeigt eine Schaltung, mit der die beschriebene Tempraturabhängigkeit kompensiert werden kann. Die
Schaltung von Fig.4 unterscheidet sich von der in Fig.2 darin, daß ein Widerstand ÄS in Reihe mit dem
Temperaturkompensationswidc'stand 104 liegt. In Fig.4 haben die sonstigen Bauelemente oder Baugruppen
dieselben Bezugszeichen wie in F i g. 2.
Gleichung (10) kann mit
R11n ■ a \ K- RK0 ■ /A /
C1 = -^- -K1 ■ c, (12)
/,,
und
umgeformt werden.
Da der Widerstand RS in Reihe mit dem Temperaturkompensationswiderstand (RK) 104 liegt, kann Gleichung
(I 1) wie folgt umgeformt werden:
RlIO ' O
I -
"■ nA η Ik
1 -
(14)
wobei ÄSder Widerstandswert des Widerstands ÄS ist.
Aus der obigen Ableitung ist ersichtlich, daß die Größe K\ in bezug auf die Lufttemperatur T3 wegen der
Reihenschaltung des Widerstands ÄS eine negative Temperaturabhängigkeit zeigt. Daher kann der Wärmeübergangskoeffizient,
der eine positive Temperaturabhängigkeit besitzt, durch den Reihenwiderstand ÄSgemäß
F i g. 4 korrigiert werden.
Die F i g. 5 und 7 zeigen Weiterentwicklungen der Schaltung von F i g. 2. die den Rechenaufwand des Mikrocomputers
verringern, da eine Schaltung zur Erhöhung des Tastverhältnisses vorgesehen ist. Gleiche Bauteile
sind mit gleichen Bezugszeichen wie in F i g. 2 bezeichnet.
Gemäß F i g. 5 ist der Ausgang des integrierenden Verstärkers 108, der identisch mit dem von F i g. 2 ist. an den
Plus-Eingang eines Verstärkers 220 angeschlossen, dessen Minus-Eingang mit seinem Ausgang verbunden ist,
der ferner über einen. Widerstand 221 mit dem positiven Eingang eines Trennverstärkers 222 verbunden ist. Der
Ausgang des Trenn Verstärkers 222 ist mit seinem negativen Eingang und gleichzeitig über ein Tiefpaßfilter 223
mit dem negativen Eingang eines Vergleichers 224 verbunden. Der positive Eingang des Vergleichers 224 ist an
den Ausgang des Sägezahngenerators 113 angeschlossen.
Der Ausgang des Vergleichers 110 ist andererseits mit einem Monoflop (Univibrator) 225 verbund ^n, dessen
Ausgang an einen Eingangsanschluß eines ODER-Glieds 226 angeschlossen ist Der andere Eingang des ODER-Glieds 226 ist mit dem Ausgang des Vergleichers 110 verbunden. Ein NICHT-Glied 227 ist ferner mit dem
Ausgang des Vergleichers 110 verbunden, während der Ausgang des NICHT-Glieds 227 mit der Basis eines
Transistors 228 verbunden ist, dessen Kollektor an den Widerstand 221 angeschlossen und dessen Emitter
geerdet ist
Bei der oben beschriebenen Schaltung von Fig.5 liegt eine Gleichspannung Vx wie gemäß Fig.6a bei (C]
vom integrierenden Verstärker 108 am negativen Eingang des Vergleichers 110 an. Der positive Eingang des
ίο Vergleichers 110 wird mit der Sägezahnspannung ST mit vorgegebener konstanter Periode beaufschlagt Der
Vergleicher 110 vergleicht so die Gleichspannung Vl vom integrierenden Verstärker 108 mit der Sägezahnspannung STund erzeugt ein Impulssignal P2 mit einem Tastverhältnis T1ITx gemäß F i g. 6a bei (D). Das Impulssignal
P2 (F i g. 6a, (D)) liegt am einen Eingang des ODER-Glieds 226 an. Ferner erzeugt bei Anstieg des Impulssignals
P2 vom Vergleicher 110 das Monoflop 225 einen Triggerimpuls TPmit einer Impulsdauer i|. vgL Fi g. 6a bei (E)
103 bzw. dem Temperaturkompensationswiderstand 104 gemäß F i g. 2 Strom zuführen.
von F i g. 2 äquivalent Dies bedeutet daß bei mit Treibern gemäß F i g. 2 bzw. 5 ausgerüsteten Brennkraftmaschinen gleichen Typs bei gleicher Drehzahl die impulssignale Px und Pz für die entsprechenden Halbleiterschalter 102 äquivalent oder sogar gleich sind. Ein Vergleich des Impulssignals A vom Vergleicher 110 gemäß F i g, 5
mit dem Impulssignal P\ vom entsprechenden Vergleicher IiO der Schaltung von F i g. 2 teigt, dzß die Dauer 7}
des Impulssignais P2. das im Treiber von F i g 5 erzeugt wird, um ein Zeitintervall Ix kürzer als die Dauer T1 des
Impulssignals P\ des Treibers von Fig.2 ist, wie aus Fig.6a bei (B), (D) und (E) ersichtlich ist. In diesem
Zusammenhang ist wenn der Term Cx des Ausdrucks
so gewählt ist. daß er t\ entspricht das Ausgangssignal Vx vom integrierenden Verstärker 108 und ebenso der
Ausgangsimpuls vom Vergleicher 110 im Treiber von Fig.5 entsprechend dem Term C2 ■ /ζ*ΰ des obigen
Ausdrucks.
Damit ergibt sich, daß im Fall des Treibers von F i g. 5, der das Monoflop 225 aufweist, die Ausgangssignale
vom integrierenden Verstärker 108 und vom Vergleicner 110 nur dem Term C2 ■ ]/QÄ entsprechen. Dies
bedeutet, daß die Subtraktion D—C\ im Treiber gemäß F i g. 5 ohne den Mikrocomputer durchgeführt wird, der
deshalb für andere Rechenoperationen mit entsprechend erhöhter Geschwindigkeit verwendet werden kann.
Das Gleichspannungssignal Vx (F i g. 6a (C)) vom integrierenden Verstärker 108 liegt am Eingang des Verstärkers 220 und über den Widerstand 221 am Trenn-Verstärker 222 an. Die Gleichspannung V, vom integrierenden
Verstärker 108 wird demnach nicht unmittelbar dem Trennverstärker 222 zugeführt. Da das Impulssignal P2
(Fig.6a (D)) vom Ausgang des Vergleichers UO durch das NICHT-Glied 227 negiert und der Basis des
Transistors 228 zugeführt wird, wird der positive Eingang des Trennverstärkers 222 mit einem Impulssignal Pa
beaufschlagt, das einen Spannungspegel V1 und ein Tastverhältnis ^/Tbesitzt, wie in F i g. 6a bei (G) dargestellt
ist. Das Impulssignal Pa vom Trennverstärker 222 wird durch das Tiefpaßfilter 223 geglättet, so daß ein
Gleichspannungssignal V2 wie in Fig.6b bei (H) erhalten und als Analogsignal vom Ausgangsanschluß Oi/T11
abgenommenw wird.
Das Gleichspannungssignal V2 entspricht also dem Produkt des Spitzenwerts V1 und der Dauer T2 des
Impulssignals Pa gemäß Fig.6a bei (G). Da der Wert V\ und die Dauer T2 des Impulssignals P2 dem Term
C2 · }fQÄ entsprechen, wie oben definiert, stellt das Impulssignal Pa den quadratischen Wert von C2 ■ /ζίΰ dur.
d. h. die Luftmenge selbst, so daß kein Reduzierungsschritt mehr erforderlich ist.
so Auf diese Weise kann vom Ausgangsanschluß OUTW das der Luftmenge entsprechende Signal unmittelbar,
d. h. ohne Zwischenrechnung im Mikrocomputer, abgenommen und damit direkt von ihm wcilcrvcrarbeitci
werden.
Die Gleichspannung V2 vom Tiefpaßfilter 223 wird ferner mit der Sägezahnspannung STvom Sägezahngenerator 113 über den Vergleicher 224 gemäß Fig.6b bei (1) verglichen, wobei ein Impulssignal P% mit einem
Tastverhältnis T0ITgemäß Fig.6b bei (J) erzeugt wird. Das Impulssignal Λ wird vom Anschluß OUTUl
abgeleitet und dem Mikrorechner zugeführt.
Auf diese Weise kann vom Ausgangsanschluß OLTTIIl ein Impulssignal mit einer Impulsdauer erhalten
werden, die vom Analogsignal V2 abhängt. Andererseits kann durch arithmetische Ermittlung der Impulsdauer
To des Impulssignals P% oder der Anzahl der Impulse innerhalb eines vorgegebenen Zcitintervalls im Mikrocom-
ho putcr die Quadratwurzel der Luftmenge erhalten werden.
Fig. 7 zeigt ein weiteres Ausfülirungsbcispicl gemäß der Erfindung, wobei für entsprechende Baugruppen
und Bauelemente dieselben Bezugszeichen wie in F i g. 2 bzw. 5 verwendet sind. Anstelle der Analogausgangsschaltung sowie der Schaltung zur Abgabe eines dem Tastverhältnis entsprechenden Signals ist ein spannungsgesteuerter Frequenzumsetzer 230 mit dem Ausgang des integi iercnden Verstärkers 108 verbunden, um das der
Luftmenge Q\ entsprechende Analogsignal zu erzeugen. Der Ausgang des Frequenzumsetzers 230 ist mit einem
Eingang eines UND-Glieds 231 verbunden, dessen anderer Eingang mit dem Ausgang des Vergleichers HO
verbunden ist.
ein Impulssignal PSt vorbestimmter Frequenz gemäß F i g. 6b bet (K) umgesetzt Dieses Impulssignal PSi wird
dem UND-Glied 231 zugeführt das seinerseits ein Impulssignal PS2 (Fig.6b, (M)) am Ausgang OUTlW in
Abhängigkeit vom Signal (F i g. 6a, (C) oder (L)) vom Vergleicher 110 entspreciend dem Tastverhältnis erzeugt.
Mit dem Mikrocomputer kann durch Zählen der Anzahl der Impulssignale PS2 während einer Abtast- und
Haltezeit (SampIe-and-hold-Zeit) die Luftmenge ermittelt werden, da die Anzahl der Impulssignale PS2 der
Luftmenge proportional ist
F i g. 8 zeigt ein weiteres Ausführungsbeispiel der Erfindung, wobei gleiche oder ähnliche Bauelemente und
Baugruppen die gleichen Eezugszeichen wie in F i g. 2 und 4 besitzen. Der Ausgang des integrierenden Verstärkers 108 ist mit einem Eingang eines aus Widerständen 232 bis 235 und einem Operationsverstärker 236
bestehenden Subtrahierers verbunden. Der andere Eingang des Subtrahierers ist ferner mit dem Ausgang eines
Tiefpaßfilters 238 verbunden, während der Ausgang des Subtrahierers an den spannungsgesteuerten Frequenzumsetzer 230 angeschlossen ist. Der Ausgang eines Oszillators 237 ist mit dem Eingang des Sägezahngenerators
113, dem Tiefpaßfilter 238, einem NlCHT-GHed 240 und einem Eingang eines zwei Eingänge aufweisenden
ODER-Glieds 242 verbundea Der Ausgang des Sägezahngenerators 113 ist mit dem Plus-Eingang des Vergleichers 110 verbunden, während der Ausgang des NICHT-Glieds 240 mit einem Eingang eines Exklusiv-ODER-
Glieds 241 verbunden ist dessen anderer Eingang mit dem Ausgang des Vergleichers 110 und dessen Ausgangsanschluß mit dem anderen Eingang des ODER-Glieds 242 und des UND-Glieds 1231 verbunden ist.
Die Wirkungsweise der Schaltung von Fig.8 wird nachfolgend anhand des Signalablaufdiagramms "on
F i g. 9 erläutert
Der integrierende Verstärker 108 erzeugt eine Gleichspannung Vi wie gemäß F i g. 6a bei (A), die durch den
Ausdruck
V~Q+C2)fÖ~Ä
beschrieben werden kann und folglich den Term Ci enthält. Es ist daher notwendig, den Term Q zu eliminieren,
um ein QA direkt proportionales Ausgangssignal zu gewinnen. Zwei Beispiele für Schaltungen zur Eliminierung
des Terms Q sind anhand der F i g. 5 und 7 beschrieben worden. Beim Ausführungsbeispiel von F i g. 8 wird ein
Impulssignal N mit einer Impulsdauer t2, die dem Term Q entspricht vgL F i g. 9 bei (A), vom Oszillator 237
erzeugt Das Impulssignal Λ/hat ein Tastverhältnis von t2IT. Durch Glätten des Impulssignals Λ/über das Filter
238 wird eine zu t2 und damit zu Q äquivalente Gleichspannung V erhalten. Die Spannung V" ist folglich
proportional der Dauer /2 des Impulssignals N. Daher entspricht die Ausgangsspannung Vo vom Subtrahierer
dem Term C2 · ]/Qa; sie wird in ein Impulssignal /0 vorbestimmter Frequenz (vgl. Fig.9 bei (B)) über den
Frequenz-Umsetzer 230 umgesetzt und in das UND-Glied 231 eingespeist. Die Beziehung zwischen A0 und QA
kann dabei ausgedrückt werden durch fo ~ C2 ■ \[QÄ.
Out positive Eingangsanschluß des Vergleichers 110 wird andererseits mit einer Sägezahnspannung P0 beaufschlagt die während der Dauer h des Impulssignals N vom Oszillator 237 auf Pegel Null ist und synchron mit
dem Beginn der Impulsdauer (2 ansteigt, wie in Fig.9 bei (C) dargestellt ist. Der Vergleicher 110 dient so zum
Vergleich dieses Impulssignals P0 mit der Ausgangsspannung Vvom integrierenden Verstärker 108, so daß ein
Signal Q mit einem zur Größe Ci + C2 ■ /φϊ proportionalen Tastverhältnis, wie in F i g. 9 bei (D) gezeigt, vom
Vcrgleicher 110 erzeugt wird. Wenn die Impulsdauer /2 entsprechend dem Term Ci von der Impulsdauer des
Impulssignals Q subtrahiert wird, kann vom Ausgang des Exklusiv-ODER-Glieds 241 ein Impulssignal R mit
einer Impulsdauer /3 entsprechend dem Term C2 ■ {Q^ erzeugt werden, wie in Fig.9 bei (E) dargestellt ist.
Dieses Impulssignal R wird dann dem UND-Glied 231 zugeführt.
Vom Ausgang OUTW\ des UND-Glieds 231 kann auch ein Impulssignal Sgemäß Fig.9 bei (F) erhalten
werden. Durch Zählen der Anzahl der Impulse dieses Impulssignals Sinnerhalb einer vorgegebenen Abtast- und
Haltezeit, kann die Luftmenge, die proportional der gezählten Impulsanzahl ist, ermittelt werden.
Claims (10)
1. Treiber für Hitzdraht-Luftmengenmesser für Brennkraftmaschinen mit
— einem Hitzdraht (103), der Wärme in den Luftstrom abstrahlt,
— einem Temperaturkompensationswiderstand (104) zur Temperaturkompensation,
— Konstantstromquellen (101,105), die Konstantströme (In. Ik) in den Hitzdraht (103) bzw. den Temperaturkompensationswiderstand
(104) einspeisen,
— einer elektronischen Schalteinheit (102), die den Konstanterem (In) von der einen Konsianturomquelle
ίο (101) zum Hitzdraht (103) unterbricht, und
— einer Einrichtung zur Festlegung des Tastverhältnisses (108, 110, 113), welche die der Klemmenspannung
am Hitzdraht (103) bzw. am Temperaturkompensationswiderstand (104) entsprechenden Signale
empfängt und vergleicht und die Heiz- und Abkühlphase des Hitzdrahts (103) über ein Tastverhältnis
festlegt und die Schalteinheit (102) entsprechend steuert,
gekennzeichnet durch
— eine Halteschaltung (112, 115), die die Klemmenspannung am Hitzdraht (103) bei Einspeisung des
Konstantstroms (Ih) abtastet und speichert,
— einen integrierenden Verstärker (108) in der Einrichtung zur Festlegung des Tastverhältnisses, der die
Spannungsdifferenz zwischen der Klemmenspannung am Temperaturkompensationswiderstand (104)
uöd der Ausgangsspannung der Halteschaltung (112,115) vergleicht und integriert, und
— einen Vergleicher (110), dessen einer Eingang mit dem Ausgang des integrierenden Verstärkers (108)
und dessen anderer Eingang mit einem Sägezahngenerator (113) verbunden sind, in der Einrichtung zur
Festlegung des Tastverhältnisses, die entsprechend den Impulsen am Ausgang des Vergleichers (110) die
Schalteinheit (102) steuert (F i g. 2,4).
2. Treiber nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Hitzdraht ;103) und derTemperaturkompensationswiderstand
(104) aus dem gleichen Werkstoff bestehen und gleichen Widerslandswert besitzen.
3. Treiber nach Anspruch I oder 2, gekennzeichnet durch einen zusätzlichen Widerstand (RS) in Reihe mit
dem Temperaturkompensationswiderstand (104)(F i g. 4).
4. Tre'ber nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Halteschaltung aus einem
Trennverstärker (115), der über einen mit dem Halbleiterschalter (102) gekoppelten und an seinem hitzdrah jseitigerc
Anschluß angeschossenen Halbleiterschalter (106) mit dem negativen Eingangsanschluß des integrierenden
Verstärken (108) verbunden ist und einem Kondensator (112) besteht, der zwischen dem Trennverstärker
(115) und dem migrierenden Verstärker (108) sowie am geerdeten Anschluß der Konstanistromquelle
(101) angeschlossen ist.
S.Treiber nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung (108,110,113)
zur Festlegung des Tastverhältnisses eine Schaltung zur Erhöhung der Impulsdauer aufweist (F i g. 5).
6. Treiber nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung (108, 110, i*3) zur Festlegung
des Tastverhältnisses ferner aufweist:
— ein Monoflop (225), das mit dem Ausgang des Vergleichers (110) verbunden ist. und
— ein ODER-Glied (226), das das Ausgangssignal des Monoflops (225) und das Ausgangssignal des Vcrglcichers
(110) empfängt und ein logisches Summensignal abgibt (F i g. 5).
7. Treiber nach Anspruch 6, ferner gekennzeichnet durch
— eine Schaltung (220, 222, 227), die aus den Ausgangssignalcn des integrierenden Verstärkers (108) und
des Vergleichers (110) ein Ausgangssignal mit einem Tastverhältnis gleich dem des Ausgangssignals vom
Vergleicher (110) und mit einem Scheitelwert gleich dem der Ausgangsspannung des integrierenden
Verstärkers (108) erzeugt, und
— ein Glättungsglied (223). das das Ausgangssignal glättet (Fig. 5).
8. Treiber nach Anspruch 6 oder 7, gekennzeichnet durch einen Vergleicher (224), dessen einer Eingangsanschluß
das Ausgangssignal vom Glättungsglied (223) und dessen anderer Eingangsanschluß das Ausgangssignal
des Sägezahngenerators (113) empfangen und derein Ausgangssignal mit einer Impulsdauer entsprechend
dem Ausgangssignal (V2) des Glättungsglieds (223) erzeugt (Fig. 5).
9. Treiber nach Anspruch 6, gekennzeichnet durch
bo — einen spannungsgesteuerten Frequenzumsetzer (230), der eine der Ausgangsspannung des integrierenden
Verstärkers (108) entsprechende Frequenz erzeugt, und
— ein UND-Glied (231), ilns das logische Produkt der Äusgangssignalc des Vergleichers (MO) und des
Frequenzumsetzer* (230) erzeugt (F i g. 7).
<i5
10. Treiber nach einem der Ansprüche 1 bis 5. dadurch gekennzeichnet, daß die Einrichtung (108, 110, 113)
zur Festlegung des Tastverhältnisses ferner aufweist:
einen Subtrahierer aus Widerständen (232,233,234,235) und einen Operationsverstärker (236). dessen
einer Eingang mit dem Ausgang des integrierenden Verstärkers (108) und dessen anderer Eingang mit
dem Ausgang eines Tiefpaßfilters (238) verbunden sind und dessen Ausgang an einen spannungsgesteucrten
Frequenzumsetzer (230) angeschlossen ist,
einen Oszillator (237), der Impulse mit vorgegebener Impulsdauer er/.cugi und dessen Ausgang mil dem s
Hingang des Sägezahngenera tors (113), dem Hingang des Tiefpaßfilters (238). einem NICI IT-Glied (240)
und einem Eingang iiines ODER-Glieds (242) verbunden ist,
wobei der Ausgangs des NICHT-GIieds (240) mit dem Eingang eines Exclusiv-ODER-Glieds (241)
verbunden ist,
dessen anderer Eingang an den Ausgang des Vergleichers (110) angeschlossen ist und dessen Ausgang
mit dem anderen Eingang des ODER-Glieds (242) und eines UND-Glieds (231) verbunden ist (F i g. 8).
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP12678979A JPS5651619A (en) | 1979-10-03 | 1979-10-03 | Hot-wire flow sensor driving circuit |
JP12678679A JPS5651618A (en) | 1979-10-03 | 1979-10-03 | Hot-wire flow sensor circuit |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3037340A1 DE3037340A1 (de) | 1981-04-23 |
DE3037340C2 true DE3037340C2 (de) | 1985-07-18 |
Family
ID=26462913
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3037340A Expired DE3037340C2 (de) | 1979-10-03 | 1980-10-02 | Treiber für Hitzdraht-Luftmengenmesser |
Country Status (2)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4334186A (de) |
DE (1) | DE3037340C2 (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3429729A1 (de) * | 1984-08-13 | 1986-07-31 | Weber Sentec GmbH, 2201 Kollmar | Nach kalorimetrischem prinzip arbeitende stroemungsmessanordnung |
Families Citing this family (40)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58501094A (ja) * | 1981-07-13 | 1983-07-07 | バテル メモリアル インステイチユ−ト | 流体中に浸漬された探査子の熱交換と関連する該流体の少なくとも1つの瞬時的パラメ−タを算定する方法及び該方法を実行するための装置 |
DE3246523A1 (de) * | 1982-12-16 | 1984-06-20 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahreen und vorrichtung zum gesteuerten freibrennen eines messzwecken dienenden wiederstands |
JPS603521A (ja) * | 1983-06-21 | 1985-01-09 | Nissan Motor Co Ltd | 内燃機関の熱線式空気流量計の制御装置 |
JPS60145438A (ja) * | 1983-09-07 | 1985-07-31 | Hitachi Ltd | 内燃機関の燃料制御装置 |
US4649745A (en) * | 1983-11-16 | 1987-03-17 | Nippondenso Co., Ltd. | Apparatus for measuring a flow rate of intake air for an engine |
DE3402981A1 (de) * | 1984-01-28 | 1985-08-01 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Luftmassenmessvorrichtung fuer brennkraftmaschinen |
GB2155660B (en) * | 1984-02-24 | 1988-04-20 | Nippon Denso Co | Engine control system |
US4693115A (en) * | 1984-04-24 | 1987-09-15 | Nippon Soken, Inc. | Device for measuring flow rate of air |
US4665745A (en) * | 1984-05-07 | 1987-05-19 | Nippondenso Co., Ltd. | Heat wire type air flowrate measuring apparatus |
JPS611847A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-07 | Nippon Denso Co Ltd | 内燃機関の制御装置 |
JPS61715A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-06 | Nippon Denso Co Ltd | 熱式空気流量検出装置 |
DE3433368A1 (de) * | 1984-09-12 | 1986-03-20 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens zur messung des durchsatzes eines stroemenden mediums, insbesondere in verbindung mit brennkraftmaschinen |
DE3567700D1 (en) * | 1984-10-26 | 1989-02-23 | Nippon Denso Co | A control system for an engine having air passage |
FR2570829B1 (fr) * | 1985-09-20 | 1987-11-27 | Tsi Inc | Anemometre a fil chaud du type a pont de resistances equilibre |
CA1255923A (en) * | 1985-12-23 | 1989-06-20 | Dimitri Petrov | Non-obstructive thermodynamic flow meter |
DE3608538A1 (de) * | 1986-03-14 | 1987-09-17 | Bosch Gmbh Robert | Schaltungsanordnung mit einer in brueckenschaltung betriebenen stroemungssonde |
JPS62155318U (de) * | 1986-03-25 | 1987-10-02 | ||
JPH0723702B2 (ja) * | 1986-12-27 | 1995-03-15 | マツダ株式会社 | 燃料制御装置 |
US4825347A (en) * | 1987-09-03 | 1989-04-25 | Unisys Corporation | Pulse width modulation control circuit |
JPH0737777B2 (ja) * | 1987-10-09 | 1995-04-26 | 三菱電機株式会社 | 燃料制御装置 |
DE3803609A1 (de) * | 1988-02-06 | 1989-08-17 | Bosch Gmbh Robert | Schaltungsanordnung mit einer in brueckenschaltung betriebenen stroemungssonde |
KR920006388B1 (ko) * | 1988-02-26 | 1992-08-03 | 미쓰비시전기 주식회사 | 감열식 유량센서 |
DE3879211T2 (de) * | 1988-11-04 | 1993-09-16 | Horiba Ltd | Temperaturkompensationsschaltung. |
US4934189A (en) * | 1989-02-27 | 1990-06-19 | Mitsubishi Denki Kabushiki Kaisha | Temperature sensing flow sensor |
JPH0820292B2 (ja) * | 1989-04-14 | 1996-03-04 | 株式会社日立製作所 | 内燃機関用吸入空気流量計測装置 |
DE3938286C2 (de) * | 1989-11-17 | 1999-11-04 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und Vorrichtung zur Temperatursteuerung eines den Durchsatz einer strömenden Fluidmasse erfassenden Meßwiderstands |
GB2294767A (en) * | 1994-10-05 | 1996-05-08 | Univ Robert Gordon | Hot-wire flow rate measurement |
US5654507A (en) * | 1996-07-03 | 1997-08-05 | Board Of Trustees Operating Michigan State University | Pulse width modulated constant temperature anemometer |
KR0184761B1 (ko) * | 1996-07-10 | 1999-04-15 | 정명식 | 씨모스 3-상태 버퍼 제어 회로 |
KR0183549B1 (ko) * | 1996-07-10 | 1999-04-15 | 정명식 | 온도 보상형 정전류원 회로 |
CA2621885C (en) | 1997-06-17 | 2011-11-15 | Fisher & Paykel Healthcare Limited | Respiratory humidification system |
AUPP361198A0 (en) * | 1998-05-20 | 1998-06-11 | Automotive Computers Australia Pty Limited | Fluid flow sensor |
US7016790B2 (en) * | 2002-10-23 | 2006-03-21 | Taiwan Semiconductor Manufacturing Co., Ltd. | In-line hot-wire sensor for slurry monitoring |
JP3808038B2 (ja) * | 2003-01-14 | 2006-08-09 | 株式会社日立製作所 | 周波数出力型熱線式流量計 |
US6905242B2 (en) | 2003-01-16 | 2005-06-14 | Dwyer Instruments, Inc. | Sensor temperature control in a thermal anemometer |
US6917503B2 (en) * | 2003-10-29 | 2005-07-12 | Texas Instruments Incorporated | Programmable current limiting using a shunt resistor |
US7387022B1 (en) | 2007-05-02 | 2008-06-17 | Honeywell International Inc. | Thermal mass flow transducer including PWM-type heater current driver |
US8521449B2 (en) * | 2009-06-06 | 2013-08-27 | International Business Machines Corporation | Three dimensional air flow sensors for data center cooling |
US8926834B2 (en) * | 2010-10-18 | 2015-01-06 | Delaware Capital Formation, Inc. | Probe for water treatment |
EP3851812B1 (de) | 2020-01-14 | 2022-07-06 | Axetris AG | Gasströmungsmessschaltung und gasströmungssensor |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
FR1577448A (de) * | 1968-05-22 | 1969-08-08 | ||
US3605008A (en) * | 1968-09-18 | 1971-09-14 | Beckman Instruments Inc | Transducer network with current source conditioning |
US3602826A (en) * | 1969-12-24 | 1971-08-31 | Westinghouse Electric Corp | Adaptive signal detection system |
DE2150187A1 (de) * | 1971-10-08 | 1973-04-12 | Bosch Gmbh Robert | Mit luftmengenmessung arbeitende, elektrisch gesteuerte kraftstoffeinspritzanlage fuer brennkraftmaschinen |
DE2307296C3 (de) * | 1973-02-14 | 1980-02-21 | Siemens Ag, 1000 Berlin Und 8000 Muenchen | Anordnung zur Messung von Temperaturen |
US4028642A (en) * | 1974-08-02 | 1977-06-07 | Ford Motor Company | Circuit for converting a temperature dependent input signal to a temperature independent output signal |
DE2448304C2 (de) * | 1974-10-10 | 1986-04-03 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Elektrisch gesteuerte Kraftstoffeinspritzanlage für Brennkraftmaschinen |
JPS52133417A (en) * | 1976-05-02 | 1977-11-08 | Nippon Soken Inc | Air intake amount detecting system for internal combustion engine |
JPS53116857A (en) * | 1977-03-22 | 1978-10-12 | Hokushin Electric Works | Electric resistanceecurrent transformer |
-
1980
- 1980-10-02 DE DE3037340A patent/DE3037340C2/de not_active Expired
- 1980-10-02 US US06/192,994 patent/US4334186A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3429729A1 (de) * | 1984-08-13 | 1986-07-31 | Weber Sentec GmbH, 2201 Kollmar | Nach kalorimetrischem prinzip arbeitende stroemungsmessanordnung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DE3037340A1 (de) | 1981-04-23 |
US4334186A (en) | 1982-06-08 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE3037340C2 (de) | Treiber für Hitzdraht-Luftmengenmesser | |
EP0139874B1 (de) | Schaltungsanordnung zur elektro-thermischen Füllstandsmessung | |
DE102007047081A1 (de) | Verfahren zur Detektion eines Vergiftungsgrads eines Partikelsensors und Partikelsensor | |
DE3708892A1 (de) | Strommesseinrichtung, insbesondere zur bestimmung des motorstroms eines gleichstrommotors | |
WO2014060330A1 (de) | Verfahren und einrichtung zur messung eines stroms durch einen schalter | |
EP0154716A1 (de) | Schaltungsanordnung zur elektrothermischen, Umgebungstemperaturkompensierten Füllstandmessung | |
DE3144230C2 (de) | Vorrichtung zum Messen der Geschwindigkeit, mit der die Luft in den Ansaugkanal einer Brennkraftmschine strömt | |
DE3423802A1 (de) | Verfahren und einrichtung zur elektrothermischen, umgebungstemperatur-kompensierten fuellstandsmessung | |
DE2139287B2 (de) | Steuerschaltung für ein Durchflußventil | |
DE2935322C2 (de) | Regeleinrichtung für einen Umformer | |
DE3309404C2 (de) | ||
EP0401225B1 (de) | Schaltgeregelte strömungssonde | |
DE2615628A1 (de) | Motorsteuerung, insbesondere motorsteuerung fuer die einstellung der vorzuendung | |
EP0358122B1 (de) | Temperatursensor | |
DE102012214717A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Leistungssteuerung oder Spannungssteuerung eines elektrischen Verbrauchers | |
DE102015208090A1 (de) | Lastantriebssteuerungsvorrichtung | |
DE2726890A1 (de) | Speise- und regelschaltung fuer eine gasgefuellte neutronenroehre und verfahren zum speisen und regeln der neutronenroehre | |
DE2757334C2 (de) | Schaltung für elektrisch betriebene Heiz- oder Wärmegeräte, insbesondere schmiegsame Wärmegeräte | |
DE2710782C2 (de) | Vorrichtung zur Messung von Temperaturdifferenzen | |
DE3126277C2 (de) | Schaltungsanordnung zum Regeln des Ankerstromes eines Gleichstrommotors | |
DE1638444C3 (de) | Verfahren zur verzögerungsfreien Regelung der Blindleistung in elektrischen Netzen | |
EP3669150A1 (de) | Temperatursensorschaltung | |
DE3803609A1 (de) | Schaltungsanordnung mit einer in brueckenschaltung betriebenen stroemungssonde | |
DE3927032C2 (de) | Vorrichtung zum Messen einer angesaugten Luftmenge | |
EP0071608B1 (de) | Sägezahnspannungsgenerator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
D2 | Grant after examination | ||
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |