DE3005005C2 - Stationäre Dichtung - Google Patents
Stationäre DichtungInfo
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Description
Die Erfindung betrifft eine stationär wirkende Hochtemperaturdichtung für Temperaturbereiche von
150° bis 900°C, insbesondere für Turbinengehäuse, Abgasrohre oder dergleichen, zur statischen Abdichtung
zwischen einem eine umlaufende Nut aufweisenden Trägerkörper und einem diesen umgebenden
Gehäuse, wobei Trägerkörper und Gehäuse bei Wärmeeinwirkung unterschiedliche Ausdehnungskoeffizienten
aufweisen, bestehend aus einer Vielzahl axial übereinander angeordneter, an einer Stelle ihres
Umfanges aufgeschnittener Ringe, die mit axialem Spiel in der Nut liegen, und einer umfangsseitig angeordneten,
eine radiale Spannkraft auf jeden Ring ausübenden Spreizfeder.
Für den Einsatz in nicht relativ zueinander beweglichen Maschinenteilen sind bisher eine Vielzahl unterschiedlicher
Dichtungsanordnungen verwendet worden. Eine Form dieser Dichtungsanordnung ist der sogenannte
Mehrfachdichtungsring, der unter dem Warenzeichen »Multiseal« verkauft wird. Dieser Ring wurde
für im wesentlichen relativ niedrige Temperaturbereiche (< 125°C) entwickelt. Die angesprochene Dichtung
besteht aus einer Vielzahl axial aufeinander gestapelter, aufgeschnittener Ringe mit einander überlappenden
Enden und einer Spreizfeder, die radial gegen die Ringe drückt. Die Ringe werden aus einem Stahl mit relativ
hohem Kohlenstoffanteil hergestellt, der für den angesprochenen Temperaturbereich (<125°C) ausreichend
ist.
Im vorliegenden Fall bewirkt diese Dichtungsanordnung eine statische Abdichtung zwischen einem
Trägerkörper, der mit einer umlaufenden Nut zur Aufnahme der Dichtung versehen ist, und einem diesen
Trägerkörper überlappenden Gehäuse. Die Nut weist gewöhnlich eine obere und eine untere Stirnfläche und
einen zylindrischen Boden auf. Die Ringe sind innerhalb dieser Nut angeordnet und werden von der sich am
Boden der Nut abstützenden Feder radial gegen die
ίο innere Umfangsfläche des Gehäuses gedrückt
Insbesondere bei Turbinengehäusen, Abgasrohren oder dergleichen liegen relativ hohe Betriebstemperaturen
vor (ca. 150° bis 900°C), die Probleme bei der statischen Abdichtung (Werkstoffauswahl) aufzeigen.
Bisher verwendete Stähle mit einem relativ hohen Kohlenstoffanteil weisen den Nachteil auf, daß sie im
Laufe der Zeit bei höheren Temperaturen anfangen zu oxidieren. Aufeinander gestapelte Ringe backen zusammen
und kleben eventuell sogar an den Stirnflächen der Nut im Trägerkörper fest. Dies führt zu einem
drastischen Nachlassen des Dichteffektes, da insbesondere nach Erreichen der Betriebstemperatur 2—3 bar in
den abzudichtenden Systemen auftreten. Da die Ausdehnungsraten des die Dichtung aufnehmenden
Trägerkörpers und des diesen umgebenden Gehäuses bei Betriebstemperatur unterschiedlich sind, ergeben
sich naturgemäß auch für die Dichtung Ausdehnungen, die sich nicht immer vorteilhaft auf das Dichtverhalten
auswirken.
Wie schon angesprochen, stützt sich die Spreizfeder bei den bekannten Dichtungsanordnungen am Boden
der Nut im Trägerkörper ab. Nachteilig ist bei den unterschiedlichen Ausdehnungsraten des Trägerkörpers
und des Gehäuses, daß die Spreizfeder bei Ausdehnung des Trägerkörpers einer beträchtlichen
Verformung (Verringerung der radialen Höhe) unterliegt. Somit ist es ihr nicht mehr möglich, ihrer Aufgabe
nach Erreichen der Betriebstemperatur gerecht zu werden, da durch die Verformung die radiale Federkraft,
die auf die einzelnen Ringe der Dichtung gleichmäßig ausgeübt werden soll, verringert wird und
einer wirkungsvollen statischen Abdichtung entgegenwirkt.
Durch die DE-PS 9 07 007 ist eine Kolben- oder Zylinderdichtung bekannt, bei der eine Vielzahl
geschlitzter Dichtringe durch eine sich am Kolbennutboden abstützende Feder an die Zylinderwand gedrückt
werden. Aus den vorab bereits ausführlich geschilderten Gründen kann eine derartige, dynamisch wirkende
Dichtung unter den geforderten Bedingungen nicht eingesetzt werden. Ebenso ist der durch die DE-AS
12 22 749 bekannte ölabstreifring anzusehen, der im wesentlichen auch aus flachen Dichtungsringen besteht,
die durch eine Feder radial nach außen gedrückt werden. Die Feder weist freie, radial nach innen
gebogene Enden auf, die in einen der Öldurchlässe im Ringnutboden des Kolbens eingreifen.
Ferner ist durch die US-PS 40 99 730 ein ölabstreifring
bekannt, dessen Feder radial relativ flach baut und die eine Vielzahl von Federse^menten aufweist, die, in
Umfangsrichtung gesehen, alternieren und im axial oberen und unteren Bereich des ölabstreifringes
anliegen.
Der Erfindung liegt nun die Aufgabe zugrunde, eine stationäre Dichtung gemäß dem gattungsbildenden Teil
des Hauptpatentanspruches derart weiterzubilden, daß sie als statische Abdichtung, insbesondere in Turbinengehäusen
und Abgasrohren, unter relativ hohen
Betriebstemperaturen (ca. 150° bis 900°) unter Vermeidung
der vorab beschriebenen Nachteile in der Lage ist, sich den unterschiedlichen thermischen Ausdehnungsraten
des Trägerkörpers und des Gehäuses anzupassen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemlß dadurch gelöst,
daß die Ringe und/oder die Spreizfeder aus einer hochtemperaturbeständigen Legierung, vorzugsweise
aus einer Nickellegierung, hergestellt sind und daß die Spreizfeder nach erfolgtem Einbau zur Überbrückung
temperaturabhängiger Ausdehnungsraten zwischen Trägerkörper und Gehäuse einen definiert schmalen,
radialen Abstand zum Nutboden aufweist
Die Spreizfeder ist so ausgelegt, daß sie erst bei Erreichen der Betriebstemperatur vom Boden der Nut
aus in radialer Richtung gespreizt wird. Somit wird einer Verformung der Feder und einer daraus resultierenden
Verringerung der radialen Spannkraft entgegengewirkt. Durch den definierten radialen Abstand der Feder zum
Nutboden, der den jeweiligen auftretenden Maximaltemperaturen anzupassen ist, ist gewährleistet, daß die
Feder nur im Betriebszustand der abzudichtenden Systeme mit dem Nutboden in Berührung kommt und
somit der negative Einfluß der unterschiedlichen Ausdehnungskoeffizienten des Trägerkörpers und des
Gehäuses auf die Wirkungsweise der Feder unterbunden wird.
Die unterschiedlichen Ausdehnungen der Spreizfeder in Abhängigkeit von der Temperatur werden nun näher
erläutert:
Da die Spreizfeder gewöhnlich in einer Nut im Trägerkörper eingebracht ist, der unmittelbar mit der
hohen Gastemperatur zusammenwirkt, arbeitet die Spreizfeder in einem Temperaturbereich, der höher ist
als der des Gehäuses, und dehnt sich demzufolge auch mehr aus als das Gehäuse, derart, daß sich die
Ausdehnung oder die ausgeübte radiale Kraft während des Temperaturanstieges im System erhöhen. Die
Spreizfeder ist so ausgelegt, daß sie einen vorgegebenen einheitlichen Druck bei Betriebstemperatur und -druck
und einen einheitlichen Druck unter Normalbedingungen (Umgebungstemperatur) auf die Ringe ausübt. Die
Spreizfeder dehnt sich während des Temperaturanstieges im System so aus, bis sie den angestrebten
einheitlichen Druck auf jeden Ring ausüben kann.
Die Hochtemperaturdichtung gemäß den Merkmalen der Erfindung ist kompakt in ihren Abmessungen und
mit herkömmlichen Werkstoffen auf einfache Weise herzustellen. Weiterhin ist sie einfach einzubauen und
gegenüber herkömmlichen Dichtungen in der Lage, die unterschiedlichen Ausdehnungen bei der Temperaturerhöhung
in den angesprochenen Systemen auszugleichen.
Eine aus der US-PS 40 99 730 an sich bekannte bauliche Variante einer Spreizfeder ist als vorteilhafte
Weiterbildung der beanspruchten Dichtung in den Unteransprüchen angegeben.
Die Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird im folgenden näher beschrieben. Es zeigen
Fig. 1 und 2 Ansichten eines bekannten Dichtringes im Schnitt (Stand der Technik);
F i g. 3 Aufnahmeteile für die erfindungsgemäße Dichtung;
Fig.4 bis 6 unterschiedliche Ansichten der erfindungsgemäßen
Dichtung;
Fig. 7 Seitenansicht eines Spreizfeder-Stoßbereiches;
Fig.8 perspektivische Ansicht einer alternativen Spreizfeder gemäß den Merkmalen der Erfindung.
Die Fig. 1 und 2 stellen eine bisher verwendete Dichtung 1 dar. Diese besteht aus einer Vielzahl axial
aufeinander gestapelter und an einer Stelle ihres Umfanges aufgeschnittener Ringe 2 und einer Spreizfeder
3, die, am Umfang verteilt, eine Vielzahl in gleichem Abstand zueinander verlaufende, radiale, wellenförmige
Erhebungen 4 aufweist. Sowohl die Spreizfeder 3 als auch die Ringe 2 sind aus einem Stahl mit relativ hohem
Kohlenstoffanteil hergestellt In Fig.2 ist dargestellt
daß die Spreizfeder 3 mit ihrer inneren Umfangsfläche 5 am Boden 6 der im Trägerkörper 7 eingebrachten Nut 8
anliegt und eine radiale Kraft auf die einzelnen Ringe 2 ausübt In höheren Temperaturbereichen (ca. 710° C),
wie sie etwa in Turbinengehäusen oder Abgasrohren auftreten, sind die Unterschiede der thermischen
Ausdehnungsraten des Trägerkörpers 7, des Gehäuses 9 und der bekannten Spreizfeder 3 so gravierend, daß eine
permanente Verformung der Spreizfeder 3, vom Boden 6 der Nut 8 ausgehend, stattfindet. Wie schon
angesprochen, wurden die Ringe 2 in diesem Temperaturbereich zusammenbacken, und die verformte Feder
könnte ihrer Aufgabe nicht mehr gerecht werden. Sogar mit einer verbesserten Werkstoffauswahl würden die
unterschiedlichen Ausdehnungskoeffizienten der Teile bei Temperaturanstieg bewirken, daß die radiale Höhe
der Spreizfeder 3 verringert wird. Diese Verringerung erhöhte die Belastung der Spreizfeder 3 so weit, daß
eine übermäßige Verformung eintritt, die die Wirksamkeit der Spreizfeder negativ beeinflußt.
Deshalb wird nunmehr eine statische Abdichtung vorgesehen, wie sie in F i g. 3 dargestellt und mit der
Ziffer 10 bezeichnet ist. Sie be<teht aus einem Trägerkörper 7, einem Gehäuse 9 und einer hochtemperaturbeständigen
Dichtung 11. Das Gehäuse 9 überlappt den Trägerkörper 7 teleskopartig. Die Teile 7 und S
stehen zueinander in einem stationären Verhältnis. Die Dichtung 11, die in F i g. 3 dargestellt ist, ist angeordnet
zwischen einer Dieselmotor-Abgassammelleitung und einem Turboladergehäuse oder Einlaßstutzen. Der
Trägerkörper 7 weist ein sich radial vergrößerndes Endstück 12 auf und ist mit einer radialen umlaufenden
Nut 13 versehen. Die Öffnung der Nut 13 ist gegen die innere Umfangsfläche 14 des Gehäuses 19 gerichtet.
Beide, Tierkörper 7 und Gehäuse 9, sind im wesentlichen zylindrisch gestaltet. Die Dichtung 11
bewirkt eine Abdichtung des Spaltes 15 zwischen Trägerkörper 7 und Gehäuse ' 9. Während des
Betriebszustandes treten in diesem System Temperaturen von nahezu 710°C auf. Die Dichtung 11 ist in der
Lage, die auftretenden unterschiedlichen thermischen Ausdehnungen des Trägerkörpers 7 und des Gehäuses 9
und die damit verbundene Relativbewegung zwischen beiden Teilen auszugleichen.
Wie am besten aus den F i g. 4 und 5 ersichtlich, weist die Nut 13 eine obere Stirnfläche 16, eine untere
Stirnfläche 17 und einen zylindrisch verlaufenden Boden 18 auf. Die äußere Umfangsfläche des Endstückes 12 ist
nur geringfügig von der inneren Umfangsfläche 14 des Gehäuseteiles 19 entfernt. Die hochtemperaturbeständige
Dichtung 11 ist in der Nut 13 angeordnet und erstreckt sich mit axialem Spiel zwischen den gegenüberliegenden
Stirnflächen 16 und 17. Die Dichtung 11 besteht aus einer Vielzahl (in diesem Fall 4) aufeinander
gestapelter, flacher, an einer Stelle ihres Umfanges aufgeschnittener Ringe 20. Jeder der Ringe 20 ist so
angeordnet, daß eine untere Seite 21 auf einer oberen Seite 22 eines benachbarten Ringes 20 liegt. Die Ringe
20 sind axial aufeinander gestapelt und weisen
entgegengesetzte Stoßenden 23, 24 auf, die, wie in F i g. 6 dargestellt, Ringspalte 25, 26 bilden. Beispielsweise
weist das Stoßende 23 einen Ansatz 27 auf. Das Stoßende 24 weist ebenfalls einen Ansatz 28 auf, der in
entgegengesetzter Richtung zum Ansatz 27 verläuft. Der Ansatz 28 am Stoßende 24 ist geringfügig
abgeschrägt 29 entlang seiner äußeren radialen Umfangskante 30. Der Ansatz 27 weist ebenfalls einen
abgeschrägten Teil 47 entlang seiner äußeren radialen Umfangskante 48 auf. Die Ansätze 27,28 sind paarweise
so gestaltet, daß ein Überlappen der Stoßenden 23, 24 ermöglicht wird. Die so gebildeten Spalte 25, 26 sind
notwendig, um die thermische Ausdehnung der Ringe auszugleichen.
Wie am besten in den F i g. 4.5 und 6 dargestellt, weist
die Spreizfeder 31 eine Vielzahl von sich axial erstreckenden, gleich dimensionierten, symmetrischen
Erhebungen 32 auf, die sich axial oberhalb und unterhalb einer gedachten umlaufenden Mittellinie der Spreizfeder
31 mit gleichem Abstand zueinander erstrecken. Die axiale Gesamthöhe der Spreizfeder 31 ist um ein
definiertes Maß kleiner als der axiale Abstand zwischen den beiden Stirnflächen 16 und 17 der Nut 13. Die
Spreizfeder 31 übt eine definierte radiale Kraft auf jeden der aufgeschnittenen Ringe 20 aus.
F i g. 5 zeigt, daß die radialen Wandstärken der Ringe 20 und der Spreizfeder 31 so gewählt sind, daß die
innere Umfangsfläche 33 der Spreizfeder 31 den Boden 18 der Nut 13 im Trägerkörper 7 nicht berührt. Diese
wesentlichen Eigenschaften ermöglichen der Dichtung 11 den Einsatz unter Hochtemperaturbedingungen.
F i g. 7 zeigt, daß die gegenüberliegenden Enden 34, 35 der Spreizfeder 31 verstiftet sind. Die Enden sind
gelocht 46. Die so entstandenen Öffnungen nehmen einen Stift 36 auf. Dieser wird nach erfolgtem Einbau an
seinen beiden Enden leicht radial abgebogen 42, 43, um bei Umfangsvergrößerung der Spreizfeder durch
Temperatureinwirkung nicht herauszufallen.
Die dargestellte Dichtung ist in der Lage, den geforderten Ansprüchen (Temperaturen bis 900°C) in
jeder Weise gerecht zu werden. Wie schon angesprochen, ist dieser Temperaturbereich für Kohlenstoffstähle
zu hoch, so daß die Ringe und/oder die Spreizfeder, um nicht aufeinanderzubacken, aus einem hitzebeständigen
Werkstoff, wie z. B. einer Nickellegierung, hergestellt sein sollten.
Dadurch, daß die Spreizfeder 31 nicht am Boden 18 der Nut 13 anliegt, treten keine Verformungen der
Spreizfeder 31 in radialer Richtung im Betriebszustand auf. Obwohl die angesprochene Dichtung für Hochtemperaturbedingungen
ausgelegt ist kann sie ebenfalls für den Einsatz in geringeren Temperaturbereichen verwendet
werden.
Die in den F i g. 4, 5 und 7 dargestellte Spreizfeder
weist in axialer Richtung verlaufende wellenförmige Erhebungen auf; andere umlaufende Spreizfedern sind
aber ebenfalls denkbar. Die wichtigsten Anforderungen an die Spreizfeder bestehen in einer gleichmäßigen
Kraft, die auf jeden Ring ausgeübt wird, und daß die Spreizfeder den Boden der Nut nicht berührt.
Die Spreizfeder aus einem ausgestanzten Metallstreifen mit axial gerichteten wellenförmigen Erhöhungen
ist, in radialer Richtung gesehen, so dimensioniert, daß
ίο sie einen einheitlichen radialen Druck auf die Ringe
ausübt. Die Erhöhungen sind, in Umfangsrichtung gesehen, alternierend und erstrecken sich axial oberhalb
und unterhalb einer gedachten umlaufenden Mittellinie der Spreizfeder in gleichmäßigem Abstand. Die axiale
Gesamthöhe der Spreizfeder ist kleiner als der axiale Abstand zwischen den beiden Stirnflächen der im
Trägerkörper eingebrachten Nut.
Weiterhin besteht die Möglichkeit, die Spreizfeder aus einem geschlitzten Ringkörper herzustellen, dessen
Umfangsfläche eine Gruppe von abgespreizten Stützflächen aufweist, die paarweise nebeneinanderliegen,
durch Verbindungsstücke miteinander verbunden sind und wenigstens teilweise radial mit den Ringen in
Verbindung stehen.
Die Spreizfeder ist so dimensioniert, daß sie bei Erreichen der Betriebstemperatur einen maximalen
einheitlichen radialen Druck auf die Ringe ausübt, der größer ist als bei Normaltemperatur (beim Anlaufen des
Systemes). Der Umfang der Feder vergrößert sich mit der Erhöhung der Temperatur im System.
Die angesprochene Dichtung kann folgendermaßen zusammengebaut und in die umlaufende Nut im
Trägerkörper eingesetzt werden:
Einbringen der Spreizfeder in die Nut, Aufeinanderstapeln einer Vielzahl (vorzugsweise 4) von Ringen und
Einbringen der gestapelten Ringe in die Nut, und zwar derart, daß die Ringe an der äußeren Umfangsfläche der
Spreizfeder anliegen und durch diese an die innere Umfangsfläche des Gehäuses gedrückt werden. Nach
dem Einbringen der Spreizfeder werden deren Stoßenden verstiftet.
Eine umlaufende Spreizfeder kann ebenfalls in Verbindung mit der Dichtung verwendet werden. Diese
Spreizfeder ist in F i g. 8 dargestellt und mit der Zahl 37 versehen. Sie ist hergestellt aus einem Stanzteil, das in
kreisrunde Formen gebogen wird. In Umfangsrichtung gesehen, weist sie Streben 38 auf, die in gleichem
Abstand zueinander stehen. Zwei Reihen 40, 41 von Verbindungsstücken 39, 39' verbinden jeweils benachbart
liegende Streben 38. Die Verbindungsstücke 39,39' sind an ihren axialen Enden nach innen angebogen 44,
45, derart, daß die Verbindungsstücke 39' der einen Reihe 40 alternierend versetzt zu den Verbindungsstükken
39 der zweiten Reihe 41 angeordnet sind.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Claims (3)
1. Stationär wirkende Hochtemperaturdichtung für Temperaturbereiche von 150° bis 900° C,
insbesondere für Turbinengehäuse, Abgasrohre oder dergleichen, zur statischen Abdichtung zwischen
einem eine umlaufende Nut aufweisenden Trägerkörper und einem diesen umgebenden Gehäuse,
wobei Trägerkörper und Gehäuse bei Wärmeeinwirkung unterschiedliche Ausdehnungskoeffizienten
aufweisen, bestehend aus einer Vielzahl axial übereinander angeordneter, an einer Stelle ihres
Umfanges aufgeschnittener Ringe, die mit axialem Spiel in der Nut liegen, und einer umfangsseitig
angeordneten, eine radiale Spannkraft auf jeden Ring ausübenden Spreizfeder, dadurch gekennzeichnet,
daß die Ringe (20) und/oder die Spreizfeder (31, 37) aus einer hochtemperaturbeständigen
Legierung, vorzugsweise aus einer Nickellegierung, hergestellt sind und daß die Spreizfeder
nach erfolgtem Einbau zur Überbrückung temperaturabhängiger Ausdehnungsraten zwischen Trägerkörper
(7) und Gehäuse (9) einen definiert schmalen radialen Abstand zum Nutboden aufweist.
2. Hochtemperaturdichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Spreizfeder (37)
aus einem geteilten Ringkörper besteht, der, in Umfangsrichtung gesehen, eine Vielzahl axial
verlaufender Streben (38) aufweist, wobei die jeweils benachbarten Streben alternierend an ihren jeweiligen
axialen Enden durch Verbindungsstücke (39,39') miteinander verbunden sind.
3. Hochtemperaturdichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Verbindungsstücke
(39,39') nach innen umgebogen sind.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US06/014,737 US4268046A (en) | 1979-02-23 | 1979-02-23 | Multiple seal stationary sealing ring |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE3005005A1 DE3005005A1 (de) | 1980-08-28 |
DE3005005C2 true DE3005005C2 (de) | 1982-05-19 |
Family
ID=21767394
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE3005005A Expired DE3005005C2 (de) | 1979-02-23 | 1980-02-11 | Stationäre Dichtung |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4268046A (de) |
CA (1) | CA1130336A (de) |
DE (1) | DE3005005C2 (de) |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4635332A (en) * | 1985-09-13 | 1987-01-13 | Solar Turbines Incorporated | Sealed telescopic joint and method of assembly |
DE3628586A1 (de) * | 1986-08-22 | 1988-02-25 | Dornier Gmbh | Radial-stossdaempfer |
US4840379A (en) * | 1988-06-29 | 1989-06-20 | Greene, Tweed & Co. | Split sealing ring having a bias cut |
DE3838903A1 (de) * | 1988-11-17 | 1990-05-23 | Didier Werke Ag | Dichtung fuer feuerfeste, metallische schmelze fuehrende bauteile |
US5473140A (en) * | 1994-03-14 | 1995-12-05 | Miller Electric Mfg. Co. | Welding nozzle retaining ring |
FR2758856B1 (fr) | 1997-01-30 | 1999-02-26 | Snecma | Joint d'etancheite a plaquettes empilees glissant dans des fentes de reception |
US6247440B1 (en) | 1997-05-12 | 2001-06-19 | Cummins Engine Ip, Inc. | Oil drain tube with annular seal |
US6632356B2 (en) | 2001-08-01 | 2003-10-14 | Dow Global Technologies Inc. | Separation membrane end cap |
GB2438142B (en) * | 2005-03-05 | 2009-12-09 | Southco | Rotary pawl latch and rocker switch |
SE529467C2 (sv) * | 2005-06-14 | 2007-08-14 | Aga Ab | Tätning för brännare |
US8205333B2 (en) * | 2008-03-06 | 2012-06-26 | General Electric Company | Method and system for fabricating a seal ring |
DE102009025054B4 (de) * | 2009-06-10 | 2015-12-03 | Benteler Automobiltechnik Gmbh | Turbinengehäuse |
US20110049874A1 (en) * | 2009-08-26 | 2011-03-03 | Charlotte Pipe And Foundry Company | Polymeric pipe fitting and gasket assembly and sealed polymeric pipe apparatus formed therewith |
US8215115B2 (en) * | 2009-09-28 | 2012-07-10 | Hamilton Sundstrand Corporation | Combustor interface sealing arrangement |
DE102009052162B4 (de) * | 2009-11-06 | 2016-04-14 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Verdichteranordnung und Verfahren zur Herstellung einer solchen |
CN102678246A (zh) * | 2011-12-19 | 2012-09-19 | 中国北车集团大连机车车辆有限公司 | 柴油机排气管连接机构 |
DE102014000465A1 (de) * | 2014-01-16 | 2015-07-16 | Mtu Friedrichshafen Gmbh | Ladeluftleitung |
Family Cites Families (20)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CA907089A (en) * | 1972-08-08 | Lakanen Robert | Piston ring latch | |
GB512360A (en) * | 1937-11-19 | 1939-09-01 | Emile Raymond Rene Greifenstei | Improvements in piston rings |
US2293450A (en) * | 1940-12-07 | 1942-08-18 | Wilkening Mfg Co | Expander |
US2319543A (en) * | 1942-01-19 | 1943-05-18 | American Distr Steam Company | Continuous service expansion joint |
FR888513A (fr) * | 1942-11-23 | 1943-12-15 | étanchement des joints spécialement contre les grandes différences de pression et de chaleur | |
US2535597A (en) * | 1948-11-08 | 1950-12-26 | Hastings Mfg Co | Expander for piston rings |
DE907007C (de) * | 1951-04-12 | 1954-03-18 | Arthur John Woolcott | Kolben- oder Zylinderdichtung |
US2656230A (en) * | 1951-09-10 | 1953-10-20 | Hastings Mfg Co | Piston ring assembly and elements thereof |
US2931671A (en) * | 1957-03-25 | 1960-04-05 | Howard K Beeley | Seals for gas carrying pipe lines |
US2854301A (en) * | 1957-09-06 | 1958-09-30 | Wilkening Mfg Co | Piston ring expander and method of forming same |
US2891831A (en) * | 1958-01-09 | 1959-06-23 | Weldon S Baker | Piston ring expander ring |
GB899964A (en) * | 1960-04-21 | 1962-06-27 | Power Jets Res & Dev Ltd | Flexible duct connection |
US2970022A (en) * | 1960-07-05 | 1961-01-31 | Hastings Mfg Co | Piston ring assemblies and elements thereof |
DE1241188B (de) * | 1963-07-23 | 1967-05-24 | Goetzewerke | Radialdichtung |
US3326561A (en) * | 1964-06-29 | 1967-06-20 | Gould National Batteries Inc | Piston ring assembly |
US3370858A (en) * | 1965-08-23 | 1968-02-27 | Gould National Batteries Inc | Piston ring assembly |
GB1507948A (en) * | 1975-12-02 | 1978-04-19 | English Electric Co Ltd | Pipe joints |
US4109924A (en) * | 1976-07-12 | 1978-08-29 | Chemprene, Inc. | Stepped joint piston ring |
US4204688A (en) * | 1976-09-08 | 1980-05-27 | Sealed Power Corporation | Oil control ring spacer-expander with improved slip latch |
US4099730A (en) * | 1977-05-31 | 1978-07-11 | Questor Corporation | Piston ring construction |
-
1979
- 1979-02-23 US US06/014,737 patent/US4268046A/en not_active Expired - Lifetime
-
1980
- 1980-01-03 CA CA342,957A patent/CA1130336A/en not_active Expired
- 1980-02-11 DE DE3005005A patent/DE3005005C2/de not_active Expired
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CA1130336A (en) | 1982-08-24 |
US4268046A (en) | 1981-05-19 |
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