DE2950749C2 - - Google Patents

Description

Die Erfindung betrifft eine Vorrichtung zur Vergasung feinkörniger oder flüssiger Brennstoffe unter hohem Druck und hoher Temperatur, enthaltend eine Reaktor mit einem im unteren Reaktorbereich vorgesehenen Schlackensumpf, ferner mit wenigstens einem Einlaß für den Brennstoff, wenigstens einem Einlaß für ein Vergasungsmittel sowie mit einem Auslaß für das Gas.

Bei einer bekannten Vergasungsvorrichtung der erwähnten Art, wie sie z. B. in "VGB Kraftwerkstechnik" 59, Heft 7, Juli 1979, auf den Seiten 564 bis 568 beschrieben ist, wird ein etwa senkrechter, schachtförmiger Reaktor benutzt, der einen relativ hohen Vergasungsraum enthält, dessen unterer Abschluß durch einen Schlackensumpf gebildet wird, während sich an sein oberes Ende eine erweiterte Kühlkammer anschließt. Vergasungsmittel und Brennstoffe werden von der Reaktorwand her so in den Vergasungsraum eingeführt, daß sie etwa an den Innenwänden entlanggeführt werden. Hierbei ergibt sich eine nach oben gerichtete Bewegungskomponente, wodurch die umlaufende Strömung in eine aufwärts gerichtete Strömung übergeht. Da in der aufwärts gerichteten Strömung jedoch die Schleppkräfte des Vergasungsmittels gegenüber den Massenkräften der Brennstoffteilchen überwiegen, werden diese schnell aus dem Bereich der größten Energiedichte in einen niedrigeren Temperaturbereich getragen, wodurch die gewünschte restlose Vergasung nicht erreicht werden kann. Wollte man diesem Nachteil entgegenwirken, d. h., eine längere Verweilzeit des Brennstoffes im Vergasungsraum erreichen, so ließe sich dies zwar mit Hilfe einer geringeren Strömungsgeschwindigkeit und größeren Höhe erreichen, was jedoch wiederum zu einem erhöhten Bauaufwand mit entsprechend großem Raumbedarf führte.

Nachteilig bei dieser bekannten Ausführung ist ferner, daß die zu vergasenden Brennstoffe häufig mit den in der Regel wassergekühlten Reaktorwänden in Berührung kommen und dadurch zumindest zum Teil bis unter die Vergasungstemperatur abkühlen, wodurch sich ein recht ungünstiger Vergasungswirkungsgrad einstellt.

Da ferner die im Reaktor erzeugten Nutzgase üblicherweise einem Dampferzeuger zugeführt werden, müssen sie zunächst in einem Zyklon oder dgl. von mitgeführten Feststoffteilchen gereinigt werden. Ein solcher Zyklon bedingt jedoch neben den baulichen Kosten einen erheblichen zusätzlichen Raumbedarf.

Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, eine Vorrichtung der eingangs genannten Art so auszubilden, daß sie bei verhältnismäßig kleinen baulichen Abmessungen eine relativ schnelle, im wesentlichen vollständige Vergasung der zugeführten Brennstoffe ermöglicht und ein von Schlacken- und Ascheteilchen weitgehend befreites Nutzgas erzeugt.

Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß durch die im Kennzeichen des Anspruches 1 angegebenen Merkmale gelöst.

In der DE-PS 5 18 173 ist zwar bereits ebenfalls eine zur Vergasung von Brennstoffen bestimmte Vorrichtung offenbart, die auch einen Reaktor etwa in Form einer rotationssymmetrischen Kammer mit größerer radialer als axialer Erstreckung, tangentialer Vergasungsmittel-Zuführung und axialem Gasauslaß aufweist. Abgesehen von diesen nur teilweisen Übereinstimmungen mit Merkmalen der erfindungsgemäßen Vorrichtung weist der in dieser DE-PS 5 18 173 beschriebene Gaserzeuger nicht nur klare Unterschiede hinsichtlich der Konstruktion sondern auch hinsichtlich der Betriebsweise auf. So ist dieser bekannte Gaserzeuger zunächst einmal nur für feste, nämlich staubförmige und körnige Brennstoffe, nicht aber sowohl für feste als auch für flüssige Brennstoffe - wie bei der vorliegenden Erfindung - bestimmt. Ferner ist nichts darüber ausgesagt, bei welchem Druck und welcher Temperatur die Vergasung in diesem Gaserzeuger erfolgen soll. Im Gegensatz zur vorliegenden Erfindung soll bei dieser bekannten Vorrichtung offenbar ganz bewußt ein Schlackensumpf vermieden werden, d. h., bei dieser bekannten Ausführung soll das fertige Gas zusammen mit den Aschebestandteilen in der Mitte der Stirnwand seitlich abgeführt werden. Es ist außerdem offenbar vorgesehen, die ganze Vergasungskammer des bekannten Gaserzeugers mit feuerfester Masse auszumauern. Diese bekannte Vorrichtung ist somit auch nicht in der Lage, die weiter oben beschriebene Aufgabe der Erfindung zu lösen, wonach unter anderem auch ein von Schlacken- und Ascheteilchen weitgehend befreites Nutzgas erzeugt werden soll.

Im Gegensatz zu der eingangs erläuterten bekannten Vorrichtung ergibt sich durch die erfindungsgemäße Ausführung ein verhältnismäßig niedriger, flacher Reaktor. Zumindest aufgrund der tangentialen Einführung des Vergasungsmittels vom Umfang her sowie durch den zentralen, axial ausgerichteten Gasauslaß ergibt sich innerhalb der Reaktorkammer, in der die Vergasung der Brennstoffe stattfindet, eine ständig mit hoher Geschwindigkeit umlaufende Strömung, von der die Kammer etwa spiralförmig von außen nach innen, d. h. zur Kammerachse hin gerichtet durchströmt wird. Bei den sich einstellenden Strömungsverhältnissen überwiegen die auf die Brennstoffteilchen einwirkenden Zentrifugalkräfte gegenüber den Schleppkräften der erzeugten Strömung, so daß die Brennstoffteilchen sich immer wieder nach außen bewegen und in der Kammer umlaufen, wobei sie auch an dem im unteren Teil des Reaktors vorgesehenen Schlackensumpf und der Zone der höchsten Temperatur vorbeistreichen und dabei immer wieder erneut gezündet werden, so daß auf diese Weise die Brennstoffteilchen immer wieder in die Zone höchster Energiedichte geführt und dadurch praktisch restlos vergast werden können.

Aufgrund der geschilderten Strömungsverhältnisse in der Reaktorkammer wirkt auf die in dieser Kammer befindlichen Brennstoff-, Asche- und Schlackenteilchen einerseits die nach außen (zum Umfang hin) gerichtete Zentrifugalkraft und andererseits die nach innen zum Gasaustritt gerichtete Schleppkraft der Gasströmung. Die auf die Teilchen einwirkenden Kräfte lassen sich rechnerisch wie folgt ausdrücken:
Wählt man die Bezeichnungen
Z= Zentrifugalkraft
S= Schleppkraft der spiralförmig nach innen gerichteten Strömung
d= Durchmesser eines Feststoffteilchens
γ= spezifisches Gewicht des Teilchens
g= Erdbeschleunigung
v _u = tangentiale Geschwindigkeitskomponente der Gasströmung
v _r = radiale Geschwindigkeitskomponente der Gasströmung
η= Zähigkeit des Gases
r _i = Radius der Austrittsöffnung der Reaktorkammer,
so lät sich die Zentrifugalkraft Z (r _i ), die auf ein um den Radius r _i von der Kammerachse entferntes Feststoffteilchen wirkt, wie folgt ausdrücken:

Die auf dieses Feststoffteilchen - im Abstand r _i von der Reaktorkammerachse - wirkende Schleppkraft S der Gasströmung läßt sich nach dem Stokes'schen Gesetz wie folgt ausdrücken:

S (r _i ) = 3π · η · d ·

Setzt man und einander gleich, so ermittelt man den Durchmesser d₀ des theoretischen Grenzkornes folgendermaßen:

Dies bedeutet, daß Teilchen mit einem Durchmesser <d₀ im Schlackensumpf abgeschieden und vergast werden, während Teilchen mit einem Durchmesser <d₀ mit dem Nutzgas die Reaktorkammer verlassen.

Da die tangentiale Geschwindigkeitskomponente der Gasströmung v _u bei der Berechnung der Zentrifugalkraft quadratisch eingesetzt wird, die radiale Geschwindigkeitskomponente v _r hingegen nur linear, ergibt sich für die erfindungsgemäße Reaktorkammer im Gegensatz zu den bekannten Flugstaub-Reaktorausführungen, bei denen der Strömungskraft des Vergasungsmittels lediglich die Masse eines Teilchens entgegenwirkt, eine wesentlich geringere Grenzkorngröße d₀, d. h., es werden nahezu alle Brennstoffteilchen im Reaktor vergast und im Schlackensumpf abgeschieden, so daß das axial aus dem Zentrum der Reaktorkammer abgeführte Nutzgas die Kammer weitgehend gereinigt verlassen kann.

Dieser mit der vorliegenden Erfindung erreichte gute Abscheidegrad bringt den weiteren Vorteil mit sich, daß für das im Reaktor erzeugte Gas kein besonderer Zyklon oder eine ähnliche Reinigungsvorrichtung erforderlich ist, wenn die Gase anschließend beispielsweise einem Abhitzekessel oder dgl. zugeleitet werden sollen.

Die Brennstoffteilchen werden also in der Reaktorkammer gehalten, indem sie aufgrund der Wirkung der Zentrifugalkräfte stets wieder in Richtung des Kammerumfangs gefördert werden. Hierdurch kann - im Gegensatz zu der weiter oben beschriebenen bekannten Ausführung - somit auf einen erhöhten Steigraum zur Erreichung einer verbesserten Vergasung verzichtet werden, was entsprechend geringere Abmessungen des Reaktors und somit eine entsprechende Raum- und Materialersparnis zur Folge hat.

Gemäß einer günstigen Ausgestaltung der Erfindung ist in der Gehäuseumfangswand der Reaktorkammer wenigstens tangential in die Kammer einmündender Vergasungsmittel-Einlaßstutzen angeordnet. Hierdurch ergibt sich in zuverlässiger Weise die gewünschte spiralförmige Strömung in Richtung auf die Kammerachse.

Ferner ist es zweckmäßig, wenn in wenigstens einer Gehäusestirnwand der Reaktorkammer ein etwa zylindrisches Gasauslaßrohr koaxial zur Kammer angeordnet ist und frei in diese Kammer hineinragt. Wenn auf diese Weise das eine Ende des Gasauslaßrohres ein gewisses Maß in das Innere der Reaktorkammer hineinragt, dann stellt sich in der Kammer eine von den Außenwänden zur mittleren Kammerebene gerichtete Strömung ein, wodurch die Brennstoffteilchen von den im allgemeinen gekühlten Kammerwänden ferngehalten werden können, damit sie stets auf einer Mindestvergasungstemperatur gehalten werden können.

Generell kann die Reaktorkammer entweder mit etwa horizontaler Achse oder mit etwa lotrechter Achse aufgeführt sein.

Für die Vergasung der Brennstoffe in der Reaktorkammer können Sauerstoff bzw. Luft und Wasserdampf oder aber auch beispielsweise durch Reaktorwärme aufgeheizte inerte Gase verwendet werden.

In diesem Falle ergibt sich ein äußerst kompakt aufgebauter Reaktor, der sich durch verhältnismäßig kleine Abmessungen, seinen verhältnismäßig hohen Vergasungswirkungsgrad und seine weitgehende Reinigung von Asche- und Schlacketeilchen auszeichnet.

Weitere Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus den übrigen Unteransprüchen sowie aus der folgenden Beschreibung einiger in der Zeichnung veranschaulichter Ausführungsbeispiele. In der weitgehend schematisch gehaltenen Zeichnung zeigt

Fig. 1 eine Vertikalschnittansicht durch eine erste Ausführungsform des Reaktors mit horizontaler Achse;

Fig. 2 eine Querschnittsansicht des Reaktors entlang der Linie II-II in Fig. 1;

Fig. 3 und 4 zwei ähnliche Teil-Querschnittsansichten wie Fig. 2, jedoch von zwei modifizierten Ausführungsformen des in den Fig. 1 und 2 gezeigten Reaktors;

Fig. 5 eine Querschnittsansicht durch eine weitere Ausführungsform des Reaktors, jedoch mit lotrechter Achse;

Fig. 6 eine Horizontalschnittansicht entlang der Linie VI-VI in Fig. 5.

Anhand der Fig. 1 und 2 sei zunächst eine erste Ausführungsform des zur Vergasungsvorrichtung gehörenden Reaktors erläutert. Die neben dem eigentlichen Reaktor noch erforderlichen üblichen Vorrichtungsteile, wie z. B. Zuleitungen, Steuereinrichtungen und dgl., können in herkömmlicher Weise ausgeführt und zugeordnet sein. Der Reaktor selbst dient zur Vergasung von feinkörnigen oder flüssigen Brennstoffen, gegebenenfalls aber auch von einer Mischung aus feinkörnigen und flüssigen Brennstoffen, wobei diese Vergasung unter hohem Druck und hoher Temperatur im Reaktor durchgeführt wird.

Der Reaktor selbst ist in diesem Falle in Form einer rotationssymmetrischen Kammer 1 ausgeführt, deren Inneres einen Vergasungsraum 2 bildet. Dieser Vergasungsraum 2 ist etwa - wie Fig. 1 zeigt - kreisförmig bzw. kreisscheibenförmig ausgebildet und weist ein etwa trommelförmiges Gehäuse 3 auf, das im wesentlichen von einem Doppelmantel gebildet wird, der von einem Kühlmittel (z. B. Wasser) durchströmt wird. Wie Fig. 2 zeigt, sind die sich gegenüberliegenden beiden Gehäusestirnwände vorzugsweise flach nach außen gewölbt.

Bei diesem ersten Ausführungsbeispiel ist die Reaktorkammer 1 mit im wesentlichen horizontal verlaufender Achse 4 ausgeführt und angeordnet, d. h., die Reaktorkammer 1 ist stehend angeordnet, mit im wesentlichen etwa vertikal verlaufenden Gehäusestirnwänden 3 a, 3 b. Die Reaktorkammer 1 ist - wie die Fig. 1 und 2 deutlich erkennen lassen - in ihrer radialen Erstreckung R (von der Kammerachse 4 zur Umfangswand 3 c) deutlich größer ausgeführt als in ihrer axialen Erstreckung A (Fig. 2).

In der Gehäuseumfangswand 3 c der Reaktorkammer 1 ist wenigstens ein Vergasungsmittel-Einlaßstutzen 5 angeordnet, der tangential in die Kammer 1 bzw. in deren Vergasungsraum 2 einmündet. Im Zentrum der Kammer 1 ist ein Gasauslaß vorgesehen und koaxial zur Kammerachse 4 ausgerichtet. In diesem Ausführungsbeispiel ist ein geteilter Gasauslaß vorhanden, der einerseits durch ein koaxial zur Kammerachse 4 in der Gehäusestirnwand 3 b angeordnetes erstes Gasauslaßrohr 6 und andererseits durch ein in der gegenüberliegenden Gehäusestirnwand 3 a angeordnetes zweites Gasauslaßrohr 7 gebildet wird. Beide Gasauslaßrohre 6, 7 sind etwa zylindrisch und mit gleichgroßem Durchmesser ausgeführt und sie ragen beide frei und gleich weit in das Innere der Kammer 1 bzw. in deren Vergasungsraum 2 hinein, wobei sie sich an ihren einander zugewandten Enden mit genügend großem Abstand gegenüberliegen.

Von den beiden Gasauslaßrohren 6, 7 ist lediglich das erste (Rohr 6) koaxial und mit Abstand von einem Mantelrohr 8 umgeben, so daß zwischen dem Gaseinlaßrohr 6 und dem Mantelrohr 8 ein Ringspalt 9 vorhanden ist. Auf der Außenseite des Gehäuses 3 ist an das Mantelrohr 8 ein Einlaßstutzen 10 angeordnet, der beispielsweise mit einer Kühlgas-Zuführleitung in Verbindung stehen kann. Das innere Ende des Mantelrohres 8 ragt etwas kürzer als das Gasauslaßrohr 6 in das Innere der Vergasungskammer 2 hinein, wie Fig. 2 erkennen läßt. Somit kann der Ringspalt 9 einerseits an eine Kühlgas-Zuführleitung (über den Einlaßstutzen 10) und andererseits offen mit dem Innern der Kammer 1 verbunden sein. Im Mündungsbereich des Ringspalt 9 können ferner Dralleinbauten 11, beispielsweise in Form von Führungsleisten oder dgl., angeordnet sein, damit die hier einzuführenden Kühlgase oder sonstigen Mittel etwa tangential in den Vergasungsraum 2 eingeleitet werden können. Letzteres kann jedoch auch mit Hilfe von tangential ausgerichteten Ringdüsen erreicht werden.

Damit die im heißen Bereich der Reaktorkammer 1 liegenden Rohre 6, 7, 8 nicht überhitzt werden, können sie zumindest teilweise durch einen Doppelmantel gebildet sein, der von einem Kühlmittel (z. B. Kühlwasser) durchströmt wird.

Im unteren Bereich der Reaktorkammer 1, d. h., im Bereich der unteren Umfangswand des Kammergehäuses 3 ist ein Schlackensumpf 12 vorgesehen. Dieser den Schlackensumpf 12 enthaltende untere Gehäuseteil besitzt eine feuerfeste Ausmauerung 13, die den Boden für den Schlackensumpf 12 bildet und durch die ein verschließbarer Ablaufkanal 14 für eine völlige Entleerung des Schlackensumpfes 12 hindurchgeführt ist. In Fig. 1 kann man ferner sehen, daß neben dem Schlackensumpf 12 ein Überlaufkanal 15 zum Abführen heißer Schlacke nach unten vorgesehen ist.

In diesem Ausführungsbeispiel bildet der tangentiale Vergasungsmittel-Einlaßstutzen 5 gleichzeitig auch den tangentialen Einlaß für die Brennstoffzuführung.

Die Wirkungsweise der zuvor anhand der Fig. 1 und 2 erläuterten Ausführungsform der Vergasungsvorrichtung, insbesondere des Reaktors ist folgendermaßen:

In den Vergasungsraum 2 der Reaktorkammer 1 werden die zu vergasenden Brennstoffe (gestrichelte Pfeile 16) zusammen mit den Vergasungsmitteln (Pfeile 17) über den Einlaßstutzen 5 tangential eingeführt. Gemäß Fig. 1 ist dabei die tangentiale Einführungsstelle, d. h., die Mündung des Einlaßstutzens 5, so gewählt, daß Vergasungsmittel und Brennstoff über die Oberfläche der heißen Schlacke im Schlackensumpf 12 vorbeigeführt wird. Im Vergasungsraum 2 ergibt sich eine etwa spiralförmige, zur Kammerachse 4 hin gerichtete Strömung. Hierbei wirken die Zentrifugalkräfte der Strömung stärker auf die Brennstoffteilchen ein als die Schleppkräfte der Strömung, wodurch die eingeführten Brennstoffteilchen mehrfach im Umlauf wieder nach außen bewegt werden, dabei in den Bereich des Schlackensumpfes 12 gelangen, wo sie immer erneut wieder gezündet werden, und somit immer wieder in den Bereich des Vergasungsraumes gelangen, in dem die höchste Energiedichte herrscht, so daß eine vollkommene oder nahezu vollkommene Vergasung der eingeführten Brennstoffteilchen und somit ein besonders hoher Wirkungsgrad der Vorrichtung ermöglicht ist.

Durch die Wirkung der Zentrifugalkraft in der Spiralströmung können jedoch auch die Asche- und Schlackenteile nahezu vollständig im Schlackensumpf 12 niedergeschlagen und von dort abgezogen werden.

Während der so ablaufenden Vergasung der Brennstoffe werden die von Asche- und Schlackenteilchen gereinigten Nutzgase über die beiden Gasauslaßrohre 6, 7 im Zentrum der Kammer 1 axial abgezogen.

Der Abscheideeffekt der Asche- und Schlacketeilchen aus den erzeugten Gasen kann evtl. noch dadurch verbessert werden, daß im Bereich der zentralen Gasabzugsöffnungen, also der Gasauslaßrohre 6, 7, ein konzentrisches Schaufelgitter vorgesehen wird, das mit der Richtung der Spiralströmung entgegengesetzt gekrümmten Schaufeln versehen ist. Hierdurch wird ein Übergang von einer Potentialströmung in eine Rotationsströmung erzwungen. Auf diese Weise wird den evtl. zur Mitte gelangten Staubteilchen eine stark gekrümmte Bahn aufgezwungen, mit der Folge einer verstärkten Trennwirkung.

Zur Erhöhung der Winkelgeschwindigkeit der Strömung im Zentrumsbereich des Vergasungsraumes 2 sowie außerdem zur Verfestigung evtl. mitgeführter klebender Schlackenteilchen können über den Einlaßstutzen 10 und den Ringspalt 9 noch kühlere inerte Gase mit hoher Umlaufgeschwindigkeit in den Vergasungsraum 2 eingeleitet werden. Außerdem ergibt sich durch die frei in das Innere des Vergasungsraumes 2 hineinragenden Gasauslaßrohre 6, 7 eine Strömungstendenz von den Außenwänden der Kammer 1 zu deren mittlerer Ebene, wodurch die Brennstoffteilchen daran gehindert werden, ihre Wärme an die gekühlten Wände des Gehäuses 3 abzugeben.

Während bei dem zuvor erläuterten Ausführungsbeispiel die feinkörnigen oder flüssigen Brennstoffe durch denselben Einlaß wie das Vergasungsmittel tangential in den Vergasungsraum 2 eingeführt werden, könnte die Brennstoffzuführung jedoch auch gesondert erfolgen, beispielsweise auch durch den Einlaßstutzen 10 und den Ringspalt 9. Im letzteren Falle könnte man dann eine gesonderte tangentiale Kühlgaszuführung direkt an einem oder an beiden Gasauslaßrohren 6, 7 vorsehen. Bei einer tangentialen Brennstoffzuführung über den Ringspalt 9 (vgl. Fig. 2) gelangt der Brennstoff aufgrund der auf ihn einwirkenden Zentrifugalkräfte gewissermaßen im Gegenstrom in die Zone höchster Energiedichte und wird dabei verhältnismäßig rasch und intensiv vergast. Da ferner die Brennstoffteilchen bei dieser Art der Einführung in den Vergasungsraum 2 an dem Gasauslaßrohr 6 entlanggeführt wird, kann hier bereits ein beachtlicher wärmewirtschaftlicher Vorteil erzielt werden, indem die Brennstoffe erwärmt und das abzuführende Gas gekühlt wird. Dieser Wärmeaustauscheffekt kann ggfs. so gesteigert werden, daß das aus dem Gasauslaßrohr abzuführende Gas auf ein für den nachgeschalteten Dampferzeuger unschädliches Maß herabgekühlt wird, so daß auf diese Weise keine gesonderte Zuführung von Kühlgas mehr erforderlich ist.

Fig. 3 zeigt eine gegenüber dem Beispiel der Fig. 1 und 2 etwas abgewandelte Ausführungsform der Reaktorkammer 1′. Die Reaktorkammer 1′ besitzt im wesentlichen zunächst die gleiche rotationssymmetrische Grundform wie die der Fig. 1 und 2; das trifft auch auf die radialen und axialen Abmessungen zu.

Der wesentliche Unterschied dieser in Fig. 3 veranschaulichten Ausführungsform ist zunächst einmal darin zu sehen, daß nur in der einen Stirnwand 3 b′ des wassergekühlten Gehäuses 3′ ein etwa zylindrisches Gasauslaßrohr 6′ koaxial zur Kammerachse 4′ angeordnet ist. Auch in diesem Falle ragt das Gasauslaßrohr 6′ bis in das Innere des Vergasungsraumes 2′ frei hinein. In dem Bereich der anderen Gehäusestirnwand 3 a′, der dem Gasauslaß 6′ axial gegenüberliegt, ist ein gegen dieses Gasauslaßrohr 6′ vorstehender, zum Kammerinnern hin geschlossener Verdrängerkörper 20 vorgesehen. Dieser Verdrängerkörper 20 kann etwa den gleichen Außendurchmesser wie das Gasauslaßrohr 6′ besitzen und auch etwa gleich weit in das Innere des Vergasungsraumes 2′ hineinragen.

Die zu vergasenden Brennstoffe können hier in der gleichen Weise, wie es in Fig. 1 dargestellt ist, über wenigstens einen tangential in die Reaktorkammer 1′ einmündenden Vergasungsmittel-Einlaßstutzen eingeführt werden. Das Gasauslaßrohr 6′ ragt in diesem Falle auf der Außenseite der Reaktorkammer 1′ in eine koaxial zu ihm angeordnete, etwa zylindrische Kühlkammer 21 hinein. Im Übergangsbereich vom Gasauslaßrohr 6′ zur Kühlkammer 21 befindet sich ein Ringspalt 22 (gegebenenfalls mit eingebauten Leitschaufeln), der über einen Anschlußstutzen 23 mit einer nicht näher dargestellten Kühlgas-Zuführleitung in Verbindung steht und einen tangentialen Kühlgas-Einlaß in die Kühlkammer 21 bildet, wodurch das aus dem Vergasungsraum 2′ kommende Gas in dieser Kühlkammer 21 auf die erforderliche Temperatur herabgeführt werden kann, bevor es zu einem Abhitzekessel oder dergleichen weitergeleitet wird.

Eine weitere Ausführungsvariante zum Beispiel der Fig. 1 und 2 sowie teilweise zur Variante der Fig. 3 sei im folgenden anhand der Fig. 4 beschrieben. Auch in dieser Ausführungsvariante ist die Reaktorkammer 1″ im wesentlichen in der gleichen rotationssymmetrischen Grundform ausgeführt wie die der Fig. 3, d. h., bei gleichen radialen und axialen Abmessungen wie in den Fig. 1 und 2 sowie mit nur einem zylindrischen Gasauslaßrohr 6″ in der einen Gehäusestirnwand 3 b″ und einem diesem Gasauslaßrohr 6″ axial gegenüberliegenden, zum Kammerinneren hin geschlossenen Verdrängerkörper 20″ im Bereich der anderen Gehäusestirnwand 3 a″. Gleichartig konstruierte Teile dieser Reaktorkammer 1″ sind mit denselben Bezugszeichen wie in den Fig. 1 bis 3, jedoch unter Zufügung eines Doppelstriches bezeichnet, so daß sich deren nochmalige Beschreibung erübrigt.

Im Gegensatz zu den vorhergehenden Ausführungsbeispielen mündet in diesem Falle das Gasauslaßrohr in eine koaxial dazu auf der Außenseite der zugehörigen Gehäusestirnwand 3 b″ angeordnete zylindrische Auslaßkammer 25 ein, die sich - vgl. Fig. 4 - koaxial zur Reaktorkammerachse 4″ von der Stirnwand 3 b″ weg erstreckt. An ihrem axial äußeren Ende weist die Auslaßkammer 25 einen koaxial zum Gasauslaßrohr 6″ bzw. zur Reaktorkammerachse 4″ liegenden Gasaustrittsstutzen 25 a auf, während die Auslaßkammer 25 an ihrem entgegengesetzten Ende über einen das Gasauslaßrohr 6″ umgebenden Ringspalt 25 b mit dem Innern der rotationssymmetrischen Reaktorkammer 2″ in Verbindung steht. Dieser Ringspalt 25 b kann entweder durch eine entsprechende Ausformung auf der Außenseite des Gasauslaßrohres 6″ (wie dargestellt) etwas verengt sein oder in ihm können irgendwelche geeigneten Dralleinbauten vorgesehen sein.

Die Auslaßkammer 25 ist in der dargestellten Form von einem Ringraum 26 umgeben, an den ein Rohranschluß 26 a herangeführt ist, der mit irgendeiner Quelle zum Heranführen eines Sekundärmittels in Verbindung steht. Ferner sind in der Umfangswand 25 c der Auslaßkammer 25 mehrere über die Länge und den Umfang gleichmäßig verteilte Sekundärmittel-Einlaßdüsen 27 angeordnet, die tangential in die Auslaßkammer 25 sowie gegen den Ringspalt 25 b gerichtet sind.

Ferner ist ein Brennstoffzuführrohr 28 vorgesehen, das in diesem Falle von der Gehäusestirnwand 3 a″ her zunächst die Reaktorkammer 1″ und dann das Gasauslaßrohr 6″ koaxial durchsetzt, wobei seine Mündung 28 a etwa in der Ebene liegt, in der das Gasauslaßrohr 6″ in die Auslaßkammer 25 ausmündet. Dieses Brennstoffzuführrohr 28 ist in seinem Außendurchmesser wesentlich kleiner gehalten als der Innendurchmesser des Gasauslaßrohres 6″, so daß sich zwischen diesem Gasauslaßrohr 6″ und dem Brennstoffzuführrohr 28 ein Ringspalt 6″a ergibt, durch den das den Vergasungsraum 2″ verlassende Nutzgas in die Auslaßkammer 25 geleitet wird. Zweckmäßig sind in diesem Ringspalt 6″a noch Dralleinbauten 29 (beispielsweise in Form von Dralleisten) vorgesehen. Im Beispiel der Fig. 4 ist das Brennstoffzuführrohr 28 in Form einer Lanze (vorzugsweise einer wassergekühlten Lanze) ausgebildet, die an eine Brennstoffzuführleitung (nicht dargestellt) angeschlossen ist. Das Brennstoffzuführrohr 28 könnte jedoch auch gleichermaßen als Rohrförderschnecke ausgebildet sein.

Wie sich weiterhin der Fig. 4 entnehmen läßt, mündet das Brennstoffzuführrohr 28 mit axialem Abstand vor einem koaxial in der Auslaßkammer 25 angeordneten Verdrängungskörper 30 aus, der in der dargestellten Weise rotationssymmetrisch ausgebildet sein kann und dabei in Achsrichtung etwa tropfenförmig verläuft (mit zum Gasaustrittsstutzen 25 a gerichteter Spitze).

Innerhalb der Reaktorkammer 1″, d. h., im Vergasungsraum 2″, ergeben sich mit Hilfe des tangential vom Umfang her eingeführten Vergasungsmittels etwa die gleichen Strömungsverhältnisse, wie sie am Beispiel der Fig. 1 und 2 geschildert worden sind. Die im Vergasungsraum 2″ erzeugten Nutzgase verlassen durch das Gasauslaßrohr 6″ bzw. durch den Ringspalt 6″a den Vergasungsraum 2″ und treten dann mit einem Drall unmittelbar in die Auslaßkammer 25 in der Weise ein, daß sich eine zum Gasaustrittsstutzen 25 a hin gerichtete innere Rotationsströmung (in Form einer Kernströmung) 45 ergibt. In diese Rotationsströmung 45 wird der Brennstoff (Pfeile 16) über das Brennstoffzuführrohr 28 eingegeben, so daß er zunächst von dieser inneren Rotationsströmung 45 mitgenommen wird. Gleichzeitig wird über den Rohranschluß 26 a, den Ringraum 26 und die Einlaßdüsen 27 ein Sekundärmittel (Pfeile 17 a) tangential in der Weise in die Auslaßkammer 25 eingeleitet, daß eine im gleichen Drehsinn wie die innere Rotationsströmung 45, jedoch zum Ringspalt 25 b hin gerichtete, umlaufende Mantelströmung 46 nach Art einer Potentialströmung erzeugt wird. Als Sekundärmittel kann hier rückgeführtes inertes Kühlgas oder ein Teil des Vergasungsmittels verwendet werden, das vom Umfang her direkt in die Reaktorkammer 1″ eingeführt wird. In der Austrittskammer 25 überlagert die Mantelströmung 46 die Rotationsströmung 45. Hierbei wird der über das Brennstoffzuführrohr 28 eingeführte Brennstoff unter der Wirkung der Zentrifugalkraft und der gleichgerichteten Strömungskraft aus dem rotierenden Nutzgasstrom, also aus der inneren Rotationsströmung 45 ausgetragen, und er gelangt so in die überlagernde Mantelströmung 46, von der er schließlich - nach einigem Wechsel zwischen Mantel- und Rotationsströmung - durch den Ringspalt 25 b in die Vergasungskammer 2″ mitgenommen wird, in der er sich im Gegenstrom zur spiralförmig nach innen gerichteten Strömung (Pfeile 17) weiter nach außen bewegt, wie es anhand der Fig. 1 und 2 beschrieben worden ist.

Durch die intensive Vermischung des in die Auslaßkammer 25 eingebrachten Brennstoffes mit den heißen Nutzgasen der inneren Rotationsströmung 45 ergibt sich eine optimale Erwärmung des Brennstoffes vor seinem Eintritt in die Vergasungskammer 2″. Gleichzeitig gibt das austretende Nutzgas dabei soviel Wärme an den Brennstoff (und teilweise auch an das Sekundärmittel der Mantelströmung 46) ab, daß eine gesonderte Beimischung von Kühlgas überflüssig wird, so daß sich bei diesem Reaktor eine äußerst gute Energiebilanz, eine besonders hohe, gleichmäßige Temperatur sowie eine sehr homogene Brennstoffverteilung im Reaktor ergibt. Diese Vorteile erlauben weiterhin eine Verringerung der Reaktorabmessungen bei äußerst günstigem Vergasungsvorgang.

Bei diesem Ausführungsbeispiel (Fig. 4) ergibt sich also ein direkter Wärmeaustausch zwischen dem einzuführenden Brennstoff und den heißen Nutzgasen (im Gegensatz zu den obigen Schilderungen im Zusammenhang mit den Fig. 1 und 2, bei denen über den Ringspalt 11 zugeführter Brennstoff indirekt erwärmt werden kann).

Entsprechend den physikalischen Gegebenheiten liegt der theoretische Grenzkorndurchmesser d₀ bei dieser Reaktor-Ausführung sehr niedrig. Trotzdem kann es vorkommen, daß feinste Feststoffteilchen mit einem Durchmesser <d₀ zusammen mit dem Nutzgas aus dem Reaktor austreten. Hierbei handelt es sich weitgehend um feinste plastische Schlacketeilchen, die in dem relativ kalten Gasauslaßrohr Verkrustungen bilden können. Bei einer Zuführung des Brennstoffes im Gegenstrom zur Gasströmung bzw. im Zentrum (beispielsweise in Fig. 2 über Einlaßstutzen 10 und Ringspalt 11 oder entsprechend Fig. 4) treffen diese feinsten plastischen Schlackenteilchen mit den Brennstoffteilchen zusammen und agglomerieren mit diesen zu großen Teilchen, so daß auch diese feinsten Teilchen dann aufgrund der sich ergebenden Zentrifugalkräfte mit abgeschieden werden können. Bei der Ausführungsvariante gemäß Fig. 4 kommt aufgrund der gleichgerichteten Zentrifugal- und Strömungskräfte sowie aufgrund der höheren tangentialen Geschwindigkeitskomponente des Grenzkornes noch hinzu, daß Teilchen <d₀ dem Vergasungsraum 2″ wieder zugeführt werden.

Durch die Einführung des Brennstoffes im Zentrum des Vergasungsraumes 2″ bzw. der Auslaßkammer 25 wird der Gesamtabscheidegrad noch weiter positiv beeinflußt, indem eventuell noch in den Nutzgasen, die aus dem Vergasungsraum 2″ austreten, vorhandene Feinstteilchen - wie vielfach bei Fliehkraftstaubabscheidern üblich - an den größeren Brennstoffteilchen anhaften und mit diesen wieder in den Vergasungsraum 2″ zurückgetragen werden. Falls die Zuführung des Brennstoffes in die Auslaßkammer 25 mit Hilfe einer Förderlanze erfolgt, so wird dies mittels eines Treibgases geschehen, während die Zuhilfenahme eines Treibgases bei Vorhandensein einer Rohrförderschnecke (als Brennstoffzuführrohr) nicht erforderlich ist (somit geringerer Energieaufwand).

Ein weiteres Ausführungsbeispiel der Vergasungsvorrichtung, insbesondere des dazugehörigen Reaktors ist in den Fig. 5 und 6 veranschaulicht. Auch in diesem Ausführungsbeispiel weist der Reaktor wieder grundsätzlich die Form einer rotationssymmetrischen Kammer 31 auf, deren radiale Erstreckung R wiederum deutlich größer ist als die axiale Erstreckung A. Im Gegensatz zu den vorhergehenden Ausführungsbeispielen, gemäß den Fig. 1 bis 4, ist die Reaktorkammer 31 in diesem Falle jedoch mit etwa lotrechter Achse 34, d. h., liegend ausgeführt (bei Betrachtung der Fig. 5).

Der das Innere der Reaktorkammer 31 bildende Vergasungsraum 32 ist wiederum von einem trommelartigen Gehäuse 33 umgeben, das in Form eines Doppelmantels ausgeführt ist und von einem Kühlmittel (z. B. Wasser) durchströmt wird. Die Gehäuseumfangswand 33 c weist in diesem Falle mehrere, vorzugsweise 4, tangential in die Reaktorkammer 31 einmündende Vergasungsmittel-Einlaßstutzen 35 auf. Während im Beispiel der Fig. 1 und 2 der einzige Einlaßstutzen etwa über die ganze Breite der Umfangswand 3 c reicht, sind die Einlaßstutzen 35 in diesem Falle (Fig. 5 und 6) im Durchmesser kleiner ausgebildet als die Breite der Gehäuseumfangswand 33 c; alle vier Einlaßstutzen 35 sind gleichmäßig über den Umfang verteilt angeordnet.

Im Zentrum der Reaktorkammer 31 ist wiederum der Gasauslaß vorgesehen und axial ausgerichtet; er kann - genau wie in den vorhergehenden Ausführungsbeispielen - durch ein etwa zylindrisches Gasauslaßrohr 36 gebildet sein und ist nur in der oberen Gehäusestirnwand 33 a angeordnet. Das Gasauslaßrohr 36 ragt koaxial zur Kammerachse 34 etwa nahezu bis in die horizontale Mittelebene der Kammer 31 in den Vergasungsraum 32 hinein. Auf der Außenseite der Reaktorkammer 31 mündet das Gasauslaßrohr 36 in der gleichen Weise in eine etwa zylindrische, nach oben hin anschließende Kühlkammer 41 hinein, wie es anhand der Fig. 3 (Teile 21 bis 23) beschrieben ist, d. h., über einen Ringspalt 42 wird Kühlgas tangential in die Kühlkammer 41 eingeführt.

Die zu vergasenden Brennstoffe werden in diesem Falle über mehrere (z. B. über 2) Brennstoffzuführrohre 37 etwa tangential in den oberen Teil des Vergasungsraumes 32 eingeführt. Zu diesem Zweck sind die beiden Brennstoffzuführrohre 37 in entsprechender Weise in der oberen Gehäusestirnwand 33 a angeordnet. Je nach Größe der Reaktorkammer 31 könnte jedoch auch bereits ein einziges Brennstoffzuführrohr ausreichen.

Im Bereich der unteren Gehäusestirnwand 33 b ist auf der Innenseite der Reaktorkammer 31 eine Mauerwerksauskleidung 38 vorgesehen, die den Boden des Schlackensumpfes bildet. Der Schlackensumpf 39 ist in diesem Falle in der Nähe des Kammerumfangs durch wenigstens eine Vertiefung in der Mauerwerksauskleidung 38 gebildet. Es wird jedoch vorgezogen, die den Schlackensumpf 39 bildende Vertiefung nach Art einer etwa kreisringförmigen, in der Nähe der Kammerumfangswand 33 c umlaufende Vertiefung 40 in der Mauerwerksauskleidung 38 auszuführen. Dabei ist der innerhalb dieser ringförmigen Vertiefung 40 befindliche Bereich der Mauerwerksauskleidung 38 in Form eines symmetrischen flachen Kegels ausgeführt, dessen Kegelspitze 38 a etwa auf der Kammerachse 34 liegt und dabei einen ausreichend großen Abstand vom inneren Ende des Gasauslaßrohres 36 besitzt.

Auch in dieser Ausführungsform der Reaktorkammer stellt sich in derem Innern (also im Vergasungsraum 32) die bereits anhand des ersten Ausführungsbeispieles geschilderte spiralförmige Strömung ein, so daß sich auch hier die äußerst gute Vergasung der eingeführten Brennstoffe sowie die weitgehende Reinigung der erzeugten Nutzgase bei besonders günstiger Bauhöhe erreichen lassen. Auch in diesem Falle braucht dann normalerweise keine besondere Reinigungseinrichtung dem Reaktor nachgeschaltet zu werden, wenn die dort erzeugten Gase in einem Abhitzekessel oder dgl. verwertet werden sollen.

Claims (21)

1. Vorrichtung zur Vergasung feinkörniger oder flüssiger Brennstoffe unter hohem Druck und hoher Temperatur, enthaltend einen Reaktor mit einem im unteren Reaktorbereich vorgesehenen Schlackensumpf, ferner mit wenigstens einem Einlaß für den Brennstoff, wenigstens einem Einlaß für ein Vergasungsmittel sowie mit einem Auslaß für das Gas, gekennzeichnet durch die Kombination folgender Merkmale:

• a) der Reaktor weist die Form einer rotationssymmetrischen Kammer (z. B. 1) auf, deren radiale Erstreckung (R) größer ist als ihre axiale Erstreckung (A);
• b) in der Umfangswand (z. B. 3 c) des die Kammer bildenden Gehäuses (z. B. 3) ist etwa tangential der Einlaß (z. B. 5) für das Vergasungsmittel angeordnet, während wenigstens ein Gasauslaßrohr (z. B. 6, 7) durch wenigstens eine Gehäusestirnwand (z. B. 3 a, 3 b) zentral in die Kammer hineinragt und axial ausgerichtet ist, wobei dieses Gehäuse (z. B. 3) sowie in die Kammer hineinragende Rohre (6, 7, 8) zumindest teilweise einen Doppelmantel besitzen und von einem Kühlmittel durchströmt sind;
• c) der den Schlackensumpf (12; 39) enthaltende untere Gehäuseteil der Reaktorkammer (1; 31) besitzt eine feuerfeste Auskleidung (13; 38), die den Boden des Schlackensumpfes bildet.

2. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das in wenigstens eine Gehäusestirnwand (3 a, 3 b; 3 b′; 33 a) hineinragende, etwa zylindrische Gasauslaßrohr (6, 7; 6′; 36) koaxial zur Kammerachse (4; 4′; 34) angeordnet ist und frei in dieser Kammer ausmündet.

3. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Gasauslaßrohr (6) koaxial und mit Abstand von einem Mantelrohr (8) umgeben ist und der so gebildete Ringspalt (9) einerseits auf der Außenseite der Reaktorkammer (1) mit einer Brennstoff und/oder Kühlgas-Zuführleitung verbunden ist und andererseits wenigstens eine etwa tangential in das Innere der Kammer mündende Öffnung aufweist.

4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Ringspalt (9) offen in die Reaktorkammer (1) ausmündet und Dralleinbauten (11) enthält.

5. Vorrichtung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Gasauslaßrohr (6′; 36) auf der Außenseite der Reaktorkammer (1′; 31) in eine koaxial zu diesem Auslaßrohr angeordnete, etwa zylindrische Kühlkammer (32; 41) ausmündet und daß im Übergangsbereich vom Gasauslaßrohr zur Kühlkammer ein tangentialer Kühlgaseinlaß (23) vorgesehen ist.

6. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Vergasungsmittel-Einlaßstutzen (5) gleichzeitig den tangentialen Einlaß für die Brennstoffzuführung bildet.

7. Vorrichtung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß in der einen Gehäusestirnwand (33 a) der Reaktorkammer (31) wenigstens ein etwa tangential in das Innere der Kammer einmündendes Brennstoff-Zuführrohr (37) angeordnet ist.

8. Vorrichtung nach wenigstens einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktorkammer (1; 1′) mit etwa horizontaler Achse (4; 4′) angeordnet ist.

9. Vorrichtung nach den Ansprüchen 2 und 8, dadurch gekennzeichnet, daß nur in der einen Gehäusestirnwand (3 b′) ein bis in das Innere der Reaktorkammer (1′) hineinragendes Gasauslaßrohr (6′) angeordnet ist, während in dem Bereich der anderen Gehäusestirnwand (3 a′), der dem Gasauslaßrohr (6)′ axial gegenüberliegt, ein gegen dieses Gasauslaßrohr vorstehender, zum Kammerinnern hin geschlossener Verdrängungskörper (20) vorgesehen ist.

10. Vorrichtung nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß das Gasauslaßrohr (6″) in eine koaxial dazu auf der Außenseite der zugehörigen Gehäusestirnwand (3 b″) angeordnete, zylindrische Auslaßkammer (25) einmündet, die am axial äußeren Ende einen koaxial zum Gasauslaßrohr vorgesehen Gasaustrittsstutzen (25 a) aufweist, die ferner über einen das Gasauslaßrohr umgebenden Ringspalt (25 b) mit dem Innern der rotationssymmetrischen Reaktorkammer (2″) in Verbindung steht und die Einrichtungen (27, 29) zur Erzeugung einer zum Gasaustrittsstutzen (25 a) hin gerichteten inneren Rotationsströmung (45) des aus der Reaktorkammer (1″) austretenden Gases und einer im gleichen Drehsinn, jedoch zum Ringspalt (25 b) gerichteten, umlaufenden, potentialströmungsartigen Mantelströmung (46) eines in diese Auslaßkammer (25) eingeführten Sekundärmittels (17 a).

11. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Auslaßkammer (25) von einem Ringraum (26) umgeben ist und daß in der Kammerumfangswand (25 c) tangential in diese Kammer sowie schräg gegen den Ringspalt (25 b) gerichtete Einlaßdüsen (27) für das Sekundärmittel (17 a) angeordnet sind, die über den Ringraum mit einer Sekundärmittelquelle in Verbindung stehen.

12. Vorrichtung nach den Ansprüchen 10 und 11, dadurch gekennzeichnet, daß etwa in der Ebene, in der das Gasauslaßrohr (6″) in die Auslaßkammer (25) ausmündet, die Mündung (28 a) eines die Reaktorkammer (1″) und das Gasauslaßrohr (6″) koaxial durchsetzenden Brennstoffzuführrohres (28) angeordnet ist.

13. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß in dem zwischen Gasauslaßrohr (6″) und Brennstoffzuführrohr (28) gebildeten Ringspalt (6″a) Dralleinbauten (29) vorgesehen sind.

14. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Brennstoffzuführrohr (28) in Form einer Förderlanze ausgebildet ist und mit axialem Abstand vor einem koaxial in der Auslaßkammer (25) angeordneten, rotationssymmetrischen Verdrängungskörper (30) ausmündet.

15. Vorrichtung nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß das Brennstoffzuführrohr als Rohrförderschnecke ausgebildet ist.

16. Vorrichtung nach den Ansprüchen 2 und 8, dadurch gekennzeichnet, daß in jeder Gehäusestirnwand (3 a, 3 b) der Reaktorkammer (1) ein in das Kammerinnere hineinragendes Gasauslaßrohr (6, 7) vorhanden ist und die inneren Enden beider Gasauslaßrohre sich mit Abstand gegenüberliegen, wobei das eine Gasauslaßrohr (6) von dem den Ringspalt (9) bildenden Mantelrohr (8) umgeben ist.

17. Vorrichtung nach wenigstens einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Reaktorkammer (31) mit etwa lotrechter Achse (34) ausgeführt ist.

18. Vorrichtung nach den Ansprüchen 2, 3, 4 und 17, dadurch gekennzeichnet, daß nur die nach oben weisende Gehäusestirnwand (33 a) der Reaktorkammer (31) das in das Kammerinnere hineinragende Gasauslaßrohr (36) aufweist, während im Bereich der unteren Gehäusestirnwand (33 b) auf deren Innenseite eine Mauerwerksauskleidung (38) vorgesehen ist, die den Boden des Schlackensumpfes (39) bildet.

19. Vorrichtung nach Anspruch 18, dadurch gekennzeichnet, daß eine etwa kreisringförmige, in der Nähe der Kammerumfangswand (33 c) umlaufende Vertiefung (40) zur Bildung des Schlackensumpfes (39) in die Mauerwerksauskleidung (38) eingeformt und der innerhalb dieser ringförmigen Vertiefung befindliche Bereich der Mauerwerksauskleidung in Form eines symmetrischen flachen Kegels ausgebildet ist, dessen Kegelspitze (38 a) etwa auf der Kammerachse (34) liegt.

20. Vorrichtung nach den vorhergehenden Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet, daß als Vergasungsmittel Luft und Wasserdampf oder aufgeheizte inerte Gase vorgesehen sind.

21. Vorrichtung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß als Sekundärmittel inertes Gas oder ein Teilstrom des Vergasungsmittels vorgesehen ist.