DE2839315A1 - Verfahren zur steuerung der stahlherstellung - Google Patents
Verfahren zur steuerung der stahlherstellungInfo
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Description
KARL H. WAGNER 8000 MÖNCHEN 22
GEWÜMZ^UHLSRASSE 5
<*- ^f =-■ POSTFACH ?46
NISSHIN STEEL· CO. ,JLTD., Tokyo, Japan 78-D-3318
FA/N-1-13 Verfahren zur Steuerung der Stahlherstellung
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zur Steuerung eines Stahlherstellungsverfahrens , welches unter Verwendung
verminderter Drücke arbeitet. Bei einem in großem ünfang verwendeten
Stahlherstellungsverfahren wird geschmolzener Stahl unter verminderten Drücken entkohlt. Bei einem typischen Verfahren
zur Herstellung von rostfreiem Stahl, welches üblicherweise als VOD-Verfahren bezeichnet wirdr wird chromenthaltender,
geschmolzener Stahl in einer Pfanne vakuum-entkohlt, wobei die Pfanne in einem geschlossenen Gefäß angeordnet ist und auf
den geschmolzenen Stahl, der durch Argon in Blasenform gerührt werden kann. Sauerstoff geblasen wird.
Durch die Fortschritte auf dem Gebiet der Stahlherstellung wurde es möglich, verschiedene Stahlarten herzustellen, wobei es immer
wichtiger wurde, bestimmte Parameter festzustellen und zu bestimmen, welche den Zustand des geschmolzenen und in Verarbeitung
befindlichen Stahls anzeigen, um so das Verfahren entsprechend den bestimmten Parameterwerten derart zu steuern, daß
der gewünschte Stahl hergestellt werden kann. Unter anderem ist die Feststellung des Kohlenstoffgehalts des geschmolzenen Stahls
von besonderer Wichtigkeit, da ein Hauptziel des Verfahrens in der Entkohlung (Dekarbonisierung) des geschmolzenen Stahls
besteht. Es ist jedoch nicht leicht, den sich ändernden Stahlgehalt des geschmolzenen Stahls in jedem Zeitpunkt präzise und
augenblicklich festzustellen, da ja der Stahl sich unter Vakuum in einem geschloßenem Gefäß befindet.
Zur Bestimmung des Kohlenstoffgehalts des geschmolzenen Stahls und zur Steuerung von dessen Endpunkt wurden verschiedene Verfahren
vorgeschlagen, und zwar einschließlich der folgenden: Ein experimentelles Verfahren basierend auf statischen Analysen;
ein Verfahren, bei welchem eine Entkohlungsrate des geschmolzenen Stahls indirekt vorhergesagt wird aus einer Änderung des überwachten
Vakuumgrades des Abgases, und ein Verfahren, bei dem
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ein Sauerstoffpartialdruck im Abgas mittels einer Konzentrationszelle
überwacht wird, wobei aus einem Wendepunkt der Änderung des überwachten Sauerstoffpartialdrucks der Kohlenstoffgehalt
des geschmolzenen Stahls bestimmt wird. Diese Verfahren sind jedoch wegen ihrer schlechten Genauigkeit nicht
zufriedenstellend, und es hat sich als schwierig herausgestellt, die verschiedenen Stahlarten, welche unterschiedliche Mengen
an Cr, Ni und Mn enthalten, auf die Endkohlenstoffniveaus oder Pegel zu steuern, wie sie in unterschiedlicher Weise für die
jeweils speziellen Produkte erforderlich sind. Eine Lösungsmöglichkeit besteht darin, die zum Abgas übertragene Kohlenstoff
menge, d.h. die Mengen von CO und CO2 im evakuierten
Abgas, genau und augenblicklich zu messen. Es wurde versucht, die Menge des Abgases zu messen, die zum Fließen durch eine
das Vakuumgefäß und die Evakuiermittel verbindende Leitung veranlaßt wird, und auch die Mengen an CO, CO2 und O2 im Abgas.
Es wurden dabei Infrarot-Gasanalysatoren zur Analyse des CO und C0„ sowie ein Magnetgasanalysator zur Analyse des 0 verwendet.
Derartige Instrumente besitzen jedoch eine begrenzte Genauigkeit und Ansprechgeschwindigkeit, so daß es schwierig
ist, ein genaues Kohlenstoffniveau des geschmolzenen Stahls in jedem Augenblick, in dem Information von solchen Instrumenten
erhalten wird, zu kennen. Darüberhinaus sind diese Instrumente von Natur aus für Gasanalysen bei atmosphärischem Druck
gebaut, und es ist daher bei der Analyse eines Gases unter einem verminderten Druck eine Warteperiode erforderlich, bevor
ein hinreichendes Gasvolumen für die Analyse sich angesammelt hat, wodurch die Ansprechgeschwindigkeit und Genauigkeit der
Instrumente sich weiter verschlechtert. Zur Vermeidung einer solchen Warteperiode wurde vorgeschlagen, das evakuierte Abgas
für Analysezwecke an der Abgabeseite der Evakuiermittel in Proben zu entnehmen. Dadurch haben sich jedoch keine zufriedenstellenden
Ergebnisse ergeben. Dies liegt daran, daß bei der Messung Fehler auftreten, die dem Anteil des CO2 entsprechen,
welches in dem durch die Kondensatoren 6a bis 6d kondensierten und aus dem System entfernten Wasser aufgelöst ist. Ferner
ergeben sich Schwierigkeiten bei den Fehlern und den Zeitver-
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zögerungen der entsprechenden Analysatoren infolge der Tatsache, daß unterschiedliche Gasanalysatoren zur Feststellung
unterschiedlicher Gaskomponenten in einer Probe des Abgases erforderlich sind.
Die japanische Offenlegungsschrift Nr. 50 (1975)-99592 (offengelegt am 7. August 1975) der Anmelderinnen beschreibt
ein Verfahren zur Bestimmung der Menge eines in einer Gaserzeugungskammer gebildeten Gases, wie beispielsweise der in
einem Trockner gebildeten Dampfmenge. Das dort vorgeschlagene Verfahren umfaßte die Schritte der Einspeisung eines Ersatzoder
dummy-Gases in die Gaserzeugungskammer, die Überwachung der in die Gaserzeugungskammer eingespeisten Ersatzgasmenge
und auch der Partialdrücke des Ersatzgases und in einem Abgas gebildeten Gases, und Bestimmung der Gasmenge aus den überwachten
Werten. Die Offenlegungsschrift lehrt, daß die Partialdrücke der Gase in vorteilhafter Weise durch ein Massenspektrometer
gemessen werden können,und weist darauf hin, daß dieses Verfahren zur Bestimmung von Gasen verwendet werden kann, wie
sie in einem Stahlherstellungsofen gebildet werden. Die genannte Offenlegungsschrift befaßt sich jedoch nicht mit den Schwierigkeiten,
die in inhärenter Weise bei der massenspektrometrischen Analyse eines CO, CO „ und N„ enthaltenden Gases auftreten. In
der Tat sind die Basis- oder Parent-Peaks für CO und N„ in
einem Massensprektrum nicht trennbar, weil CO und N„ die gleiche
Massenzahl 28 besitzen. Darüberhinaus erscheint ein Fragment-Peak für CO2 bei der Massenzahl 28 und stört den Parent-Peak
für CO, der auch bei der gleichen Massenzahl auftritt. Ferner treten weitere Schwierigkeiten bei der Massenspektrometrie des
Abgases auf, welches zwangsweise in dem Entkohlungsverfahren von geschmolzenem Stahl unter verminderten Drücken evakuiert
wird, und zwar infolge der Tatsache, daß die Empfindlichkeit eines Massenspektrometer für ein Gas sich abhängig vom Gasdruck
ändert, und daß andererseits der Druck des evakuierten Abgases sich in einem großen Ausmaße im Laufe der Vakuum-Entkohlung
des geschmolzenen Stahls ändert. Auch diese Schwierigkeiten werden in der genannten Offenlegungsschrift nicht angesprochen.
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Die Erfindung hat sich zum Ziel gesetzt, ein Verfahren vorzusehen für eine dynamische Steuerung eines Stahlherstellungsverfahrens
unter Verwendung der Entkohlung eines geschmolzenen Stahls in einer geschlossenen Zone unter verminderten Drücken
und mit zwangsweiser Evakuierung eines Abgases, welches CO, CO« und N enthält, aus der geschlossenen Zone. Ein Verfahren
gemäß der Erfindung sieht folgende Schritte vor: Bildung einer innigen, gasförmigen Mischung aus dem Abgas und einer gemessenen
Menge eines gegenüber dem Abgas inerten Bezugsgases (Referenzgas) ; massenspektrometrische Überwachung einer Probe der innigen
Mischung auf Ionisationsströme für ausgewählte Peaks betreffend
das CO, CO2, N2 und das Bezugsgas in der Probe; Bestimmung der
Rate oder der Höhe der Entkohlung des geschmolzenen Stahls zur Zeit der Überwachung aus dem gemessenen Wert der Bezugsgasmenge
in der Mischung und den gemessenen Werten der Ionisationsströme für die ausgewählten Peaks, und Steuerung des Stahlherstellungsverfahrens
entsprechend dem bestimmten Wert der Rate oder Größe der Entkohlung des geschmolzenen Stahls.
Weitere Vorteile, Ziele und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich insbesondere aus den Ansprüchen sowie aus der Beschreibung
von Ausführungsbeispielen anhand der Zeichnung; in der Zeichnung zeigt:
Fig. 1 eine Anordnung von Instrumenten, die bei einem Ausführungsbeispiel der Erfindung verwendet werden können, um ein Stahlherstellungsverfahren
zu steuern, welches in einem VOD-Ofen unter reduzierten Drücken ausgeführt wird;
Fig. 2 eine graphische Darstellung der Tatsache, daß A.q, , die
Änderung der Menge eines in das System erfindungsgemäß eingeführten Bezugsgases, proportional zu &. X ist, der Änderung des
Ionisationsstromes für den Parent-Peak des Bezugsgases (Referenzgases) ;
Fig. 3 schematisch einen imaginären Aufbau eines bestimmten Massenspektrums erhalten gemäß dem dritten Ausführungsbeispiel
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der Erfindung.
Fig. 1 zeigt, daß zu verarbeitender, geschmolzener Stahl 1,
beispielsweise ein Chrom und einen Anfangskohlenstoffgehalt von 0,2 bis 0,5 Gewichtsprozent enthaltender geschmolzener
Stahl in einer Pfanne 2 enthalten ist, die in einem geschlossenem Gefäß 3 sich befindet. Das Gefäß 3 besitzt eine luftdichte
Abdeckung 4 und steht mit Evakuierungsmxtteln in Verbindung, welche Dampfstrahlpumpen 5a bis 5i und Kondensatoren
6a bis 6d aufweisen, und zwar geschieht die Verbindung über eine Leitung oder einen Kanal 7. Die Abdeckung 4 ist mit einer
vertikal bewegbaren Lanze 9 und Trichtern 10a und 10b für die Zuführung von Legierungselementen und Flußmitteln ausgestattet.
Die Pfanne 2 ist am Boden mit einem porösen Stopfen 11 versehen.
Beim Betrieb des derart aufgebauten VOD-Ofens ist die Pfanne
mit geschmolzenem Stahl gefüllt, der teilweise in einem Konverter oder elektrischen Ofen entkohlt wurde; ein reduzierter
Druck wird in dem geschlossenen Gefäß 3 dadurch erzeugt, daß man die Dampfejektoren 5a bis 5i und die Kondensatoren 6a
bis 6d betreibt? während man in dem Gefäß 3 die reduzierten Drücke aufrecht erhält, wird Sauerstoff durch die Lanze 9 auf
den geschmolzenen Stahl 1 in der Pfanne 2 aufgeblasen= Die Menge des aufgeblasenen Sauerstoffs wird mittels einer Druck-
und Strömungs-Steuervorrichtung 12 gesteuert. Im Laufe dieses Sauerstoffblasvorgangs wird der geschmolzene Stahl 1 dadurch
gerührt, daß man Argon durch den porösen Stopfen 11 im Boden
der Pfanne 2 hineinbläst. Die Menge des hineingeblasenen Argons wird mittels einer Druck- und Strömungs-Steuervorrichtung 10
gesteuert.
Im Verlaufe des Blasverfahrens reagiert der Kohlenstoff im geschmolzenen Stahl mit dem Blassauerstoff und erzeugt CO
und C0„, die zwangsweise durch den Kanal 7 evakuiert oder abgeführt v/erden. Auf diese Weise wird das Abgas zum Fließen
durch den Kanal 7 veranlaßt, und weist dabei zusätzlich zum
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-β—
. θ-
CO und CO0, dem durch den porösen Stopfen 11 geblasenen
Argonf nicht der Reaktion unterworfenen Sauerstoff eingeblasen
durch die Lanze 9e im Gefäß 3 verbliebene Luft,
sowie Luft aufr die durch irgendwelche Zwischenräume zwischen
dem Gefäß 3 und der Abdeckung 4 sowie zwischen der Abdeckung 4 und der Lanze 9 oder den Trichtern 10a und 10b
und auch durch den Teil des Kanals 7 eingedrungen ist, wo
ein elektrisch betriebenes Abdichtventil 14 befestigt ist. Nichtsdestoweniger wird beim Betrieb der Evakuiermittel
sämtliches im Entkohlungsprozeß erzeugtes CO und C0„ evakuiert
und wird zum Fließen durch den Kanal 7 veranlaßt. Demgemäß entsprechen die durch den Kanal 7 fließenden
Mengen an CO und CO der Größe der Entkohlung des geschmolzenen Stahls 1.
Erfindungsgemäß wird ein Massenspektrometer verwendet, um die durch den Kanal 7 fließenden Mengen von CO und C0„ zu
bestimmen. Eine Probe des durch den Kanal 7 fließenden Gases wird in ein (nicht gezeigtes) Probeneinlaßsystem eines Massenspektrometer^
15 eingeführt, und zwar von einem Gaseinlaßrohr 16 über einen Filter 17 mittels einer Saugpumpe 18. Für erfolgreiche
Messungen durch das Massenspektrometer 15 wird der Kanal 7 mit einem Bezugsgaseinlaßrohr 19 ausgestattet, und zwar
an einer Stelle mit mindestens einem vorbestimmten Abstand stromabwärts gegenüber dem Gaseinlaßrohr 16 derart, daß ein
Bezugsgas 20 durch das Rohr 19 zum Abgassystem eingeführt werden kann, während die genaue Messung durch einen Strömungsmesser
21 erfolgt. Die Probe wird massenspektrometrisch auf die Ionisationsströme für Peaks bei ausgewählten Massenzahlen
analysiert. Basierend auf dem gemessenen Wert, der in das System eingeführten Bezugsgasmenge und der gemessenen Werte
der Ionisationsströme für die ausgewählten Peaks wird die Menge
oder Rate der Entkohlung in dem Augenblick bestimmt. Wie man eine solche Bestimmung durchführt wird im folgenden unter Bezugnahme
auf bevorzugte Ausführungsbeispxele der Erfindung beschrieben.
Gemäß einem ersten Ausführungsbeispiel der Erfindung wird eine vorbestimmte Menge einer Probe der innigen Mischung aus den
Ab- und Bezugs-Gasen massenspektrometrisch überwacht auf die
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-ΛΟ-
Ionisationsströme für bei den Massenzahlen 12, 14, 28 und 44
erscheinenden Peaks oder Spitzen, und auf den Ionisationsstrom für uen Parent-Peak des Bezugsgases; die Partialdrücke des
CO und C0„ in der Probe werden aus den gemessenen Werten der
Ionisationsströme für die Peaks bei den Massenzahlen von 12,
14, 28 und 44 berechnet; die Mengen des CO und CO„ in der Probe
werden berechnet aus den berechneten Werten der Partialdrücke des CO und C0„, dem gemessenen Wert der in die Mischung eingeführten
Bezugsgasmenge oder dem Wert von deren zeitlicher Änderung, und dem gemessenen Wert des Ionisationsstromes für den
Parent-Peak des Bezugsgases oder des Wertes von dessen Änderung mit der Zeit, wobei die Rate oder Größe der Entkohlung des
geschmolzenen Stahls zur Zeit der Überwachung bestimmt wird aus den berechneten Werten der Mengen des CO und C0~ in der Probe.
Hinsichtlich des diskutierten Abgassystems gelten die folgenden Gleichungen (1), (2), (3) und (4).
X14 = 8CO^CO- 1VPCO + SN2" *IT2-14· 1N2
X28 = VPN2 + SCO'PCO + SC02 o7rC02.28°
X44 = SC02°PC02
In diesen Gleichungen sind X12' xi4' X28 und X44 die Ionisations
ströme (in Ampere) bei der Massenzahl (m/e) von 12 bzw. 14 bzw. 28 bzw. 44.
SC0' SN und SC0 rePräsentieren die Empfindlichkeiten (Ampere/
Torr) des Massenspektrometers für CO bzw. N bzw. CO3.
JT _ .. und Π" sind Muster oder Pattern-Koeffizienten für
eine Massenzahl (m/e)von 14, von CO bzw. N„;
r CO 12 und ^"co 12 sind Musterkoeffizienten für eine Massenzahl
(m/e) von 12 von CO bzw. CO3;
Tf ist ein Musterkoeffizient von C0„ für eine Massen-CO2.28
^
zahl (m/e)von 28, und
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P^n, P T und Ρρη repräsentieren Partialdrücke im Abgas von
CO bzw. N_ bzw. CO».
Die Werte der Ionisationsströme X.,,, X. ., X„Q und X.. werden
12. 14 2o 44
durch das Massenspektrometer 15 gemessen.
Die Empfindlichkeiten Sn, S und S^n und auch die Muster-
koeffiziententrC0.12'TC0.14'rC02.12'^C02.28 ^ 17N2 .1 4
sind dem Massenspektrometer 15 inhärente Werte unter bestimmten Messungsbedingungen, und sind daher bereits bekannt oderkönnen
durch vorbereitende Experimente bestimmt werden. Man erkennt somit, daß die 4 Gleichungen (1) bis (4) drei variable P ,
P und P enthalten. Demgemäß können die Werte von P ,
P und Pn aus diesen 4 Gleichungen berechnet werden durch
W2 C 2
die Methode der kleinsten Quadrate. Alternativ kann ein Satz von drei Gleichungen, beispielsweise (4), (1) und (2) bzw. (4) (2) und (3) bzw. (4) (1) und (3) ausgewählt werden, um die Werte von P , P und P zu berechnen. Natürlich soll
die Methode der kleinsten Quadrate. Alternativ kann ein Satz von drei Gleichungen, beispielsweise (4), (1) und (2) bzw. (4) (2) und (3) bzw. (4) (1) und (3) ausgewählt werden, um die Werte von P , P und P zu berechnen. Natürlich soll
die Auswahl derart getroffen werden, daß irgendwelche möglichen Fehler minimiert werden. Wenn beispielsweise irgendwelche
Kohlenwasserstoffe in der Abgasprobe enthalten sind, so erscheint ein Fragment-Peak von diesen häufig bei der Massenzahl
12 und stört den Wert von X12* Wenn eine derartige Störung
infolge der Kohlenwasserstoffe nicht vernachlässigt werden kann, so werden vorzugsweise die Gleichungen (2), (3) und (4)
zur Berechnung der Partialdrücke ausgewählt. Es wurde ebenfalls festgestellt, daß dann, wenn eine Lösung von einem Satz von in
geeigneter Weise ausgewählten drei Gleichungen für die tatsächliche Steuerung des Entkohlungsverfahrens verwendet wird, andere
Sätze von drei Gleichungen in vorteilhafter Weise verwendet werden können für eine Folgeprüfung eines Computers oder für
eine Überwachungsprüfung des Massenspektrometers.
Wenn die Gleichungen (2), (3) und (4) verwendet werden, so ergeben sich die Lösungen für P und Prn wie folgt.
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bC0 C ^0014 *]
PCOp
Wenn die Partialdrücke von CO und C0_ im Abgas bestimmt sind,
so können die Gehalte an CO und CO9 im Abgas theoretisch durch
die folgenden Gleichungen bestimmt werden:
σ - Ρ°° χ ο
qco ~ ρ y
pco„
pco„
dabei sind q und q _ die Gehalte an CO bzw. CO „ im Abgas,
Pc0 und P0 sind die berechneten Werte der Partialdrücke
für CO bzw. C0„, P ist der Gesamtdruck des Abgases und Q repräsentiert die Menge des Abgases. Es ist jedoch sehr schwer
und nicht praktikabel, obwohl dies nicht unmöglich ist, präzise und kontinuierlich den Druck und die Menge an im Stahlherstellungsverfahren
gebildeten Abgas zu bestimmen, wenn die Entkohlung
des geschmolzenen Stahls bei einem verminderten Druck geschieht.
Eines der wesentlichen Merkmale der Erfindung besteht darin„
daß die Gehalte an CO und CO _ im Abgas, d.h. q n und q
bestimmt werden, ohne die Notwendigkeit der Messung des Gesamtdrucks
und der Menge des Abgases. Wie bereits erwähnt, wird beim erfindungsgemäßen Verfahren ein Referenz- oder Bezugs-Gas
in das System durch das Bezugsgasexnlaßrohr 19 oder , in begrenzten
Fällen, durch den porösen Stopfen 11 eingeführt^ und zwar unter genauer Abmessung,, Eine Änderung der Menge des in
das System einführten Bezugsgases Aqa, und eine Änderung des
Ionisationsstroms für den Parent-Peak des Bezugsgases Δχ
(Ampere) wird überwacht. Demgemäß gelten die folgenden Gleichungen (7) und (8) vorausgesetzt, daß das in das System eingeführte
Bezugsgas sich gleichförmig im Abgas verteilt hats
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JxA = sA - 4pA ... (7)
Q/P = AqA /άΡΑ
... (8)
dabei sind X , Q, P und q wie oben definiert, S (Ampere/
A A A
Torr) ist eine Empfindlichkeit des Massenspektrometers 15 für
das Bezugsgas und P repräsentiert eine Änderung des Partialdrucks im Bezugsgas der Probe. Aus den Gleichungen (7) und (8)
folgt direkt die Gleichung (9):
Somit kann q Q und qCQ entsprechend den Gleichungen (10) und
(11) berechnet werden:
und zwar aus den berechneten Werten von P^n und P dem gemes-
2 senen Wert der Mengenänderung des Bezugsgases Δ. q , dem gemessenen
Wert der lonisationsStromänderung für den Parent-Peak
des Bezugsgases Δ χ und die bekannte oder vorbestimmte Empfi
lichkeit des Massenspektrometers für das Bezugsgas S .
Es ist nunmehr möglich, die Entkohlungsrate des geschmolzenen Stahls zur Zeit t, nämlich wie folgt zu bestimmen:
dabei sind q (t) und q (t) die Mengen an CO bzw. CO zur
Zeit t im Lauf des Entkohlungsverfahrens und K ist eine Konstante.
Demgemäß ist die Größe oder Menge der Entkohlung als Funktion der Zeit t, ^C (in %) wie folgt bestimmt:
dabei ist K1 eine Konstante und B ist eine Vorspannungskonstante.
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Somit kann durch Überwachung von X>
„, χ·ιλ' x?fi' X44 un<^
durch das Massenspektrometer 15 und auch von Aq7. durch den
Strömungsmesser 21 oder 23 die Entkohlungsmenge des geschmolzenen Stahls Δ C (in %) bestimmt werden. Die Bestimmung kann
augenblicklich erfolgen durch Übertragung der Ausgangssignale des Massenspektrometer und des Flußmessers zu einem Computer
mit einem Programm zur Lösung der Gleichungen (1) bis (4) und (10) bis (13) für eine Realzeitverarbeitung.
Das gemäß Erfindung verwendete Bezugsgas sollte mit dem Abgas nicht reagieren und durch dieses nicht denaturiert werden.
Ferner sollte das Bezugsgas zweckmäßigerweise durch das Massenspektrometer genau feststellbar sein, und zwar unabhängig von
der Temperatur und der Strömungsrate des Bezugsgases. Im allgemeinen wird zweckmäßigerweise ein inertes Gas wie beispielsweise
Ar, Ee oder N~ als Bezugsgas bei der Erfindung verwendet.
In jedem Fall sollte jedoch die Stelle in der Anlage in geeigneter Weise ausgewählt werden, wo das Bezugsgas in das
System geblasen wird, und auch die Art und Weise des Einblasens soll in geeigneter Weise (beispielsweise abhängig davon, ob das
Gas kontinuierlich oder intermittierend eingeblasen wird), ausgewählt werden, und zwar abhängig von der Natur des speziellen
Bezugsgases. Wenn He als Bezugsgas verwendet wird, so kann es durch das Bezugsgaseinlaßrohr 19 zum Kanal 7 eingeführt werden,
oder es kann von einer Heliumquelle 22 über einen Strömungsmesser 23 und den porösen Stopfen 11 zum geschmolzenen Stahl 1
zugeführt werden, der in der Pfanne 2 verarbeitet wird, und zwar zusammen mit oder getrennt von dem Argon zum Aufrühren des geschmolzenen
Stahls (Fig. 1). Helium als Bezugsgas kann in das System entweder intermittierend oder kontinuierlich eingeführt
werden. Wenn Argon als Bezugsgas verwendet wird, so muß es in das System intermittierend eingeführt werden, und A.qa, d.h. die
Differenz zwischen den Argonmengen im Abgas, wenn das Argonbezugsgas eingeführt wird und wenn dieEinführung des Argonbezugsgases
beendet wird, und auch X4n/ d.h. die Differenz zwischen
den Ionisationsströmen bei m/e = 40 wenn das Argonbezugsgas eingeführt wird und wenn die Argonbezugsgaseinführung beendet
wird, muß überwacht werden. Diese intermittierende Einführung
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von Argon als Bezugsgas ist notwendig um die mögliche Störung von X. zu eliminieren oder zu minimieren, die auftritt infolge
des durch den porösen Stopfen 11 geblasenen Argons, des Argons welches in dem durch die Lanze 9 geblasenen Sauerstoff vorhanden
ist (normalerweise ungefähr 0,1 Volumenprozent von Argon sind in dem im VOD-Verfahren verwendeten Sauerstoff enthalten)
und des Argons, welches in der atmosphärischen Luft vorhanden ist, die in das System durch Leckstellen hineingelangt (normalerweise
sind ungefähr 0,93 Volumenprozent Argon in der atmosphärischen Luft enthalten). Darüberhinaus ist die Einführung
des Argons als Bezugsgas durch den porösen Stopfen 11 nicht vorteilhaft. Dies liegt daran, daß die Intensität des Aufrührens
des geschmolzenen Stahls und demzufolge die Entkohlungsrate im
VOD-Verfahren durch diese Einführung des Bezugsgases nachteilig beeinflußt wird. Demgemäß sollte das Argon als Bezugsgas vorzugsweise
in einen Strom des Abgases durch das Bezugsgaseinlaßrohr 19 eingeführt werden. Wenn N2 als das Bezugsgas verwendet
wird, so ist es wiederum notwendig, die intermittierende Einführung zum Strom des Abgases vorzunehmen, und zwar durch das
Bezugsgaseinlaßrohr 19, um so die Reaktion des Bezugsgases mit dem geschmolzenen Stahl zu vermeiden und um Störungen infolge
des unbeabsichtigten Eintritts von N9 in das System zu eliminieren
oder zu minimieren.
Bei der Durchführung der Erfindung'sollte mindestens eine meßbare
Menge an Bezugsgas verwendet werden. Obwohl diese von der Empfindlichkeit
des speziellen verwendeten Massenspektrometers für das Bezugsgas abhängt, so sollte doch 0,001 Volumenprozent oder mehr,
basierend auf dem Abgas, an Bezugsgas typischerweise in das System eingeführt werden. Es ist offensichtlich vorteilhaft, so wenig
wie möglich Bezugsgas zu verwenden, solange nur die Messungen erfolgreich durchgeführt werden können. Es wurde festgestellt,
daß beim Betrieb eines 40 bis 50 t VOD-Ofens 10 bis 30 1 Helium pro Minute, 50 bis 15Ol Argon pro Minute oder 200 bis 500 1
N2 pro Minute als Bezugsgas im allgemeinen geeignet ist.
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Wenn das Bezugsgas in den durch Kanal 7 fließenden Abgasstrom
eingegeben ist, so sollte die Probe der Mischung an einer Stelle hinreichend stromabwärts gegenüber der Stelle entnommen v/erden,
v/o das Bezugsgas in den Kanal 7 eingeführt wird, so daß eine innige Gasmischung aus dem Abgas und dem Bezugsgas der Probennahme
unterworfen wird. In diesem Zusammenhang wurde festgestellt, daß die Zwangsevakuierung mittels der DampfStrahlpumpen (Ejektoren)
5a bis 5i und Kondensatoren 6a bis 6d stark die Mischung der Abgase und Bezugsgase zur Bildung der gewünschten innigen
Mischung unterstützt.
Beim ersten beschriebenen Ausführungsbeispiel ist es wesentlich,
ein vorbestimmtes Gewicht der innigen Mischung aus dem Abgas und dem Bezugsgas für die Massenspektrometrie als Probe zu entnehmen.
Es ist bekannt, daß sich der Druck des Abgases in einem großen Ausmaß (beispielsweise im Bereich zwischen 0,1 torr und
760 torr) im Verlauf des VOD-Prozesses verändert, und die Empfindlichkeit
eines Massenspektrometer für ein Gas ändert sich ebenfalls abhängig vom Gasdruck. Demgemäß ist es notwendig, ein vorbestimmtes
Gewicht der Mischung als Probe zu entnehmen, und zwar unabhängig von der Änderung des Drucks der Mischung, um auf diese
Weise die Aufrechterhaltung eines konstanten Drucks im Probeneinlaßsystem des Massenspektrometer 15 zu unterstützen. Dafür
ist es zweckmäßig, (nicht gezeigte) Steuerventile vorzusehen, deren Leitfähigkeiten umgekehrt proportional sum Druck des Probengases
veränderbar sind, und zwar in einer Rohrleitung, die zum Probeneinlaßsystem des Massenspektrometer 15 führt.
Gemäß einem zweiten Ausführungsbeispiel der Erfindung wird die Probe der innigen Mischung aus den Ab- und Bezugsgasen massenspektrometrisch
überwacht auf X*4r den lonisationsstrom für
einen Peak bei der Massenzahl 44, X und X ausgewählt aus der Gruppe bestehend aus X12' xi / unc^ xo«»r d^e lonisationsströme
für Spitzen auftretend bei den Massenzahlen 12, 14 bzw. 28,
und schließlich auf X , den lonisationsstrom für den Basis- oder
Parent-Peak des Bezugsgases; qnn + qnn , die Summe der Mengen
von CO und C0„ in der Probe wird bestimmt gemäß der folgenden
Formel:
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(aX + ax + ax^} + α -· w
dabei istiq die zeitliche Änderung des Werts der gemessenen
Menge des Bezugsgases in der erwähnten Mischung, 6 X, ist die
Änderung von X mit der Zeit, a.., a~ und a_ sind Konstanten
vorbestimmt durch die mindestens dreimalige Ausführung des Stahlherstellungsverfahrens, <*- ist ein Vorspannungs- oder
Abgleich-Koeffizient, und qco + qc0 ' ^ X A' x n' x m und X44
sind wie oben definiert, und schließlich wird die Rate oder Größe der Entkohlung des geschmolzenen Stahls zur Zeit der
Überwachung bestimmt aus dem so bestimmten Wert von <3CO+ <3Cq ·
Zur Erläuterung dieses Ausführungsbeispiels sei ein Fall angenommen, wo X1- und X„o selektiv zusätzlich za X.. und X
überwacht werden. Aus den Gleichungen (2) bis (4), (8) und (9) kann man die folgende Gleichung erhalten:
(aX +
dabei ergeben sich a1, a„ und a_ wie folgt:
"00*14
S, "N9-U
-aP - _ί_ . £
-aP - _ί_ . £
°C0 "C0-14 rcN2·14
SA SA "002-28'"N2-U
SC02 ' S00 "CO-U ~ "N2-U
Weil a., a2 und a für das spezielle System, wie oben erwähnt,
Konstanten sind, können sie durch mindestens dreimalige Wiederholung des gleichen Verfahrens vorbestimmt werden. Wenn einmal
a.., a„ und a_. vorbestimmt sind, so ist es möglich, qrn + qrn ,
die Summe der Mengen von CO und C0„ in der Probe, entsprechend
der folgenden Gleichung zu bestimmen:
JXa
dabei ist o^ der Vorspannungskoeffxzient, wobei sich die Summe
durch die überwachung von q , X , X14/ X28 und X44 er9ibt·
Aus dem so bestimmten Wert q_ + qn kann die Rate der Ent-
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2833315
kohlung (- ) zur Zeit der Überwachung gemäß Gleichung
(10) bzw. (11) bestimmt werden, ebenso wie C.
Das hier beschriebene zweite Ausführungsbeispiel ist vorteilhaft insofern, als es notwendig ist, die entsprechenden Empfind
lichkeiten S und die Musterkoeffizienten Γ vorherzubestimmen.
Dieses Ausführungsbeispiel ist besonders zweckmäßig, wenn mehrere Erhitzungen wiederholt unter im wesentlichen gleichen
Bedingungen und der Verwendung der gleichen Anlage ausgeführt werden. Hinsichtlich der Natur des Bezugsgases, der Art der
Einführung des Bezugsgases und der Menge des in das System einzuführenden Bezugsgases ist die obige Beschreibung des
ersten Ausführungsbeispiels anwendbar. Es ist jedoch kritisch, wohl aber bevorzugt, eine vorbestimmte Menge (Gewicht) der
Mischung aus Ab- und Bezugs-Gasen als Probe zu entnehmen. Dies liegt daran, daß die Verhältnisse aus den Empfindlichkeiten,
beispielsweise S /S und S /Snn nicht beeinflußt
werden, durch die Gasdruckänderung, obwonl die individuellen Empfindlichkeiten S , Sn und S^n sich vom Druck abhängig
ändern. Dies ist ein zusätzli
zweiten Ausführungsbeispiels.
zweiten Ausführungsbeispiels.
ändern. Dies ist ein zusätzlicher wichtiger Vorteil des
Beim dritten Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens
unter Verwendung von Ar als Bezugsgas wird die Probe aus der innigen Mischung aus Abzugs- und Bezugsgasen massenspektrometrisch
überwacht auf X00, X-n und X--, die Ionisations-
Zo 4U 44
ströme für die Peaks erscheinen bei den Massenzahlen 28, 40 bzw. 44; gco + qCQ , die Summe der Mengen von CO und C0„ in
der Probe, werden gemäß der folgenden Gleichung bestimmt:
dabei ist Δ qAr die zeitliche Änderung des Werts der gemessenen
Menge Ar als das Bezugsgas der Mischung,Δ χ ist die zeitliche
Änderung von X40/ b., b-, b., und b- sind Konstanten vorbestimmt
durch mindestens viermalige Ausführung des Stahlherstellungsverfahrens, und qc0 + q , X2Q' X4n unc^ X44 sind wie oben
definiert; die Rate oder Menge der Entkohlung des geschmolzenen
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Stahls zur Zeit der überwachung ist er bestimmt aus dem
so bestimmten Wert von qrQ + q_Q
Nimmt man an, daß Q die unbekannte Menge des Abgases ist, daß P der unbekannte Gesamtdruck des Abgases ist,
daß L die unbekannte Menge in das System durch Leckstellen hineingelangter Luft ist,
daß qn die Menge des durch die Lanze 9 geblasenen Sauer-
2 Stoffs ist,
j.
die Menge an Ar im eingeblasenen Sauerstoff ist.
daß PP die Menge an Ar ist, welche durch den porösen
Stopfen eingeblasen wurde, daß C.T die Menge an N0 in der Luft ist,
daß C2. die Menge an Ar in der Luft ist, daß S7. die Empfindlichkeit des Massenspektrometer 15 für Ar ist,
daß P daß Δ daß
der Partialdruck von Ar in der Probe ist,
P die Änderung von P in der Zeit ist,
Ar Ar
qÄ die Menge an Ar in den Abgasen ist, Ar
daß Δ q,. die Änderung von q mit der Zeit hervorgerufen durch
Ar Ar
die Einführung von Ar als Bezugsgas ist, und daß Δ X40 die Änderung von X40 mit der Zeit ist,
so gelten die folgenden Gleichungen;
C0
2 + PPAr —
Aus den Gleichungen (3), (4) und (15) sowie (18) erhält man folgende Gleichungen:
Χζμι
dabei gilt für b.., b„, b3 und b4 folgendes:
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Weil b1# b~, b_. und b. Konstanten für das spezielle System
sind, wie oben bemerkt, so können sie durch mindestens viermaliges Wiederholen des gleichen Verfahrens vorher bestimmt
werden. Wenn einmal b.., b~, b_ und b. vorherbestimmt sind,
so ist es möglich, qco + q^ gem„ß Gleichung (19) zu bestim_
men, und zwar durch Überwachung bzw. Ermittlung von X2 ο ' X4o'
44' 40 ^Ar. Fig. 3 zeigt schematisch' die Ionisationsströme
X_„, X. und X44 repräsentiert durch die Gleichungen
(3), (16) und (4) für Peaks bei den Massenzahlen 28, 40 und
44. Aus dem so bestimmten Wert von qrn + q kann die Rate
dC 2
der Entkohlung (- -^r—) und die Größe der Entkohlung ( 6.C)
zur Zeit der überwachung gemäß Gleichung (12) bzw. (13) bestimmt
werden.
Das eben beschriebene dritte Ausführungsbeispiel ist insofern vorteilhaft,als es nicht notwendig ist, die entsprechenden
Empfindlichkeiten S und Musterkoeffizienten T vorherzubestimmen. Dieses Ausführungsbeispiel ist besonders zweckmäßig, wenn mehrere
Chargen wiederholt unter im wesentlichen den gleichen Bedingungen und unter verwendung der gleichen Anlage ausgeführt werden»
Argon als Bezugsgas kann intermittierend durch das Bezugsgaseinlaßrohr 19 in den Strom aus Abgas eingeführt werden. Hinsichtlich
der Menge des in das System einzuführenden Bezugsgases gelten die Ausführungen bezüglich des ersten Ausführungsbeispiels. Obwohl
es nicht kritisch ist, so ist es doch bevorzugt, eine vorbestimmte Menge (Gex^icht) der Mischung an Ab- und Bezugsgasen
zu entnehmen, und zwar aus den gleichen Gründen wie oben beim zweiten Ausführungsbeispiel beschrieben. Beim Vergleich des zweiten
Ausführungsbeispiels mit dem dritten Ausführungsbeispiel ergibt sich, daß letzteres genauere Ergebnisse ergibt.
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28393Ί5 - ZA-
Basierend auf der bestimmten Größe der Entkohlung oder der Entkohlungsrate wird der geschmolzene Stahl im Laufe des
Entkohlungsverfahrens auf die gewünschten Bedingungen gesteuert. Insbesondere dann, wenn der Entkohlungsprozeß in einer Vielzahl
von Stufen ausgeführt wird, wird der Kohlenstoffgehalt des geschmolzenen
Stahls am Endpunkt jeder Stufe auf einen voreingestellten Wert gesteuert, und zwar durch geeignete Einstellung
der Menge des eingeblasenen Sauerstoffs, des Drucks und der Proportionen des gemischten Blasgases, zusätzlicher Legierungselemente, der Menge an Schlacken und anderer Parameter, die das
System beeinflußen.
Im folgenden wird die Erfindung anhand von Beispielen beschrieben.
Dieses Beispiel veranschaulicht das erste Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Es wurde eine Anzahl von vorläufigen Versuchen durchgeführt, und zwar unter Verwendung eines 45 t VOD-Ofens, der in Fig. 1
gezeigt ist. Man hielt ungefähr 45 t eines entkohlten, geschmolzenen Stahls in der Pfanne 2, wobei weder Sauerstoff durch die
Lanze 9 geblasen wurde noch Argon durch den porösen Stopfen 11
blasenförmig hindurchtrat, wobei man aber unterschiedliche Argonmengen durch das Bezugsgaseinlaßrohr 19 einführte, während
Aq, genau mittels des Strömungsmessers 21 gemessen wurde. Die
Änderung des Ionisationsstromes bei m/e = 40, ΔΧ, wurde gemessen. Die Messungen wurden unter unterschiedlichen konstanten
Vakuumgraden hergestellt durch die Evakuierungsmittel gemessen, während die Leitfähigkeiten der (nicht gezeigten) Steuerventile,
vorgesehen in einer Rohrleitung, die zum Probeneinlaßsystem des Massenspektrometers 15 führt, konstant gehalten wurden. Die Ergebnisse
sind in Fig. 2 gezeigt. Fig. 2 veranschaulicht, daß die Änderung des Ionisationsstromes bei m/e = 40, Δ-χ Α/ im wesentlichen
proportional zur Änderung der als Bezugsgas eingeführten Argonmenge Δq , bei jedem konstanten Druck ist.
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Aus der Neigung jeder geraden Linie kann die Empfindlichkeit des Massenspektrometers 15 für Argon für jeden angegebenen
Grad des Vakuums (P0) bestimmt werden.
In einem weiteren vorläufigen Test, wo der geschmolzene Stahl aus der Pfanne 2 entfernt wurde und das Blasen von Sauerstoff
und Argon nicht durchgeführt wurde, wurde die Änderung des Ionisationsstromes Δ χ mit der Änderung der Argonmenge eingeführt
in den Kanal 7 durch das Bezugsgaseinlaßrohr 19 überwacht. Ähnliche Ergebnisse wurden erhalten.
Gleichartige vorläufige Versuche wurden unter Verwendung von He oder N„ als Bezugsgas ausgeführt und ergaben gleichartige
Ergebnisse. Es sei jedoch bemerkt, daß unterschiedliche Bezugsgase unterschiedliche Neigungen bei dem gleichen Vakuumgrad
ergeben. Ein weiterer vorläufiger Test unter Verwendung von He als Bezugsgas, eingeführt durch den porösen Stopfen 11
in den geschmolzenen Stahl, ergab gleichartige Ergebnisse.
In dem VOD-Ofen, der in den vorläufigen Tests verwendet wurde, wurden vier Chargen aus rostfreiem Stahl verarbeitet. Die
anfängliche Zusammensetzung des geschmolzenen Stahls war die folgende: 0.252 bis 0.286 Gewichtsprozent C, ungefähr 8,9
Gewichtsprozent Ni, ungefähr 18,3 Gewichtsprozent Cr, ungefähr
0,5 Gewichtsprozent Mn, und ungefähr 0,4 Gewichtsprozent Si. In den Chargen Nr. 1 und 2 wurden ungefähr 45 t geschmolzenen
Stahls mit der oben erwähnten anfänglichen Zusammensetzung in der Pfanne 20 angeordnet und einem üblichen VOD-Verfahren
ausgesetzt, und zwar durch Ingangsetzung der Evakuierungsmittel, um so einen reduzierten Druck im Ofen zu erzeugen, wobei der
Betrieb der Evakuierungsmittel fortgesetzt wurde, während Sauerstoff
durch die Lanze 9 und Argon durch den porösen Stopfen 11
zum geschmolzenen Stahl in der Pfanne 2 eingeführt wurden. Der vorgesehene Kohlenstoffgehalt des geschmolzenen Stahls am Endpunkt
betrug 0,05 Gewichtsprozent. Im Verlauf des Verfahrens wurde Argon als Bezugsgas intermittierend durch das Bezugsgaseinlaßrohr
19 in den Kanal 7 eingeführt, und zwar genau gemessen
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mittels des Strömungsmessers 21. Die Strömungsrate des durch das Rohr 19 eingeführten Argons betrug ungefähr 100 Liter pro
Minute, und die Strömung wurde alle 2,5 Minuten für eine Zeitperiode von 60 Sekunden unterbrochen. Ein vorbestimmtes Gewicht
der innigen Mischung aus Abgas und Argonbezugsgas wurde kontinuierlich
als Probe durch das Probeneinlaßrohr 16 zum Probeneinlaßsystem des Massenspektrometer 15 entnommen, und wurde kontinuierlich
auf X , X14r X2R und X44 uberwacht· Die Meßwerte
wurden in einem Hochgeschwindigkeitaufzeichnungsgerät aufgezeichnet und durch einen Computer verarbeitet, der mit einem Programm
zur Lösung der Gleichungen (2) bis (6) und (10) bis (13) ausgestattet war, um so die Größe der Entkohlung, Δ-C cal., des geschmolzenen
Stahls in jedem Augenblick zu bestimmen.
Bei den Chargen Nr. 3 und 4 wurden die allgemeinen Verfahren der Chargen Nr. 1 und 2 wiederholt, mit der Ausnahme, daß Helium
als Bezugsgas anstelle von Argon verwendet wurde und intermittierend von der Heliumquelle durch den porösen Stopfen 11 in den
geschmolzenen Stahl eingeführt wurde, während die genaue Messung mittels des Strömungsmessers 23 erfolgte. Die Strömungsrate des
eingeführten Heliums betrug ungefähr 20 Liter pro Minute, und die Strömung wurde alle 2,5 Minuten für eine Periode von 60 Sekunden
unterbrochen.
Am Ende jeder Charge wurde der tatsächliche Kohlenstoffgehalt
des geschmolzenen Stahls, C act.(tatsächlich)%, bestimmt, und zwar durch Probennahme aus dem verarbeiteten geschmolzenen Stahl
und darauf folgende chemische Analyse. Für die Chargen Nr. 1,2, 3 und 4 betrugen die Differenzen zwischen dem Wert von C act.%
chemisch bestimmt und dem Wert von C cal. (berechnet)% (am Endpunkt) massenspektrometrisch bestimmt durch das Verfahren der
Erfindung, C act. - C cal., 0,012% bzw. - 0,006% bzw. 0,008% bzw. 0,014%.
Dieses Beispiel veranschaulicht das zweite Ausführungsbeispiel
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des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Sechsundzwanzig Chargen (Chargen Nrn. 5 bis 30)aus rostfreiem
Stahl im wesentlichen wie die Chargen Nr. 3 und 4 des beschriebenen
Beispiels 1 wurden wiederholt. Die in den Chargen Nr. 5 bis 12 erhaltenen Daten wurden für die Bestimmung der Konstanten
a.., a- und a_ in Gleichung (14") verwendet. In jeder der verbleibenden
18 Chargen Nr. 13 bis 30 wurdenAq , Δχ , X14, X28
und X.. kontinuierlich überwacht mittels des Massenspektrometers 15 und des Strömungsmessers 23r und die gemessenen Werte wurden
durch einen Computer verarbeitet mit einem Programm zur Lösung der Gleichungen (12) und (13), um so den Kohlenstoffgehalt des
geschmolzenen Stahls in jedem Augenblick zu bestimmen. Am Ende jeder Charge wurde der tatsächliche Kohlenstoffgehalt des geschmolzenen
Stahls, C act.%, am Endpunkt des Verfahrens durch chemische Analyse bestimmt. Der Unterschied zwischen dem Wert
für C%, bestimmt durch das erfindungsgemäße massenspektrometrische
Verfahren, und dem tatsächlichen Wert von C% (C act.%), der chemisch bestimmt wurde, lag innerhalb des Bereichs von - 0,020%C
für 16 Chargen von den 18 Chargen.
Dieses Beispiel veranschaulicht das dritte Ausführungsbeispiel des erfindungsgemäßen Verfahrens.
Zweiunddreißig Chargen (Chargen Nrn. 31 bis 62) aus rostfreiem Stahl im wesentlichen gleich den Chargen Nr. 1 und 2 des Beispiels
1 wurden wiederholt. Die bei den Chargen Nr. 31 bis 40 erhaltenen Daten wurden zur Bestimmung der Konstanten b.., b2, b_ und b4 in-Gleichung
(14111) verwendet. In jeder der verbleibenden 22 Chargen,
Nrn. 41 bis 62, wurden Aq ,Αχ , χ ,χ und X,& kontinuierlich
mittels des Massenspektrometers 15 und Strömungsmessers 21 überwacht, und die überwachten Werte wurden verarbeitet, um den Kohlenstoffgehalt
des in Verarbeitung befindlichen Stahls in jedem Augenblick durch einen Computer zu bestimmen, der ein Programm
für die Lösung der Gleichungen (12) und (13) enthielt. Am Ende
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jeder Charge wurde der tatsächliche Kohlenstoffgehalt des geschmolzenen Stahls, C act.%, durch chemische Analyse bestimmt.
Für 21 Chargen aus den 22 Chargen lag die Differenz zwischen den tatsächlich durch chemische Analyse bestimmten
Werten und den durch das erfindungsgemäße massenspektrometrxsche Verfahren bestimmten Werten innerhalb des Bereichs von - 0,015%C.
Die Erfindung zeigt eine Reihe von verschiedenen Vorteilen. Als erstes ist die Bestimmung genau, konsistent, d.h. keinen Schwankungen
unterworfen und erfolgt augenblicklich. Die Tatsache, daß kleinvolumige Proben für die Messungen genügen, macht die zum
Filtern solcher Proben erforderlichen Mittel einfach und ermöglicht
eine kurze Zeitperiode für die übertragung solcher Proben zum Massenspektrometer. Ferner können die Gehalte an
CO und CO im Probengas gleichzeitig durch einen in das gleiche Instrument innerhalb einer kurzen Zeitperiode in der Größenordnung
von Millisekunden bestimmt werden, ohne die Notwendigkeit der Messung der Menge des gesamten Abgases. Weil die überwachten
Parameter (Ionisationsströme) von elektrischer Natur sind, können sie direkt und ohne weiteres zu einer geeigneten Aufzeichnungsvorrichtung
und zu einem Computer für "real time" Verarbeitung übertragen werden. Auf diese Weise ist es möglich, die
Menge oder Rate der Entkohlung in jedem Augenblick zu bestimmen.
Obwohl die Erfindung in den Beispielen unter Bezugnahme auf ein typisches VOD-Verfahren beschrieben wurde, so ist das erfindungsgemäße
Verfahren doch auch bei verschiedenen Verfahren oder Stufen verwendbar, solange diese Verfahren oder Stufen die Entkohlung
geschmolzenen Stahls unter reduzierten Drücken in einer geschlossenen Zone und einer zwangsweisenEvakuierung von Abgas aus der
geschlossenen Zone vorsehen, und zwar unabhängig vom Sauerstoffblasvorgang
und der Blasenerzeugung durch Argon. Ferner kann das
Verfahren anstelle der Steuerung des Stahlherstellungsverfahrens gemäß dem integrierten C% der Gleichung (13) und dem anfänglichen
C% auch gesteuert werden durch die Verwendung der Entkohlungsrate bestimmt zu einem bestimmten Zeitpunkt in Verbindung mit einem
Entkohlungsmodell gesondert vorbestimmt für den speziellen herge-
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stellten Stahl. Verschiedene Abwandlungen sind dem Fachmann gegeben.
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Leerseite
Claims (11)
- - >Jr-PATENTANSPRÜCHE 28391151, Verfahren zur Steuerung eines Stahlherstellungsverfahrens, bei welchem der geschmolzene Stahl in einer geschlossenen Zone unter verminderten Drücken evakuiert wird und ein Abgas aus CO, CO und N„ aus der geschlossenen Zone zwangsweise evakuiert wird, gekennzeichnet durch folgende Schritte: Bildung einer innigen gasförmigen Mischung aus Abgas und einer gemessenen Menge eines Bezugsgases, welches gegenüber dem Abgas inert ist; massenspektrometrische überwachung einer Probe der innigen Mischung auf Ionisationsströme bei ausgewählten Peaks betreffend das CO, C0_, EL· und Bezugsgas in der Probe; Bestimmung der Rate oder der Menge der Entkohlung des geschmolzenen Stahls zur Zeit der Überwachung aus dem gemessenen Wert der Menge des Bezugsgases in der Mischung und der gemessenen Werte der Ionisationsströme für die ausgewählten Peaks, und Steuerung des Stahlherstellungsverfahrens gemäß den vorbestimmten Wert der Rate oder der Menge der Entkohlung des geschmolzenen Stahls.
- 2. Verfahren zur Steuerung eines Stahlherstellungsverfahrens gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine vorbestimmte Menge der Probe massenspektrometrisch überwacht wird auf die Ionisationsströme für bei den Massenzahlen 12, 14, 28 und 44 erscheinenden Peaks, und auf den Ionisationsstrom für den Basis- oder Parent-Peak des Bezugsgases, wobei dann die Partialdrücke des CO und C0? in der Probe aus den gemessenen Werten der Ionisationsströme für die Peaks bei den Massenzahlen 12, 14, 28 und 44 berechnet werden, und wobei die Mengen an CO und C0? in der Probe berechnet werden aus den berechneten Werten der Partialdrücke von CO und CO^, dem gemessenen Wert der Menge des Bezugsgases in der Mischung oder dem Wert von dessen Änderung mit der TiQ-X1C, und dem gemessenen Wert des Ionisationsstromes für den Basis-Peak des Bezugsgases oder den Wert von dessen Änderung mit der Zeit, wobei schließlich die Rate oder Größe der Entkohlung des geschmolzenen Stahls zur Zeit der Überwachung bestimmt wird aus den berechneten Werten der Mengen des CO und CO2 in der Probe.309812/0333ORIGINAL INSPECTED
- 3. Verfahren nach Anspruch 2„ dadurch gekennzeichnet, daß das Bezugsgas aus der Gruppe Arf He und N„ ausgewählt ist und intermittierend einem Strom aus Abgas eingegeben wird.
- 4. Verfahren nach Anspruch 1 und/oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Bezugsgas He ist und intermittierend oder kontinuierlich in den in Verarbeitung befindlichen geschmolzenen Stahls eingegeben wird.
- 5. Verfahren nach einem oder mehreren der vorherigen Ansprüche, insbesondere nacn Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Probe massenspektrometrisch überwacht wird auf X44/^ den Ionisationsstrom für einen Peak bei der Massenzahl 44, X und X ausgewählt aus der aus X„„, X„. und X„o bestehenden Gruppe, die Ionisationsströme für Peaks bei den Massenzahlen 12, 14 und 28, und auf X , den Ionisationsstrom für den Basis-Peak des Bezugsgases, wobei q n + q , die Summe der Mengen von CO und CO in der Probe, bestimmt wird gemäß der folgenden Gleichung:+ a2Xm + a3XW + αdabei ist Aq die zeitliche Änderung des Wertes der gemessenen Menge des Bezugsgases in der Mischung,A X ist die Änderung von X- mit der Zeit, a.., a~ und a-, sind Konstanten, vorbestimmt durch die mindestens dreimalige Ausführung des Stahlherstellungs verfahrens, Gi. ist ein Voxspannkoeffizient und q +q „ , Δ-Χ,/ X , X und X44 sind wie oben definiert,wobei die Rate oder Größe der Entkohlung des geschmolzenen Stahls zur Zeit der Überwachung bestimmt wird aus dem auf diese Weise bestimmten Wert von q n +
- 6. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, insbesondere nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß eine vorbestimmte Menge der innigen Mischung von Ab- und Bezugs-Gasen massenspektrometrisch überwacht wird.
- 7. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, insbesondere nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Bezugsgas aus der aus Ar, He und N bestehenden909812/0933 λGruppe ausgewählt ist und intermittierend in einen Strom des Abgases eingeführt wird.
- 8. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, "insbesondere nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß das Bezugsgas He ist und intermittierend in den geschmolzenen Stahl, der sich in Verarbeitung befindet, eingeführt wird.
- 9. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, insbesondere Anspruch 1, gekennzeichnet durch die Verwendung von Ar als Bezugsgas, wobei die Probe massenspektrometrisch untersucht wird auf X2R' X4o un<^ X44' ^e Ionisati°ns~ ströme für bei den Massenzahlen 28 bzw. 40 bzw. 44 erscheinenden Peaks, wobei q + q , die Summe der Mengen von CO und CO „ in der Probe bestimmt wira gemäß der folgenden Gleichung:dabei ist Aq1 die zeitliche Änderung des Werts der gemessenen Menge von Ar als Bezugsgas in der Mischung,A χ ist die Zeitliche Änderung von X4nr b.., b„, b_ und b. sind Konstanten, vorbestimmt durch die mindestens vierfache Ausführung des Stahlherstellungs- , Verfahrens und qro + qco , X2S' X4O un(^ X44 s*-n^ w;*-e stimmt, wobei die Rate oder die Menge der Entkohlung des geschmolzenen Stahls zur Zeit der Überwachung bestimmt wird aus dem so bestimmten Wert von q + q _ .
- 10. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden Ansprüche, und zwar Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine vorbestimmte Menge der innigen Mischung aus Ab- und Bezugsgasen massenspektrometrisch überwacht wird.
- 11 . Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden An.-sprüche, insbesondere Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß Ar als Bezugsgas intermittierend in einen Strom aus dem Abgas eingeführt wird.909812/0933
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DE19745808C1 (de) * | 1997-10-16 | 1998-12-10 | Kuske Gmbh | Vorrichtung zum Absaugen eines Meßgases aus einem unter Vakuum stehenden Prozessgasraumes |
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