DE2813200C2 - Verfahren zur Wiederaufbereitung von gebrauchten Schmierölen - Google Patents
Verfahren zur Wiederaufbereitung von gebrauchten SchmierölenInfo
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Wiederaufbereitung von gebrauchten Schmierölen durch Behandeln
der getrockneten Öls mit feindispergiertem Natriummetall bei erhöhter Temperatur und nachfolgendes Abtrennen
des behandelten Produkts durch Destillation.
Die Wiederaufbereitung von gebrauchten Schmierölen ist ein Problem von steigender wirtschaftlicher und
ökologischer Bedeutung. Bislang wird diese Regenerierung überwiegend nach dem sogenannten Säürctccrvcrfahren
durchgeführt, wobei die vorgetrockneten und entbenzinierten Altöle einer Behandlung mit 5 bis 15%
konzentrierter Schwefelsäure unterzogen werden und das Behandlungsprodukt anschließend in der Hitze mit 3
bis 10% Bleicherde entfärbt wird.
Dieses an sich brauchbare Verfahren ist aber mit einigen schwerwiegenden Nachteilen behaftet. Einmal
führen die Saueröle und die sauren Rückstände zu einer erheblichen Geruchsbelästigung in der Umgebung der
Wiederaufbereitungsanlagen. Zum anderen stellen die erheblichen Abfallmengen in Form des Säureteers sowie
des Bleicherde-Filterkuchens ebenfalls ein erhebliches Umweltproblem dar.
Man war daher immer schon auf der Suche nach einem anderen Verfahren, das in wirtschaftlicher Weise zu
hochwertigen Zweitraffinaten führt, zugleich umweltfreundlich ist und möglichst wenig Abfallstoffe erzeugt.
So ist bereits eine ganze Reihe von Verfahren vorgeschlagen worden, bei denen schon vor der Säuerung durch eine zusätzliche chemische oder physikalische Behandlung der Altöle ein mehr oder weniger großer Teil der enthaltenen Verunreinigungen abgetrennt wird, um den Schwefelsäure-Bedarf des Öls zu verringern und damit zu geringeren Mengen des unerwünschten Säureteers zu gelangen. Danach sollen die Altöle vor <··*γ Säurebehandlung beispielsweise einer Solventextraktion, einer Totalverdampfung, gegebenenfalls unter Zugabe alkalisch reagierender Stoffe, einer Koagulation mittels Hydroxiden mehrwertiger Metalle oder einer Heißbehandlung unterworfen werden.
So ist bereits eine ganze Reihe von Verfahren vorgeschlagen worden, bei denen schon vor der Säuerung durch eine zusätzliche chemische oder physikalische Behandlung der Altöle ein mehr oder weniger großer Teil der enthaltenen Verunreinigungen abgetrennt wird, um den Schwefelsäure-Bedarf des Öls zu verringern und damit zu geringeren Mengen des unerwünschten Säureteers zu gelangen. Danach sollen die Altöle vor <··*γ Säurebehandlung beispielsweise einer Solventextraktion, einer Totalverdampfung, gegebenenfalls unter Zugabe alkalisch reagierender Stoffe, einer Koagulation mittels Hydroxiden mehrwertiger Metalle oder einer Heißbehandlung unterworfen werden.
Alle diese Verfahren haben aber noch nicht den entscheidenden Durchbruch weg vom klassischen Säureteerverfahren
gebracht, weil durch die zusätzliche Behandlungsstufe die Wirtschaftlichkeit beeinträchtigt wird und
ein weiterer Abfallstoff erzeugt wird und weil die abfallerzeugenden Schritte der Säuerung und Bleicherdebehandlung
mit Filtration nach wie vor durchgeführt werden müssen.
Auch Verfahren, die völlig ohne Säurebehandlung arbeiten, sind bereits beschrieben worden. Meistens handelt
es sich hier um Kombinationen von Destillation, Hydrierung und Filtration. Die katalytische Hydrierung, die
sonst bei der Raffination von Kohlenwasserstoffen eine hervorragende Rolle spielt, ist jedoch bei der Altölregenerierung
aus zwei Gründen weniger geeignet: Schmieröladditive und deren Zersetzungsprodukte sowie ein nie
ganz auszuschließender Gehalt an Halogen wirken als Katalysatorgifte und machen eine mehr oder weniger
aufwendige Vorreinigung der öle, z. B. durch Totalverdampfung oder Solventextraktion erforderlich. Darüber
hinaus steht der erforderliche Wasserstoff bei den meistens mittelständigen Unternehmen nicht in wirtschaftlicher
Weise zur Verfugung.
Zwei weitere, in der DE-PS 11 05 543 und der DE-OS 25 08 713 beschriebene Verfahren führen eine chemib5
sehe Behandlung mit Natriummetall durch, vermeiden aber die oben genannten Nachteile auch nur teilweise.
Eine praxisgemäBe Version des in der DE-PS 11 05 543 beschriebenen Verfahrens sieht vor, ein nach dem
Schwefelsäureverfahren gewonnenes Altölregenerat mit ca. 1,5 Gewichtsprozent im Regenerat dispergierten
Natriummetalls in Anwesenheit von Bleicherde zu behandeln und das Bchandlungsprodukt dann über weitere
Bleicherde abzufiltrieren. Dieses Verfahren ist jedoch wegen der Kosten für Natriummetail und Bleicherde
aufwendig und hat sich auch wegen der mit der Filtration alkalischer Öle verbundenen Schwierigkeiten nicht
durchsetzen können, zumal wegen des hohen Additivgehalts heute üblicher Schmieröle der Bedarf an Filterhilfsmitteln
unter ungünstiger Belastung der Abfallbilanz um ein Mehrfaches der ursprünglich vorgesehenen Menge
erhöht werden müßte.
Ein anderes, in der DE-OS 25 08 713 beschriebenes Verfahren zur Aufarbeitung von gebrauchtem Mineralöl
sieht vor, das Altöl mittels Koagulation, Adsorption, Filtration sowie Destillation nebst Nachbehandlung vor^ureinigen
und es anschließend nacheinander zu dehalogenieren, fraktionierend zu destillieren und zu hydrieren.
Zur Dehalogenierung wird u. a. eine Behandlung mit Alkalimetall in einem Mengenanteil von 1 bis 2000 Mol/t
unter Ausschluß von Luft und Feuchtigkeit bei einer Reaktionstemperatur von 15 bis 300°C vorgeschlagen.
Überschüssige Behandlungsmittel und die gebildeten Reaktionsprodukte sollen entweder durch Destillation
oder durch eine Waschbehandlung vom öl getrennt werden. Im ersten Fall läßt man überschüssiges Agens
sedimentieren, dekantiert das Öl und destilliert es dann im Vakuum. Im zweiten Fall wird überschüssiges Agens
mit Wasser zerstört, das Öl dann mit verdünnter Schwefelsäure und anschließend mehrmals mit Wasser gewaschen,
getrocknet und filtriert. Beiden Alternativen schließt sich die katalytische Hydrierung an.
Schon die hohe Zahl der Behandlungsstufen steht einer wirtschaftlichen Durchführung dieses Verfahrens
hindernd entgegen. Beschränkt man die Betrachtung, auf die Stufen der Dehalogenierung und der Trennung von
Öl und Behandljingsmittelüberschuß sowie gebildeten Reaktionsprodukten durch Dekantieren und Destillieren,
so wird die letztgenannte Maßnahme durch die sogenannte »Gum-Bildung«. eine bei allen Altöl-Behandlungsverfahren
mit Alkalimetall auftretende Verharzung des Öls stark erschwert Diese Verharzung ist umso weitgehender,
je höher die zugesetzte Menge des Alkalimetalls und je höher die Behandlungstemperatur ist. So tritt
beispielsweise bei einer Destillation von bei 100 bis 250°C mit 1 bis 2 Gewichtsprozent Natriummetall behandelten
Ölen im Dünnschichtdestillationsverfahren ein so starkes Spritzen auf, daß sich eine doppelte Totalverdampfung
nicht vermeiden läßt und ein schlecht ausdestillierbarer Rückstand von erheblichem Umfang in Kauf
genommen werden muß.
Wählt man dagegen die Aufarbeitung des Öls aus der Dehalogenierungsstufe durch Filtration, so setzt dies das
beschriebene, sehr aufwendige Wasch- und Trockenverfahren voraus.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zur Wiederaufbereitung von gebrauchten Schmierölen
zu schaffen, welches, ohne aufwendige Vorreinigungs- und Nachbehandlungsstufen zu benötigen, mit einer
Behandlung des getrockneten Altöls mit feindispergiertem Natriummetall und einer überraschend einfachen, die
Nachteile der bekannten Verfahren vermeidenden und unmittelbar ein reines Endprodukt liefernden Abtrennungsweise
auskommt.
Gegenstand der Erfindung ist eir Verfahren zur Wiederaufbereitung von gebrauchten Schmierölen durch
Behandeln des getrockneten Öls mit feindispergiertem Natriummetall bei erhöhter Temperatur und nachfolgendes
Abtrennen des behandelten Produktes durch Destillation. Das Verfahren ist dadurch gekennzeichnet, daß
man 1 bis 15 Minuten bei Temperaturen zwischen 50 und 2000C mit 03 bis 3,0 Gewichtsprozent Natrium
behandelt, das restliche freie und/oder organisch gebundene Metall sodann mittels wasserstoffaktiver Verbindungen
zersetzt und das öl hierauf destilliert.
Bei der erfindungsgemäßen Arbeitsweise kann insbesondere auf eine Abtrennung des Natriimvbehandelten
Öls von dem sedimentierenden überschüssigen Agens durch Dekantation vor der Destillationsstufe verzichtet
werden. Eine Gum-Bildung beim Aufheizen auf die üblicherweise zwischen etwa 200 und 350°C liegenden
Dcstillationstemperaturen sowie während der Durchführung der Destillation wird praktisch vollständig vermieden.
Das Destillat fällt in großer Ausbeute und hoher Reinheit an, der Destillationsrückstand ist stark vermindert.
Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens hat es sich als vorteilhaft erwiesen, die Natriumbehandlung
während einer Dauer zwischen 2 und 10 Minuten bei Reaktionstemperaturen zwischen 90 und 160°C
vorzunehmen. Dabei wird zweckmäßigerweise mit 0,5 bis 2 Gewichtsprozent Natrium, welches am besten einen
mittleren Teilchendurchmesser von höchstens 100 μπι, vorzugsweise unter 30 μπι hat, behandelt.
Die Zersetzung kann mit flüssigem oder gasförmigem Wasserdampf, aber auch mit Wasserstoffperoxid,
primären Alkoholen mit 1 bis 3 C-Atomen oder mit Gemischen dieser Verbindungen durchgeführt werden.
Bei Zersetzung mit flüssigem Wasser sollte dessen Zugabemenge nicht zu hoch bemessen werden, weil es
sonst beim anschließenden Aufheizen auf die Destillationstemperaturen zu starken Druckstößen kommen kann.
Es hat sich als günstig erwiesen, vor dem Aufheizen des Öls die Alkalimetallreste und die alkalimetallhaltigen
Reaktionsprodukte mit 0,1 bis 2,0, vorzugsweise 0,2 bis 1,0 Gewichtsprozent Wasser zu zersetzen.
Das Verfahren ist so abgestimmt, daß die Bemessung der Alkalimetallmengen für alle üblicherweise anfallenden
gebrauchten Schmierölarten im vorgesehenen Bereich eingestellt werden kann. Diese Mengen sind relativ
niedrig. Damit ist auch die Wasserstoffentwicklung gering und leicht zu beherrschen, welche bei der Zersetzung
des restlichen Alkalimetalls mit der erforderlichen geringen Menge an Zersetzungsmittel gebildet wird. Eingebrachtes
Wasser stört nicht, da üblicherweise anschließend mittels Strippdampf destilliert wird, wodurch eine
weitgehende Desodorierung des Endprodukts erreicht wird.
Ein besonderer Vorteil wird gemäß einer Variante des Verfahrens erzielt, bei der das öl unmittelbar aus dem
Behandlungsmedium abdestilliert wird. Hierzu wird eine Natriumbehandlung und die Zersetzung des restlichen
freien und/oder organisch gebundenen Metalls in einem mit Destillationsvorrichtung versehenen Gefäß vorgenommen
und die Destillation des Öls unmittelbar an diese beiden Verfahrensstufen angeschlossen.
Wenn man als Zersetzungsmittel nicht schon von vorneherein Wasserstoffperoxid verwendet, kann dem es
angewandten Zersetzungsmittel zur Desodorierung des Behandlungsgutes Wasserstoffperoxid in einer empiriscli
ermittelbaren Menge zugesetzt werden.
Die Erfindung wird nachfolgend in Verbindung mit Aus.führungsbcispielen weiter erläutert.
0,15% | 03% |
0,7% | 1,0% |
032% | 0,28% |
1,0% | 0,9% |
843% | 85,0% |
13,2% | 13,7% |
0,15% | 0,04% |
29 | 28 |
358 | 352 |
Die eingesetzten »Altöle« wurden jeweils vor Durchführung des Verfahrens einer Trocknung durch thermische
Behandlung unterzogen. Dabei werden die öle bei Temperaturen zwischen 100° und 200° C und unter
Normaldruck ausgeheizt.
Für die Durchführung der Ausführungsbeispiele wurden u. a. zwei getrocknete Altöle aus der Praxis herangezogen,
die durch die folgenden Analysenwerte gekennzeichnet waren:
Altöl I Altöl II
Wassergehalt
Asche
Halogen (als Cl)
Schwefel
C
Schwefel
C
H
Bromzahl mg/g
mittleres Molekulargewicht
SchwermetaHe Altöl I:
Pb 1600, Ca 700, Al 18, Mg 120, Fe 151, Mn f\ Ni 1,4, Cr 5, Mo 7,Si 81, Zn 48, Na 87, Cu ppm
SchwermetaHe Altöl II:
Pb 800, Ca 1200, Al 90, Mg 220, Fe 582, Mn 10, Ni 7,0, Cr 14, Mo 37, Si 439, Zn 607, Na 247, Cu 40 ppm
25
Natriummetall-Dispersion
Es wurde eine NatriummetaHdispersion aus 1 Gew.-Teil Natriummetall und 2 Gew.-TIn. Spindelöl (Viskosität
bei 50° C zwischen 2,0 und 3,0° E) mit einer mittleren Teilchengröße von ca. ΙΟμίτι verwendet. Sie wurde
oberhalb des Schmelzpunkts des Alkalimetalls in einem heizbaren Rührgefäß mit einem hochtourig laufenden
Dispergieraggregat nach dem Rotor-Stator-Prinzip hergestellt
Natriummetall-Bedarf
Bei verschiedenen Temperaturen wurden dem getrockneten Altöl verschiedene Mengen Natriummetall als
33,3prozentige Dispersion zugesetzt.
Die Mischung wurde mit einem Ankerrührer mit 240 Umdrehungen pro Minute gerührt. Der Restgehalt an
Natriummetall wurde durch gasvolumetrische Wasserstoffanalyse nach Zersetzung mit Wasser bestimmt.
Die Tabelle gibt einen Überblick über die Verteilung von restlichem freien Natrium und von bei der Behandlung
verbrauchtem Natrium in Abhängigkeit von Temperatur und Zeit.
Kontinuierliche Altölbehandlung in einer Rührkesselkaskade
In einem heizbaren Rührbehälter wird eine ausreichende Menge getrocknetes Altöl 2 auf 1050C aufgeheizt
und mit einer Geschwindigkeit von 30 kg/Stunde in ein Rührgefäß gefördert, in welchem es mit 1,5 kg der
vorstehend erwähnten Natriumdispersion pro Stunde vermischt wird. Das so mit 1,7% Natriummetcll versetzte
Altöl wird bei einer Verweilzeit von ca. 5 Min. über zwei weitere Rührgefäße in einen vierten Rührkessel
gefördert, in welchem das noch nicht abreagierte Natriummetall sowie die hochreaktiven Natriummetall-Folgeprodukte
mit 0,3 kg Wasser pro Stunde (entsprechend l,0Gew.-% bezogen auf Altöl) zersetzt werden. Aus dem
Zersetzungsgefäß läuft das Öl, welches sich durch die Behandlung auf ca. 140°C erwähnt hat, in einen Vorratsbehälter.
I Okg des so behandelten Öles werden in einem Destillationskolben einer Vakuumdestillation unterworfen.
Dabei werden folgende Fraktionen erhalten:
Altöl | Natrium- | Behandl.- | Restgehalt an Na-Metall in °/o nach | 3 | 5 | 7 | 10 | 15 min |
Zusatz (%) | Temp.(°C) | 1 | 0,75 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | 0,70 | |
I | 1,0 | 50 | 0,80 | 0,25 | 0,20 | 0,20 | 0,15 | 0,15 |
1,0 | 100 | 0,30 | 0,15 | 0,13 | 0,13 | 0,12 | 0,10 | |
1,0 | 150 | 0,25 | 0,65 | 0.65 | 0,60 | 0,55 | 0,50 | |
1,5 | 150 | 0,80 | 0,14 | 0,12 | 0,10 | 0,08 | 0,05 | |
II | 1,0 | 110 | 0,15 | 0,05 | 0,04 | 0,03 | 0,01 | 0,00 |
1,0 | 190 | 0,05 | 0,55 | 0,40 | 0,25 | 0,25 | 0,10 | |
2,0 | 190 | 0,70 | Beispiel 1 | |||||
Fraktion
Menge
Kopf-Temp. 0C
Sumpf-Te mp.
0C
0C
Druck mbar
Visk.
(50"C)
Dichte
Farbe
1 (Gasöl)
2 (Spindelöl)
3 (Grundöl)
Sumpf
Wasser
Wasser
Summe
1 910g 1850 g 4 850 g
1300 g 90 g
10 000 g
225 285 285
250
305
340
305
340
20
20
1.5
20
1.5
0,849
0.878
0.878
farblos
hellgelb
gelb
schwarz
5 000 g getrocknetes Altöl (Altöl 1 s. Einleitung Beispielteil) wird bei 1500C unter Stickstoffatmosphäre mit
l"/n Natriiimmetall (ak "53%ige Dispersion in .Spindelöl. vgl. Einleitung behandelt. Die Reaktion wird nach ^ Min
mit 25 g Wasser (entsprechend 0,5 Gew.-%) gestoppt.
Das so behandelte öl wird unter Normaldruck auf 3600C erhitzt und 5 Min. bei dieser Temperatur belassen,
wobei das Wasser und eine geringe Menge leicht siedender Kohlenwasserstoffe abdestilliert.
Das Öl wird anschließend in einem Dünnschichtverdampfer mit 0,05 m2 Mantelfläche fraktioniert. Zu diesem
Zweck wird es dreimal nacheinander mit einer Zudosiergeschwindigkeit von 0,9 kg/Stunde bei verschiedenen
Randtemperaturen und verschiedenen Drücken in den Verdampfer gegeben, dessen Rotor mit ca. 600 U/Min,
läuft. Es werden folgende Fraktionen erhalten:
Fraktion | Menge g |
% | Destillationstemp. Wand Kopf C °C |
175 225 280 |
Druck mbar |
Dichte g/cm! |
Viskos. Έ (50'C) |
Farbe |
1 (Gasöl) 2 (Spindelöl) 3 (Grundöl) |
1 110 1 230 1 950 |
22,2 24,6 39,0 |
210 290 350 |
- | 5 5 1,5 |
0,84 0.88 |
2.4 7,3 |
farblos hellgelb gelb |
Sumpf Wasser Vorlauf |
665 20 23 |
13.3 0,4 0.5 |
— | — | - | — | schwarz |
Summe
5 000
100
Analytische Werte Fraktion 3
Einheit | Vorschr. | Wert | |
Viskosität bei -17.80C | m Pa · s | DIN 51 377 | 9600 |
Viskosität bei 40,0'C | m2/s#) | DIN 51 562 | 80.45 · \0-b |
Viskosität bei 100.0'C | mVs·) | DIN 51 561 | 9.35 · 10-* |
Dichte bei 15=C | g/ml | DIN 51 757 | 0,888 |
Flammpunkt nach Cleveland | 0C | DIN 51 376 | 258 |
Stockpunkt | 0C | DIN 51 583 | -14 |
Viskositätsindex/VI | — | DIN 51 564 | 9! |
Schwefelgehalt | Gew.-°/o | DIN 51 768 | 0,63 |
Sulfatasche | Gew.-% | DIN 51 575 | 0.00 |
Koksrückstand nach Conradson | Gew.-% | DIN 51 551 | 0.05 |
Verdampfungsverlust | Gew.-°/o | DIN 51 581 | 6.8 |
Korrosionswirkung auf Kupfer | Note | DIN 51 579 | 1 |
*) Kinematische Viskosität.
Das Öl enthält ca. 1 ppm Schwermetalle (0,2 ppm Fe, 0,1 ppm Ca, 0,4 ppm Mg, 0.3 ppm AI).
Das Grundöl entspricht somit den Anforderungen, die an ein hochwertiges Schmieröl gestellt werden müssen.
Beispiel (Vergleich in der Arbeitsweise mit und ohne Wasserzugabe)
500 g Trockenöl (Altöl 2) werden bei 1200C mit 1,5% Natriummetall (4.5% 33%ige Dispersion in Spindelöl,
vgl. Einleitung) versetzt. Durch die Reaktion des Altöls mit dem Natrium steigt die Temperatur auf 1400C. Nach
5 Min. wird die Reaktion des Natriums mit dem Altöl durch Zugabe von 0,5% Wasser gestoppt. Die Probe wird
in einem 1 -!-Destillationskolben im Vakuum fraktioniert destilliert.
Ir. einem Parallelversuch wird genauso verfahren; die Wasserbehandlung entfällt, die Probe wird nach 5 Min.
Reaktionszeit mit dem restlichem freien und organisch gebundenem Natriummetall auf die Destillationstempcratur
erhitzt. Die Destillation der beiden Proben ergibt folgende Ergebnisse:
Probe 1 (Wasserzugabe nach 5 Min.) Destillationsdauer insges. 1 h 40 Min.
1 (Gasöl) | 132 | 25,3 | 225 | 255 | 20 | — |
2 (Spindelöl) | 109 | 20,9 | 285 | 305 | 20 | 2,9 |
3 (Grundöl) | 195,5 | 37,4 | 340 | 270 | 1,5 | 6,1 |
0,84
Sumpf
86
16,4
Der Vergleich zeigt, daß beim erfindungsgemäßen Arbeiten die Ausbeute an der höchstsiedenden Fraktion
erhöht und der Sumpfanteil erniedrigt ist. Die höchstsiedende Fraktion weist ferner eine günstigere Viskosität
40 auf. Schließlich verkürzt sich die Destillationsdauer um etwa ein Drittel.
Fraktion | Menge g |
Gew.-% | Destillationstemp. (max.) "C Kopf Sumpf |
Menge g |
Gew.-% | 255 305 310 |
Druck mbar |
Viskosität ° E (50° C) |
Dichte g/cm3 |
'j ■'i |
1 (Gasöl) 2 (Spindelöl) 3 (Grundöl) |
127 112,5 221 |
24,2 21,4 42,1 |
225 285 340 |
— | 20 20 1.5 |
2,9 6,7 |
0,845 | .·■( ;.( |
||
Sumpf Wasser |
63 1.5 |
12,0 0,3 |
— | - | - | |||||
Probe 2 (ohne Wasserzugabe) Destillationsdauer 2 h 20 Min. | Destillationstemp. (max.)" C Kopf Sumpf |
|||||||||
Fraktion | Druck mbar |
Viskosität 0E (50° C) |
Dichte g/cm' |
■ -t |
Claims (8)
1. Verfahren zur Wiederaufbereitung von gebrauchten Schmierölen durch Behandeln des getrockneten
Öls mit feindispergiertem Natriummetall bei erhöhter Temperatur und nachfolgendes Abtrennen des behandelten
Produkts durch Destillation, dadurch gekennzeichnet, daß man 1 bis 15 Minuten bei
Temperaturen zwischen 50 und 2000C mit 03 bis 3,0 Gewichtsprozent Natrium behandelt, das restliche freie
und/oder organisch gebundene Metali sodann mittels wasserstoffaktiver Verbindungen zersetzt und das öl
hierauf destilliert.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man die Natriumbehandlung 2 bis 10 Minuten
to bei 90 bis 160° C vornimmt
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet daß man mit 0,5 bis 2 Gewichtsprozent
Natrium behandelt
4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet daß man mit Natrium, das einen
mittleren Teilchendurchmesser von höchstens 100 μΐη, vorzugsweise unter 30 μπι hat behandelt
is
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß man die Zersetzung mit flüssigem
oder gasförmigem Wasserdampf, Wasserstoffperoxid, primären Alkoholen mit 1 bis 3 C-Atomen, Ni'areralsäuren,
aliphatischen Carbonsäuren mit 1 bis 3 C-Atomen oder mit Gemischen dieser Verbindungen durchführt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet daß die Zersetzung mit 0,1 bis 2,0, vorzugsweise
0,2 bis 1,0 Gewichtsprozent Wasser vorgenommen wird.
7. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Destillation mit Strippdampf
durchgeführt wird.
8. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet daß man das öl unmittelbar aus dem
Behandlungsmedium abdestilliert
9- Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet daß man dem Zersetzungsmittel zur
Desodorierung des Behandlungsgutes Wasserstoffperoxid zusetzt
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