DE2746813A1 - Haertemittel, insbesondere fuer aluminiumlegierungen - Google Patents
Haertemittel, insbesondere fuer aluminiumlegierungenInfo
- Publication number
- DE2746813A1 DE2746813A1 DE19772746813 DE2746813A DE2746813A1 DE 2746813 A1 DE2746813 A1 DE 2746813A1 DE 19772746813 DE19772746813 DE 19772746813 DE 2746813 A DE2746813 A DE 2746813A DE 2746813 A1 DE2746813 A1 DE 2746813A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- hardening
- water
- quenching
- aluminum alloys
- hardening agents
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/002—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working by rapid cooling or quenching; cooling agents used therefor
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/60—Aqueous agents
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Preventing Corrosion Or Incrustation Of Metals (AREA)
- Heat Treatments In General, Especially Conveying And Cooling (AREA)
- Lubricants (AREA)
Description
27A6813
tki.kkon (080) o«aom
τκΐ,ΚΧ ·1 34 070
TKLR(IHAM M ■ I
1'HOT JCOTI'AT KWT μΑΝΟΠΕΙΤ
1A-49 973
An»·IcUr t SOCIlTB SI VINTl Dl L1ALUMIN^ PlCHip»
23 tola, π*· lala·· 79006 Paria, fi&
SPECTED
1)1». INCi. 1··. WH KSTIICM·'K
sooo Mü Ncm KN no
TKi.KK(IN (OHO) 00 aoei
τι:ι.κχ 5 24 O7O
1A-49 973
Die Erfindung bezieht sich auf ein neues Härtungsmittel für
Metallwerkstücke, insbesondere aus Aluminiumlegierungen.
Die nachfolgenden Erläuterungen beziehen sich zwar auf Aluminiumlegierungen, jedoch läßt sich das erfindungsgemäße
Härtungsmittel auch auf jede Art von härtbaren Legierungen anwenden und zwar sowohl auf Struktur-härtbare Legierungen,
als auch auf solche, die einer Martensithärtung zugänglich sind.
Die mechanischen Eigenschaften von Aluminiumlegierungen können durch eine Wärmebehandlung beträchtlich verbessert werden, die
allgemein die folgenden drei Stufen umfaßt:
1) Lösungsglühen
2) Härten
3) Vergüten bzw. Auslagern.
Das Prinzip dieses Härtungsmechanisinus, den man als Strukturhärtung
bezeichnet, setzt voraus, daß im Gleichgewichtszustand bei Raumtemperatur ausgeschiedene intermetallische Verbindungen
vorhanden sind, d.h. außerhalb der festen Lösung. Das Lösungsglühen hat den Zweck, diese Phasen zumindest teilweise
wieder in die feste Lösung zu bringen. Das Abschrecken bringt die Legierung mit ausreichend schneller Geschwindigkeit
auf Raumtemperatur, so daß die intermetallischen Verbindungen keine Zeit haben, sich erneut auszuscheiden. Man erhält auf
diese Weise eine übersättigte feste Lösung, die sich nicht im Gleichgewichtszustand befindet und daher metastabil ist.
809816/1007
-\A-h9 973
Durch Erwärmen auf eine Temperatur etwas niedriger als beim Lösungsglühen oder durch Altern bei Raumtemperatur oder Kaltauslagern
bilden sich sehr feine "GUINIER-PRESTON-Bereiche", die örtliche Einzelerscheinungen in der Verteilung derAtome
in Lösung darstellen. Setzt man das Erwärmen fort, so tritt eine sehr feine Ausscheidung von intermetallischen Verbindungen
auf; die Ausscheidungen sammeln sich dann und werden zunehmend größer. Diese Gunier-Preston-Bereiche blockieren die
Versetzungen und sind damit verantwortlich für die Verbesserung der mechanischen Eigenschaften der Legierungen.
Die Maßnahmen des Härtens sind von fundamentaler Bedeutung: die Abschreckgeschwindigkeit muß ausreichend sein, damit die
zuvor in Lösung gebrachten Verbindungen sich nicht wieder ausscheiden können. Man kann daher von einer kritischen Geschwindigkeit
sprechen. Sie variiert selbstverständlich mit der Art
der Legierung, d.h. eigentlich mit der Art der Phase, die die Härtung der Legierung hervorruft. Beispielsweise liegen bei
Aluminium-Kupfer-Magnesium-Legierungen die kritischen Geschwindigkeiten niedriger als bei Aluminium-Zink-Magnesium-Legierungen
.
In massiven Werkstücken ist die Abschreckgeschwindigkeit im Inneren natürlich geringer als an der Oberfläche. In Jedem
Zeitpunkt des HärtungsVorganges existiert somit ein Temperaturgradient
zwischen außen und innen, der zu Spannungen, manchmal Deformation oder sogar Härterissei oder Härtebrüchen führen
kann.
Das Härten erfolgt meist als Tauchhärten, indem das Werkstück nach dem Lösungsglühen in kaltes Wasser getaucht wird. Dieses
brutale Abschrecken läßt sich häufig nicht anwenden, weil obige Fehler auftreten können.
809816/1007
1A-49 973
In solchen Fällen wird mit sanfteren Härtungsmitteln gearbeitet,
d.h. die einen weniger brutalen Temperaturabfall hervorrufen, beispielsweise siedendes Wasser, öl oder Wasser
mit organischen Zusätzen wie Polyvinylalkohole, Äthylenglykol, Glycerin u.a.m.
Für bestimmte Legierungen schließlich, die sich durch eine sehr niedrige kritische Abschreckgeschwindigkeit auszeichnen,
oder wenn man eine gewisse Verschlechterung der Eigenschaften hinnimmt, kann man auch im Salznebel oder in pulsierender
Luft abschrecken. Diese milderen Härtungsmittel weisen aber trotz ihrer Bedeutung und ihrer weit verbreiteten
Anwendung eine Reihe von Nachteilen auf:
a) bei siedendem Wasser werden manchmal die mechanischen Eigenschaften stark beeinträchtigt. Dieses Verfahren bietet
weiterhin das Risiko, daß es durch örtliche oder mehr oder weniger allgemeine Bildung einer beständigen Wasserdampfhaut
am Werkstück zu Ungleichmäßigkeiten kommt. Diese Dampfhaut
verringert beträchtlich den Wärmeübergang, was an nicht gehärteten Bereichen erkennbar ist, führt jedoch auch infolge
unterschiedlicher Oberflächentemperatur vermehrt zu Spannungen, Rissen und Brüchen.
b) Mit mehr oder weniger heißem Wasser zeigen sich die gleichen Nachteile sowie zusätzlich eine noch größere Ungleichmäßigkeit
der Eigenschaften. Ein Abschrecken zwischen kaltem und siedendem Wasser verspricht also keine Lösung dieser
Probleme.
c) Beim Abschrecken mit ölen führt die Veränderung der Viskosität
oder der Temperatur gleichfalls nicht zu einer brauchbaren Eihstell-Möglichkeit für die Abschreckgeschwindigkeit.
Außerdem sind öle teuer, verunreinigen mit ihren Zersetzungs—
produkten die Werkstücke und sind manchmal brennbar.
809816/1007
1A-49 973
Die Lösung dieser Probleme gelingt nun nach der Erfindung mit einem Härtungsmittel in Form einer Suspension von mineralischen
Pulvern in Wasser. Diese Suspension oder Aufschlämmung ist vorzugsweise ziemlich konzentriert und hat
eine schlammartige Konsistenz. Sie enthält in Wasser Bentonit als Bindemittel oder künstliche oder synthetische Dispergiermittel
sowie gegebenenfalls einen oder mehrere pulverförmige Füllstoffe, die die Dichte der Suspension, ihre Viskosität
oder auch ihre Wärmeleitfähigkeit modifizieren sollen,und
verschiedene Zusätze, die die Theologischen oder grenzflächenaktiven Eigenschaften des Mittels einstellen(oder Korrosionsinhibitoren
oder Antiflockungsmittel, Antischaummittel u.a.m.
Der Gehalt an Bindemittel kann 3 bis 20 % des Schlammes.ausmachen,
der Gehalt an Füllstoffen 2 bis 35 % und der Gesamtgehalt an mineralJs chen Stoffen der Suspension 5 bis 50 %.
Man kann als Füllstoffe feine Pulver einsetzen, vorzugsweise mikrofeinen Magnetit Fe,0>, Ferrosilicium oder Bariumsulfat.
Das Raumgewicht derartiger Schlämme kann im Bereich von 1,05 bis 1,6 g/cm liegen.
Derartige Mittel für das Abschrecken zum Härten weisen beträchtliche
Vorteile gegenüber den nach dem Stand der Technik gebräuchlichen Mittel auf:
1) Indem man die Anteile an Bindemittel und Füllstoff variiert, kann man gegenüber dem Abschrecken mit kaltem Wasser eine
gleichmäßige und fortschreitende Verlangsamung der Abkühlungskurven erreichen; dies ermöglicht, die Abkühlungskurve der
idealen Kurve anzugleichen unter Berücksichtigung der Unterschiede der Werkstücke in Form und Querschnitt und einen besseren
Kompromiß zwischen den erreichten mechanischen Eigenschaften und den Restspannungen. Die Verdampfung der Flüssigkeit
wird nämlich begrenzt und geregelt durch die Verdünnung und durch die Diffusion der flüssigen Phase durch die umhüllende
Schicht, die sich um das heiße Werkstück konzentriert. Ein einstellbarer Teil des Abkühlens kommt den suspendierten Feststoffen
zu;
809816/1007
1A-49 973
2) die Feststoffe stören die Ausbildung oder Stabilisierung einer isolierenden Dampfhaut an der Oberfläche der Werkstücke;
3) die Intensität des Wärmeübergangs durch Konvektion wird bestimmt durch die Eigenschaften der Suspension, nämlich Viskosität
und Raumgewichti sowie deren Relativbewegung zum Werkstück, die durch programmiertes Rühren modifiziert werden kann;
4) das erfindungsgemäße Härtemittel ist leicht und einfach
herzustellen, problemlos anzuwenden und verglichen mit den üblichen Härtemitteln leicht regenerierbar und zur Wiederverwertung
geeignet.
Diese erfindungsgemäßen Schlämme werden durch einfaches Einarbeiten
der Feststoffe in Wasser hergestellt, sind bei der Anwendung überhaupt nicht riskant, stellen keine Verschmutzungsquellen dar, machen keine arbeitshygienischen Auflagen erforderlich
und sind nicht brennbar.
Die erfindungsgemäß gehärteten Werkstücke müssen lediglich mit Wasser oder einem verträglichen fließfähigen Medium gespült
werden, um von dem sie bedeckenden Schlamm befreit zu werden, und die abgewaschenen Produkte (mit Ausnahme der löslichen
Stoffe) sitzen leicht ab und lassen sich wieder verwenden.
Außerdem sind Füllstoffe und Bindemittel billig und leicht
verfügbar.
Die Erfindung wird in den folgenden Beispielen näher erläutert.
Stäbe aus Aluminiumlegierung - 20 bis 50 mm 0, Länge 150 mm wurden
in ihrer medianen Ebene (bei gleicher Entfernung von beiden Enden) mit zwei feinen Thermofühlern ausgestattet, wovon
- 6 809816/1007
1A-49 973
der eine in der Nähe der Oberfläche und der andere für die Stabachse vorgesehen war.
Es wurde ein Gemisch aus mikrofeinen Pulvern folgender Zusammensetzung
bereitet: 30 % Ton, 10 % Magnetit, 60 % Ferrosilicium.
Dieses C/emisch wurde in Wasser suspendiert und zwar in einem
Verhältnis von 10 bis 20 %, so daß man drei Suspensionen mit
einer Dichte von 1,1, 1,2 und 1,3 g/cm erhielt.
Die Stäbe wurden auf 525 C erwärmt und dann in Wasser von
Raumtemperatur und parallel in jede der oben beschriebenen Suspensionen, und zwar ebenfalls bei Raumtemperatur, getaucht.
Die Temperaturablesungen ergaben die in der beigefügten Zeichnung dargestellten Kurven.
In Fig. 1 ist die Zeit in s auf der Abszisse und die Temperatur auf der Ordinate angegeben; diese Figur zeigt fünf Abkühlungskurven
für Stäbe mit 20 mm 0: die Kurven 1e und 1i stammen von der Abschreckung mit reinem Wasser. Die Kurven 2e und
2i stammen aus der Abschreckung mit einem Härtemittel, dessen Dichte 1,2 war. Die Kurve 3 (die Kurven für innen und außen
fallen praktisch zusammen) stammt aus der Abschreckung in einem Kittel, dessen Dichte 1,3 war.
Fig. 2 zeigt analoge Kurven, jedoch für Stäbe mit einem Durchmesser
50 mm und zwar ke und 4i Abschreckung in reinem Wasser, 5e und 5i Abschreckung in einem Mittel mit Dichte 1,1, 6e und
6i mit Dichte 1,2 und 7e und 7i mit Dichte 1,3.
Für die Kurven 4e und 4i sowie 5e und 5i ist Δ® aufgetragen,
d.i. der Maxiraalabstand zwischen der Außentemperatur und der Innentemperatur. Vergleicht man diese Kurven für erfindungsgemäße
Härtung in Suspension gegenüber dem Stand der Technik
809816/1007 -7-
1A-49 973
27^6813
so ergibt sich folgendes:
ein gleichmäßig allmähliches Absinken der Abkühlungskurven, verbunden mit einer Verkleinerung des Temperaturgradienten
(in der Größenordnung von 40 bis 60 % für 0 40 mm) und eine Verlagerung des Punktes des Maximalabstands zwischen Innen- und
Außentemperatur zu höheren Temperaturen (etwa um 60°C von 340
auf 4000C in den gleichen Fällen).
Gegenüber dem "milderen" Härten nach dem Stand der Technik (mit siedendem Wasser, Öl(organischen Lösungen usw.) sind bei
dem erfindungsgemäßen Härtemittel folgende Vorteile festzustellen:
Die Endeigenschaften, vor allem mechanischen Eigenschaften,werden
sehr wenig beeinträchtigt, da die Abkühlung von den hohen Temperaturen, die für die gehärteten festen Lösungen bestimmend
sind, nicht zu langsam ist. Die Restspannungen sind geringer, da der maximale Temperaturgradient wesentlich vermindert
ist und dieser bei höheren Temperaturen liegt, wo die Legierung noch stark plastisch ist; auch sind die mit der Dampf haut
verbundenen Probleme gelöst.
Es wurden rechteckige Stäbe 33 mm χ 35 mm χ 200 mm aus einem
Blech der Legierung A-U^G1 geschnitten (AA-Nr. 2024).
Die Stäbe wurden bei 495°C 1,5 h lösungsgelüht und anschließend mit einem der nachfolgend beschriebenen Mittel abgeschreckt und
4 Tage bei Raumtemperatur ausgelagert. Es wurde Zugfestigkeit tf B, die Dehngrenze J 0 2 unc* ^ie Brucnc*ehnung D, die Brinelle-Härte
HB und die Restspannung R bestimmt.
Die Restspannungen wurden in folgender Weise gemessen:
8098 16/1 007 - 8 -
1A-49 973
Die Stäbe wurden in Längsrichtung durchgesägt und die Durchbiegung
gemessen. R = 2,4 ■ , worin f = Durchbiegung in mm, M = Elastizitätsmodul in hbar, 1 = Länge in mm, h =
Dicke in mm.
2,4 ist ein numerischer Koeffizient, der experimentell festgelegt wird.
Die untersuchten Härtungsmittel waren folgende:
1) kaltes Wasser ohne irgendeinen Zusatz,
2) siedendes Wasser,
3) handelsübliches Härteöl,
4) Wasser + 5 % handelsüblicher Härtezusatz,
5) Suspension von 40 % Feststoff aus 70 % Magnetit und 30 %
Bentonit (Masse 5),
6) Suspension von 28,7 % Feststoff aus 18 % Magnetit, 55 %
Ferrosilicium und 27 % Bentonit (Masse 6),
7) Suspension von 25,5 % Feststoff aus 30 % Magnetit, 30 %
Ferrosilicium und 40 % Bentonit (Masse 7).
In der folgenden Tabelle sind die Ergebnisse wiedergegeben: in den fünf ersten Spalten finden sich die gemessenen Absolutwerte,
in den fünf weiteren Spalten die Relativwerte, wobei die Abschreckung mit kaltem Wasser als Bezugswert = 100 galt.
Man erkennt, daß ein Härtemittel umso wirksamer ist, Je höher
die Werte für ·<τί, c^L ?, D und HB liegen und umso geringer R
ist. Zugfestigkeiten, Streckgrenze und Restspannungen in hbar,
- 9 8098 16/1 007
1A-49 973
Härte | ges. | B | absolut | D | HB | R σ | j | 100 | relativ | D | HB | R |
mittel | .Fest- | 31,7 | '0,2 | 20 | 137 | 16,2 | 83 | ^0,2 | 100 | 100 | 100 | |
stoffge- | 26,4 | 46,9 | 15,6 | 121 | 0,9 | 96 | 100 | 78 | 88 | 6 | ||
halt, % | 30,7 | 42,4 | 18,6 | 132 | 3,5 | 91 | 90 | 93 | 96 | 22 | ||
1 | 29 | 46,4 | 18 | 125 | 5,6 | 102 | 99 | 90 | 91 | 35 | ||
2 | 32,3 | 44,5 | 17,9 | 133 | 5,3 | 97 | 95 | 89 | 97 | 33 | ||
3 | ,7 30,8 | 47,5 | 20 | 132 | 4,6 | 99 | 101 | 100 | 96 | 28 | ||
h | ,5 31,5 | 46,2 | 19,2 | 131 | 6,5 | 99 | 96 | 96 | 40 | |||
5 | 46,9 | 100 | ||||||||||
6 | 40 | |||||||||||
7 | 28, | |||||||||||
25, |
Die Tabelle zeigt, daß zwar die geringsten Restspannungen durch
Abschrecken in siedendem Wasser erreicht werden, Jedoch auf Kosten der anderen Eigenschaften.
Mit Härteöl wird ein guter Kompromiß erreicht mit lediglich 22 % Restspannungen und einem Relativwert der Eigenschaften
von 96 %. Mit der Masse 6 wird eine fast ebenso geringe Restspannung
von 28 % erreicht mit einem Mittelwert für die Eigenschaften von 98 % und ohne daß die weiter oben angegebenen
Nachteile des Öls in Kauf genommen werden müssen.
8098 16/ 1007
Leerseite
Claims (5)
1. Härtemittel für Netalle, insbesondere Aluminiumlegierungen
gekennzeichnet durch eine wäßrige Suspension eines Tons und eines Füllstoffes zur linstellung der
Dichte, der Viskosität und/oder 4«r VlrswleitfMhlgkeit, gegebenen/alle enthaltend üblich· iflsUeh· 2ustttae wie Korrosionsinhibitoren, Antischaummittel oder Antiflockungsaittel.
2. Mittel nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, da0 dar Tongahalt 3 bis 20 % ausmacht.
3. Mittel nach Anspruch 1 oder 2, dakrch gekennzeichnet , daß der Gehalt an Füllstoff 2 bis 35 % ausmacht.
U. Mittel nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Ton Bentonit ist.
5. Mittel nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Füllstoff Magnetit, Ferrosilicium
und/oder Baryt ist.
7281«·
•0··11/1017
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR7632035A FR2368544A1 (fr) | 1976-10-19 | 1976-10-19 | Trempe dans des suspensions aqueuses de poudres minerales |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2746813A1 true DE2746813A1 (de) | 1978-04-20 |
Family
ID=9179137
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19772746813 Withdrawn DE2746813A1 (de) | 1976-10-19 | 1977-10-18 | Haertemittel, insbesondere fuer aluminiumlegierungen |
Country Status (9)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4243439A (de) |
JP (1) | JPS5366809A (de) |
DE (1) | DE2746813A1 (de) |
FR (1) | FR2368544A1 (de) |
GB (1) | GB1556597A (de) |
IL (1) | IL53147A0 (de) |
IT (1) | IT1087013B (de) |
NL (1) | NL7711386A (de) |
SE (1) | SE7711678L (de) |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4582118A (en) * | 1983-11-10 | 1986-04-15 | Aluminum Company Of America | Direct chill casting under protective atmosphere |
US4610295A (en) * | 1983-11-10 | 1986-09-09 | Aluminum Company Of America | Direct chill casting of aluminum-lithium alloys |
US4593745A (en) * | 1983-11-10 | 1986-06-10 | Aluminum Company Of America | Fire retardant continuous casting process |
JP2001081515A (ja) * | 1998-09-18 | 2001-03-27 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 鋼の熱処理方法および熱処理装置 |
GB0018389D0 (en) | 2000-07-26 | 2000-09-13 | Boc Group Plc | Quenching method |
CN106435100A (zh) * | 2016-12-01 | 2017-02-22 | 扬州大学 | 球墨铸铁等温淬火液制备方法及应用 |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1593132A (en) * | 1925-02-11 | 1926-07-20 | Nelson August | Metallurgical composition and method of using the same |
US2817612A (en) * | 1953-09-23 | 1957-12-24 | Joseph C Brennan | Process and quenching bath for hardening steel articles |
US2770564A (en) * | 1954-07-06 | 1956-11-13 | Gordon Mack | Method of quenching metals |
US2857301A (en) * | 1956-02-23 | 1958-10-21 | Reed Roller Bit Co | Method of surface-hardening steel, and a quenching medium therefor |
US3178321A (en) * | 1961-05-29 | 1965-04-13 | Armco Steel Corp | Coating compositions for metals and method of heat treating metals |
US3459602A (en) * | 1964-04-03 | 1969-08-05 | Scm Corp | High temperature temporary protective ceramic coating compositions for metals,and resulting coated metal articles |
US3523837A (en) * | 1967-11-06 | 1970-08-11 | Westinghouse Electric Corp | Non-reactive refractory separating coatings for electrical steels |
US3671335A (en) * | 1967-11-06 | 1972-06-20 | Westinghouse Electric Corp | Non-reactive refractory separating coatings for electrical steels |
US3944444A (en) * | 1971-05-20 | 1976-03-16 | A. Finkl & Sons Company | Method for heat treating cylindrical products |
BE787833A (fr) * | 1971-09-03 | 1973-02-22 | Mackie & Sons Ltd J | Curseurs ameliores pour metiers a filer |
LU71664A1 (de) * | 1975-01-17 | 1976-12-31 | ||
US3977915A (en) * | 1975-01-30 | 1976-08-31 | Greenwood Ronald E | Method of heat treating metal parts |
US4126492A (en) * | 1976-02-17 | 1978-11-21 | Honda Giken Kogyo Kabushiki Kaisha | Brake disc and process for producing the same |
-
1976
- 1976-10-19 FR FR7632035A patent/FR2368544A1/fr active Granted
-
1977
- 1977-10-17 IL IL53147A patent/IL53147A0/xx unknown
- 1977-10-17 SE SE7711678A patent/SE7711678L/xx unknown
- 1977-10-17 NL NL7711386A patent/NL7711386A/xx not_active Application Discontinuation
- 1977-10-18 JP JP12502177A patent/JPS5366809A/ja active Pending
- 1977-10-18 IT IT2873177A patent/IT1087013B/it active
- 1977-10-18 DE DE19772746813 patent/DE2746813A1/de not_active Withdrawn
- 1977-10-18 GB GB43313/77A patent/GB1556597A/en not_active Expired
-
1979
- 1979-08-21 US US06/068,480 patent/US4243439A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
IL53147A0 (en) | 1977-12-30 |
IT1087013B (it) | 1985-05-31 |
FR2368544B1 (de) | 1979-03-02 |
JPS5366809A (en) | 1978-06-14 |
SE7711678L (sv) | 1978-04-20 |
NL7711386A (nl) | 1978-04-21 |
US4243439A (en) | 1981-01-06 |
GB1556597A (en) | 1979-11-28 |
FR2368544A1 (fr) | 1978-05-19 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69511037T2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Formgedächtnislegierungen mit hoher Umwandlungstemperatur | |
DE2516749C3 (de) | Verfahren zum Herstellen von Metallkörpern mit wiederholt reversiblem Gestaltwechselvermögen | |
DE10065735B4 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Kupferlegierung für ein Verbindungsstück und durch das Verfahren erhältliche Kupferlegierung | |
EP0062365B1 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Bauteils aus einer Titanlegierung sowie Bauteil und Verwendung des Bauteils | |
DE2508838A1 (de) | Spinodalzersetzungs-magnetlegierung | |
DE2350389C2 (de) | Verfahren zur Herstellung einer Kupfer-Nickel-Zinn-Legierung mit verbesserter Festigkeit bei gleichzeitiger hoher Duktilität | |
DE2953182A1 (en) | Aluminum alloy | |
DE3221857A1 (de) | Legierung, insbesondere zur herstellung von hochbelastbaren verrohrungen von tiefbohrungen oder dergleichen | |
DE2316808C3 (de) | Verfahren zum Herstellen von Elektroblech mit Gosstextur | |
DE2603911A1 (de) | Verfahren zum erweitern der hystereseschleife einer metallischen zusammensetzung mit einem reversiblen uebergang zwischen austenitischem und martensitischem zustand | |
DE3223457A1 (de) | Legierung, insbesondere zur herstellung von hochbelastbaren verrohrungen von tiefbohrungen oder dergleichen | |
DE2714674C3 (de) | Superlegierung mit hoher Dauerfestigkeit | |
DE69206347T2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines Auslassventiles. | |
DE3012188A1 (de) | Verfahren zur herstellung einer stahlplatte mit festigkeit gegenueber wasserstoffinduzierter rissbildung | |
DE2437653A1 (de) | Kupferlegierungen fuer die herstellung von formen | |
DE2746813A1 (de) | Haertemittel, insbesondere fuer aluminiumlegierungen | |
DE2021348B2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Gegenständen aus binären Memory-Legierungen | |
DE2704765A1 (de) | Kupferlegierung, verfahren zu ihrer herstellung und ihre verwendung fuer elektrische kontaktfedern | |
DE3326890C2 (de) | ||
DE19610539A1 (de) | Durch Rascherstarrung herstellbare, duktile Lötfolie | |
EP0035069A1 (de) | Formgedächtnislegierung auf der Basis von Cu/Al oder Cu/Al/Ni und Verfahren zur Stabilisierung des Zweiwegeffektes | |
DE10160644B4 (de) | Nichtorientiertes Elektrostahlblech mit ultrahoher magnetischer Flußdichte und Herstellungsverfahren dafür | |
DE2925326C2 (de) | Stahl mit hohem Vibrationsdämpfungsvermögen und Verfahren zur Herstellung des Stahls | |
DE2255824A1 (de) | Verfahren zur herstellung einer knetlegierung auf zinkbasis | |
DE2913071C2 (de) | Magnetlegierung auf Eisen-Chrom-Kobalt-Basis mit spinodaler Zersetzung |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OD | Request for examination | ||
8130 | Withdrawal |