-
Vorrichtung und Verfahren zur Behandlung von Lebensmitteln
-
Die Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zum Räuchern, Trocknen,
Kochen, Braten, Backen und Garen von hebensmitteln, vorzugsweise von Fleisch- und
Fischwaren, Käse und dgl.
-
Sie ist aber auch für alle anderen Waren, die mit Rauch, Wärme sowie
Feuchtigkeit behandelt werden, verwendbar. Die Vorrichtung weist einen
Behandlungsraum
mit oder ohne umldufendem Behantllunsmedium auf und kann eine regelbare Heiz-, Befeuchtungs-,
Küiii-, E:iiLfeuchtungs- und Regeneriereinrichtung, einen Raucherzeuger, eine Rauchregenerier-
und Reinigungseinrichtung aufweisen. Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, mit
einem verhältnismäßig kleinem wir-tschaftlichem Aufwand die Schadstoffemissionen
in Form von Rauch, Gerüchen, Wasserdampf, verunreinigtes Abwasser und Lärm zu verringkern
uiid möglicherweise ganz zu vermeiden und dabei gleichzeitig sicherzustellen, daß
alle bisher praktizierten Räucher- und Behandlungsvorgänge in ein und derselben
Anlage weiter durchgeführt werden können, ohne daß eine Beeinträchtigung der Qualität
der herzustellenden Produkte in Aussehen, Geruch und Geschmack erfolgt. Die Erfindung
soll es des weiteren gestatten, durch die Anwendung neuer und genau steuerbarer
Techniken unbeeinflußt von äußeren Einflüssen die Vielfalt der hergestellten Produkte
zu vergrößern, die Qualität und Wirtschaftlichkeit zu verbessern, vor allem auch
die Gewichtsverluste während einzelne Behandlungsphasen der Behandlungsprozesse
optimal zu begrenzen zu steuern und durch Vorgabe reproduzierbar zu machen.
-
Bischer wurden zu trocknende und zu räuchernde Waren In Räucherkammern
mit eingebauter Schwel-Rauchentwicklung behandelt. Andere Räucherkammern oder Anlagen
mit
und ohne Einrichtung zur Umwälzung des Behandlunysmediums wurden durch externe,
direkt angebaute oder räumlich getrennte Raucherzeuger über Rohrleitungen mit Rauch
beschickt. Der Rauch wurde in sogenannten Glimmraucherzeugern durch Verschwelen
von Sägespänen und dergleichen erzeugt, wobei die Verschwelung unter Frischluftzugabe
so erfolgte, daß möglichst keine Flammenbildung oder eine zu große Wärmeentwicklung
eintrat. Andere Glimmraucherzeuger benützen zur Verschwelung der Sägespäne Heizplatten
oder Heizstäbe. In Friktionsraucherzeugern wird die Verschwelung von ganzen Holzstücken
durch die Reibungshitze unter Zufuhr von Frischluft durchgeführt.
-
Die auf diese Weise hergestellten Rauchmengen und Rauchqualitäten
unterscheiden sich wesentlich voneinander. Sie sind abhängig von der Verschwelungsart
und Temperfltur,der Holzart, der Holzfeuchte, der Holzform oder Stückgröße, der
Dauer der Raucherzeugung und der damit verbundenen Erwärmung der Schwelstellen und
des jeweiligen Raucherzeugers.
-
Zum Teil treten bei diesen Schwelvorgängen starke Teerbildungen und
Staubaufwirbelungen auf, die die Rohrleitungen und Behandlungsräume sowie die darin
im Behandlungsprozess befindliche Ware verschmutzen.
-
Außerdem treten sporadisch immer Rauchrohrbrände auf, die die Ware
beeinträchtigen oder sogar unbrauchbar machen, evtl. auch die Anlagen beschädigen.
-
in den gieschildertenFMllen wird der Rauch und der
Schmutz
ausnahmslos mit Hilfe des Frischluftstromes vom Raucherzeuger über die Rauchrohrleitung
in den Behandlungsraum geführt. Der Frischluftstrom dient also als Träger des Rauchgases
und verdünnt dieses gleichzeitig, so daß die Einwirkungszeit auf die zu räuchernde
Ware je nach Verdünnungsgrad vom Bedienungspersonal verlängert oder verkürzt werden
muß, wenn eine gleichbleibende Warenproduktion erzielt werden soll. Außerdem tritt
eine Verdrängung der Behandlungsatmosphäre im Behandlungaraum durch das einströmende
Frischluft- und Rauchgasgemisch auf. Die verdrängte Behandlungsatmosphäre wird in
der Regel über Abluftleitungen und Schornsteine in die freie Atmosphäre abgefghrt,
was zu Immissionen auf die benachbarten Grundstücke, Gebäude und Bewohner durch
die unerwünschte Schadstoffbeladung der Atmosphäre führt. Der Abluftstrom wird bei
solchen Anlagen noch durch eine weitere Frischluftbeigabe in den Behandlungsraum
verstärkt, da die auf der Oberfläche des Produktes befindliche Feuchtigkeit abgebaut
und über den Schornstein abgeführt werden muß. Andere Produkte, insbesondere solche,
die mit kaltem Rauch geräuchert werden, erhalten ihre Qualität erst durch einen
entsprechenden Wasserentzug, der durch den Frischluft- und Rauchgasstrom als Wasaerdampf
über den Schornstein in die freie Atmosphäre abgeführt werden muß.
-
Durch den hohen Feuchtigkeitsgehalt treten innerhalb
kurzes
Zeit Kaminversottungen auf, sofern nicht Vorsorge durch den Einbau von entsprechenden
Stahlrohren oder sonstigen feuchtigkeitsundurchlässigen Materialien getroffen wird
oder netze Stahlrohkamine erstellt werden. Verstärkt treten diese Erscheinungen
bei den heute allgemein üblichen kombinierten Rauch- und Kochanlagen auf, in denen
neben den Röte-, Trocknungs-, Räucher-, Brat-, Uack- und Garprozessen auch Reife-,
Schwitz- und Kochprozesse durchgeführt werden. Die aus den Anlagen austretenden
Wrasendämpfe führen ausser evtl.
-
Rauchgasen auch Geruchsstoffe mit sich, die die Umweit insbesondere
in Wohngebieten, in umfangreichem Masse helästigen, was in steigendem Umfang zu
Beschwerden der Betroffenen führt.
-
Die mit solchen Anlagen und diesen Verfahren hergestellten Produkte
erreichen durchschnittlich eine gute Qualität bei Heiss- und Kaltrauchvorgängen.
-
Der Gewichtsverlust infolge des ungleichmässigen und ungesteuerten
Feuchtigkeitsentzug über die Abluft ist aber unnötigerweise unverhältnismässig hoch
und vermindert in vielen Fallen auch noch die ualität und das Aussehen der hergestellten
Produkte. Es wird deshalb versucht mit Hilfe einer Feuchte- und Zeitsteuerung über
automatische Folgeprogramme diesem Problem Herr zu werden, wobei lituner noch zu
hohe Schwankungen des Feuchtigkeits-und damit des Gewichtsverlustes hingenommen
werden
miissen. Ausserdem ist zum Ausgleich des zu hohen Feuchtigkeitsabtrages
eine zusätzliche Feuchtigkeitseinbringung mit Hilte von zugeführtem oder Iri der
Anlage selbst erzeugtem Dampf notwendig, was zusätzlich Kosten verursacht und eine
weitere Verdrängung der Behandlungsatmosphäre über die rwohrleitungen und den Schornstein
in die freie Atmosphäre nach sich zieht und damit die Belästigungen der Umwelt verstärkt.
-
Die alis solchen Räucher- und kombinierten Rauch-und Kochanlagen entweichenden
Luft- und Abrauchströme müssen deshalb vor ihrem Austritt in die freie Atmosphäre
durch ein nachgeschaltetes Gerät beseitigt oder in einen Zustand umgewandelt werden,
der keine Umweltbelästigung mehr darstellt. Zusätzliche Investitionen für Nachverbrennungs-
und Filteranlagen entsprechender Grösse sind notwendig, um die erheblichen Abluftstroinmengen
zu bewAltigen,wodurch gleichzeitiy erhebliche, laufende Betriebskosten entstehen.
Bei Verwendung von Nachverbrennungsanlagen entsteht gleichzeitig eine Energieverschwendung,
da die anfallende Abwärme nicht kontinuierlich anfällt und nur zeitweise mit dazu
noch ungenügendem Wirkungsgrad zurückqewonnen werden kann, was zudem in der Mehrzahl
der Fälle auch zur räumlichen Gründen nicht durchgeführt werden kann. Außerdem entsteht
bei der Verwendung schwefelhaltiger Brennstoffe eine zusätzlIche Belastung der Atmosphäre
mit SO2.
-
Bei der Rauch- und Geruchsbeseitigung mit Hilfe von elektrostatischen
Filtern oder Wäschern wird das LuEtreinhaltungsproblem zu einem Abwasserproblem.
Es wird also nicht gelöst, sondern nur verlagert.
-
Um eine möglichst geringe Umweltbelastung zu erreichen, wird deshalb
in einer anderen Ausführuny die Räuchermaterialverschwelung iiit Hilfe von überhitztem
Dampf vorgenommen. Die Rauchgasbestandteile vermengen sich mit dem überhitzten Dampf,
strömen zusammen mit diesem in den Behandlungsraum und lagern sich bei der Kondensation
des Dampfes auf der zu räuchernden Ware ab. Um die bei diesem Verfahren entstehende
Geruchs- und Geschmacksveränderung des Rauches zu begegnen, wird dem Dampfstrom
eine nicht unerhebliche Frischluftinenge bzw. Sauerstoff beigegeben. Der beigegebene
Frischluft- oder Sauerstoffanteil führt zusamen mit dem Dampf, sofern er nicht nur
die kondensierte Menge ersetzt, wieder zu einer Verkrängung der Behandlungsatmosphäre,
so daß eine nachgeschaltete Kondensiereinrichtung am Abluftaustritt: erforderlich
ist.
-
Außerdem ist die Herstellung mancher Produkte, insbesondere bei Kaltrauchprozessen
von seiten der Verfahrenstechnik, problematisch oder gar nicht möglich. Außerdem
ergeben sich Geruchs-und Geschmacksveränderungen. Der Betreiber einer sol.chen Anlage
muß deshalb für Heißrauch- und
für Kaltrauchvorgänge getrennte
Anlagen, zumindest jedoch zweierlei Raucherzeuger installieren und anwenden, wobei
heben den zusätzlichen Investitionskosten zumindest bei den Kaltrauchprozessen die
Bereits o. g. Verschmutzungen und Umweltbelastungen mit den daraus resultierenden
Folgekosten für die Luftreinhaltung entstehen. Es treten bei diesen Kondensatrauchprozessen
auch Abwasserbelastungen sowie Kosten durch den Wasserverbrauch bei dem Kondensierprozeß
auf. Ferner entstehen bei Anwendung dieser Verfahrensweise uhnötige Gewichtsverluste
durch die ungesteuerten Trocknungsvorgänge über den Abluftstrom. Nicht kondensierbare
Räuchereiabgase müssen ebenfalls über ein ohr- bzw. einen Schornstein abgefÜhrt
werden.
-
Der Fremdenergieaufwand für diese Art der Raucherzeugung und Räucherung
ist gegenüber der Raucherzeugung anderer Art erheblich grösser. Ebenso die Verschmutzungen
der Rauchzufuhrleitungen sowie der Anlagen.
-
Es wurde auch vorgeschlagen, Rauch durch reine Pyrolyse mit Hilfe
einer rotierenden Heizplatte zu erzeuen und den so entstehenden Rauch einem huftstrom
beizumengen, der mit Hilfe eines Gebläses zwischen Raucherzeuget und Behandlungsraum
kreist, um auf den Frischluftstrom als zubringenden Rauchgasträger verzichten zu
können.
-
Dadurch tritt zwar keine Verdrängung der Behandlungsatmosphäre
durch
die Raucherzeugung und Zufuhr mehr auf, aber die Umweltbelastung infolge dem aus
dem Behandlungsraum über den Schornstein entweichenden feuchtigkeits- und rduchgashaltigen
Abgasstrom mit den obengenannten Auswirkungen bleibt gleich. Desgleichen unnötige
Feuchte- bzw.
-
Gewichtsverluste. Außerdem hat sich herausgestellt, daß der auf diese
Art hergestellte und verwendete Rauch wegen des hohen Anteiles an nicht oxydierten
lIolzessig- und Holzgeistverbindungen usw.
-
unbrauchbar ist.
-
Alle bisher bekannten und hier genannten Raucherzeuyungs- und angewendeten
Behandlungsverfahren benützen einen Frischluftstrom oder einen kombinierten Dampffrischluftstrom
als Rauchgasträger und Zubringer zum Behandlungsraum. Die daraus resultierende Verdrängung
der Behandlungsatmosphäre, die durch den weiteren Frischluftzusatz für den Feuchteabbau
uiid durch zeitweilige Feuchtigkeitszugabe mit Hilfe einer Dampfmenge verstärkt
wird macht die Ableitung dieses Abgasstromes über de Schornstein notwendig.
-
Diese Anlagen werden vorwiegend für Heißrauch- und Kaltrauchprozesse
verwendet. Es sind auch Räucheranlagen bekannt, die mit gesteuerter klimatisierter
Atmosphäre betrieben werden können. Sie werden in eister Linie zuitt Kalt- und Klimaräuchern
verwendet.
-
Der Temperaturbereich beträgt hierbei in der Regel + 10 bis 30°C.
Die Einstellung des Klimas erfolgt in der Mehrzahl der Fälle durch einströmende
gekühlte Frischluft, die in der Anlage nachgeheizt und bei Bedarf so befeuchtet
wird, daß die gewünschte klimatisierte Behandlungsatmosphäre entsteht.
-
Auch hier handelt es sich um eine Verdrängung der Behandlungsatmosphäre
durch einströmende Frischluft, [)trnpf und dem Frischluft-Rauchgemisch. Die Abluft
muß ebenso übe einen Schornstein abgeführt werden wie bei den vorgenannten Anlagen.
-
Bei anderen Anldyen dieser Art erfolgt die Konditioiiierung der umlaufenden
Behandlungsatmosphäre über eine im Umwälz-Hauptstrom befindliche Heiz- und Kühl-,
sowie Be- und Entfeuchtungseinrichtung.
-
Diese Räucheranlagen werden vorzugsweise ebenfalls zum Kalt- und Klima-Räuchern
verwendet, wobei relative Feuchtezustände zwischen 50 - 96 % erreicht werden. J)ie
Beschickung derartiger Klima-Rauch-Anlagen ei folgt mit Rauch, der in Glimm oder
in Friktioiis-Raucherzeugern hergestellt uiid über eiiien Frischluftstrom der Räucheranlage
Zegeführt wird und ebenfalls die Behandlungsatmosphäre verdrängt.
-
Der Feuchteabbau erfolgt in diese Anlagen über eine Auskondensation
durch das Kühlregister.
-
Wird eine solche Anlage mit Rauch ohne Frischluttzusatz beschickt,
um eine Verdrängung der Behandlungsatmosphäre zu verringern oder zu vermeiden, ergebeii
sich unæulässige, unliebsame Geruchsänderungen der Behandlungsatmosphäre und damit
auch eine GeschmacksverdL.nderung der damit behandelten Ware, was zu einer Qualitätsminderung
oder gar zu Fehlfabrikaten führt. Es ist in diesen Anlagen wohl eine verhältnismäßig
langsame Trocknung, nicht aber ein Räucherung ohne Verdrängung der Behandlungatmosphäre
mit all ihren Folgen möglich.
-
Außerdem wurden bei allen jetzt beschriebenen Anlagen die durch die
Umwålzventilatoren erzeugten Geräusche, vor allem durch die Abluftrohre auf die
Umgebung übertragen, was zu einer Anhebung des Geräuschpegels vor allem innerhalb
der Betriebsräume führt. Ferner ist bei allen bisher beschriebenen Anlagen- und
Verfahrenstechniken eine öftere Reitilgung mit rauchteerlösenden, stark alkalischen
Reinigungsmitteln sowie eine Schornsteinreinigung notwendig. Der Verbrauch an Räuchermaterial
ist durch den schlechten Ausnutzungsgrad infolge dr vorzeitigen Abfuhr durch den
Schornstein unnötig hoch.
-
Die vorstehend genannten Nachteile werden gemäß der Erfindung dadurch
ausgeschaltet, daß der Behandlungsraum der Anlage in allen Teilen so abgedichtet
ist, daß keine Behandlungsatmosphäre austreten kann und gleichzeitig das Behandlungsmedium
zur Verschwelung des Räuchermaterials, und unter Verzucht auf einen Frischluftstrom
als Rauchgaszubringer, zum Transport der entwickelten Rauchgase aus dem Raucherzeuger
in den Behandlungsraum verwendet wird, wobei gleichzeitig Maßhahmen getroffen werden
können, die die ungünstigen Gefuchs- und Geschmacksveränderungen des Rauchgases
verhindern, die dadurch entstehen, daß infolge des niederen Sauerstoffanteiles und
der niedrigen Verschwelungstemperaturen destillierten und nicht oxydierten Holzessig-
und Holzgeistanteile verstärkt im Rauchgas vorhanden sind.
-
Zu diesem Zweck ist das Behandlungsmedium in Intervallen und der Verschwelungsluftstrom
stetig zu regenerieren, so daß das Rauchgas für alle vorkommenden Räucherprozesse,
soweit sie auf Schwelrauch aus Glimm-, Ftuid-, Friktions- Llnd rrockendesti 1 lations-Raucherzeugern
basieren, verwendet urtd ohne Austausch aufgebraucht werden kann. Durch die dabei
erzielbaren niedrigeren Verschwelungstemperaturen wird gleichzeitig die Entstehung
von canzerogenen Substanzen wie z. B. 3.4-Benzpyren auf einfachste Weise gemindert
und verhindert. Ebenso sind Maßnahmen getroffen die die Ausscheidung von Geruchs-und
Rauchstoffen während Trocknungs- und Räucherprozessen dadurch verhindern, daß statt
eines
Austausches der Behandlungsatmosphäre und de damit verbundenen
unkontrollierten Feuchteabbau und Abtrag über die Abluft, eine Auskondensation und
Regeneration der Bahndlungsluft möglich ist. Diese Anwendungstechnik gestattet es
auch das von und aus der behandeiten Ware abgeführte und auskondensierte Wasser
in einem mit Markierungen versehonen Behälter aufzufangen und seine Menge festzustellen,
wodurch es möglich ist, in jeder Behandlungsphase die Grösse des Feuchtigkeitsabbaues
und damit des Gewichtsverlustes zu kontrollieren, optimal zu begrenzen, zu relativieren
und durch die Anwendung ausgewählter Zeit-, Feuchte- und Temperatureinstellung präzise
zu steuern und reproduzierbar zu machen. Damit ist es möglich die Qualitat der hergestellten
Produkte auf einfachste Weise anzuheben, den Behandlungsprozess zu standardisieren
und Verluste durch überflüssigen Gewichtsschwund zu unterbinden.
-
Zur Beseitigung der Rest-Rauchgase aus der Behandlungsatmosphäre beim
übergang von Räucher- auf Brüh- oder Kochprozesse sind Maßnahmen getroffen, die
die Aufschließung der Rauchgase und ihre Auskondensierung gestatten.
-
Es ist durch spezielle Regelorgane sichergestellt, daß das durch die
Evakuierung des Rauchgasanteiles anfallende leicht, versetzte Wasser, nicht in den
Messbehälter gelangt, in dem das Kondensat
aus dem behandelten
Produkt gesammelt wird, so daß keine Verfälschung des Mengenergebnisses auttritt.
-
Dami i t der Behandlungsraum durch die Temperaturerhöhung der Behandlungsatmosphäre
während des Behandlungsprozesses und der damit einhergehenden Volumenvergrösserung
nicht unter überdruck kommt, ist an den Behandlungsraum eine Ausgleichsleitung mit
engem Rohrquerschnitt (ca. 1/2 - 1 Zoll) angeordnet, an die erfindungsgemäß eine
Vorrichtung angebracht die die es gestattet die durch Volumenverglösserung oder
Verdrängung durch evtl. gering fügige impulsweise einströmende Dampfstösse oder
Frischluftimpfungen austretende Behandlungsatmosphäre zu reinigen.
-
Versuche haben ergeben, daß das aus dieser Vorrichtung austreterlde
Volumen sehr geringfügig ist. Bei einem Behandlungsraumvolumen von ca.
-
3,5 m³ beträgt die Volumenvergrösserung bei einer Temperaturerhöhung
von ca. 20°C auf 80°C ca. 1,0 m³. Dabei ist zu berücksichtigen, daß der qrössere
Tei.l der Volumenvergrösserung vor Beginn des Räucherprozesses stattfindet. Es ist
Bestandteil der Erfindung, daß die Behandlungsverfahren so durchgeführt werden und
werden können, daß der Austritt: minimal ist. Die Verstiche haben weiterhin ergeben,
daß bei Räucherprozessen ein geringfügiger Frischluftanteil von ca. 1,1 m³/h zu
dem auf die Erfindungsgemässe Art hergestellten und verwendeten und
regenerierten
R§uchergae genügt1 um eine einwandfreie Geruchs- und Geschmackskomponente während
der ganzen Behandlungsphase zu erhalten.
-
Um einwandfreie Räucherprozesse durchführen zu können, ist also pro
Wageneinheit eine max.
-
Durchsatzmenge von ca 1,1 m³/h gegenüber der sonst bei Räucheranlagen
üblichen Durchsatz-3 menge von 350 - 500 m /h pro Wageneinheit erforderlich, was
bei einem Volumenvergleich einer Menge von 0,22 - 0,31 % entspricht. Nimmt man die
Durchsatzmenge durch die Volumenvergrößerung infolge der Temperaturerhöhung hinzu,
ergibt sich eine Gesamtdurchsatzmenge von ca. 2,1 m3/h pro Wageneinheit, was bei
einem einstündigen Behandlungsprozess eine Gesamtdurchsatzmenge von ca. 2,1 m3 ergibt
und im Vergleich zu den bisher verwendeten Anlagen einen Volumenstrom von 0,4 -
0,6 % darstellt. Es ist dabei aber zu berücksichtigen, daß der Durchsatzstrom infolge
der Temperaturerhöhung bei Heißräucherprozessen auf einmal stattfindet, so daß ausschließlich
nur vom Frischluftzusatz 3 von ca. 1,1 m /h ausgegangen werden muß. Bei Räucher-
oder Behandlungsprozessen die mit geringeren Temperaturen gefahren werden, ist die
Volumenvergrösserung entsprechend geringer, bei Kaltrauchprozessen entfällt sie
völlig. Es ist dabei ferner zu berücksichtigen, daß dieser austretende Volumenstrom
weitgehend rauch- und geruchfrei ist, Die Versuche haben ergeben, daß
der
Austritt dirt.kt in die Arbeitsräume möglich ist. Es kann aber auch am Austritt
der Vorrichtung eine Rohrleitung mit engem Querschnitt angeordnet werden, die mit
ihrem anderen Ende in die freie Atmosphäre ausmündet.
-
Die' vorgenannte Vorrichtung kann aus ei tier Kondensier-Regeneriereinrichtung
bestehen art die nachgeschaltet noch ein Aktiv-Kohlefilter angeordnet werden kann,
der die bei der Verschwelung des Räuchermateriates in geringen Menge erzeugten Kohlenmonoxyd
(CO) Gase absorbiert, sofern sie nicht in die Arbeitsräunie abgelassen oder in die
freie Atmosphäre übergeführt werden dürfen. Die Vorrichtung kann aber auch aus einem
besonders gestalteten elektrisch beheizten Gerät bestehen, mit dessen Hilfe es möglich
ist, die in den geringfügigen Abgds-Volumenstromen vorhandenen CO-Bestandteile,
ebenso wie evtl, Geruchstoffe thermisch-katalytisch zu C02 zu oxydieren.
-
Da der Rauch nicht unnötiger Weise in die freie Atmosphäre abgeführt
sondern während des Behandlunsprozesses verbraucht wird, wurde ein geringerer Verbrauch
an Räuchermaterial erwartet.
Die Versuche haben überraschender
Weise einen wesentlich geringeren Verbrauch ergeben als erwartet wurde. Der Aufwand
dn Räuchermaterial beträgt lediglich ca. 1/10 - 1/5 der bei herkömmlichen Verfahrensweisen
benötigten Menge.
-
Als wirtschaftlicher Effekt ergibt sich eine Kostensenkung durch geringeren
Verbrauch, einen geringeren Raumbedarf für die Lagerung und eine geringere Vorratshaltung.
Als umweltschonenden Effekt ergibt sich eine geriiigere Produktion an Schadstoffe
als bei der Anwendung der bisherigen Verfahren.
-
Bei Versuchen mit Glimmraucherzeugern die Verschwelung mit Hilfe eines
dem Behandlungsraum entnommenen Teilstromes durchzuführen und diesen Teilstrom als
Trägergas für die frisch entwickelten Räuchergase zu benutzen, hat sich herausgestellt,
dass der auf diese Art erzeugte Rauch für Räuchervorgänge infolge der darin durch
die niedrigeren Verschwelungstemperaturen und durch Sauerstoffmangel verursachte
Oxydation erhöhten Anteile an Holzessig- und olzgeistverbindungen nicht verwendbar
ist. Auch Versuche mit Friktions-, Fluid-und Trockendestil latlonsraucherzeugern
führten ZU keinem besseren Ergebnis.
-
Durch Zugabe von Frischluft konnten die Ergebnisse zwar SO verbessert
werden, daß gute Qualitäten z erzielen waren, dabei mußte allerdings in Kauf ger1onelell
werden, daß der die Anlage durchströmende Frischluftanteil wieder so anstieg, daß
wohl
eine Verringerung der Schadstoff-Emissionen eintrat, aber
immer noch Ableitungen und Schornsteine sowie Luftreiniqungseinrichtungen notwendig
waren.
-
Versuche mit der Anwendung nur geringster Frischluftbeigabe führten
überraschender Weise zum Erfolg, wenn der dem Behandlungsraum entnommene und dem
Raucherzeuger zugeführte Luftstrom vor dem Eintritt in den Raucherzeuger stark abgekühlt
und ausgetrocknet wurde. Da die zur Verschwelung benötigten Umluftmengen verhältnismäßiy
gering sind, ist der dafür notwendige Energieaufwand ebenfalls gering. Als Nebeneffekt
trat noch eine sehr geringe Verschmutzung der Zufuhrleitung zwischen Kühlregister
und Raucherzeuger bzw. Schwelstelle auf. Die Verbesserung war bei allen Raucherzeugungsverfahren
außer Dampfrauch, bei dem sie nicht anwendbar ist, festzustellen. Die aus dem Zufuhr-Teilstrom
auskondensierte Feuchte, die Aerosole usw. werden in einem kleinen Behältnis aufgefangen.
-
Der auf diese Art und Weise erzeugte Rauch ist für alle Heißrauchprozesse
ohne Einschränkung verwendbar. Bei Kaltrauchprozessen kann noch eine ungünstige
Geruchs- und Geschmackskomponentenveränderungauftreten, die ebenfalls beseitigt
wird, wenn der dem Behandlungsraum zufließende Rauchstrom einem ebenfalls stark
abgekühlten und sehr trockenen Teilstrom zugeführt wird und Zusammen mit diesem-in
den Behandlungsraum wieder eintritt. Es ist deshalb im Gegensatz zu den Anordnungen
von Kühl- und Entfeuchtungssystemen, wie sie in Klima-Rauchanlagen
verwendet
werden, zweckmäßig, statt wie dort den gesamten Haupt strom schwach abzukühlen und
zu entfeuchten, nur einen Teilstrom zu entnehmen, diesen stark abzukühlen und auszutrocknen
und diesen Teilstrom dem Hauptstrom wieder beizumengen. Dem Behandlungsraum werden
also zweckmässig zwei teilströme entnommen und wieder in diesen zurückgeführt: Ein
Teilstrom zur Entfeuchtung und Regenerierung der Behandlungsatmosphäre und bei Räucherprozessen
zur Regenerierung des in dem Behandlungsraum bzw.
-
in diesem Teilstrom befindlichen Rauchgasanteile.
-
Ein kleiner Teil strom zur Versorgung des Raucherzeugers mit der notwendigen
Verschwelungsluft die vor dem Eintritt in den Raucherzeuger abgekühlt, getrocknet
und gereinigt und vor dem Wiedereintritt in den anderen grösseren, ebenfalls abgekühlten
und ausgetrockneten Teilstrom beigemengt wird und zusammen mit diesem in den Behandlungsraum
wieder eintritt.
-
Bei Ausführungsformen der Erfindung läuft der grössere Teilstrom nur
bei, zweckmässig durch die Steuerung veranlassten, Trocknungs- Entfeuchtungs-und
Regeneriervorgängen um und die Zu- und Abgänge sind zur Vermeidung unnötiger Wärmeverluste
und Dampfkondensationen in Ruhestellung durch automatisch betätigte Absperrklappen
verschlossen.
-
Zur Erzielung des oben beschriebenen gewünschten Effektes bei dem
Raucheintritt in den Behandlungsraum
kann deshalb in die Rücklaufleitung
des kleineren Teilstromes zwischen Raucherzeuger und Behandlungsraum ebenfalls eine
Regeneriervorrichtung eingebaut werden, die den Rauch abkühlt und die Komponenten
auskondensiert, die die ungunstigen Geruchs- und Geschmacksveränderungen beim Räuchern
bewirken. Diese Kühlvorrichtung wird zweckmässig nur betrieben, wen der grössere
Teilstrom außer Funktion ist, kann aber auch stetig im Zusammenhang mit der Raucherzeugung
betrieben werden.
-
Um nicht auch die wirksamen Komponenten mit zu entfernen, muß der
rückgeführte Rauchgasstrom in einem bestimmten und richtigen Verhältnis zur Kondensierfläche
und deren Temperatur stehen.
-
Durch die in den Rauchvor- und Riicklaufleitungen befindlichen Regeneriervorrichtungen
wir zudem erreicht, dass die Verschmutzungen der Rohrleitungen und des Behandlungsraumes
wesentlich herabgesetzt werden, so daß eine Reiniqung in länger andauernden Zeitabständen
als bisher üblich vorgenommen werden muß.
-
Die Kühleinrichtungen für den Rauchstrom können zusammen mit denjenigen
des grösseren Teilstromes in einem Gehäuse untergebracht oder davon getrennt angeordnet
und mit Kühlenergie versorgt werden. Auch dieser Teilstrom wird bei Ausführungsformen
der Erfindung mit Hilfe von Klappen in der Vor- und Rücklaufleitung abgesperrt,
wenn kein Raucherzeugungsprozess durchgeführt wird, um eine unnötige Kondensation
von Wasserdampf in den Rohleitungen und eine Benetzung des Raucherzeugers zu verhindern.
Beide Teilströme werden zweckmässiger Weise durch getrennte und entsprechend ausgewählte
mehrstufiqe Gebläse angetrieben, können aber auch durch die Umwälzungsgcbläse des
Hauptstromes angetrieben werden. Die Versorgung der Kühl-, Kondensier
-
Regeneriereinrichtungen mit Energie erfolgt in einer Ausführung durch eine Kühlmaschine,
die auch als Wärmepumpe betrieben werden kann.
-
Bei Kaltrauchprozessen kann dabei die Vorrichtung im grösseren Teilstrom,
die in 2 Teilen allgeordnet ist, im ersten Teil des Teilstromes als Kühl-, Entfeuchtungs-
und Regeneriervorrichtung und im 2. Teil des Tellstroines als Kältemittelverflüssiger
zur Rückaufheizung des abgekühlten Teilstromes verwendet werden, so daß diese Kaltrauchprozesse
sehr rationell und nur mit dem Aufwand der Pumpeneryie durchgeführt werden können.
-
Dabei ist die Verdampfungstemperatur möglichst hoch zu wählen7 um
einen möglichst geringen Energieeinsatz im Verhältnis zur Ausbeute zu erhalten.
-
Bei Heißrauchprozessen, bei denen infolge des schnelleren Feuchteabbaues
höhere Kondensierleistungen notwendig sind, wird auch die 2. Hilfe der Vorrichtung
durch Umschaltung auf Kältemittelverdampfung zur Kühlung-, Entfeuchtung- und Regenerierung
herangezogen, während die Verflüssigung des Kältemittels in einem außerhalb liegenden
luft- oder wassergekühltem Kondensator erfolgt.
-
In einer anderen Ausführung ist es erfindungsgemäss aber auch möglich,
die Kühl-Entfeuchtungs-und Regeneriervorrichtung durch Kühlsole oder Kaltwasser
mit Kälteenergie zu versorgen, wobei die Sole durch eine Umwälzpumpe aus einem Vorratsbehälter
entnommen, über eine Vorlaufleitung den Verbrauchsstellen zu und über eine Rücklaufleitung
wieder zum Vorratsbehälter zurückgeführt
wird. Die Kälteerzeugung
im Vorratsbehälter erfolgt wie üblich durch die Verdamptung von Költem t t ein Ben
verschiedenen Räucherprozessen ist es zweckmässig un unterschiedliche Temperaturdifferenzen
zwischen Vor- r- uiid Rücklauftemperatur in den Teilströmen zu erhalten. Erfindungsyemäss
werden die Teilstrom etläs mehrstufig ausgelegt, wodurch sich die Verweilzeiten
in der Regeneriervorrichtung und damit die Temperaturdifferenzen verändern. Werden
die Teilströme von den einstufigen Teilstromgebläsen oder vom Umwälzgebläse des
Hauptstromes angetrieben kann die unterschiedliche Temperaturdifferenz bei Verdampfung
von Kältemitteln in der Regeneriervorrichtung durch automatisches Umschalten auf
verschieden tiefe Verdampfungstemperaturen, die Solekühlung durch verschieden hohe
Förderleistungen der mit verschiedenen Drehzahlen arbeitenden Förderpumpe erzielt
werden. Es sind zur Steuerung der verschiedenen Behandlungsverfahren in Versuchen
die optimalen Strömungen und temperaturen der Regeneriervorrichtungen festgelegt
und in eine Programnwahlschalter einprogrammiert, der auf die jeweiligen Behandlungsphasen
der Behandlungsprozesse eingestellt wird.
-
Die Versorgung der Regeneriervorrichtungen mit Kühlenergie kann aus
einem jeweils der Anlage zugeorditeten Kühlaggregat oder aus einer Zenttalversorgung
erfolgen, wobei mehrere Anlagen gleichzeitig oder abwechselnd versorgt werden können.
Aus einem
Solebehälter können eine Vielzahl von Vorrichtungen mit
Hilfe einer zentralen Umwälzpumpe und mehreren Absperrventilen oder mit mehreren
Umwälzpumpen ohne Absperrventile über die jeweiligen Vor- und Rück-Laufleituns3en
versorgt werden.
-
Erfindungsgemäss ist es auch möglich, daß die Regenerier-Vorrichtungen
sowie die Raucherzeugung ohne Zwischenverbindungen in eine Gesamtanlage integriert
sind, wobei es unerheblich ist, ob sich diese im rückwärtigen Teil oder seitlich,
oder im oder über dem Kopfteil der Anlage befinden, sofern die Funktion davon nicht
beeinträchtigt wird.
-
Ein weiterer Vorteil der erfindungsgemässen Vorrichtung ist die wesentlich
herabgesetzte Lärmemission, da die Abluftleitungen die die Frequenzen verstärken
und oeffnungen nach Aussen haben, entfallen. Somit findet auch keine Ce,räuschübertragung
auf andere GebAudestockwerke Wegen des fehlenden Schornsteines statt.
-
Versuche bei der. Herstellung verschiedener heiß-und kaltgeräucherter
Waren ergaben eine emissionslose Verfahrensweise bei sehr geringen Energieverbräuchen
und erheblichen Einsparungen an Ge-# wichtsverlusten. So war z. B. der Mehraufwand
an Energie beim Einsatz der erfindungsgemäasen Mittel gegenüber den bisherigeii
Behandlungsverfahren (ohne Abluftreinigung) bei Jagdwurst DM 7,30/To, bei WienerwUrstchen
7,90 DM/To, Während der Mehraufwand für 1 To Jagdwurst bei Einschaltung einer Nachverbrennung
DM 15.-- bis DM 20.-- beträgt.
-
Berücksichtigt werden muß dabei noch, daß die Einsparung an Gewichtsverlust
für 1 To Jagdwurst mit ca. 2,1 % ca. 178.-- DM bei Wienerwürstchen mit ca. 1,7 %
ca. 212.-- DM beträgt. Interessant ist in diesem Zusammenhang auch der wenig belastete
Abwasseranfall der mit ca. 90 Ltr./To bereits in den Mchrkosten enthalten ist.
-
Die technischen und physikalischen Funktionen sind zur Durchführung
des Verfahrens so aufeinander abgestimmt, daß die Er(Jebnisse die erfindungsgemäass
gefordert werden, erzielbar und in der Praxis anwendbar sind.
-
Es ist ein Vorteil der Erfindung, daß die Anwendung des mit der erfindun<jsgemässen
Vorrichtung möglichen Verfahren neben dem geringen Energieaufwand und der verhinderten
Umweltbelastung eine Ersparnis von überflüssigen Gewichtsverlusten bei den Behandlungsprozessen
durch eine otimale Feststellung und Begrenzung mit genau abgestinunten Behandlungsphasen
erzielbar ist.
-
Es ist ein Vorteil der Erfindung, daß die Verwendung der Vorrichtung
und der mit ihr durchführbaren Verfahren von äusseren Einflüssen wie Temperatur,
Luftfeuchtigkeit und Durchsatzmenge unabhängig ist.
-
In der Zeichnung sind Ausführungsformen der Erfindung dargestellt.
-
Fig. 1 bis 3 zeigen Schemata von drei Ausführungsformen, Fig. 4 bis
6 zeigen Ausführungsformen von Oxidationseinrichtungen.
-
In der Zeichnung nach Figur 1 ist ein Schema der Aus-@@@@@@gstorm
dargestellt.
-
Die Vorrichtung besteht aus dem Behandlungsraum 1 mit dem Motor 2,
der das Ventilatorrad 3 antreibt, weiches seinerseits das Behandlungsmedium als
Hauptsttom A A till Behandlungsraum umwälzt. Innerhalb des Behandlungsraumes befindet
sich eine Heizeinrichtung 4 sowie der Eintritt eines Dampfeinlaßrohres 5 mit vent
1 1 6, das den für Befeuchtungs- und Kochzwecke notwendigen Dampf in den Behandlungsraum
führt. Aus dem m Behandlungsraum wird ein Teilstrom B in einem Vor-@autrohr 7, das
Illit einer Absperrklappe 8 und einem zweistufigen Gebläse 9 versehen ist, in ein
außerhalb des Behandlungsraumes liegendes und isoliertes Gehäuse 10 geführt, in
dem sich eine Kühl-, Trocknungs- und Regeneriervorrichtung 11/12 befindet. Der Teilstrom
B wird durch die Vorrichtung geführt, kühlt sich ab, wird entfeuchtet und in trockenem
kühlen Zustand über die Rücklaufleitung 13, die eine Abspertklappe 14 enthält, wieder
in den Behandlungsraum 1 so zurückgeführt, daß er sich vor der Kontaklierung der
zu behandelnden Ware mit dem Hauptstrom vermengt, so daß sich im Behandlungsraum
eine Mischtemperatur und Mischteuchte einstellt.
-
Das Gehäuse 10 besitzt einen Auslauf 15 mit einem Venetil 16, der
in einem beweglichen Behälter 17, vorzugsweise aus Plastic oder Glas mit Markierungen
18 mündet. Das aus dem ii l-troiu 13 entfeintes Wasser sammelt sich in diesem Behälter,
in dem die Menge bestimmbar ist. Das Ventil 16 ist bei sämtlichen Austau- und Regeneriervorgängen
geöffnet, bei allen
anderen Vor(Jängeri geschlossen. Am Auslauf
15 zweigt ciii weiterer Auslauf 19 mit einem Ventil 20 ab, der /ti einem Abftußsystem
des Gebäudes führt. Das Ventil 20 ist bei Evakuierungsvorgängen geöffnet, bei allen
anderen Vorgängen geschlossen. In dem Vorlaufrohr 7 ist ein Dampfeinlaß 21 mit einem
Ventil 22 angeordnet. Im Rücklaufrohr 13 ist eine Wasserdüse 23 mit einem Ventil
24 angeordnet. Bei Evakuierungsvorgängen öffnen sich gleichzeitig die Ventile 22
und 24, wodurch sich die Rauchgase aufschließen und niederschlagen. Das Kondensat
läuft mit dem Wasser über den Auslauf 15 In den Auslauf 19 und fließt dort aus.
-
iln weiterer Teilstrom C wird mit Hilfe einer Rohrleitung 25, die
mit einer Absperrklappe 26 und einem zweistufigen Gebis 27 vorsehen ist, aus der
Vorlaufleitung 7 des Teilstromes ti vor der Absperrklappe 8 entnommen und über eine
Kühl-, Trocknungs- und Regeneriervorrichtung 28, die einen Kondensatauslauf 29 besitzt,
der Schwelstelle 30 im Raucherzouger 31 zugeführt. Der Teilstrom C dient zur Verschwelung
des Räuchermateriales und wird von Zeit zu Zeit intervilimäßig durch Zufuhr von
geringen Mengen Frischluft, vorzugsweise Preßluft, über eine Leitung 32 ergänzt,
um den Sauerstoffanteil zu erhöhen, damit die Verschwelung in Gang gehalten werden
kann. Über die Rücklaufleitung 33, in die eäne Kühl-, Trocknungs- und Regeneriervorrichtung
34 mit einem Auslauf 35 sowie eine Absperrklappe 36 eingebaut ist, wird der mit
Rauchgasen angereicherte Teilstrom C nach der Absperrklappe 14 in die Rücklaufleitung
13 des Teilstromes B eingeführt, um ohne oder mit diesem zusammen dem Behandlungsraum
1 zugeführt zu werden. Aus dem Behandlungsraum 1 führt
eine Ausgleichsteiltung
37 mit engem Querschnitt zu Lilem U-förmlgen Behalter 38, der einen weiten Querschnitt
hat und dessen öffnungen flach oben weisen.
-
Aut dt.r Eingangsseite befindet sich eine Dampfeinlaßdiist. .39 mit
Ventil 40. An der Auslaßseite befindet sich eine Wassersprühdüse 41 mit Venti 42.
Bei Verdrängungsvorgängen, die durch kurzzeitiges Einblasen von geringfügigen Frischluftmengen
oder Befeuchtungsdampf entstehen und durch Steuerorgane veranlaßt werden, oder bei
angesteuerten Evakuierungsvorgängen, öffnen sich gleichzeitig die Ventile 40 und
42, wodurch sich die Rauchgase im Eingahgsrohr des U-förmigen Behälters durch den
Dampf aufschließen und in der anderen Seite des U-förmigen Behälters mit dem eingesprühten
Wasser niederschlagen und über den Auslauf 43 ablaufen, Da zu diesen Vorgängen infolge
der geringen Volumenströme nur sehr wenig Wasser und Dampf verbraucht wird, können
die Querschnitte sehr klein gehalten werden. An der Austrittsmündung des U-förmigen
Rohres kann eine weiterführende Ableitung 44 mit engem Querschnitt angeordnet werden,
die in die freie Atmosphäre oder in den Raum ausmünden kann. Bei Bedarf kann in
diese Ableitung ein Aktivkohlefilter 45 vorgesehen werden, der zur Adsorbtion evtl.
noch vorhandener Geruchsstoffe und zur Adsorbtion des während der Schwelvorgänge
erzeugten CO-Gases dient, Eine andere Ausführungsform der Beseitigung dieser Restgammenge
ist in Figur 4 und 5 dargestellt.
-
Die Versorgung der Kühl-, Trocknungs- und Regeneriervorrichtung 11/12,
28 und 34 erfolgt durch Verdampfung von Kältemitteln, die über FlüssigkeitszuleituIlgen
46 mit den
Ventilen 41 zugeführt und über die Kaltgasrücksaugeleitungen
48 durch den Kältekompressor 49 über die Heißgasleitung 50, Kühlmittelverflüssiger
51 und Kühlflüssigkeitssammelbehälter 52 umgepumpt wird.
-
Figur 2 zeigt eine Variante der Versorgung der Kühl-, Trocknungs-
und Regeneriervorrichtung 11/12 für den Teilstrom B. Von dem Kältekompressor 49
geht eine Heißgasleitung 50 zum Kältemittelverflüssiqer 51 und von dort über den
Kältemittelsammelbehälter 52 und die Flüssigkeitsleitung 46 mit Ventil 47 zur Vorrichtung
11/12.
-
Bei Heißrauchprozessen, die eine starke, aber kurzzeitige Regenerierleistung
erfordern, fließt das Kältemittel über die Flüssigkeitsleitung 46 mit den Ventilen
47 zu den Vorrichtungen 11/12 und wird von diesen über die gemeinsame Kaltgasabsaugeleitung
48 wieder an den Kältekompressor 49 abgeben.
-
Die Vorrichtungen 11/12 werden vom Teilstrom B in gegenläufiger Richtung
im Vor- und Rücklauf durchströmt. Bei Kaltrauchprozessen, die eine schwächere Regenerierleistung
erfordern, wird die Vorrichtung 12, die bereits dem Rücklaufstrom zugeordnet ist,
als Kältemittelverflüssiger verwendet, wodurch sich die Verflüssigungswärme zur
Aufheizung des abgekühlten Teilstromes B verwenden läßt, so daß der Kältekompressor
49 als reine Wärmepumpe arbeitet, was eine Energieeinsparung erbringt, die bei langandauernden
Kaltrauchprozessen vorteilhaft ist.
-
Um diesen Zweck zu erreichen, ist In der Heißgasleitung 50 ein Dreiwegeventil
53 eingebaut, das den Heißgasstrom über eine Leitung 54 zur Vorrichtung 12 lenkt,
wo er sich unter
Abgabe der Wärme verflüssigt und über die zusätzliche
Flüssigkeitsleitung 55 mit Ventil 56 zum Kältemittelsammelbehälter 52 fließt. Bei
dieser Funktionsweise ist das Ventil 57, das in die von Vorrichtung 12 kommende
Kaltgasrücksangeleitung 48 eingebaut ist, geschlossen.
-
Figur 3 zeigt eine Vorrichtung, bei der die Kühl-, Trocknungs- und
Regeneriervorrichtung 11/12, 28 und 34 für die Teilströme B und C mit Kühlsole versorgt
werden.
-
Von dem Kältekpmpressor 49 über die Heißgasleitung 50, dem Kältemittelverflüssiger
51 und Kältemittelsammelbenälter 52 wird ein Verdampfer 58, der sich in einem isotiertem
Solebehälter 59 befindet, mit Kühlenergie versorgt. Die gekühlte Sole wird thcrmostatisch
auf der gewunschten Temperatur gehalten, mit einer Soleumwälzpumpe 60 über die Solevorlaufleitung
61 miL Ventil 62 zu den Vorrichtungen 11/12, 28 und 34 oder Teilen davon gepumpt,
von wo sie über die Solerücklaufleitungen 63 wieder zum Solebehälter Zurückfließt.
Die Solepumpe 60 wird durch Steuerrät angesteuert. Bei Stillstand der Pumpe fließt
die in den Vorrichtungen 11/12, 28 und 34 befindliche Sole über die Vorlaufleitung
(,1 bei geöffneten Ventilen 62 in den Behälter '(3 zuriick, so daß kein unnötiger
Wärmeübergang erfolgt.
-
Bei einer anderen Ausführungsform der Erfindung ist es auch möglich,
die zur Regenerierung der Teilströme B C erforderlichen Vorrichtungen 11/12 sowie
28 und 34 innerhalb oder oberhalb des Behandlungsraumes anzuordnen. Dabei können
gleichzeitig Maßnahmen getroffen werden, die es ermöglichen, den Hauptstrom A umzulenken
oder die Teilströme B und C oder nur einen derselben abzuzweigen und diese durch
geeignete Sperrvorrichtungen abzusperren. Dies macht es möglich, daß beim Ausbleiben
von Regenerierungsvorgängen der Durchfluß des Haupt stromes durch die Vorrichtungen
11/12 sowie 28 und 34 verhindert wird.
-
Figur 4 zeigt ei.n Schema für eine Vorrichtung zur Oxydation von Geruchsstoffen
und CO für einen kleinvolumigen Abgasstrom, der anstelle der U-förmigen Vorrichtungen
der Ausgleichsleitung des Behandlungsr<luities angeschlossen werden kann.
-
In einem isolierten, oben und seitlich vollkommen geschlossenen Gehäuse
64 ist ein wärmespeichender Kern 65 angeordnet, der von einem oder mehreren U-förmigen
Kanälen 66 mit engem Querschnitt durchgezogen wird, so daß der ankonimende Volumenstrom
in mehrere Teilströme aufgeteilt wird. Die Öffnungen 67 und 68 weisen nach unten.
Der wärmespeichende Kern 65 wird vorzugsweise durch elektrische Iieizwiderstände
71 aufgeheizt und über einen eingebauten Themostatfühler 69 mit Hilfe eines Reglers
auf der gewünschten Betriebstemperatur gehalten. Die Ausführung des Gehäuses 64
gestattet es, die Wärme ohne nennenswerte Verluste zu speichern, da der Wärmeabfluß
über einen thermisch angetriebenen Gasstrom verhindert ist sofern kein Gasstrom
zwangsweise in die Zugangsöffnung, 67 eingeführt wird.
-
Ein über die Zugangsöffnung 67 zugeführter Gasstrom wird in den engen
Kanälen erhitzt und dadurch eine Oxydation voil CO oder anderen Geruchs- oder Schadstoffen
bewirkt, sofern diese Gase thermisch oxydationsfähig snd.
-
Figur 5 zeigt eine andere Ausführungsform der Oxydationsvorrichtung.
Anstelle des U-förmigerl Kanales kann auch eine spiralrohrförmige Ausführung der
Kanäle vorgenommen werden, deren öffnungen nach unten weisen müssen.
-
Figur 6 zeigt eine Variante der Oxydationsvorrichtung.
-
In dem isolierten Gehäuse 64 ist eine Fühlung mit Schüttkatalysatoren
65 eingebracht, die anstelle des wärmespeicheraden Materiales bei i?iyur 4 uiid
5 mit einem elektrischen Heizstab 70 aufgeheizt und mit Thermostatfühler 69 und
Regler auf der gewünschten Betriebstemperatur gehalten wird. Der untere Eingang
67 hat eine Verbindung über die Hohlräume der Schüttkatalysatoren 65 mit dem ebenfalls
nach unten weisenden Ausgang 68.
-
m eine direkte Durchströmung des Gasstromes von öffnung 67 zur Öffnung
68 zu verhindern, ist eine Trennwand 71 eingebaut.
-
Mit Hilfe der in Figur 4, 5 und 6 beschriebenen Vorrichtungen ist
es möglich, die geringen Abgasvolumenströme, die aus den Räucheranlagen austreten
können, relativ einfach und kostengünstig mit elektrischer Energie zu reinlgen,
wobei die elektrischen Anschlußwerte infolge der Wärmespeicherung sehr klein gehalten
werden können.