DE2554163A1 - Waermebehandlung fuer stabmaterial - Google Patents
Waermebehandlung fuer stabmaterialInfo
- Publication number
- DE2554163A1 DE2554163A1 DE19752554163 DE2554163A DE2554163A1 DE 2554163 A1 DE2554163 A1 DE 2554163A1 DE 19752554163 DE19752554163 DE 19752554163 DE 2554163 A DE2554163 A DE 2554163A DE 2554163 A1 DE2554163 A1 DE 2554163A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- strand
- temperature
- steel
- cooled
- minutes
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
Die Erfindung befaßt sich mit einem Wärmebehandlungsverfahren für warmgewalztes Stabmaterial, wobei die Erfindung insbesondere
auf ein Verfahren zum direkten Abkühlen warmgewalzten Stabmaterials mit dem Ziel gerichtet ist, einen Gefügezustand hervorzurufen,
der anschließend maximal kaltverformbar sein
soll.
Stahldraht wird in einer breiten Vielfalt von Dimensionen, Querschnittsformen udcL mechanischer. Eigenschaften für zahllose
Gebrauchszwecke hergestellt. Unabhängig vom Verwendungszweck wird jedoch aller Draht im wesentlichen auf die gleiche
609826/0671
Weise hergestellt, und zwar durch Ziehen von Stabmaterial durch ein sich verjüngendes Loch oder eine Vielzahl von
derartigen Ziehlöchern. Vor einem derartigen Ziehvorgang wird jedoch, das Stabmaterial in erster Linie in Abhängigkeit
von seinem Kohlenstoffgehalt einer -Wärmebehandlung unterzogen,
um deutlich unterschiedliche Gefügezustände herbeizuführen. Eine Wärmebehandlung wird auch vorgenommen, wenn
der Kohlenstoffgehalt des Stabmaterials oder Drahtes mehr als etwa 0,4-% beträgt. Üblicherweise wr& ein Gefüge angestrebt,
welches in optimaler Weise eine hohe Zugfestigkeit
mit guter Zähigkeit kombiniert. Ein derartiges Gefüge kann mit Hilfe eines Wiedererhitzungsverfahrens erzielt werden,
welches als Patentieren (Perlitisieren) bekannt geworden ist. Ein derartiges Gefüge läßt sich auch durch ein direktes Abkühlen
aus dem Temperaturgebiet oberhalb der A^-Umwandlungstemperatur
erzielen, wie der DT-PS 888 39^- oder der US-PS
3 231 4-32 zu entnehmen. Die resultierenden Gefügezustände
erteilen dem Stabmaterial oder Draht die Fähigkeit, starken. Ziehvorgängen zu widerstehen, um auf diese Weise einen Fertigdraht
mit optimalen Festigkeits- und Zähigkeitseigenschaften zu erzeugen. Werden die Fertigerzeugnisse andererseits
aus niedriggekohlten Stählen oder Stählen mit mittlerem Kohlenstoffgehalt, d.h. Stabmaterialien mit weniger als 0,4%
Kohlenstoff, hergestellt, so müssen gänzlich andere Gesichtspunkte Berücksichtigung finden. So sind beispielsweise die
Kaltstaucheigenschaften vordringlich zu berücksichtigen, falls niedriggekohltes Stabmaterial für die Herstellung von Nägeln
verwendet werden soll. In ähnlicher Weise ist bei der Herstellung von Bolzen oder Schrauben die Bearbeitbarkeit von
vorrangigem Interesse. Bei der Erzeugung von niedriggekohltem Stabmaterial wird deshalb oft angestrebt, daß der Stab ziemlich
weich ist und einen Gefügezustand besitzt, der näherungsweise
als "Glüh"-Gefüge oder Wärmebehandlungsgefüge angesehen werden kann. Hinsichtlich der mechanischen Eigenschaften wird
609826/0671
ein Gefüge angestrebt, welches leicht kalt zu bearbeitn bzw. kalt zu verformen ist, was sich durch eine niedrige Streckgrenze
.bemerkbar macht. Außerdem soll das Gefüge jedoch sehr
gut und dauerhaft verformbar sein, was sich durch ein niedriges Verhältnis von Streckgrenze zu Zugfestigkeit manifestiert.
Bei den hier betrachteten niedriggekohlten Stählen werden diese Eigenschaften in einem gewissen Ausmaß durch die Eigenschaften
der ferritischen Matrix und insbesondere durch die Ferrit-Korngröße beeinflußt. Zum Erzielen einer maximalen
Ferrit-Korngröße kann eine ziemlich langdauernde (mehr äs 12 Stunden) isotherme Wärmebehandlung bei einer Temperatur
in der Nahe der A^,-Temperatur durchgeführt werden. Mit Hilfe
eines derartigen Verfahrens kann ein Maximum an Ferrit gebildet werden und ausreichend Zeit für das Kornwachstum bereitgestellt
werden. Wenngleich sich das erwähnte Verfahren relativ leicht im Labor realisieren läßt, »sind derartig langdauernde
Wärmebehandlungen in der großtechnischen Produktion praktisch unmöglich, was insbesondere für die kontinuierliche
Verarbdtung warmgewalzten Stabmaterials gilt. Wird beispielsweise eine großtechnische Verarbeitungsstraße betrachtet,
die im wesentlichen der in der US-Patentschrift 3 64-5 805 entspricht, so zeigt sich, daß das warmgewalzte Stabmaterial
zunächst auf eine Temperatur oberhalb der A,-Temperatur abgekühlt wird, worauf es in nicht-konzentrischen, gegeneinander
versetzten Eingen auf einen beweglichen Förderer abgesetzt wird, auf welchem das Stabmaterial auf vielfältig verschiedene
Weisen abgekühlt werden kann, um zu einem Endprodukt mit akzeptablem gleichmäßigen Gefüge über die Gesamtlänge des Stabmaterials
zu gelangen. Derartige Förderer nehmen das aus Ho chgeschwindigkeits-Walzwerken austretende gewalzte Material auf.
Um Fehlaufwicklungen, wie Schlangenbildung und Verwicklungen dabei zu verhindern, müssen diese sich bewegenden Förderer im
allgemeinen mit einer Mindestgeschwindigkeit in der Größen-
609826/0671
Ordnung von 3 m/min fahren. Selbst bei einer Fördererlänge von 30 m zeigt sich, daß die maximale zulässige Behandlungsdauer demzufolge lediglich 10 Minuten betragen kann. Es ist
selbstverständlich möglich, die Länge des Förderers etwas zu vergrößern und/oder eine etwas langsamere Taktgeschwindigkeit
in der Verarbeitungsstraße einzuhalten. In der Praxis ist jedoch
davon ausgegangen, daß die Wärmebehandlungsdauern auf eine Länge von höchstens etwa 15 Min. limitiert sind, wobei sehr häufig
Höchstdauern von etwa 10 Minuten eingehalten werden müssen.
Der Erfindung .liegt somit die Aufgabe zugrunde, eine Wärmebehandlung
zur Herstellung von Stabmaterial zu schaffen, wobei sich das Stahlmaterial· eigenschaftsmäßig durch eine
Kombination aus niedriger Streckgrenze und niedrigem Verhältnis von Streckgrenze zu Zugfestigkeit auszeichnen soll
und das Verfahren innerhalb einer limitierten Zeitdauer durchführbar
sein soll.
Diese Aufgabe wird durch die im Hauptanspruch aufgeführten
Merkmale gelöst. Mit Hilfe des erfindungsgemäßen Verfahrens ist ein Stabmaterial erzeugbar, welches die oben genannte
Eigenschaftskombination aufweist, wobei über die gesamte Länge gleichmäßige Eigenschaften erzielt werden und Ausgangsknüppel
mit einem Gewicht von wenigstens 226 kg, die jedoch in der Hegel mehr als 4-53 kg wiegen, verarbeitet werden.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens ist darin zu sehen, daß binnen einer limitierten Zeitdauer ein
Gefügezustand erzielbar ist, der fast einem "Glüh"-Gefüge
gleicht. .
Weitere Vorteile, Merkmale und Einzelheiten der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung anhand der Zeichnung.
In dieser zeigen:
609826/0671
Figuren 1 bis 5 graphische Schaubilder, welche den Einfluß
bei unterschiedlichen Temperaturen unterbrochener Abkühlungen auf die mechanischen Eigenschaften von
5 repräsentativen Stahlstäben veranschaulichen,
Fig. 6 ein Schaubild, welches den Einfluß von Haltezeiten
unterschiedlicher Länge auf die mechanischen Eigenschaften eines legierten Stahlstabes gemäß AISI-8637
zeigt,
Fig. 7a bis 7e photographische Schliffaufnahmen der Gefüge,
welche bei den unterschiedlichen, in Figur 6 dargestellten Verweildauern erzielt wurden.
Erfindungsgemäß wurde gefunden, daß bei der kontinuierlichen Verarbeitung von warmgewalztem, niedriglegjLertem und rLedriggekohltem
Stabmaterial auf der Taktstraße (in-line processing), wobei es darauf ankommt, daß das Stabmaterial binnen einer
limitierten Zeitdauer wärmebehandelt wird, der angestrebte Erfolg dadurch erzielt werden kann, daß eine unterbrochene
oder abgebrochene Abkühlungsweise verwendet wird. Hinsichtlich
der erwähnten limitierten Zeitdauer sei noch erwähnt, daß -darunter eine HöchstZeitdauer zu verstehen ist, binnen welcher
aus technisch-wirtschaftlichen Gründen die Wärmebehandlung erfolgen muß. Erfindungsgemäß wird somit der Stab während seiner
Abkühlung von derA^-Temperatur auf eine Temperatur von weniger als 64-9°C bevorzugt für einen Zeitraum von wenigstens 2,0 Minuten
innerhalb eines vorbestimmten Temperaturbereiches gehalten. Dieser vorbestimmte Temperaturbereich schwankt in erster Linie
in- Abhängigkeit vom Kohlenstoffgehalt des Stranges beträchtlich und kann durch die im folgenden wiedergegebenen und empirisch
ermittelten Beziehungen umrissen werden: Beträgt der Kohlenstoffgehalt des Strangmaterials weniger als 0,28%, so wird
die vorbestimmte Temperatur (T ) gegeben durch:
609828/0671
Tp = 1585 - 500 · %G
In der vorstehenden Beziehung hat T die Dimension 0F, während
mit °/oG der tatsächliche Kohlenstoffgehalt des Stahles bezeichnet
ist.
Liegt der Kohlenstoffgehalt des Stranges zwischen 0,2 und 0,4-%,
so ist die vorbestimmte Temperatur gegeben durch:
- 70
(Bezogen auf 0C lautet die erstgenannte Beziehung
t- —ι
0C = 863 - 278 · %C (für weniger als 0,28 - —'
0C = 863 - 278 · %C (für weniger als 0,28 - —'
und die zweitgenannte Beziehung *
T_ pcT] = A1 - 39 (für Kohlenstoffgehalte von 0,2 bis
0Λ %)
Für die meisten Strangmaterialien liegen die Temperaturen T in letztgenannten Fall bei etwa 677°C (1250 0F) . Bei den
wenigen Fällen jedoch, in welchen ein^ Strangmaterial verwendet
wird, welches beträchtliche Mengen an Legierungselementen,
wie beispielsweise Mangan oder Nickel enthält, ist zu beobachten, daß die vorbestimmten Haltetemperatur mit der A.-Temperatur
des Stahls schwankt. Außer auf einfache Kohlenstoffstähle
können die vorstehenden Gleichungen in entsprechender Weise auch au|f niedriglegierte Stähle, also auf solche Stähle angewendet
werden, die weniger als etwa 3% insgesamt an Legierungs-' elementen enthalten.
In beiden Fällen wird der Strang für eine Zeitdauer von wenigstens
2 Minuten und vorzugsweise von wenigstens 3 Minuten innerhalb eines Temperaturbereiches T + 35°F (19,5 °C) und
609826/0671 p "
255 A 163 - 7 -
vorzugsweise von + 250E (14°C) gehalten. Innerhalb eines
derartigen Temperaturbereiches schwankt die bevorzugte Halteoder Verweildauer jedoch in einem gewissen Ausmaß, was, wie
im folgenden noch näher gezeigt wird, von der Konzentration an Legierungselementen abhängt. Es sei jedoch hinsichtlich
der vorstehenden Gleichungen unterstrichen, daß bei Strangmaterial mit einem Kohlenstoffgehalt von 0,20 bis 0,28 %
eine Alternative im Hinblick auf die zu verwendende vorgegebene Temperatur existiert. Die Gründe für dieses Überlappen
als auch für das Schwanken der Halte- oder Verweildauer werden wie folgt gesehen:
Stähle mit weniger als 0,28 % Kohlenstoff besitzen einen extensiven A,--A,-Bereich, innerhalb dessen eine beträchtliche
Menge an Austenit in Ferrit umgewandelt werden kann. Wie bereits erwähnt, nimmt mit steigender Umwandlungstemperatur
(von oC bis Y ) die Neigung zur Kornvergrößerung (Kornwachstum) ·
zu. Die Streckgrenzen 24 verschiedener Chargen eines Stahls gemäß AISI 1008 wurden gegenüber der zugehörigen Korngröße
graphisch aufgetragen. Wenngleich ein allgemeiner Trend der Streckgrenze in Richtung auf abnehmende Werte bei zunehmender
Korngröße festzustellen war, waren die Heßergebnisse trotzdem nicht weit verstreut voneinander, woraus gefolgert werden
kann, daß andere beachtliche Verfestigungseinflüsse aufgetreten sind. Es wird angenommen, daß diese Verfestigungseinflüsse,
wenigstens soweit die niedriglegierten, niedriggekohlten Stähle betrachtet werden, auf ein Altern (aging) bei der Abkühlung
auf Kaumtemperatur zurückzuführen sind. Dieses Altern (Ausscheidungshärtung) kann entweder durch die Ausscheidung von
Carbiden oder durch die Ausscheidung von Nitriden verursacht werden. Da der Stickstoffgehalt der untersuchten Stähle sehr
niedrig lag und da sich der empirisch bestimmte vorgegebene Temperaturbereich als Funktion des Kohlenstoffgehaltes darstellt,
ist es jedoch logischer, der erstgenannten Ausscheidung
609826/0671
eine größere Wichtigkeit zuzuerkennen. Ausgehend von dieser Annahme folgt dann, daß mit steigender Umwandlungstemperatur
(im A.-A^-Bereich) immer weniger Kohlenstoff in Lösung im gebildeten
Ferrit vorliegt, weshalb eine immer geringere auf Alterung beruhende Verfestigung zu beobachten ist. Damit eine
solche abnehmende Alterungsneigung jedoch als wahrhaft signifikant bemerkt werden kann, muß eine beträditliche
Menge an Austenit in Ferrit, und zwar im ersten Augenblick, umgewandelt werden. Demzufolge muß die vorgegebene Haltetemperatur
mit steigenden Kohlenstoffgehalten abnehmend, damit diese wesentliche Ferritmenge erreichbar wird. Mit zunehmendem
Kohlenstoffgehalt nimmt jedoch die Alterungsverteilung ab, da die Gesamtfestigkeit immer mehr von der Menge und Art des
Perlits abhängt, der bei der Austenitumwandlung gebildet wurde. Anhand des Vorstehenden ist es nicht überraschend·, daß· "bsi
einem mittleren Kohlenstoffgehalt von 0,2 bis 0,28 % ein Überlappen der beiden verschiedenen Mechanismen auftritt, welche
die Gesamtfestigkeit des Strangmaterials beeinflussen.
Die vorteilhaften Ergebnisse des erfindungsgemäß abgebrochenen
Abkühlens sind aus dem lügenden Beispiel ersichtlich, bei welchem 5 herkömmliche Stahlsorten rasch von einer Temperatur
von 9270C auf unterschiedliche Temperaturen abgekühlt und auf
jeder dieser Temperaturen 10 Minuten lang gehalten wurden, worauf ein Abkühlen in Vermiculit erfolgte, um die Abkühlungsgeschwindigkeiten
von Strangbündeln zu simulieren, die aus nichtkonzentrischen Eingen aufgebaut sind. Hinsichtlich der vorstehend
genannten Haltedauer von 10 Minuten sei unterstrichen, daß diese Zeit langer als erforderlich ist, wie im folgenden
noch näher dargelegt. Dieses letztgenannte Abkühlverfahren war geeignet, um den AbkühlungsgeschwindigkeitsSchwankungen
zu begegnen, welche normalerweise auftreten, wenn das Strangmaterial in derartigen nicht-konzentrischen Bündeln gesammelt
und an Luft abgekühlt wird. Die Durchmesser und die chemischen
609826/0671
Zusammensetzungen der untersuchten Stränge sind in der folgenden
Tafel 1 zusammengestellt.
609826/0671
Tafel
AISI | Chargen- | Durchmesser | C | Mn | P | S | Si | Cu | Ni |
Nr. | Nr. | mm | |||||||
10081^ | N91596 | 5,613 | 0,07 | 0,38 | 0,009 | 0,008 | 0,022 | ||
1O212; | L82441 | 7,975 | 0,21 | 0,50 | 0,009 | 0,020 | 0,008 | 0,011 | 0,006 |
10382) | L811979 | 7,975 | 0,39 | 0,76 | 0,011 | 0,025 | 0,21 | - | - |
40375^ | L82362 | 7,721 | 0,38 | 0,82 | 0,012 | 0,023 | 0,23 | - | - |
Q C2ΓΊJ J | A81376 | 7,7724 | 0,35 | 0,80 | 0,015 | 0,018 | 0,20 | _ | 0,47 |
Cr
1) unberuhigter Stahl
2) "beruhigt mit Si
3) "beruhigt mit Si - Al
0,006 0,004
0,49
es O
Ο*
cn cn
-P--CT)
Die ermittelten mechanisehen Eigenschaften sind graphisch
in den Figuren 1 bis 5 aufgetragen. Bei allen untersuchten
Stählen ist der vorteilhafte Einfluß des Haltens innerhalb des vorgegebenen Temperaturbereiches klar ersichtlich. Der
Stahl gemäß AISI 1020 mit einem Kohl en-st off gehalt im bereits
erwähnten Zwischenbereich zeigte zwei Minima seiner Streckgrenze, wobei das eine Minimum innerhalb des Zweiphasenbereiches
bei etwa 802°C und das andere Minimum unterhalb von A. bei
677°C lag. Vegen des beträchtlich niedrigeren Verhältnisses
von Streckgrenze zu Zugfestigkeit bei dem innerhalb des Zweiphasenbereiches
gehaltenen Strangmaterials ist es klar, daß ein Halten auf der letztgenannten Temperatur vorteilhafter
ist.
Um den Einfluß verlängerter Verweildauern (innerhalb' der Grenzen
der limitierten Zeitdauer) auf der vorbestimmten Temperatur
zu untersuchen, wurden Proben der oben genannten Stränge 2 bis 10 Minuten lang auf der Temperatur gehalten. Lag die zu
haltende vorbestimmte Temperatur innerhalb des Zweiphasenbereiches, so war eine zweiminütige Haltezeit ausreichend, um
ein merkliches Erweichen hervorzurufen. Nach etwa 3 Minuten Haltedauer war kein signifikantes Fortschreiten der Erweichung
zu beobachten. In' gleicher Weise erwies sich eine Haltedauer von lediglich 2 Minuten auf einer Temperatur von 677°C bei
dem einfachen Kohlenstoffstahl gemäß AISI 1038 als ausreichend.
Andererseits wurde eine Haltedauer von mehr als 5 Minuten für
die legierten Stähle benötigt. Figur 6 zeigt den Einfluß der Verweildauer auf einer Temperatur von 677°C auf die mechanischen
Eigenschaften des Stahlstranges gemäß.AISI 8637· Die Figuren 7a bis 7e sind photographische Schliffaufnahmen des Gefügezustandes,
wobei die Schliffaufnahmen an Probestücken gewonnen
wurden, die in der in Fig. 6 dargestellten Weise behandelt worden waren. Da der Gehalt an Legierungselcmenten bei dem letzt-
609826/0671
genannten Stahl erniedrigend auf die Umwandlungsgeschwindigkeit wirkt, ist zu erwarten, daß dieser Stahl etwas längere
Verweildauern benötigt, um die angestrebte Herabsetzung der Streckgrenze zu erzielen. Hinsichtlich der erwähnten Verringerung
der Umwandlungsgeschwindigkeit sei bemerkt, daß sich
eine solche durch ein "Verschieben der Anfangs- und Endlinien
im isothermen Umwandlungsdiagramm nach rechts bemerkbar macht. Es ist jedoch klar, daß die Ermittlung der erforderlichen
Mindesthaltedauer für jeden gegebenen Stahl ziemlich einfach mit Hilfe der einfachen isothermen Halte bei verlängerten
Haltedauern, wie in Fig. 6 dargestellt, vorgenommen werden kann. Liegt die Temperatur T unterhalb des A.-Umwandlungspunktes
so ist es im allgemeinen angebracht, die Verweildauer ausreichend zu wählen, um eine ausreichende Austenitumwandlung
zu erzielen, damit eine spürbare Verringerung der Streckgrenze erreicht wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren der unterbrochenen Abkühlung ist auf alle zur Herstellung von Stahl-Strangmaterial bekannten
Verfahren anwendbar. Bei praktisch allen diesen Verfahren tritt der warmgewalzte Stab mit einer Temperatur von etwa
bis 10380C aus dem Walzgerüst aus und wird dieser Strang anschließend
zur Weiterverarbeitung auf eine tiefere Temperatur abgekühlt. Dabei ist es in der größtechnishen Produktionsweise
allgemein üblich, den Strang anschließend zu Haspelrädern zu führen, welche den Strang zu Bunden aufwickeln. Sodann wird
das Material- in Form überlappender Ringe auf einer Plattform
abgelegt, wobei sich ein Strangbündel bildet. Die so erzeugten Bündel werden dann auf einen Bandförderer gestoßen,
auf welchem sie langsam, in der Regel an Luft,, abgekühlt werden. Diese herkömmliche Arbeitsweise läßt sich ohne kostspielige
Maßnahmen so abwandeln, daß ein Arbeiten nach der Lehre der Erfindung ermöglicht wird. So kann der Bandförderer ·
609826/0671
"beispielsweise, wie in der US-PS 3 54-7 4-21 dargestellt ,mit
einer isolierten tunnelartigen Vorrichtung abgedeckt werden, um einen Wärmeverlust entgegenzuwirken. Unter Verwendung von
Elektro- oder Gasbrennern kann auch Zusatzwärme aufgebracht werden. Die Erfindung entfaltet ihren Nutzen jedoch um so
reicher, sofern modernere Verfahren angewendet werden, bei welchen der abgekühlte Strang in Form von gegeneinander versetzten,
und im Abstand von einander gehaltenen Ringen oder Spiralen auf ei^en .Förderer abgelegt wird (vgl. US-PSen 3 231
4-32 und 3 54-7 4-21). Diese letztgenannten Arbeitsweisen bieten
den Vortel, daß ein gleichmäßiges wärmebehandeltes Erzeugnis erhalten werden kann.
Die Erfindung kann demzufolge auf die nachstehende bevorzugte
Weise ausgeführt werden. Das warmgewalzte Stabmaterial (der Strang) wird beim Austritt aus dem Schluß-Walzgerüst mit einer
Temperatur innerhalb von 954- bis 1038°C rasch, beispielsweise mit Hilfe eines herkömmlichen Wasserbades, auf eine Temperatur
abgekühlt, die oberhalb der Temperatur T liegt. Der abgekühlte Stahl wird sodann in eine Vorrichtung eingebracht, welche die
Form zu einer Vielzahl vorgegeneinander versetzten Ringen ausbildet,
welche auf einem fahrbaren Fördersystem abgesetzt werden. Mit Hilfe dieses Fördersystems werden die Ringe in Form ·
von Spiralen durch eine Vielzahl von durch Strahlungswärme erhitzten öfen hindurchbewegt, wobei das nachfolgende Abkühlen
des Stranges gemäß der Erfindung unterbrochen oder ausreichend
verzögert wird. Bei der Abkühlung von der A,-Temperatür auf den
vorbestimmten Temperaturbereich wird der Stab oder Strang vorzugsweise mit der bei den vorliegenden Bedingungen größtmöglichen
Geschwindigkeit abgekühlt. Ein langsames Abkühlen auf den vorbestimmten Temperaturbereich hat einen geringen Vorteil,
da dadurch ein geringes Kornwachstum hervorgerufen wird. Wird jedoch innerhalb einer limitierten Zeitdauer von nicht mehr als
15 Minuten gearbeitet, so ist die für ein derartiges langsames
609826/0671
Abkühlen "benutzte Zeit weit sinnvoller eingesetzt, wenn
sie dafür benutzt wird, den Stab oder Strangauf einer Temperatur
innerhalb des vorbestimmten Temperaturbereiches zu halten. Selbstverständlich muß die Abkühlgeschwindigkeit
hinreichend rasch sein, um die Mindestverweildauer von 2 Minuten innerhalb der vorbeschriebenen Zeitdauer zu gewährleisten
und um außerdem eine hinreichende Zeitdauer bereitzustellen, damit das Material anschließend aus dem vorbestimmten Temperaturbereich
auf die TJmformtemperatur abzukühlen. Es wird somit deutlich,
daß die anzustrebende Mindestabkühlgeschwindigkeit (von A7 auf T ) in einem wesentlichen Ausmaß durch (a) das Ausroaß
der Temperaturverminderung und (b) durch die limitierte Zeitdauer bestimmt wird, unter v/elcher gearbeitet werden muß. Hinsichtlich
der vorstehend erwähnten Temperaturverminderung sei erwähnt, daß wenn T unterhalb von A. liegt, die Mindestabkühlgeschwindigkeit
beträchtlich rascher sein wird als in einem Fall, wenn T im Zweiphasengebiet liegt. Hinsichtlich dem vorstehenden Item (b) sei noch nachgetragen, daß die Abkühlungsgeschwindigkeit notwendigerweise bei einer limitierten Zeitdauer
von 2,5 Minuten weit .rascher sein wird, als bei eißsr
limitierten Zeitdaiier von 15 Minuten. Als allgemeine Faustregel
kann davon ausgegangen werden, daß für ein Abkühlen von •der A^-T^mperatur auf die Temperatur T eine mittlere Abkühlgeschwindigkeit
von mehr als 28°C/min angestrebt ist, wenn T
im Zweiphasenbereich liegt, während eine mittlere Abkühlgoschwindigkeit
von mehr als 111 C/min angestrebt ist, wenn die Temperatur T unterhalb des A^-Punktes liegt. Das Halten des
Stabes oder Stranges innerhalb des vorbestimmten Temperaturbereiches kam entweder mit Hilfe von aufgebrachter Strahlungswärme,
beispielsweise mit Hilfe einer elektrischen Heizung oder eines Gasbrenners oder mit Hilfe eines Mittles erfolgen, welches
für einen verstärken Wärmeübergang sorgt. In der US-PS 3 547 wird eine Gasheizung empfohlen, da es mit ihrer Hilfe möglich
ist, eine nichtoxidierende Atmosphäre zu schaffen. Wenngleich
609826/0671
eine Schutzatmosphäre wegen ihrer bekannten Vorteile verwendet
werden kann, so ist ihre Verwendung bei der vorliegenden Erfindung jedoch nicht erforderlich. Der- Stab oder Strang ist
noch spiralenförmig aufgewickelt,wenn er aus dem Abkühlungsverzögerungsofen
austritt. Wird sodann in eine Abkühlzone überführt, wo er erneut rasch auf die Uniformungs temperatur
von beispielsweise 316 bis 4820C abgekühlt wird, worauf ein
Umformen zu Drahtbunden erfolgt. Die umgeformten Bunde werden dann gesammelt und der Weiterverarbeitung zugeführt. Im Anschluß
an das Umformen ist ein möglichst langsames Abkühlen des Materials anzustreben. Medriggekohlte Materialien profitieren
von einem solchen langsamen Abkühlen dahingehend, daß ein Überaltern (over-aging) die Folge sein kann. Dadurch werden
die Materialeigenschaften so beeinflußt, daß der Alterungsprozess in solchen Stählen noch weiter gehen kann.
Was die Stähle mit mittlerem Kohlenstoffgehalt angeht, so
liefert das langsame Abkühlen noch zusätzliche Zeit, damit sich der Eestaustenit noch weiter in weichere Gefügebestandteile
umwandeln kann. Hinsichtlich der Stähle mit dem Kohlenstoffgehalt im Zwischenbereich sei bemerkt, daß sich das langsame
Abkühlen positiv gemäß der beiden vorstehenden Gesichtspunkte
auswirkt. In allen Fällen ist jedoch darauf zu achten,daß das Abkühlen ausreichend langsam vorgenommen wird, um die Bildung
alles anderen als einer unbeachtlichen Menge an Martensit zu verhindern. Das'heißt, daß die Ausbildung einer Martensitmenge
verhindert werden muß, welche imstande wäre, die anschließenden Ziehvorgänge zu behindern, oder die Gebrauchseigenschaften des
gezogenen Drahtes beeinträchtigen könnte. So können die Ziehvorgänge beispielsweise dadurch beeinti&htigt werden, daß
die Häufigkeit der Rißbildung während des Ziehvorganges ansteigt und können die Gebrauchseigenschaften des gzogenen
Drahtes beispielsweise durch eine verschlechterte Bearbeitbarkeit herabgesetzt werden.
S09826/0671
Claims (13)
- PatentansprücheVerfahren zur technischen Herstellung von Draht aus einem niedriglegierten Stahistrang mit einem Kohlenstoffgehalt von weniger als etwa 0,4-%, "bei welchem der Strang von seiner Α,-Temperatur innerhalb einer beschränkten Zeitdauer von 2,5 "bis 15 Minuten Dauer auf eine unter 649°C liegende Temperatur abgekühlt wird, dadurch gekennzeichnet, daß der Strang zur Steigerung seiner Kaltverformbarkeit einem unterbrochenen Abkühlungsvorgang unterzogen wird, wobei der Stahla) von der A^-Temperatur auf eine in Temperaturbereich von T + 19 C liegende Temperatur abgekühlt und in diesem Temperaturbereich für eine Dauer von wenigstens 2 Minuten gehalten wird, wobei T gemäß den folgenden Beziehungen vom Kohlenstoffgehalt des Stahls abhängt,(C -=£ 0,28%) T ffCJ. = 863 - 278 .(c ^ 0,20%) τρ £>cj = A1 - 39 und der Stahl
b) danach auf Raumtemperatur abgekühlt wird. - 2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet; daß bei Verarbeitung eines Stahlstranges mit weniger als 0,28 % Kohlenstoff die beschränkte Zeitdauer eine max« ,Dauer von 10 Minuten besitzt.
- 3· Verfahren nach Anspruch 2, dadurch g e k e. η η ζ e i c hn e t, daß der Temperaturbereich T + 14-0C ist und daß Tp [°c] durch die Beziehung 863 - 278 · %C gegeben ist.609826/0671
- 4-. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Dauer wenigstens 3 Minuten beträgt.
- 5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die während des Verfahrensschrittes (b) erfolgende Abkühlung hinreichend langsam durchgeführt wird, um eine Überalterung und ein weiteres Erwichen des Stahlstranges hervorzurufen.
- 6. Verfahren nach Anspruch 5i dadurch gekennzeichnet, daß die in der Verfahrensstufe (a) erfolgende Abkühlung mit einer mittleren Geschwindigkeit von mehr als 28°C/min durchgeführt wird.
- 7. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei einem Kohlenstoffgehalt des Stahlstranges von mehr als 0,20 % die beschränkte Zeitdauer nicht mehr als 10 Minuten beträgt.
- 8. Verfahren nach Anspruch 75 dadurch gekennzeichnet, daß der Temperaturbereich T + 140C ist, und daß0CJ gegeben ist durch A. - 39.
- 9· Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Dauer wenigstens 5 Minuten beträgt.
- 10. Verfahren nach Anspruch 9? dadurch gekennzeichnet, daß die während des Verfahrensschrittes (b) folgende Abkühlung ausreichend langsam durchgeführt wird, um allenfalls die Ausbildung einer unbeachtlichen Menge an Martensit zu gestatten.
- 11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die während der Verfahrensstufe (a) erfolgende Abkühlung mit einer mittleren Geschwindigkeit von mehr ala 111°C/min durchgeführt wird.609826/0671
- 12. Anwendung des Verfahrens nach, einem der Ansprüche 1 "bis 11, für die Drahtherstellung in unmittelbar aufeinanderfolgenden Arbeitsschritten, dadurch gekennzeichnet, daß der durch Warmwalzen eines Stahlknüppels mit einem Kohlenstoffgehalt von etwa 0,4- % erzeugte Strang mit einer Temperatur von mehr als 954-0C aus dem letzten Walzgerüst austritt und dann abgekühlt wird, worauf der abgekühlte Strang in Form von gegeneinander versetzten Eingen auf einen Förderer abgelegt wird, so daß der Strang auf dem Förderer spiralenförmig transportiert wird, daß die Abkühlung dieser Strangspiralen sodann dadurch verzögert wird, daß der Strang für eine Dauer von 2 bis 10 Minuten innerhalb eines vorgegebenen Temperaturbereiches von T + 19 C gehalten wird, wobei T gemäß den folgenden Beziehungen vom Kohlenstoffgehalt des Stahls abhängt(C <0,28 %) T Pci = 863 - 278 · %G(C ^ 0,20 %) Tp [^Cj = A1 - 39und daß der Strang auf die Umformungstemperatur abgekühlt wird und die Spiralen zu einem Strangbund umgeformt werden, bevor die hergestellten Bunde bis auf etwa Raumtemperatur abgekühlt worden sind.
- 13. Verfahren nach einem der Ansprüche 8 bis 12, dadurch g ekennzeichnet, daß der warmgewalzte Stahlstrang beim Austreten aus dem letzten Walzgerüst vor dem Ablegen auf dem Förderer auf eine Temperatur von wenigstens 55,5 °Cunterhalb der A-,-Tempera tür abgekühlt wird.609826/0671
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US05/534,001 US3939015A (en) | 1974-12-18 | 1974-12-18 | In-line heat treatment of hot-rolled rod |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2554163A1 true DE2554163A1 (de) | 1976-06-24 |
Family
ID=24128300
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19752554163 Withdrawn DE2554163A1 (de) | 1974-12-18 | 1975-12-02 | Waermebehandlung fuer stabmaterial |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3939015A (de) |
JP (1) | JPS6010094B2 (de) |
AR (1) | AR210704A1 (de) |
AT (1) | AT352161B (de) |
AU (1) | AU497878B2 (de) |
BE (1) | BE836554A (de) |
BR (1) | BR7508229A (de) |
CA (1) | CA1038733A (de) |
CS (1) | CS199613B2 (de) |
DE (1) | DE2554163A1 (de) |
FR (1) | FR2295126A1 (de) |
GB (1) | GB1537745A (de) |
IT (1) | IT1051338B (de) |
LU (1) | LU74029A1 (de) |
PL (1) | PL101959B1 (de) |
RO (1) | RO71627A (de) |
SE (1) | SE431349B (de) |
SU (1) | SU657757A3 (de) |
YU (1) | YU322375A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4026065A1 (de) * | 1989-08-17 | 1991-02-21 | Usui Kokusai Sangyo Kk | Verfahren zur herstellung eines versorgungsrohres fuer eine fluessigkeit unter hohem druck |
Families Citing this family (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4060428A (en) * | 1976-07-30 | 1977-11-29 | Morgan Construction Company | Process for forming ferrous billets into finished product |
IT1172876B (it) * | 1977-02-03 | 1987-06-18 | Centre Rech Metallurgique | Procedimento per il trattamento della vergella |
FR2394611A1 (fr) * | 1977-03-14 | 1979-01-12 | Sodetal | Procede d'obtention d'un element allonge en acier dur |
DE2717780B2 (de) * | 1977-04-21 | 1979-11-29 | Hamburger Stahlwerke Gmbh, 2103 Hamburg | Herstellung von Walzdraht |
GB1576944A (en) * | 1977-06-20 | 1980-10-15 | British Steel Corp | Production of steeel rod or bar |
GB1587215A (en) * | 1977-11-03 | 1981-04-01 | British Steel Corp | Manufacture of welded steel mesh |
US4406713A (en) * | 1981-03-20 | 1983-09-27 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | Method of making high-strength, high-toughness steel with good workability |
US5338380A (en) * | 1985-08-29 | 1994-08-16 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho | High strength low carbon steel wire rods and method of producing them |
JPS63162099U (de) * | 1987-04-08 | 1988-10-24 | ||
CN115074497B (zh) * | 2022-07-08 | 2024-01-16 | 连云港兴鑫钢铁有限公司 | 一种热轧带肋钢筋轧后仿真退火的方法 |
Family Cites Families (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3320101A (en) * | 1963-05-24 | 1967-05-16 | Morgan Construction Co | Hot rolled steel rod |
GB1024713A (en) * | 1962-08-24 | 1966-04-06 | Morgan Construction Co | Apparatus and process for the controlled cooling of rods |
DE1758380B1 (de) * | 1968-05-21 | 1973-07-12 | Thyssen Niederrhein Ag | Verfahren zur herstellung von walzdraht |
US3711338A (en) * | 1970-10-16 | 1973-01-16 | Morgan Construction Co | Method for cooling and spheroidizing steel rod |
-
1974
- 1974-12-18 US US05/534,001 patent/US3939015A/en not_active Expired - Lifetime
-
1975
- 1975-07-15 CA CA231,531A patent/CA1038733A/en not_active Expired
- 1975-11-19 AU AU86733/75A patent/AU497878B2/en not_active Expired
- 1975-11-28 AR AR261388A patent/AR210704A1/es active
- 1975-12-01 JP JP50142323A patent/JPS6010094B2/ja not_active Expired
- 1975-12-02 DE DE19752554163 patent/DE2554163A1/de not_active Withdrawn
- 1975-12-04 IT IT69990/75A patent/IT1051338B/it active
- 1975-12-05 AT AT929175A patent/AT352161B/de not_active IP Right Cessation
- 1975-12-11 BE BE162677A patent/BE836554A/xx not_active IP Right Cessation
- 1975-12-12 BR BR7508229*A patent/BR7508229A/pt unknown
- 1975-12-15 SE SE7514148A patent/SE431349B/xx unknown
- 1975-12-16 FR FR7538512A patent/FR2295126A1/fr active Granted
- 1975-12-16 LU LU74029A patent/LU74029A1/xx unknown
- 1975-12-17 GB GB51573/75A patent/GB1537745A/en not_active Expired
- 1975-12-17 RO RO7584231A patent/RO71627A/ro unknown
- 1975-12-18 SU SU752199211A patent/SU657757A3/ru active
- 1975-12-18 YU YU03223/75A patent/YU322375A/xx unknown
- 1975-12-18 PL PL1975185672A patent/PL101959B1/pl unknown
- 1975-12-18 CS CS758667A patent/CS199613B2/cs unknown
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
NICHTS-ERMITTELT * |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4026065A1 (de) * | 1989-08-17 | 1991-02-21 | Usui Kokusai Sangyo Kk | Verfahren zur herstellung eines versorgungsrohres fuer eine fluessigkeit unter hohem druck |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
LU74029A1 (de) | 1976-07-20 |
AT352161B (de) | 1979-09-10 |
JPS5178735A (en) | 1976-07-08 |
FR2295126B1 (de) | 1979-07-06 |
US3939015A (en) | 1976-02-17 |
GB1537745A (en) | 1979-01-04 |
BE836554A (fr) | 1976-06-11 |
FR2295126A1 (fr) | 1976-07-16 |
SE7514148L (sv) | 1976-06-21 |
AU497878B2 (en) | 1979-01-18 |
AR210704A1 (es) | 1977-08-31 |
JPS6010094B2 (ja) | 1985-03-15 |
IT1051338B (it) | 1981-04-21 |
SE431349B (sv) | 1984-01-30 |
AU8673375A (en) | 1977-05-26 |
YU322375A (en) | 1982-02-28 |
SU657757A3 (ru) | 1979-04-15 |
BR7508229A (pt) | 1976-09-08 |
RO71627A (ro) | 1981-04-30 |
CS199613B2 (en) | 1980-07-31 |
ATA929175A (de) | 1979-02-15 |
CA1038733A (en) | 1978-09-19 |
PL101959B1 (pl) | 1979-02-28 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE4031119A1 (de) | Stahllegierungsreifenkord und dessen waermebehandlungsprozess | |
DE2408388A1 (de) | Unter verdrehen gezogener draht sowie verfahren und vorrichtung zu dessen herstellung | |
DE3650255T2 (de) | Hochfester kohlenstoffarmer Stahlwalzdraht und Verfahren zum Herstellen dieses Drahtes. | |
DE1433760C3 (de) | Verfahren zum kontinuierlichen Patentieren von Walzdraht aus der Walzhitze | |
DE2554163A1 (de) | Waermebehandlung fuer stabmaterial | |
DE2928192C2 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Ofen-Hartlötung und Gas- Weichnitrierung | |
DE69203228T2 (de) | Metalldraht aus einem stahlsubstrat mit kaltgehärteter geglühter martensitischer struktur und beschichtung. | |
DE2331885B2 (de) | Kontinuierliches waermebehandlungsverfahren fuer kaltverformtes stahlband | |
DE3033501C2 (de) | ||
DE69424865T2 (de) | Bainitstange oder stahldraht zum drahtziehen und verfahren zu deren herstellung | |
DE2545171C3 (de) | Verfahren zum Herstellen von Drahtgittern | |
DE1602371A1 (de) | Verfahren zum Herstellen eines laenglichen Produktes,wie eines Drahtes,eines Kabels oder einer Stange,aus Kohlenstoffstahl,mit hoher Bruch- und Dehnungsfestigkeit,sowie nach diesem Verfahren hergestellte Produkte | |
DE3033500C2 (de) | Verfahren zur direkten Wärmebehandlung von warmgewalztem Walzgut | |
DE102016011047A1 (de) | Flexible Wärmebehandlungsanlage für metallisches Band in horizontaler Bauweise | |
DE884955C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stabstahl | |
DE69424782T2 (de) | Bainitstange oder stahldraht zum drahtziehen und verfahren zu deren herstellung | |
DE2601625C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Vergüten dünnwandiger Großrohre aus Stahl | |
DE3625430C2 (de) | ||
DE1583987C3 (de) | Verfahren and Vorrichtung zum Wärmebehandeln von warmgewalztem Stahldraht | |
DE1583996B2 (de) | Waermebehandlungsverfahren zur erzielung verbesserter gleichmaessiger mechanischer eigenschaften sowie guter verformbarkeit an blechen draehten roehren od dgl aus stahl mit 0,03 bis 0,1 % kohlenstoff | |
DE2818215C2 (de) | Verfahren zur kontinuierlichen Wärmebehandlung von Walzblech | |
AT302391B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Stahl-Walzdraht | |
AT396073B (de) | Verfahren zum warmwalzen und waermebehandeln von stabfoermigem material | |
DE2262140A1 (de) | Verfahren zum richten von stahlhalbzeug | |
DE1408971A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von als Beton-Bewehrungsstaebe verwendeten Stahlstaeben |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8110 | Request for examination paragraph 44 | ||
8136 | Disposal/non-payment of the fee for publication/grant |