DE2553677A1

DE2553677A1 - Verfahren und vorrichtung zur bestimmung der menge eines durch diffusion von einer oberflaeche abgegebenen stoffes

Info

Publication number: DE2553677A1
Application number: DE19752553677
Authority: DE
Inventors: Gert Erik Nilsson
Original assignee: OEBERG PER AAKE PROF
Current assignee: OEBERG PER AAKE PROF
Priority date: 1974-11-28
Filing date: 1975-11-28
Publication date: 1976-06-16
Also published as: NL7513949A; FR2292970B1; NL168700C; SE7414916L; US4066068A; GB1532419A; FR2292970A1; NL168700B; SE388045B; DE2553677C2

Description

D1PUNG.A.EKRNRIIITHIR _{STU 6/75 p} PATENTANWALT STU b/ f !> Γ MÖNCHEN 71 (80LLN) 28.Nov.

mmsammm to. im««* ^ö.jnov.

Gert Erik Nilsson, Linköping/Schweden Per Ske Öberg, Linköping/Schweden

Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung der Menge eines durch Diffusion von einer Oberfläche abgegebenen Stoffes

Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zwecks Anwendung bei quantitativen Bestimmungen einer von einer Oberfläche durch Diffusion abgegebenen Flüssigkeitsmenge sowie Konvektxonswärmemenge. Die Gestaltung der Erfindung bietet ferner Möglichkeiten für simultanes Messen der relativen Feuchtigkeit, des Sättigungsdruckes des Wasserdampfes sowie des jeweiligen Teildruckes oberhalb genannter Oberfläche. Das Instrument ist in erster Linie für Anwendung für medizinische Zwecke vorgesehen.

Seit langer Zeit wurden wissenschaftliche Studien der Anatomie, Physiologie und Biochemie der Haut beschrieben. Großes Interesse wurde dabei auf die äußerste Schicht der Haut, die Epidermis, gerichtet, die als eine für Wasser semipermeable Membran dient. Der transepidermale Wasserverlust, T.E.W.L., ist ein stationärer passiver Prozeß, dessen Geschwindigkeit u.a. von der Feuchtigkeit und Temperatur der umgebenden Luft abhängt. Die Fähigkeit des gesamten Organismus zur Aufrechterhaltung eines konstanten inneren Milieus beruht somit auf der intakten Arbeitsweise dieser Membran. Bei Störung der Membranfunktion, die z.B. bei Patienten mit Brennschäden oder dermatologischen Krankheiten auftreten kann, ist die Kenntnis von T.E.W.L. von großem prognostischen Wert. Auch vom Standpunkt der Pädiatrie kann die Kenntnis von

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T.E.W.L. sehr wertvoll sein, um in der Entwicklungsperiode des neugeborenen Kindes während der ersten zehn Tage rasch geeignete Maßnahmen der Flüssigkeitsbehandlung beurteilen zu können.

Bei früheren Studien von örtlichem T.E.W.L. in vivo wendete man entweder eine belüftete oder eine nicht belüftete Meßkapsel an, die direkt gegen die Haut angesetzt wurde.

In der belüfteten Meßkapsel wird die Verdunstungsgeschwindigkeit gewöhnlich dadurch bestimmt, daß man Luft mit bekanntem Wassergehalt über Kunststoffschläuche für Zu- und Ablauf durch die Meßkapsel leitet. Der Wassergehalt des abgehenden Luftstromes wird gemessen, und T.E.W.L. kann berechnet werden. Da die Geber für relative Feuchtigkeit und Temperatur nicht in unmittelbarer^Nähe des Meßbereiches angeordnet werden, können schwer kontrollierbare Fehlerquellen in Form von Temperaturfall in den Zulaufleitungen entstehen. Eine andere in der Literatur beschriebene Methode basiert auf der Änderung in der Wärmeleitfähigkeit des feuchtigkeitjtragenden Luftstromes bei Änderung des Wassergehaltes.

In die nicht belüftete Meßkapsel wird ein wasserabsorbierender Stoff, z.B. ein hygroskopisches Salz, gelegt, dessen Gewicht vor bzw. nach der Messung bestimmt wird. Dieses Verfahren setzt verhältnismäßig lange Meßperioden voraus und macht das kontinuierliche Messen von T.E.W.L. unmöglich. ..

Den vorgenannten Verfahren ist gemein, daß sie sich aufgrund ihrer Komplexität vor allem für Laborzwecke eignen. Die klinische Auswertung dermatologischer KrankheitsSymptome und Therapieeffekte war deshalb bisher weitgehend von den Sinneseindrücken des Untersuchenden bei Inspektion und Palpation abhängig, obgleich bei der Beurteilung Maße von größerer Objektivität wünschenswert gewesen wären.

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Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Schaffung eines Verfahrens und einer Vorrichtung zur T.E.W.L.-Messung mit einer so einfachen Handhabung, daß ihre Anwendung im klinischen Gebrauch möglich ist.

Eine andere Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist, ein Meßverfahren und ein Gerät mit kurzer Einstellzeit vorzuschlagen, wodurch auch kontinuierliche Messungen von T.E.Vi.L. möglich werden.

Eine weitere Aufgabe der vorliegenden Erfindung lag darin, ein Instrument für T.E.W.L.-Messung zu entwickeln, das freie Diffusion des verdunsteten Wassers in die umgebende Luft zuläßt und den örtlichen E.influß der umgebenden Luft auf den Meßbereich berücksichtigt.

Noch eine andere Aufgabe der vorliegenden Erfindung liegt darin, ein Instrument mit Gebern für relative Feuchtigkeit und Temperatur zu ermöglichen, die in unmittelbarer Nähe des Meßbereiches angeordnet sind, um eventuelle Fehlerquellen auszuschalten.

Das Verfahren und die Vorrichtung nach der Erfindung bieten auch die Möglichkeit zur Bestimmung einer von einer Oberfläche abgegebenen Menge gewisser anderer Stoffe als Wasser. Außerdem kann, mit geringfügigen Veränderungen, die in Form von Konvektionswärme abgegebene Wärmemenge berechnet werden.

Gemäß der vorliegenden Erfindung wird eine offene Meßkapsel angewendet, um wenigstens die nächste Umgebung einer Oberfläche vor äußeren passierenden Gasströmen zu schützen. Die Meßkapsel ist sowohl zur Oberfläche als auch zur Umgebung offen, wodurch freie Diffusion des von der Oberfläche abgegebenen Stoffes möglich ist, und die Meßkapsel ist so ausgebildet, daß ein Meßbereich mit einer im wesentlichen stabilen Diffusionszone in der Meßkapsel geschaffen wird. Die Oberfläche kann

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die ganze oder ein Teil der Oberfläche sein, von der die durch Diffusion abgegebene Menge eines Stoffes bestimmt werden soll. Bei Messung von T.E.W.L. ist die Oberfläche natürlich ein Teil der Haut des Patienten, und der Stoff ist Wasser.

Eine Ausführungsform der Erfindung basiert darauf, daß die Verdunstung von einer wasserabgebenden Oberfläche in der Diffusionszone ungefähr von der Gleichung (I) beschrieben wird.

I^ dm _n dp_

Ä dt ' " ^u dx' (I)

A = Fläche der wasserabgebenden Oberfläche (cm ) m = Masse des verdunstenden Wassers (mg)

D = Konstante^(0.887 mg/ (cm · Stunden · mm Hg) beim atmosphärischen Druck 760 mm Hg und der Lufttemperatur 2H°C)

ρ = Teildruck des Wasserdampfes (mm Hg) χ = Abstand von der wasserabgebenden Oberfläche (cm)

Durch Bestimmung des Teildruckgradienten des Wasserdampfes aus dieser Oberfläche heraus kann also die pro Flächeneinheit und Zeit verdunstete Wassermenge berechnet werden. Der Teildruckgradient kann, da er in der Diffusionszone vom Abstand von der wasserabgebenden Oberfläche unabhängig ist, nach Bestimmung des Teildruckes des Wasserdampfes in mindestens zwei Punkten mit verschiedenem Abstand von der Oberfläche, vorzugsweise auf einer zu der verdunstenden Oberfläche orthogonalen Linie, berechnet werden. Der Teildruck in den zwei Punkten wird aus den Meßwerten von der Simultanmessung der relativen Feuchtigkeit und der Temperatur berechnet.

Andere Ausführungsformen der Erfindung bauen darauf auf, daß die von einer Oberfläche durch Diffusion abgegebene Menge ande-

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rer Stoffe in einer stabilen Diffusionszone ungefähr mit Gleichungen beschrieben werden kann, die analog mit Gleichung

1 sind. Diesen Ausführungsformen liegt zugrunde, daß man

das Verhältnis zwischen dem jeweiligen Teildruck und dem maximalen Teildruck in den Punkten bei der jeweiligen Temperatur mißt. Danach werden Teildruck und Teildruckgradient sowie die abgegebene Menge des Stoffes analog mit den Berechnungen für Wasser berechnet»

Eine bevorzugte Ausführungsform der Erfindung für Anwendung bei Bestimmung von T.E.WvL. wird unter Bezugnahme auf die Zeichnungen beschrieben, in denen

Fig. 1 perspektivisch den Meßkörper eines Gerätes zur Bestimmung von T. E. VJ. L... zeigt,

Fig. 2 ein Schnitt durch die Schutzkapsel des Meßkörpers " ist,

Fig. 3 ein Blockschere über die Signalbehandlung in einer Vorrichtung zur Bestimmung von T.E.W.L. zeigt,

Fig. 4 die Übertragungsfunktion von Block 23A oder 23B in Fig. 3 zeigt, und

Fig. 5-7 Kreislösungen gem. den Blöcken in Fig. 3 zeigen.

Fig. 1 zeigt den Meßkörper 1 eines Gerätes zur Bestimmung von T.E.W.L. Der Meßkörper hat einen Griff 2 aus Aluminium, der mit Kunststoffschlauch überzogen ist, und eine Schutzkapsel 3 aus Teflon. Die Schutzkapsel ist direkt auf der Haut H des Armes eines Patienten angeordnet. Wie aus Fig. 1 und

2 hervorgeht, ist die Schutzkapsel sowohl zur Haut als auch zur Umgebung offen und so ausgebildet, daß sie zusammen mit der Haut einen nach oben offenen Raum 5 von im wesentlichen Zylinderform abgrenzt. Aufgrund der Ausbildung und Lage der Kapsel ist zumindest der nächst der Haut liegende Teil dieses Raumes wenigstens teilweise gegen Luftströme o.dgl. am Arm. des Patienten vorüber geschützt. Im Raum wird deshalb ein Meßbereich mit einer im wesentlichen stabilen. Diffusibnszone geschaffen. - ·

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Fig. 2 ist ein Schnitt durch die Schutzkapsel des Meßkörpers. Innerhalb der Schutzkapsel befinden sich zwei Abtastmittel 6, 7 für die Temperatur und zwei Abtastmittel 8,9 für die relative Feuchtigkeit. Die Temperaturabtastmittel bestehen aus Thermistoren RTA, RTB, und die Mittel zum Abtasten der relativen Feuchtigkeit aus kapazitiven Gebern CRHA, CRHB vom Dünnfilm-Typ, deren Kapazität im wesentlichen gem. der Gleichung II variiert.

C- = C₀ + kRH (II)

C = Gesamtkapazität des Gebers

C = Grundkapazität des Gebers

k = Konstante

RH = relative Feuchtigkeit

Wie aus Fig. 1 und 2 ersichtlich ist, sind die Geber für die relative Feuchtigkeit so in der Schutzkapsel angeordnet, daß sie die relative Feuchtigkeit in je einem Bereich einer Ebene quer zur Haut abtasten. Die Bereiche liegen in verschiedenen Abständen von der Haut. Die Thermistoren sind so in der Schutzkapsel angeordnet, daß sie die Temperatur auf einer zur Haut orthogonalen Linie in zwei Punkten abtasten, die im wesentlichen in denselben Abständen von der Haut wie die Mittelpunkte genannter Bereiche liegen.

Es sind mehrere Varianten des in Fig. 1-2 gezeigten Meßkörpers im Rahmen der Erfindung denkbar. Weder der Griff noch die Schutzkapsel brauchen wie in Fig. 1-2 ausgebildet zu sein. Die Hauptsache ist, daß die Schutzkapsel wenigstens teilweise einen Meßbereich nahe der Haut vor Strömen von Luft oder anderen Gasen schützt, die sonst die Haut und den Meßbereich passieren würden, so daß eine stabile Diffusionszone geschaffen wird, in der die Abtastrr.ittel angeordnet werden können. Ferner kann die Anzahl Thermistoren und kapazitiver Geber natürlich größer als zwei sein, und sie brauchen nicht notwendigerweise längs Ebenen und Linien orientiert zu sein, die orthogonal zur Haut sind.

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• Der in Fig. 1 gezeigte Meßkörper ist mit einem Kabel 10, das eine Anzahl isolierter Leiter enthält, an eine (nicht gezeigte) Einheit für die Verarbeitung von Signalen, die über die Leiter übertragen werden, und für Anzeige von T.E.W.L. sowie eventueller anderer Größen, wie Temperatur usw., angeschlossen.

Fig. 3 zeigt- ein Blockschema über die Signalbehandlung von den Abtastmitteln zu den Anzeigemitteln. Zwecks Information darüber, wo im Gerät die^ verschiedenen Teile des Blockschemas angeordnet sind, ist das Blockschema mit gestrichelten Linien in drei Bereiche eingeteilt. Der linke Bereich 3'schließt die Teile ein, die in der Schutzkapsel des Meßkörpers liegen. Der mittlere Bereich 2' schließt die im Griff des Meßkörpers liegenden Teile ein. Der rechte,nicht besonders bezeichnete Bereich umfaßt die in der Einheit für Signalverarbeitung liegenden Teile.

Die Abtastmittel für die Temperatur haben in Fig. 3 die Bezeichnung RTA^ bzw.. RTB erhalten, während die Mittel zum Abtasten der relativen Feuchtigkeit mit CRHA bzw. CRHB bezeichnet sind. CRHA und CRHB sind als pulslängebestimmende Elemente in je einer monostabilen Wippe MA bzw. MB enthalten. Die Wippe MA wird von Uhrpulsen mit der Frequenz 1 MHz vom Oszillator 11 ausgelöst. Wenn die Wippe MA zu ihrer neutralen Lage zurückkehrt, wird Wippe MB über die Verbindung 12 ausgelöst. Auf diese Weise wird gegenseitige Beeinflussung der Pulslängen der beiden Monowippen vermieden. Die Ausgangssignale von den beiden monostabilen Wippen werden in Niedrig-Durchgangsfiltern. 13, 14, 15 und 16 gefiltert und damit zu Gleichspannungen umgewandelt, die im wesentlichen proportional zur Oberfläche der Pulse ist. Die informationstragenden gefilterten Signale von den Q- bzw. Q-Ausgängen der monostabilen Wippen werden danach dem differentialgeschalteten Eingangsverstärker 21A bzw. 21B im betreffenden Kanal aufgedrückt. Durch eine (nicht gezeigte) veränderliche Spannungsteilung des gefilterten Sig-

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nales vom betreffenden Q-Ausgang kann die betreffende Eingangsstufe so kalibriert werden, daß das Ausgangssignal von dieser Stufe Null ist, wenn die relative Feuchtigkeit Null ist. Die Empfindlichkeit in der Verstärkung der Eingangsstufe wird mit einer (nicht gezeigten) Spannungsteilung des Ausgangssignales von dieser Stufe kalibriert. Dieses Ausgangssignal ist also eine zu der relativen Feuchtigkeit proportionale Gleichspannung. Das Signal kann aus dem anschließenden Verstärker 22A bzw. 22B entnommen werden. Diese Verstärkerstufen dienen nur als Zeichenwender für die Signale.

Die Signale mit gewendeten Zeichen von den Verstärkerstufen 22A bzw. 22B werden über die Thermistoren den Verstärkerstufen 23A bzw. 23B zugeführt, während die Signale mit nicht gewendeten Zeichen von den Verstärkerstufen 21A bzw. 21B den Verstärkerstufen 21A bzw. 21B direkt zugeführt werden. Durch diese Anordnung erhalten., die Verstärkerstufen 2 3A und 23B in Kombination mit den Thermistoren RTA und RTB eine Übertragungsfunktion, die von den abgetasteten Temperaturen gem. der gestrichelten Linie in Fig. M· abhängt. Diese Übertragungsfunktion soll so eng. wie möglich mit dem maximalen Teildruck des Wasserdampfes gem. der durchgezogenen Linie in Fig. H übereinstimmen, damit die Ausgangssignale von den Verstärkerstufen 23A bzw. 23B so nahe wie möglich proportional zum Teildruck des Wasserdampfes bei CRHA bzw. CRHB werden.

Der Unterschied zwischen den Teildrücken bei CRHA und CRHB wird in der Verstärkerstufe 24 berechnet, der die Ausgangssignale von den Verstärkerstufen 23A und 2 3B zugeführt werden. Diese Teildruckdifferenz ist proportional zum Teildruckgradienten im Meßbereich in der Schutzkapsel. Ein Niedrig-Durchgangsfilter 17 filtert eventuelle schnelle Fluktuationen im Ausgangssignal von der Verstärkerstufe 24 weg, die auf zirkulierenden Luftströmen in der Meßkapsel beruhen. Dies ergibt ein stabileres Signal, das sich besser für Ablesung mit digitaler Anzeige eignet. Die letzte Verstärkerstufe 25 bietet die Möglichkeit rascher Kalibrierung des Instrumentes durch

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Zuführung einer veränderlichen Offset-Spannung über den Leiter 18. Der Ausgang an der Verstärkerstufe ist an eine Anzeigevorrichtung 19 geschaltet, die die Größe des Ausgangssignales der Verstärkerstufe digital anzeigt.

Es ist im Prinzip möglich, mit geringfügigen Veränderungen des Verfahrens und der Vorrichtung gem. der Erfindung abgegebene Konvektionswärme zu messen. Dies ist in der Gleichung III beschrieben.

A = Fläche der wärmeabgebenden Oberfläche (m ) Q = abgegebene Wärmemenge (Wattsek.) oc = Konstante (0.024 Watt/Meter · Grad bei T = 0⁰C)

T = * Temperatur (C)

χ = Abstand von der wärmeabgebenden Oberfläche (m)

Dies ist möglach,- wenn die feuchtigkeitsabhängigen Signale von den Eingangsverstärkern durch feste Spannungen ersetzt werden. Das Instrument wirkt dabei als ein reines Instrument für Temperaturdifferenzmessung, und die abgegebene Konvektionswärmemenge kann nach der Gleichung III berechnet werden. Ein Kreisschema über eine solche Ausführungsform der Erfindung ist in Fig. 5-6 gezeigt, wo die Umschalter 2OA und 20B zum Umschalten zwischen Messung von Verdunstungsmenge und Konvektionswärmemenge dienen. Fig. 7 zeigt Offset-Kompensation gem. dieser Ausführungsform. Als Richtwerte für in einer Vorrichtung gem. Fig. 5-7 anwendbare Komponenten können folgende Komponentendaten genannt werden, wo k Kiloohm bedeutet:

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R IA = R IB = 8,2 k 1% R 2A = R 2B = R 3A = R 3B = 1 Jc R 4A = R 4B = 47 k R 5a = R 5B = R 6A = R 6B = R 7A = R 7B = R 8A = R 8B = 100 Jc R 9A = R 9B = 100 k 1% R 1OA = R 1OB = 47 k R HA = R HB = 100 k 1% R 12A = R 12B = 6,8 k R 13 = R 14 = R 15 = R 16 = 100 k 1% R 17 = 68 k

R- 18 = 1 k "

R 19 = 10 k R 20 = 6,8 k R 21 = 68 k R 22 = 6,8 R 23 = 1000 k R 24 = R 27 = 4,7 k R 25 - R 26 = 1 k R 28 = 1 k R 29 = 1 k R 30 = 2,2 k R 31 s 2,2 k R 32 = 2,2 k R 33 = 1 k R 34 = 6,8 k R 35 = 100 k 1% R 36 =.6,8 k R 37 = 0,1 k R 38 = 2 k R 39 = R 40 =. 1800 k R 41 = 4700 k

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^P1A =	^P1B	= 50	k
^P2A-	^P2B	= o,	5 k
^P3A =	^P3B	= 20	k
^P4A =	^P4B	= 50	k
^P5 =	200	k
^P6 =	1 k
^P7 =	5 k
^P8 =	50 k	•
P 9	1000	k

C IA = C IB : C 2A : C 2B : 4,7 nF C 3 = C 4 = 220 μΈ 10V bipolar C 5 = 0,1 jaI
C 6 = 68.pF
C 7 = 33 pF

CRHA = CRHB = Feuchtigkeitsgeber Typ Vaisala HMP-Il RTA = RTB = Thermistor M81 D1=D2=D3=4,7V Zenerdioden Xl= Kristall 1 MHz

SN 7400 und SN 74121 sind integrierte Kreise der Marke Texas Instruments, und^cA777 sind integrierte Kreise der Marke Fairchilä.^J

Wenn auch das Verfahren und die Vorrichtung gem. der Erfindung bisher im Anschluß an das Messen von verdunstetem Wasser beschrieben wurden, ist die Erfindung auch für andere Stoffe anwendbar, wo die Gleichung I gilt, und Geber zum Messen des Verhältnisses zwischen jeweiligem TeildruQk und maximalem Teildruck bei der jeweiligen Temperatur vorhanden sind. In solchen Fällen kann die Übertragungsfunktion von Block 23A oder 2 3B in Fig. 3 selbstverständlich ein anderes Aussehen als das in Fig. 4 gezeigte haben.

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Es sind natürlich weitere Varianten und Abwandlungen der beschriebenen Ausführungsforr.en der Verfahren und Vorrichtungen gem. der Erfindung im Rahmen der Ansprüche möglich.

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Claims

2 8. NOV. 1975

Patentansprüche

( 1.) Verfahren .zur Bestimmung der Menge eines durch Diffu- ^-~δχοη von einer Oberfläche abgegebenen Stoffes, dadurch gekennzeichnet, daß durch Schutz wenigstens der nächsten Umgebung der ganzen oder eines Teiles der Oberfläche vor der Einwirkung von Bewegungen in dem die Oberfläche umgebenden Medium oder vor äußeren Gasströmen ein Meßbereich mit einer im wesentlichen stabilen Diffusionszone geschaffen wird, die Temperatur und das Verhältnis zwischen dem absoluten Teildruck und dem Sättigungsdruck bei der betreffenden Temperatur für den Stoff im wesentlichen simultan in je mindestens zwei Punkten innerhalb des Meßbereiches in verschiedenen Abständen von der Oberfläche abgetastet werden, der absolute Teildruck des Stoffes in mindestens zwei Punkten innerhalb des Meßbereiches in verschiedenen Abständen von der Oberfläche mit Hilfe der Resultate von genannter Abtastung bestimmt wird, und der Teildruckgradient des Stoffes in der Diffusionszone mit Hilfe genannten Teildruckes geschätzt wird.

2. Verfahren nach Anspruch !,dadurch gekennzeichnet, daß ein zur Umgebung offener Bereich von im wesentlichen Zylinderform geschützt wird.

3. Verfahren nach Anspruch 2 zur Bestimmung des transepidermalen Wasserverlustes,dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur in zwei ersten Punkten abgetastet wird, die auf oder in der Nähe einer ersten, zur Haut im wesentlichen orthogonalen Linie liegen, und die relative Feuchtigkeit in zwei zweiten. Punkten abgetastet wird, die auf oder in der Nähe einer zweiten, zur Haut ebenfalls im wesentlichen

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orthogonalen Linie abgetastet wird, und daß der jeweilige Abstand der zwei zweiten Punkte von der Haut im wesentlichen mit dem jeweiligen Abstand der zwei ersten Punkte von der Haut übereinstimmt.

U. Vorrichtung zur Bestimmung der von einer Oberfläche durch Diffusion abgegebenen Menge eines Stoffes nach dem im Anspruch 1 definierten Verfahren, dadurch gekennzeichnet, daß sie eine offene Meßkapsel einschließt, die so ausgebildet ist, daß sie wenigstens die nächste Umgebung der ganzen oder eines Teiles der Oberfläche zumindest teilweise vor äußeren passierenden Gasströmen oder anderen Bewegungen im umgebenden Medium schützt, daß in der Schutzkapsel Abtastmittel zum Abtasten der Temperatur und des Verhältnisses zwischen dem absoluten Teildruck und dem Sättigungsdruck bei der betreffenden Temperatur für den Stoff im wesentlichen simultan in je mindestens zwei Punkten in verschiedenen Abständen von der Oberfläche in deren geschützter Umgebung angeordnet sind, daß erste Mittel zur Verarbeitung von Information über abgetastete Größen von den Abtastmitteln und zur Erzeugung von den absoluten Teildruck des Stoffes in wenigstens zwei der genannten Punkte repräsentierenden Signalen angeordnet sind, und zweite Mittel angeordnet sind, aus genannten Signalen eine Größe zu erzeugen, die den Teildruckgradient des Stoffes innerhalb der geschützten Umgebung repräsentiert.

5. Vorrichtung nach Anspruch 4,dadurch gekennzeichnet, daß die Schutzkapsel und die Oberfläche zusammen einen offenen Raum von im wesentlichen Zylinderform abgrenzen.

6. Vorrichtung nach Anspruch 5 zur Bestimmung zur Bestimmung des transepidermalen Wasserverlustes,dadurch gekennzeichnet, daß die Abtastmittel zwei Temperaturgeber zur Abtastung der Temperatur in zwei ersten Punk-

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ten auf oder in der Nähe einer ersten, zur Haut im wesentlichen orthogonalen Linie, sowie zwei Feuchtigkeitsgehaltgeber zur Abtastung der relativen Feuchtigkeit in zwei zweiten Punkten auf oder in der Nähe einer zweiten, zur Haut
ebenfalls im wesentlichen orthogonalen Linie einschließen, und daß der jeweilige Abstand der zwei zweiten Punkte von
der Haut im wesentlichen mit dem jeweiligen Abstand der
zwei ersten. Punkte von der Haut übereinstimmt.

7. Vorrichtung nach Anspruch 6,dadurch gekennzeichnet, daß die Temperaturgeber zwei Thermistoren und die Feuchtigkeitsgehaltgeber zwei kapazitive Geber vom Dünnfilm-Typ einschließen, deren Kapazität" zumindest im
wesentlichen linear mit der relativen Feuchtigkeit variiert.;

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