DE2512317A1 - Verfahren zum herstellen von synthesegas - Google Patents
Verfahren zum herstellen von synthesegasInfo
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Description
Patentanwalt
8011 Pöring/München Commerzbank München
1-Q17 Hubertusstrasse 20 4406120
f / J j / Telefon (08106) 21 76
Telegrammo Postscheck München
PATENTMENGES Zorneding 30 74 87-803
17. Man 1975
Anwaltsakte: M 108
Mintech Corporation
Denver, Colorado 80210, V.St.A.
Verfahren zum Herstellen von Synthesegas
Die Erfindung bezieht sich auf die Vergasung von festen kohlenstoffhaltigen Materialien und betrifft insbesondere
die Herstellung von Synthesegas aus festen kohlenstoffhaltigen Brennstoffen.
Die Vergasung von Kohle und anderen kohlenstoffhaltigen Materialien ist ein altes und bekanntes Verfahren. In jüngerer
Zeit werden Erdgas und Erdöl in großem Umfang als Kohlenwasserstoff-Brennstoffe
und -Ausgangsmaterialien für
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Herstellungsprozesse verwendet. Die Knappheit von Erdgas und Erdöl hat jedoch zu einer Wiedererneuerung
des Interesses an Kohle als einer natürlichen Hilfsquelle geführt. Erläuterungen zu der bekannten
Technologie der Kohlevergasung finden sich in Perry, H./ "The Gasification of Coal", Scientific American,,
Band 230, Nr. 3, S. 19 bis 25, März 1974. Osborn, E.F.,
"Coal and the Present Energy Situation", Science, Band 183, Nr. 4124, S. 477 bis 481, 8. Februar 1974. und Conn,
A.L., "Low B.T.U. Gas for Power Plants", Chemical Engineering
Progress, Band 69, Nr. 12, S. 56 bis 61, Dezember 1973.
Hauptziel der Erfindung ist es, ein verbessertes Verfahren zur kontinuierlichen Vergasung von festen kohlenstoffhaltigen
Brennstoffen, einschliesslich Kohle, Braunkohle, Knochenkohle, Holzabfällen, Mist und festen kohlehaltigen
städtischen Abfällen, zu schaffen, zur Erzeugung eines Synthesegases, welches als Brennstoff oder zur weiteren Verarbeitung
geeignet ist und hauptsächlich Mengen von Wasserstoff, Kohlenoxiden und Wasserdampf enthält.
Die Erfindung schafft ein Verfahren der vorgenannten Art, welches die Erzeugung von Kohlenmonoxid und Wasserstoff
maximiert und die Erzeugung von Kohleteeren, Säuren und anderen kondensierbaren Nebenprodukten minimiert.
Weiter schafft die Erfindung ein verbessertes Verfahren zum Erzeugen eines billigen Synthesegases, aus welchem ein Ersatz
für Erdgas hergestellt werden kann, wie etwa ein Synthesegas, welches bei einem anschliessenden Verfahren zur
Herstellung von Methan und Methanol von Nutzen ist.
Ferner schafft die Erfindung ein neues und verbessertes Verfahren zum Erzeugen von Synthesegas aus festen kohlehaltigen
Materialien, welches das Erfordernis beseitigt, das
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kohlenhaltige Material vorzubehandeln, um Bestandteile
zu entfernen, welche ein Zusammenbacken oder eine Agglomeration und infolgedessen eine Verschmutzung der Vergasungsanlage
verursachen.
Weiter schafft die Erfindung ein Verfahren der vorgenannten Art, welches eine augenblickliche Temperaturkontrolle in
dem Vergasungsreaktor ermöglicht.
Ausserdem schafft die Erfindung ein Verfahren, bei welchem
das in dem kohlehaltigen Material vorhandene Wasser als eine Kondensatquelle für die Erzeugung von Dampf verwendet wird,
der bei den Vergasungsreaktionen verbraucht wird.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der folgenden Beschreibung von Ausführungsbeispxelen der
Erfindung in Verbindung mit der beigefügten Zeichnung.
Die Zeichnung zeigt ein schematisches Strömungsdiagramm des Verfahrens nach der Erfindung.
Gemäss den vorgenannten Merkmalen wird ein feinverteiltes,
festes, kohlenstoffhaltiges Material, beispielsweise Kohle, Braunkohle, Sägemehl, Mist, Knochenkohle oder ein anderes
geeignetes kohlenstoffhaltiges Ausgangsmaterial, in einem Strom von heissem, in dem Prozess hergestelltem Synthesegas
in einem rohrförmigen Trockner getrocknet. Das getrocknete kohlenstoffhaltige Material wird nach Trennung von dem feuchten
Synthesegasstrom in einen horizontalen rohrförmigen Reaktor eingebracht, in welchem es durch teilweise Verbrennung und
gleichzeitige Vergasung innerhalb eines bewegten, stark turbulenten Stroms von Sauerstoff oder Luft und Dampf in
Synthesegas umgewandelt wird. Das Verfahren wird bei Atmosphärendruck oder bei einem höheren Druck ausgeführt,
der entsprechend der beabsichtigten anschliessenden Verarbeitung des Synthesegases festgelegt wird. Das durch das Verfahren
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hergestellte Synthesegas, welches hauptsächlich aus Wasserstoff, Kohlenoxiden und Wasserdampf mit geringen Verunreinigungen
besteht, kann zwar direkt als ein Brennstoff verwendet werden, es findet jedoch insbesondere, aber nicht
notwendigerweise ausschliesslich,Verwendung als eine Quelle
als Speisegas für die Synthese von Methanol und Ma than.
Ausserdem maximiert das Verfahren nach der Erfindung die Erzeugung
von Kohlenmonoxid und Wasserstoffgasen und minimiert die Erzeugung von Kohlenteeren, Säuren und änderen kondensierbaren
Nebenprodukten, welche Komplikationen bei anschliessenden Syntheseoperationen hervorrufen.
Gemäss der Erfindung wird ein festes kohlenstoffhaltiges
Material, wie beispielsweise Kohle, Braunkohle, Sägemehl oder anderer Holzabfall, Mist, Knochenkohle, Papier oder
fester kohlenstoffhaltiger Stadtmüll, durch Mahlen oder Pulverisieren in eine feinverteilte Form gebracht und
das Teilchenmaterial wird in dem heissen bewegten Strom des in dem Verfahren hergestellten Synthesegases getrocknet.
Das getrocknete kohlenstoffhaltige Teilchenmaterial wird
dann in ein geschlossenes System eingebracht, in welchem es auf eine Temperatur erhitzt wird, die ausreichend hoch ist,
um Synthesegas durch einen Prozess mit teilweiser Verbrennung und gleichzeitiger Vergasung innerhalb eines bewegten
Stroms von Sauerstoff oder Luft vermischt mit Dampf zu erzeugen. Das Verfahren kann bei Atmosphärendruck,
2
etwa 1 kp/cm absoluter Druck (15 p.s.i.a.), oder bei
etwa 1 kp/cm absoluter Druck (15 p.s.i.a.), oder bei
2 höheren Drücken bis in die Nähe von 140 kp/cm absoluter
Druck (2 000 p.s.i.a.) ausgeführt werden, je nach der gewünschten Zusammensetzung des Synthesegases. Die gewünschte
Gaszusammensetzung wiederum wird durch die beabsichtigte Verwendung und anschliessende Verarbeitung des Synthesegases
festgelegt. Die Temperatur innerhalb der Vergasungszone liegt allgemein in dem Bereich von 1 000 C bis 1 250 C.
Bei der Herstellung von Synthesegas mit einer Zusammensetzung,
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2b 123 1 /
die für die Herstellung von Methanol und Methan von Nutzen ist, muss das Molverhältnis von Wasserstoff (H„) zu Kohlenmonoxid
(CO) in der Grössenordnung von 2:1 oder darüber liegen. Das erfordert, dass Wasserdampf eines der Reaktionsmittel
ist,das mit der Kohle oder anderem kohlehaltigem Material reagiert,
um den Wasserstoff zu erzeugen. Es ist bekannt, dass die Einwirkung von Dampf bei hoher Temperatur auf Kohle oder
kohlehaltiges Material, welches auf Glühtemperatur ist, nach den folgenden Grundgleichungen abläuft, wobei die
Gleichgewichtsbedingungen von der vorherrschenden Temperatur und dem vorherrschenden Druck abhängig sind:
(1) H2O + C =>- CO + H2 - 28,8 kcal/Mol
(2) H2O + CO >■ H2 + CO2 - 14,8 kcal/Mol
Oberhalb einer Temperatur von 1 000 °C folgt die vorherrschende Reaktion der Gleichung (1). Zum Erzeugen eines wasserstoffreichen
Gases gemäss den Gleichungen (1) und (2) müssen zwei Moleküle Wasser mit einem Molekül Kohlenstoff reagieren.
Das zum Vergasen der Kohle benötigte Gewicht an Wasser kann
von 0,68 kp Wasser pro 0,45 kp Kohle für die Gleichung (1)
bis zum Doppelten dieser Menge für eine vollständige Reaktion zum Erzeugen von Wasserstoff und Kohlendioxid reichen. Demgemäss
wird eine grosse Betriebswassermenge zur Synthesegasherstellung benötigt. Durch Verwendung eines kohlehaltigen
Materials, welches einen hohen Wassergehalt hat, kann ein wesentlicher Teil des benötigten Wassers, wenn nicht gar
das gesamte Wasser erzeugt werden, indem zuerst das feuchte, teilchenförmige kohlehaltige Material durch Berührung mit
dem heissen Synthesegas getrocknet wird, durch Kondensation das Wasser von dem Synthesegas getrennt und das Wasser zum Herstellen
von Dampf für die Reaktion mit dem getrockneten teilchenförmigen kohlehaltigen Material in einer Sauerstoff—
atmosphäre verwendet wird.
Zur Verringerung oder Beseitigung des Problems des Zusammenbackens
oder der Agglomeration des kohlenstoffhaltigen Materials bei der Reaktionstemperatur wird ein kräftiger.
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stark turbulenter Strom der kohlehaltigen Teilchen in einem bewegten System in einem horizontalen rohrförmigen
Reaktor verwendet. Ausserdem wird das kohlehaltige Material für eine äusserst kurze Zeit der Reaktion ausgesetzt, so dass
die Asche daran gehindert wird, zu schmelzen und sich an den Reaktoroberflächen festzusetzen. Der Strom des bewegten
Betts aus Teilchenmaterial, Dampf und Sauerstoff mitführendem Gas hat eine Geschwindigkeit von mehr als 12 m/s
(40 Fuss/s) und für eine ziemlich kurze Zeitspanne, allgemein in der Grössenordnung eines Bruchteils einer Sekunde.
Die Reaktionsbedingungen können schnell verändert werden, indem die Anteile von sauerstoffhaltigem Gas, Dampf und
kohlenstoffhaltigem Material, die in den rohrförmigen Reaktor eingeleitet werden, verändert werden.
Die Erfindung wird nun ausführlicher unter Bezugnahme auf die beigefügte Zeichnung beschrieben, die ein schematisches
Diagramm eines Verfahrens nach der Erfindung zeigt. Das kohlenstoffhaltige Material, wie beispielsweise Kohle,
Braunkohle, Holzabfälle, Papier oder anderes kohlenstoffhaltiges Material, wird zuerst auf eine Teilchengrösse
verringert, die das Mitreissen der Teilchen in einem turbulenten Gasstrom erlaubt, welcher sich mit einer Geschwindigkeit
von mehr als 12 m/s bewegt. Die bevorzugte Teilchengrösse, die in der Grössenordnung von 12,7 mm oder
darunter liegt, wird in einem Brecher oder Shredder Il hergestellt. Die kohlenstoffhaltigen Teilchen werden dann
in einen Zufuhrtrichter 12 hinaufbefördert, aus welchem das kohlenstoffhaltige Material in einem kontrollierten
Strom durch ein Paar Schleusentrichter 13 in einen rohrförmigen Trockner 14 eingeleitet wird. Die Vergasungsanlage
wird insgesamt auf einem Druck oberhalb des Atmosphärendrucks gehalten und die Schleusentrichter 13 gestatten, dass
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das Teilchenmaterial bei einem Druck, der grosser als der
Atmosphärendruck ist# mit Hilfe von Sternabsperrorganen
15 in die Anlage eingegeben wird.
Wenn das kohlenstoffhaltige Teilchenmaterial in das Trocknerrohr
14 eintritt, wird es von einem sich schnell bewegenden Synthesegasstrom aufgenommen, welcher aus einem Zyklonabscheider
16 mit einer Temperatur in dem Bereich von ungefähr 750 C bis 1 000 0C austritt. Die Länge des Trocknerrohrs
14 ist so gross, dass das kohlenstoffhaltige Teilchenmaterial· mit dem heissen Synthesegasstrom für eine Sekunde
oder etwas weniger in Berührung bleibt. Während dieser Zeit werden die Oberflächenfeuchtigkeit und das meiste Konstitutionswasser in dem kohlenstoffhaltigen Material verdampft. Diese
Feuchtigkeitsverdampfung und die Erwärmung des getrockneten kohlenstoffhaltigen Teilchenmaterials verringern die
Temperatur in dem transportierenden Synthesegasstrom und vergrössern gleichzeitig den Taupunkt desselben. Etwa 90%
des vorgeheizten kohlenstoffhaltigen Teilchenmaterials werden in einem Zyklonabscheider 18 aus dem Synthesegas ausgeschieden.
Das Synthesegas und der Rest des kohlenstoffhaltigen Materials, hauptsächlich pulverförmige Bestandteile, verlassen
den Zyklonabscheider 18 an seiner Oberseite und strömen durch eine Leitung 17 zu einem Hochleistungszyklonabscheider
19, in welchem wiederum mehr als 90% des restlichen Teilchenmaterials aus dem Synthesegasstrom entfernt
werden. Das in dem Zyklonabscheider 19 gesammelte feine Teilchenmaterial wird zusammen mit einer geringen Leckmenge
von Synthesegas durch ein Sternabsperrorgan 20 aus der Anlage abgeführt und durch ein Speiserohr 22 direkt in
einen Dampferzeugungskessel 21 eingeleitet, in welchem es als Brennstoff verwendet wird.
Das Synthesegas, welches den Prozess über ein Rohr 24
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verlässt, befindet sich in der Nähe seiner Wassersättigungs—
temperatur und wird direkt in einen Gaswäscher 25 eingeleitet, um es von mitgeführtem Teilchenmaterial zu reinigen und
anderweitig für die Verarbeitung zu Methanol oder Methan oder für die direkte Verwendung als Brenngas vorzubereiten. Der
Gaswäscher enthält einen Kondensator 26, welcher das aus dem feuchten kohlenstoffhaltigen Material in dem Trockner
14 verdampfte Wasser entfernt und sammelt. Das Wasser aus dem Kondensator 26 wird dem Dampfkessel 21 über eine Leitung
27 zusammen mit jeglichem Ergänzungswasser zugeführt.
Das getrocknete und vorgeheizte kohlenstoffhaltige Teilchenmaterial,
welches in dem Zyklonabscheider 18 gesammelt worden ist, fällt durch Schwerkraft in einen horizontalen
rohrförmigen Reaktor oder Entgaser 30, in welchen es mittels eines Venturirohrs 31 in einen heissen, stark turbulenten
Strom eines Gemisches von Dampf und Sauerstoff mit sich führendem Gas eingeleitet wird, welches an der Oberseite eines Zyklonabscheiders
32 über eine Leitung 33 austritt. Der Strom aus sauerstoffhaltigem Gas und Dampf bewegt sich mit einer Geschwindigkeit
von mehr als 12 m/s, was ausreicht, um, wenn der Strom durch das Venturirohr 31 hindurchgeht, das getrocknete
kohlenstoffhaltige Material mitzureissen, welches in den rohrförmigen Reaktor 30 eingegeben wird, und das
Material in einem turbulenten Strom in der Schwebe zu halten.
Der horizontale rohrförmige Vergasungsreaktor 30 ist mit einem feuerfesten Material 34 ausgekleidet und hat eine
ausreichende Länge, damit das kohlenstoffhaltige Material und das Sauerstoff- Dampf-Vergasungsgemisch eine Berührungszeit von etwa 1 s oder etwas länger erhalten. Während dieser
Zeitspanne werden 90% oder mehr des Kohlenstoffs in dem kohlenstoffhaltigen Material in Synthesegas umgewandelt.
Ein Teil des kohlenstoffhaltigen Materials wird verbrannt, um die maximale Temperatur in dem Reaktor 3O auf etwa
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1 250 °C zu erhöhen. Weil die Vergasungsreaktion endotherm ist, wie oben in der Gleichung (1) gezeigt,
ist die Temperatur an dem Auslassende des Reaktors 30 auf ungefähr 1 000 C oder etwas weniger verringert.
Von dem Auslassende des Reaktors 30 wird der Gasstrom mit der mitgeführten Asche, den restlichen Kohlenmaterialien
und dem Synthesegas in den Zyklon 16 eingeleitet. Der Zyklon 16 ist feuerfest ausgekleidet und dient zum Trennen der
festen Materialien von dem Synthesegas, welch letzteres von dem oberen Ende des Zyklons 16 aus in den rohrförmigen
Trockner 14 eingeleitet wird.
Die Asche, welche etwas restlichen Kohlenstoff enthält, wird in dem Abscheider 16 aus dem Synthesegasstrom abgeschieden
und fällt durch Schwerkraft in einen Venturidurchlass 35 einer die Asche kühlenden rohrförmigen Ascheverarbeitungseinrichtung
36. Wenn die Asche in den Venturiabschnitt 35 des Aschekühlers 36 eintritt, wird sie in
einem Strom eines Gemisches mitgerissen, welches aus einem kalten sauerstoffhaltigen Gas, das über eine Leitung 39 aus
einem Verdichter 38 kommt, und aus Dampf besteht, der über eine Dampfleitung 40 aus dem Kessel 21 kommt. Zusätzlicher
Dampf aus dem Kessel 21 kann über eine Dampfleitung 42 direkt in den Vergasungsreaktor 30 eingeleitet werden.
In der Ascheverarbeitungseinrichtung 36 wird der restliche Kohlenstoff in dem Ascheprodukt oxydiert und vergast. Ausser,
dass die Asche von ihrem Kohlenstoffgehalt befreit wird,
wird sie gekühlt und gleichzeitig wird das Gemisch aus sauerstoffhaltigem Gas und Dampf auf eine Temperatur von
etwa 700 C erhitzt. Die Asche wird in einem Zyklonabscheider 32 aus dem Gasstrom abgeschieden und fällt durch
Schwerkraft in einen Aufnehmer 45, von welchem aus sie aus
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der Vergasungsanlage über druckvermindernde Schleusentrichter 46 abgeführt wird. Die verbrauchte Asche wird
zusammen mit der Asche aus dem Dampferzeugungskessel 21 abgelagert oder zur Weiterverarbeitung.versandt.
Zusätzlich zu dem Wasser, welches aus dem eingebrachten feuchten kohlenstoffhaltigen Material gewonnen wird, kann
dem Dampfkessel 21 Ergänzungswasser zugeführt werden. In vielen Fällen ist mehr als genug Wasser in dem kohlenstoffhaltigen
Material vorhanden, welches dem Vergaser zugeführt wird, um den Dampfbedarf für die Vergasungsreaktionen zu decken.
BEISPIEL
Braunkohle mit einer in Tabelle 1 angegebenen Zusammensetzung
Braunkohle mit einer in Tabelle 1 angegebenen Zusammensetzung
TABELLE 1
Braunkohle - Kurzanalyse
Braunkohle - Kurzanalyse
Element | Gew.-% | Durchflussleistunq kp/h |
Flüchtige Bestandteile | 26,0 | 23 145 |
rester Kohlenstoff | 24,3 | 21 632 |
Asche | 13,4 | 11 929 |
Feuchtigkeit | 36,3 | 32 314 |
Insgesamt | 10O7O | 89 O2O |
wird dem Trocknerabschnitt mit der Durchf luss.leistung von 89 020 kp/h zugeführt, in welchem sie in einem Synthesegasstrom
bei einer Einlasstemperatur von 990 °C getrocknet wird. Die Braunkohle wird bis auf den Feuchtigkeitsgehalt von im
wesentlichen Null getrocknet, aber ohne Pyrolyse oder Oxydation des kohlenstoffhaltigen Materials. 90% der getrockneten
Braunkohle, welche die in Tabelle 2 gezeigte Elementaranalyse hat,
5 0 9 8 8 7/0685
(Zum Vergaser) | Elementaranalyse | |
TABELLE 2 | Gew. -% | |
Getrocknete Braunkohle, | 55,9 | Durchflussleistunq kp/h |
3,8 | 28 653 | |
Element | 1,2 | 1 946 |
C | 18,0 | 617 |
H2 | Asche & Schwefel 21,1 | 9 226 |
N2 | Insqesan | 10 814 |
°2 | it 100,0 | 51 256 |
werden dann dem Vergaserabschnitt mit einer Einlasstemperatur von 232 C zugeführt, in welchem sie von einem
gasförmigen Gemisch, welches Dampf, Sauerstoff und einige Verbrennungsprodukte aus dem Aschenverarbextungs—/Kühlabschnitt
enthält, mit einer Einlasstemperatur von 438 C, mit
gerissen werden, welches die in Tabelle 3 angegebene Zusammensetzung hat.
TABELLE 3
Reaktionsgaszusammensetzung
Reaktionsgaszusammensetzung
Element | Gew.-% | Vol.-% | Durchflussleistunq kp/h |
CO2 | 3,5 | 1,7 | 2 109 |
0,2 | 0,2 | 134 | |
°2 | 39,3 | 27,5 | 23 437 |
H0O (Gas) | 57,0 | 70,6 | 34 019 |
Δ Insgesamt |
100,0 | 100,0 | 59 699 |
In dem Vergaserabschnitt reagieren die getrocknete Braunkohle und das heisse Sauerstoff-Dampf-Gemisch und ein
Teil der Braunkohle verbrennt, um die Temperatur auf den Reaktionswert von etwa 1 250 0C zu erhöhen. Die getrocknete
Braunkohle und das heisse Sauerstoff-Dampf-Gemisch reagieren
und erzeugen 99 566 kp/h Synthesegas, welches die in Tabelle 4 angegebene Zusammensetzung hat.
509887/0685
co | 50,7 |
H2 | 3,6 |
co2 | 25,7 |
N2 | 0,8 |
H2O | 19,2 |
2 5 12 3 T7
- 12 -
TABELLE 4
Zusammensetzung des heissen Synthesegases
Zusammensetzung des heissen Synthesegases
34,2 50 548
34,2 3 611
11,1 25 619
0,5 751
20,0 19 037
Insgesamt 100,0 100,0 99 566
Eine Menge von 5 450 kp/h getrocknete Braunkohle, die
nicht durch den Hauptzyklonabscheider aufgefangen worden ist, welcher sich an den rohrförmigen Trocknerabschnitt
anschliesst, wird in dem Hochleistungszyklon gesammelt und einer Kesselanlage zugeführt, um 34 019 kp/h trockenen
Dampf bei einer Temperatur von 383 °C und einem absoluten Druck von 31,6 kp/cm zu erzeugen, bei welchen
es sich um die Betriebsbedingungen für die Vergaseranlage handelt. Die Menge von Sauerstoff mit einer Reinheit
von 99,5%, die in dem Verfahren benötigt wird, beträgt 25 104 kp/h bei einer Einlasstemperatur von 21 C und
einem absoluten Druck von 31,6 kp/cm (450 p.s.i.a.).
Kaltes feuchtes Synthesegas,welches den Trocknerabschnitt
verlässt, hat die in Tabelle 5 angegebene Zusammensetzung.
TABELLE 5
Zusammensetzung des kalten Synthesegases
Zusammensetzung des kalten Synthesegases
Element | Gew.-% | Vol.-% | Durchflussleistunq kp/h |
CO | 38,5 | 25,6 | 50 548 |
H2 | 2,5 | 25,6 | 3 611 |
CO2 | 19,1 | 8,1· | 25 619 |
0,6 | 0,4 | 751 | |
HO | 39,0 | 40,3 | 51 352 |
2. Inscresami |
: 100,0 | 100,0 | 131 881 |
Dieses Produktgas hat einen oberen Heizwert von 1 450 kcal/m
509887/0665
251231?
( 163 BTU per standard cubic foot) eine Sättigungstemperatur
von 190 C und einen Wasserdampfpartialdruck. von
2
12,7 kp/cm .
12,7 kp/cm .
Es ist zwar zur Veranschaulichung eine Anlage zur Durchführung des Verfahrens nach der Erfindung ausführlich beschrieben
worden/ es versteht sich jedoch, dass die Erfindung nicht auf die dargestellte spezielle Ausführungsform beschränkt ist.
509 887/068 5
Claims (9)
1. Verfahren zum Herstellen von Synthesegas durch Reaktion von kohlenstoffhaltigem festen Teilchenmaterial mit Sauerstoff
enthaltendem Gas und Dampf, gekennzeichnet durch folgende Schritte:
a) Trocknen des kohlenstoffhaltigen festen Teilchenmaterials
durch direkte Berührung mit einem bewegten Strom von heissem Synthesegasprodukt aus dem Schritt (g).
b) Abscheiden des getrockneten kohlenstoffhaltigen Materials
aus dem feuchten Synthesegas.
c) Entfernen des Wassers aus dem feuchten Synthesegas aus dem Schritt (b) und Aufheizen des Wassers, um Dampf zu bilden
d) Vermischen des Dampfes mit einem Sauerstoff enthaltendem Gas.
e) Aufheizen des Dampf- und Sauerstoffgemisches durch direkte Berührung im bewegten Strom mit heissem Ascherest aus dem
Schritt (g).
f) In-direkte-Berührung-bringen des getrockneten kohlenstoffhaltigen
Materials mit dem in dem Schritt (e) erzeugten aufgeheizten Dampf- und Sauerstoffgemisch, um dadurch
das kohlenstoffhaltige Material zu vergasen, damit
ein heisser bewegter Strom von Synthesegasprodukt und Ascherest erzeugt wird.
g) Trennen des heissen Synthesegasprodukts von dem heissen
Ascherest, und
h) Wiedergewinnen von abgekühltem Synthesegasprodukt aus
dem Schritt (c).
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Schritt (f) die Temperatur auf einem Wert zwischen
etwa 1 000 °C und etwa 1 250 0C gehalten wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, gekennzeichnet
durch folgenden weiteren Schritt: Hinzufügen von zusätzlichem
509887/0685
Wasser, um Dampf in einer Menge zu bilden, die ausreichend gross ist, um mit dem kohlenstoffhaltigen Material zu
reagieren, damit die gewünschte Zusammensetzung des Synthesegasprodukts erzeugt wird.
4. Verfahren zum Herstellen von Synthesegas aus feuchtem, festem kohlenstoffhaltigem Teilchenmaterial, gekennzeichnet
durch folgende Schritte:
A) Reagieren eines turbulenten Stroms von getrocknetem kohlenstoffhaltigem Teilchenmaterial in einem aufgeheizten
Gemisch aus Sauerstoff enthaltendem Gas und Dampf in einem horizontalen rohrförmigen Reaktor, um ein heisses Synthesegasprodukt
und einen Ascherest zu erzeugen.
B) Trennen des heissen Synthesegasprodukts von dem heissen
Ascherest.
C) Trocknen des feuchten kohlenstoffhaltigen Teilchenmaterials in einem rohrförmigen Trockner durch direkte Berührung desselben
mit dem heissen Synthesegasprodukt, und
D) Anskondensieren von Wasser aus dem Synthesegas, um Wasser
und ein abgekühltes Synthesegasprodukt zu erzeugen.
5. Verfahren nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch folgenden weiteren Schritt: Abkühlen des heissen Ascherests durch
direkte Berührung mit dem Dampf- und Sauerstoffgemisch zur Verwendung in dem Schritt A).
6. Verfahren nach Anspruch 4, gekennzeichnet durch folgenden weiteren Schritt: Aufheizen von in dem Schritt (D) kondensiertem
Wasser, um Dampf zur Verwendung in dem Schritt (A) zu erzeugen.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet,
dass die Reaktionszone in dem Schritt (A) auf einer Temperatur zwischen etwa 1 000 °C bis etwa 1 250 °C
gehalten wird.
B09887/0685
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch
gekennzeichnet, dass das Vergasungssystem auf einem absoluten Druc]
gehalten wird.
gehalten wird.
2 2
absoluten Druck von etwa 1 kp/cm bis etwa 140 kp/cm
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet,
dass als kohlenstoffhaltiges Material Kohle, Braunkohle, Holzabfälle, Knochenkohle, Papier, Mist oder
kohlenstoffhaltiger fester Stadtmüll verwendet wird.
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