DE2459654A1 - Hochfester stahlwalzdraht grosser staerke - Google Patents
Hochfester stahlwalzdraht grosser staerkeInfo
- Publication number
- DE2459654A1 DE2459654A1 DE19742459654 DE2459654A DE2459654A1 DE 2459654 A1 DE2459654 A1 DE 2459654A1 DE 19742459654 DE19742459654 DE 19742459654 DE 2459654 A DE2459654 A DE 2459654A DE 2459654 A1 DE2459654 A1 DE 2459654A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- steel wire
- wire rod
- strength
- diameter
- cooling
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 claims description 100
- 239000010959 steel Substances 0.000 claims description 100
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 66
- 239000011651 chromium Substances 0.000 claims description 30
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 27
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 27
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims description 25
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims description 16
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 15
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 12
- 229910001562 pearlite Inorganic materials 0.000 claims description 12
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 11
- 229910000677 High-carbon steel Inorganic materials 0.000 claims description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 8
- 239000002826 coolant Substances 0.000 claims description 8
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 230000009467 reduction Effects 0.000 claims description 6
- 230000008859 change Effects 0.000 claims description 5
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052758 niobium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000010955 niobium Substances 0.000 claims description 3
- 239000010936 titanium Substances 0.000 claims description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N niobium atom Chemical compound [Nb] GUCVJGMIXFAOAE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 13
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 5
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 5
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 3
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 3
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 241000283153 Cetacea Species 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000009864 tensile test Methods 0.000 description 2
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- WURBVZBTWMNKQT-UHFFFAOYSA-N 1-(4-chlorophenoxy)-3,3-dimethyl-1-(1,2,4-triazol-1-yl)butan-2-one Chemical compound C1=NC=NN1C(C(=O)C(C)(C)C)OC1=CC=C(Cl)C=C1 WURBVZBTWMNKQT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 101150090724 3 gene Proteins 0.000 description 1
- 206010026749 Mania Diseases 0.000 description 1
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000001276 controlling effect Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 1
- 210000003608 fece Anatomy 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N iron;methane Chemical compound C.[Fe].[Fe].[Fe] KSOKAHYVTMZFBJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000010871 livestock manure Substances 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 210000003739 neck Anatomy 0.000 description 1
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 1
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 108090000623 proteins and genes Proteins 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 238000011160 research Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/525—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length for wire, for rods
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
Description
Dr.LRuGh - 5^2 2459654
_^ Telex 5-Z4303 fopaf
Dr. H. Agular
Mönchen: Frankfurt/M.:
j Dr. rer. net. D. Thomsen Dlpl.-lng. W. Weinkauff
Dr. rer. nat. L Ruch (Fuchehoht 7f}
Dlpf.- ing. Dr. H. Agufar
80 0 0 München 2 Ketaer-Ludwig-Platee 17. Dezember1974
Kobe Steel, Lird.
Ko"be,Japan
Ko"be,Japan
Hociifester Staiiluralzdrairb großer Stärke
Die Erfindung bezieht sich, auf hochfesten Stahlwalzdraht
großer Stärke, der aus hochgekohltem, .0,65 "bis
0,90 Gew.-% Kohlenstoff und 0,15 bis 1,5% Chrom enthaltenden
Stahl hergestellt ist, ohne nachfolgende Wärmebehandlung gezogen werden kann und einen Durchmesser von nicht
weniger als 9 mm hat.
Zum Erzeugen dieses hochfesten Stahlwalzdrahtes wird
ein hochgekohlter Stahl nach dem Warmwalzen dem sogenannten
50982 6/0757
geregelten oder kontrollierten Abkühlverfahren unterworfen,
bei dem der gewalzte Draht einer Phasenumwandlung durch Verwendung von Luft als Abkühlmittel unter einer kontrollierten
Abkühlkondition unterworfen wird. Auf diese Weise weist der erhaltene Walzdraht eine Struktur auf, die im wesentlichen
aus feinem Perlit besteht, und hat eine Zugfestigkeit von über 115 kg/mm ,
So ist ersichtlich, daß sich die Erfindung auf einen Stahlwalzdraht mit einem Durchmesser von nicht weniger als
9 mm und im besondern auf einen hochfesten Stahlwalzdraht bezieht, der aus hochgekohltem, 0,15 bis 1,5 Gew.-% Chrom enthaltenden
Stahl hergestellt ist, ohne erneute Wärmebehandlung gezogen werden kann und eine Zugfestigkeit von über
115 kg/mm aufweist.
Etwa während der letzten 10 Jahre wurde ein Verfahren zum Erzeugen eines Stahlwalzdrahtes gemäß einer kontrollierten
Abkühlbehandlung entwickelt, bei dem ein Walzdraht nach dem V/armwalzen hinsichtlich seiner Abkühlgeschwindigkeit
eingestellt wird, um seine Phasenumwandlung bis zur Aufwicklung zu beenden und dadurch eine Struktur zu erreichen,
die im wesentlichen aus feinem Perlit besteht. Der auf diese Weise erzeugte Walzdraht besitzt beständige und
überlegene mechanische Eigenschaften zusätzlich zu einer
509826/0757
geringeren erzeugten Zundermenge, verglichen mit den Eigenschaften
eines Walzdrahtes, der unmittelbar nach dem Warmwalzen aufgewickelt worden ist. Als Ergebnis wird ermöglicht,
einen Stahlwalzdraht einer gewissen Sorte auf eine endgültige Stärke zu ziehen, ohne ihn einer erneuten Wärmebehandlung,
d.h. Patentierbehandlung, zu unterwerfen.
Zwar liefert zum gegenwärtigen Zeitpunkt die kontrollierte Abkühltechnik fast zufriedenstellende Ergebnisse,
im besonderen bei der Herstellung eines Walzdrahtes mit verhältnismäßig kleinerem Durchmesser, etwa in der Größenordnung
von 5 mm, befindet sich jedoch noch in der Entwicklung
zum Erzeugen eines Stahlwalζdrahtes mit größerem Abmaß.
Bisher sind verschiedene Arten von Einrichtungen für kontrollierte Abkühlung praktisch verwendet worden. Jedoch
variieren diese in ihren Abkühlfähigkeiten abhängig von ihrer Bauart. Jedoch liegt das ihnen eigene Prinzip darin,
daß eine feine Perlitstruktur mit einem kleinen Volumenanteil
von proeutektoider Phase durch Einstellen, Regeln oder Kontrollieren einer Abkühlkondition für einen Stahlwalzdraht
unmittelbar nach dem Warmwalzen erhalten wird. Mit anderen Worten: Wenn die Abkühlgeschwindigkeit übermäßig höher als
die gewünschte Abkühlgeschwindigkeit ist, entstehen Bainit- und Martensitstrukturen, und andererseits, wenn die Abkühl-
5 0 9 8 2 6/0757'
geschwindigkeit niedriger als die vorgenannte gewünschte Geschwindigkeit ist, entsteht ein ziemlich großer Anteil
an proeutektoidem Ferrit und grobem Perlit.
Ein auf diese Weise überkühlter oder langsam abgekühlter Stahlwalzdraht hat sehr schlechte Ziehfähigkeit. Infolgedessen
ist es zwingend erforderlich, daß ein solcher Draht erneut einer Wärmebehandlung vor dem nachfolgenden
Ziehen unterworfen wird. So sind verschiedene Versuche zur Schaffung eines Abkühlmittels und einer Anordnung für eine
Abkühlzone vorgeschlagen worden, die ein optimales Abkühlschema aufweisen kann, um einen geregelt oder kontrolliert
abgekühlten Walzdraht mit ausgezeichneter Ziehfähigkeit und vorzüglichen mechanischen Eigenschaften in verschiedenen Einrichtungen
für kontrollierte Abkühlung zu erhalten. Jedoch haben diese Einrichtungen Nachteile hinsichtlich der Begrenzungen
der Einstellung oder Regelung der Abkühlgeschwindigkeit,
im besonderen beim Abkühlen eines dicken Walzdrahtes, infolge unangemessener Abkühlfahigkeit, welche die Vergrößerung
des Drahtdurchmessers begleitet und die Erzielung eines Stahlwalzdrahtes hoher Zugfestigkeit unmöglich macht.
Wenn andererseits die Abkühlgeschwindigkeit erhöht werden soll, entsteht eine große Temperaturdifferenz zwischen dem
Oberflächenteil und dem inneren Teil eines Drahtes, so daß der Oberflächenteil übermäßig abgekühlt wird, um sich auf
509826/0757
eine Martensitstruktur und dgl. umzuwandeln, wodurch die Ziehfähigkeit oder Kaltbildsamkeit und Zähigkeit sehr stark
vermindert wird.
Inzwischen sind viele Versuche zur Verbesserung der
Technik des geregelten.oder kontrollierten Abkühlens zum Erhalten
eines Stahlwalzdrahtes großer Stärke mit hoher Qualität vorgeschlagen worden. Beispielsweise ist in der Zeitschrift
"Kobe Steel Company, Technical Bulletin", Band 21, Nr. 2, Seite 83, herausgegeben von Kobe Steel Company, offenbart,
daß der Zusatz solcher Legierungselemente wie Chrom, Wolfram und dgl. eine gewünschte hohe Zugfestigkeit und
Kaltbildsamkeit sowie Zähigkeit für einen Stahlwalzdraht mit großem Abmaß erreichen läßt, wie mit dem herkömmlichen Patentierverfahren,
und es wird angedeutet, daß diese Legierungszusätze in dem Fall des kontrollierten Abkühlens nach
dem Warmwalzen wirkungsvoll sein könnten. Außerdem liegt ein anderer Bericht in der Zeitschrift "TESTU TO HAGANE" ("Iron
and Steel"), Band 57, Hr.4 (1971)» Seite 120 vor, worin offenbart wird, daß eine .so hohe Zugfestigkeit wie 120 kg/mm
für einen Stahlwalzdraht großen Durchmessers (z.B. 14,3 Durchmesser) infolge direkter Wärmebehandlung (ED-Behandlung)
unter "Verwendung von kochendem Wasser als Abkühlmittel erhalten werden könnte. Wie kürzlich in der Zeitschrift
"Iron and Steel", Band 59, Nr. 11 (1973) berichtet wurde,
509826/0757 '
fällt jedoch die maximale Zugfestigkeit eines Stahlwalzdrahtes
mit einem Durchmesser von 9 mm nur in den Bereich von
110 bis 115 kg/mm , wodurch Begrenzungen solcher Versuche angedeutet sind.
Im Zusammenhang mit der Erfindung sind verschiedene Studien und Forschungen hinsichtlich der vorgenannten Technik
zur geregelten oder kontrollierten Abkühlung für Stahlwalzdraht großer Stärke durchgeführt worden, wobei verschiedene
Bauarten von Einrichtungen für kontrollierte Abkühlung, die in den praktischen Anwendungsfällen eines Fertigungsmaßstabes
benutzt werden, zu dem Zweck verwendet wurden, Stahlwalzdrähte mit großem Durchmesser und hoher Zugfestigkeit
herzustellen, die auf einen Enddurchmesser ohne erneute Wärmebehandlung ziehbar sind. Erfindungsgemäß ergab sich
überraschend die Erzielung eines Stahlwalzdrahtes mit hoher
Zugfestigkeit, der ohne erneute Wärmebehandlung (Patentierverfahren) ziehbar ist, nicht weniger als 9 mm Durchmesser
hat und eine Zugfestigkeit von über 115 kg/mm aufweist.
Aufgabe der Erfindung ist die Schaffung eines Stahlwalzdrahtes großer Stärke, der gezogen werden kann, ohne
einer erneuten Wärmebehandlung unterworfen worden zu sein. Zur Aufgabe der Erfindung gehört auch die Schaffung eines
Stahlwalzdrahtes großer Stärke, der eine hohe Zugfestigkeit
509826/0 757
von über 115 kg/mm aufweist und eine im wesentlichen aus
feinem Perlit "bestehende Struktur hat.
Gemäß der ersten Ausführungsform der Erfindung wird ein hochfester Stahlwalzdraht mit großem Durchmesser von
über 9 mm geschaffen, der aus hochgekohltem, 0,65 bis 0,90
Gew.-% Kohlenstoff und 0,15 bis 1,5 Gew.-% Chrom enthaltenden
Stahl hergestellt ist und im wesentlichen keine Perlit struktur hat, die dadurch erhalten wird, daß er einer
geregelten oder kontrollierten Abkühlung unterworfen wird, während der eine Phasenumwandlung durch Verwendung von Luft
als Kühlmittel nach dem Warmwalzen erfolgt.
Gemäß der zweiten Ausführungsform der Erfindung wird
ein hochfester Stahlwalzdraht großer Stärke geschaffen, der aus hochgekohltem, 0,65 bis 0,90 Gew.-% Kohlenstoff und
0,50 bis 1,20 Gew.-% Chrom enthaltenden Stahl hergestellt ist und eine im wesentlichen aus Perlit bestehende Struktur
hat, wobei der Draht gemäß einer geregelten oder kontrollierten Abkühlung erhalten wird, die Umwandlung durch Verwendung
von Außenluft als Kühlmittel verursacht.
Gemäß der dritten Ausführungsform der Erfindung wird ein hochfester Stahlwalzdraht großen Abmaßes geschaffen, der
aus hochgekohltem, 0,65 bis 0,90 Gew.-% Kohlenstoff und
509826/0 7 57
0,20 bis 0,50 Gew.-% Chrom enthaltenden Stahl hergestellt
ist und eine Zugfestigkeit von über 115 kg/mm aufweist, wobei der Draht nach dem Warmwalzen gemäß einer geregelten
oder kontrollierten Abkühlung erhalten wird, die eine Phasenumwandlung durch die Verwendung eines Druckluftkühlmittels
verursacht, und ohne erneute Wärmebehandlung ziehbar ist.
Gemäß der vierten Ausführungsform der Erfindung wird ein hochfester Stahlwalzdraht großer Stärke geschaffen, wie
mit Bezug auf die erste bis dritte Ausführungsform offenbart ist, wobei aber der Draht weniger als 2,0% Silizium enthält.
Gemäß der fünften Ausführungsform der Erfindung wird ein hochfester Stahlwalzdraht großer Stärke geschaffen, wie
in der ersten bis dritten Ausführungsform offenbart ist, wobei jedoch der Draht weniger als 1,5% Mangan enthält.
Gemäß der sechsten Ausführungsform der Erfindung wird
ein hochfester Stahlwa,lzdraht großer Stärke geschaffen, wie in der ersten bis dritten Ausführungsform dargelegt ist, wobei
aber der Draht weniger als 2,0% Silizium und weniger als 1,5% Mangan enthält.
509826/0757
Gemäß der siebenten Ausführungsform der Erfindung wird ein hochfester Stahlwalzdraht großer Stärke geschaffen,
wie in der ersten bis sechsten Ausführungsform dargelegt ist, wobei aber der Draht eine oder mehrere Arten Aluminium,
Niobium, Vanadium, Zirkonium und Titan in einer Gesamtmenge von weniger als 0,3% enthält.
Gemäß der achten Ausführungsform der Erfindung wird ein hochfester Stahlwalzdraht großer Stärke geschaffen, wie
in der ersten bis siebenten Ausführungsform dargelegt ist, wobei der Durchmesser des Stahlwalzdrahtes zwischen 9 und
19 mm liegt.
Gemäß der neunten Ausführungsform der Erfindung
wird ein hochfester Stahlwalzdraht großer Stärke geschaffen, wie in der ersten bis achten Ausführungsform dargelegt
ist, wobei die Zugfestigkeit des Stahlwalzdrahtes größer als 120 kg/mm2 ist.
Gemäß der zehnten Ausführungsform der Erfindung wird ein hochfester Stahlwalzdraht großer Stärke geschaffen,
wie in der ersten bis neunten Ausführungsform dargelegt ist, wobei die durch Zugversuch erhaltene Einschnürung
größer als 35% ist.
509826/07 5 7
Die Erfindung wird im Zusammenhang mit Ausführungs beispielen anhand der Zeichnung erläutert. Es zeigen:
Pig, 1 einen schema ti sehen Grundriß eines Beispiels
einer Stahldrahtwal ζ s tr as se in Außenluf tabkühlbauart;
I1Ig. 2 eine schematische Ansicht eines Beispiels
einer Stahldrahtwalzstraße in Druckluftabkühlbauart;
Fig. 3 ein Diagramm, das die Beziehungen zwischen Zugfestigkeit, Einschnürung (%) und Durchmesser von Stahlwalzdrähten
darstellt, die gemäß kontrollierter Abkühlung in der Stahldrahtwalzstraße der Fig. 1 nach dem Warmwalzen
erhalten werden:
Fig. 4 ein Diagramm, das die Beziehungen zwischen Zugfestigkeiten, Einschnürungen (%) und Durchmessern von
Stahlwalzdrähten veranschaulicht, die gemäß kontrollierter Abkühlung in der Stahldrahtwalzstraße der Fig. 2 nach dem
Warmwalzen erhalten werden;
Fig. 5 ein Diagramm einer kontinuierlichen Abkühlkurve
für eine in Fig. 3 gezeigte Probe 4; und
Fig. 6 ein Diagramm einer kontinuierlichen Abkühlkurve für eine in Fig. 4 gezeigte Probe 2.
509826/0 757
.■ Die Erfindung ergab sich bei Studien über die
Wirkungen des geregelten oder kontrollierten Abkühlens unter Verwendung einer Stahldrahtwalzstraße, die mit einer
Einrichtung zum kontrollierten Abkühlen ausgerüstet war,
die tatsächlich bei der Erzeugung von chromhaltigem, hochgekohlten Stahiwalzdraht verwendet wird.
Eine der verwendeten in 3?ig. 1 dargestellten Stahldrahtwalzstrecken
besteht aus einer Walzwerkstraße 1, einer primären Wasserabkühlzone 2, einer Auslegevorrichtung 3»
einer sekundären Abkühlzone 4, die aus einem Vertikalförderer 4-1, der zum Transportieren des Drahtes in Spiralform
mit in senkrechter Richtung aufgerichteten Spulenwindungen eingerichtet ist, und einem Horizontalförderer 4-2 zusammengesetzt
ist, der zum Transportieren des Drahtes in einer flachen Position eingerichtet ist, und aus einer Sammelvorrichtung
5· Diese Straße wird jm folgenden als SP-Straße
bezeichnet» Wie in Fig. 2 gezeigt ist, besteht eine andere
Stahldrahtwalzstraße aus einem Walzwerk 1, einer primären
Wasserabkühlzone 2, einer Auslegevorrichtung 3» einer sekundären
Abkühlzone 4, die aus einem Horizontalförderer 4-2 zum Transportieren eines Drahtes, dessen Spulenwindungen
in flacher Position angeordnet sind, und einer Druckluftabkühleinrichtung 6 zusammengesetzt ist, und aus einer
Sammelvorrichtung 5. Diese letztgenannte Straße wird im
509826/075?
folgenden als SM-Straße bezeichnet. In der SP-Straße kann der Vertikalförderer 4-1 als Horizontalförderstrecke verwendet
werden. Andererseits kann sowohl in der SM-Straße
als auch in der SP-Straße die Wasserkühlung in der primären Wasserabkühlzone 2 vollständig abgestellt werden.
als auch in der SP-Straße die Wasserkühlung in der primären Wasserabkühlzone 2 vollständig abgestellt werden.
Die mechanischen Eigenschaften der kontrolliert
abgekühlten Stahlwalzdrähte, die durch die "Verwendung dieser vorhandenen Walzstraßen hergestellt wurden, wurden an den Stählen untersucht, welche die in Tabelle 1 angegebenen chemischen Zusammensetzungen haben.
abgekühlten Stahlwalzdrähte, die durch die "Verwendung dieser vorhandenen Walzstraßen hergestellt wurden, wurden an den Stählen untersucht, welche die in Tabelle 1 angegebenen chemischen Zusammensetzungen haben.
Tabelle 1 - Chemische Zusammensetzungen von
Stahlwalzdrahtproben (%)
Stahlwalzdrahtproben (%)
| Probe Nr: |
C | Si | Mn | Cr | Al | Ti |
| 1 | 0,75 | 0,25 | 0,79 | 0,03 | 0,055 | - |
| 2 | 0,78 | 0,28 | 0,81 | 0f24 | 0,040 | - |
| 3 | 0,75 | 0,29 | 0,50 · | 0,048 | - | |
| 4 | 0,78 | 0,24 | 0,74 | 0,72 | 0f 047 | - |
| 5. | 0,73 | 0,26 | 0,71 | 0,92 | 0,060 | - |
| 6 | 0,77 | 0*85 | 0,75 | 0(28 | 0,032 | 0,05 |
| 7 | 0,75 | 1,00 | 1,02 | 0,25 | 0,052 | 0,03 |
Die in Tabelle 1 gezeigten Proben Nr. 1, 3, 4, 5,
7 wurden auf verschiedene Durchmesser warmgewalzt und dann
509826/0757
der geregelten oder kontrollierten Abkühlung auf der
SP-Straße unterworfen. Fig. 3 zeigt die Ergebnisse der Messungen der Zugfestigkeit und der Einschnürung dieser
kontrolliert abgekühlten Stahlwalzdrähte. Wie aus Fig. 3 ersichtlich ist, werden die Zugfestigkeit und die Einschnürung
der Probe 1, die aus gewöhnlichem hochgekohlten
Stahl besteht, bei einer Vergrößerung des Drahtdurchmessers
vermindert, und im besonderen werden die Zugfestigkeit und die Einschnürung der Probe 1 auf weniger als IO5 kg/mm
bzw. weniger als 35% für einen Stahlwalzdraht mit einem
Durchmesser von mehr als 10 mm herabgesetzt. Im Gegensatz dazu zeigen die Proben Nr. 3 bis 5» die Chrom oder eine
größere Manganmenge enthalten, Zugfestigkeiten von über
P 2
115 kg/mm , d.h. in der Größenordnung von 120 kg/mm ,
während die Einschnürungen die Größenordnung von 50%» d.h.
unter Überschreitung von 35%» bei einem Drahtdurchmesser
von über 9 mm erreichen. Andererseits vergrößert sich bei einem Draht mittleren Durchmessers, wie bei den Proben
Wr. 3 bis 5» die Zugfestigkeit bei einer Verminderung des
Drahtdurchmessers, während dessen Dehnbarkeit oder Zähigkeit infolge des Vorhandenseins von Bainit oder Martensit
eine starke Abnahme zeigt. Mit anderen Worten: Die Einschnürung durch Zugversuch verschlechtert sich drastisch
für die Probe Nr. 4- unterhalb etwa 7 mm Durchmesser, für die Probe Nr. 5 unterhalb etwa 8,5 mm Durchmesser und für
509826/07 5 7
die Proben Nr. 3 und 7 unterhalb 9,5 mm Durchmesser gemäß
ihren Gehalten an Mn, Or und Si. Daher ist es erforderlich, diese einer erneuten Wärmebehandlung zu unterwerfen,
um danach die Drähte zu ziehen.Auf diese Weise können Stahlwalzdrähte großer Stärke mit optimalen mechanischen
Eigenschaften dadurch erhalten werden, daß die Mengenanteile an Chrom, Mangan und Silizium auf Werte eingestellt
werden, die dem Durchmesser des Drahtes angemessen sind.
Fig. 4- zeigt die Messergebnisse der Zugfestigkeiten
und Einschnürungen von Stahlwalzdrähten, die dadurch erhalten wurden, daß die in Tabelle 1 erfaßten Proben Nr.1,
2, 6 der geregelten oder kontrollierten Abkühlung nach dem Warmwalzen auf verschiedene Durchmesser in der SM-Straße
unterworfen wurden. Wie am besten aus Fig. 4· ersichtlich ist, vermindern sich, wenn man die Probe Nr. 1 als Beispiel
nimmt, die ein Walzdraht aus gewöhnlichem, hochgekohlten Stahl ist, die Zugfestigkeit und Einschnürung bei Vergrößerung
des Durchmessers eines Stahlwalzdrahtes, und im
besonderen vermindert sich die Zugfestigkeit auf 108 kg/mm für einen Durchmesser von mehr als 9 mm, so daß sich eine
zu geringe Zugfestigkeit ergibt. Andererseits zeigen die Proben Nr. 2 und 6, die größere Anteile an Chrom und
Silizium enthalten, Zugfestigkeiten von über 115 kg/mm
und Einschnürungen von über 35% für Durchmesser von mehr
509826/0 757
als 9 mm. Zusätzlich zeigt die Probe Nr. 6, die erhöhte Mengenanteile an Chrom und Silizium enthält, eine. Zugfestigkeit
in der Größenordnung von 120 kg/mm für einen Durchmesser in der Größenordnung von 14 mm, während sie
Verminderung der Einschnürung für Drahtdurchmesser in der Größenordnung von 7 mm aufweist. Auf diese Weise können
Stahlwalzdrähte großen Abmaßes mit optimalen mechanischen Eigenschaften dadurch erhalten werden, daß die enthaltenen
Chrom- und Siliziummengen dem Durchmesser eines Stahlwalzdrahtes angemessen eingestellt werden. Zusätzlich
kann die Probe Nr. 2 mit einem Durchmesser von über 9 nun
mit einer ausgezeichneten Kombination von Zugfestigkeit, Kaltbildsamkeit und Zähigkeit in Draht ohne erneute Wärmebehandlung
gezogen werden.
Pig. 5 und 6 zeigen kontinuierliche Abkühlungskurven, die durch geregelte oder kontrollierte Abkühlung
der Probe Nr. 4 (SP-Straße) gemäß Fig. 3 und der Probe
Nr. 2 (SM-Straße) gemäß Fig. 4 erhalten werden. Jedenfalls
beginnt bei den Drähten mit einem Durchmesser von mehr als 9 mm die Phasenumwandlung mit einer Temperatur
angenähert oberhalb des unteren gekrümmten Teils der Perlitumwandlungseinsatzlinie (Ps) eines Stahls und endet
bei einer. Temperatur, die der Perlitumwandlungs-Abschlußlinie
(Pf) entspricht. Diese erhaltenen Stahlwalz-
509826/07 5 7
drähte haben eine extrem feine Struktur, die im wesentlichen aus feinem Perlit besteht, verglichen mit einem aus
der Probe Nr. 1 erhaltenen Stahlwalzdraht.
Der Grund zur Begrenzung des Kohlenstoffgehalts
auf 0,65 des 0,90% für einen Stahlwalzdraht nach der Erfindung
liegt darin, daß ein unter 0,65% liegender Kohlenstoffgehalt
bei der Erreichung einer gewünschten hohen Zugfestigkeit infolge geregelten oder kontrollierten Abkühlens
trotz Zusatz von Chrom versagt, während ein höherer Kohlenstoffgehalt als 0,90% bemerkenswerte Ausfällung
von proeutektöidem Zementit ergibt, wodurch die Zähigkeit
des Stahlwalzdrahtes und des daraus hergestellten Drahtes
beeinträchtigt wird. Somit liegt der bevorzugte Kohlenstoffbereich zwischen 0,75 und 0,85%.
Es soll bemerkt werden, daß Chrom eine wichtige Rolle bei der kontrollierten Abkühlung für einen Walzdraht
großer Stärke aus hochgekohltem Stahl spielt. Wie vorher beschrieben wurde, können durch Zusatz von Chrom in geeignet
erhöhter Menge Stahlwalzdrähte erhalten werden, die hohe Zugfestigkeit, große Kaltbildsamkeit oder Dehnbarkeit
und Zähigkeit aufweisen, die auf andere Weise mit der herkömmlichen kontrollierten Abkühlung nicht erhalten
werden könnten und die ohne erneute Wärmebehandlung ziehbar sind. Der enthaltene Chromanteil wird abhängig von den
509826/0757
gewünschten mechanischen Eigenschaften und dem Durchmesser eines Stahlwalzdrahtes eingestellt. JedoGh ist ein
Chromgehalt von mehr als 0,15% für die Erzielung .hoher
Zugfestigkeit, hoher Kaltbildsamkeit und Zähigkeit für einen gewünschten Stahlwalζdraht wesentlich. Ein Chromgehalt
von weniger als 0,15% ergibt kaum eine hohe Zugfestigkeit von 115 kg/mm , auch nicht für einen Stahlwalzdraht
mit einem Durchmesser in der Größenordnung von 9 Bei einer Erhöhung des Chromgehalts kann eine Vergrößerung
der Zugfestigkeit, Kaltbildsamkeit und Zähigkeit erwartet werden, jedoch ergibt ein Chromgehalt von mehr als
15% eine erhöhte Streuung der Qualität und ein Versagen
bei der Aufrechterhaltung der Einschnürung auf mehr als 35%. In dieser.Beziehung ist ein hochgekohlter Stahl mit
einem Chromgehalt von 0,5 bis 1,2% nach der Erfindung für die SP-Straße vorzuziehen. Mit anderen Worten: Ein Chromgehalt
von mehr als 1,2% bringt möglicherweise Brüchigkeit mit sich, während ein Chromgehalt von weniger als 0,5% zu
verringerter Zugfestigkeit führt. Andererseits wird ein hochgekohlter Stahl mit einem Chromgehalt von 0,20 bis
0,5% für die SM-Straße bevorzugt. Ein Chromgehalt von weniger als 0,20% ergibt geringere Zugfestigkeit, während
ein Chromgehalt von über 0,5% Brüchigkeit zur Folge hat.
509826/0 75 7
Inzwischen wird Silizium als Deoxydationsmittel "bei der Stahlherstellung verwendet und trägt zu Verbesserungen
der Zugfestigkeit bei. Jedoch ergibt ein Siliziumgehalt von mehr als 2,0% geringere Kaltbildsamkeit oder
Dehnbarkeit und Zähigkeit, so daß der Siliziumgehalt auf unter 2,0% begrenzt werden sollte.
Mangan trägt zu den Verbesserungen der Festigkeit und Zähigkeit bei, während ein Mangangehalt von mehr als
1,5% die Härtbarkeit übermäßig erhöht und somit eine Martensitstruktur erzeugt, die ihrerseits die Ziehfähigkeit
beeinträchtigt. Somit sollte der Mangangehalt unter 1,5% liegen.
Zum Erreichen von feiner austenitischer Korngröße für Stähle dieser Sorte kann eine oder mehrere Arten von
Al, Nb, V, Zr und Ti in einem Gesamtmengenanteil von 0,3%
verwendet werden.
Jedoch wird ein Anteil von mehr als 0,3% die Verbesserung beim Erzielen feiner austenischer Struktur nicht
beeinflussen, ,jedoch die Ziehbarkeit, Kaltbildsamkeit und
Zähigkeit beeinträchtigen.
Die Beschreibung ist bisher im besonderen unter 509826/0757
"Bezugnahme auf Stahlwalζdraht mit einem Durchmesser von
9 mm gegeben worden. Jedoch kann das Prinzip der Erfindung
auch auf Stahlwalzdrähte mit einem Durchmesser in der Größenordnung von 19 mm angewandt werden. Die Zugfestigkeit
soll vorzugsweise über 115 kg/mm liegen, jedoch ist ein
Wert von 120 kg/mm weiterhin erwünscht. Die Einschnürung
soll vorzugsweise über 35% betragen, soweit die erwünschte
Ziehfähigkeit vorhanden ist.
Soweit beschrieben wurde, wird erfindungsgemäß ein Stahlwalzdraht mit großem Durchmesser von nicht weniger als
9 mm, der ohne erneute Wärmebehandlung ziehbar ist und eine Zugfestigkeit von mehr als 115 kg/mm hat sowie im wesentlichen
eine feine Perlitstruktur aufweist, dadurch hergestellt, daß, er geregelter oder kontrollierter Abkühlung
nach dem Warmwalzen unterworfen wird. Somit kann gesagt werden, daß erfindungsgemäß die technischen Grenzen des
herkömmlichen kontrollierten Abkühlens überschritten werden konnten.
Die folgenden Beispiele veranschaulichen die Merkmale von Walzdrahtstählen nach der Erfindung.
Hochgekohlte Stähle mit chemischen Zusammensetzun-5 0 9 8 2 6/0757
gen gemäß Tabelle 2 wurden dem Warmwalzen und dem direkten
Patentieren unter den in Tabelle 3 angegebenen Bedingungen in der SP-Straße unterworfen. Die Tabelle 4 gibt die mechanischen
Eigenschaften der so erhaltenen Stahlwalzdrähte an,
Tabelle 2 - Chemische Zusammensetzung der Stahldrahtproben (%)
| Probe Nr. |
0. 0. 0. |
C | Si | Mn | Cr | Al | Ti |
| 8 9 10 |
82 78 77 |
0.24 0.25 0.95 |
0.81 0.78 1.05 |
0.08 0.72 0.25 |
O.O52 0.063 0.045 |
O.O5 | |
Tabelle 3 - Warmwalzen und eingestellte Abkühlbedingung in Abhängigkeit vom Durchmesser
des
Stahldrahtes
(SP-Straße)
| Draht- | 12 | Knüppel- | Walzge- | keit | Tempera | Förder- | Förderer |
| durch- | 10 | erwar- | schwin- | tur der | ge- | typ | |
| messer | 9,5 | mungstem- dig- | m/s | primären | schwin- | ||
| peratür | 26,0 | Wasserab | digkeit | ||||
| 80,0 | kühlzone | ||||||
| mm | 0C | 80f0 | 0C | m/min | X | ||
| 1160 | 800 | 31,7 | ' V + H | ||||
| II50 | 850 | 28f5 | V + H | ||||
| 1140 | 800 | 28,5 | H |
X V: Vertikalförderer H: Horizontalförderer
509826/0 757
Tabelle 4 - Mechanische Eigenschaften des Stahldrahtes großer Stärke nach direktem
Patentieren
| Probe Nr. |
Drahtdurch messer mm |
Zugfestigkeit ρ kg/mm |
2.29 | Einschnürung | 2 | € | Bemerkun |
| 12 | 2,65 | χ | 3 | gen | |||
| 8 | 10 | 107.8 | 1,91 | 3 | !95 | ||
| 9.5 | 106.8 | • 1,99 | 30j6 | 3 | τ 39 | ||
| 12 | 106.6 | 2.25 | 26,0 | 3 | r23 | ||
| 9 | 10 | 118.4 | 2 50 | 45,3 | 2 | 30 | gemäß der |
| 9.5 | 119,5 | 2,15 | 43,0 | 25 | Erfin | ||
| IO | 12 | 123 4 | 40 Io | ,05 | dung | ||
| 125.6 | 42.5 | Il | |||||
Die Stahlwalzdrähte der Probe Nr.9 und mit einem Durchmesser von 12 mi, xtfie in Tabelle 4 gezeigt, die dem
geregelten oder kontrollierten Abkühlen unterworfen worden
waren, wurden auf einen Durchmesser von 6 mm ohne erneute Wärmebehandlung gezogen, wobei sie das folgende Programm '
durchliefen:
12 mm gf 10,7 mm ^ 9,6 mm j6 8,6 mm ^ 7» 6 mm ιό 6,7 mm
6,0 mm / (entsprechende Querschnittsverminderung: etwa 20%, Querschnittsgesamtverminderung: 75%).
509826/0757
Dann wurden die Stahlwalzdrähte einem Entspannungsglühen für eine Minute bei einer Temperatur von 35o°C unterworfen.
Die Tabelle 5 zeigt die Ergebnisse der Messungen der mechanischen Eigenschaften der so erhaltenen Drähte und der
dem Entspannungsglühen unterworfenen Drähte.
Tabelle 5 - Mechanische Eigenschaften von gezogenen
Stahlwalzdrähten, die dem geregelten oder kontrollierten Abkühlen unterworfen wurden,
und von denen nach dem Entspannungsglühen
(Probe Nr. 9 6 mm ^)
Zugfestig- Ein- Dehnung Verwin- Wechselbie-
keit schnürung dungs- gezahl
ο zahl
kg/mnT . % GL=IOO 10Od R=2d
gezogene
Stahlwalz- 172,2 2,22 53,2 1,22 4,0 43,5 15,9
drähte
Entspan-
nungs- 178,3 1,82 48,0 2,18 5,8 24,3 12,2
glühung
Hochgekohlte Stähle mit chemischen Zusammensetzungen gemäß Tabelle 6 wurden dem Warmwalzen unter der in Tabelle 7
gegebenen Bedingung in der SM-Straße und dann der geregelten oder kontrollierten Abkühlung unterworfen. Die Tabelle 8
509 82 6/07 5 7
zeigt die mechanischen Eigenschaften der auf diese Weise
erhaltenen Stahlwalzdrähte.
Tabelle 6 - Chemische Zusammensetzung der Stahlwalzdrahtproben
(%)
| Probe · Nr. |
C | Si | Mn | Cr | Al | Ti |
| 1 | 0,75 | 0,25 | 0,79 | 0,03 | 0,055 | — |
| 11 | 0,80 | 0,20 | 0,72 | ' 0,23 | 0,051 | - |
| 12 | 0,86 | 0,24 | 0,76 | 0,29 | 0,054 | — |
| 13 | 0,77 | 0,92 | 0,77 | 0,25 | 0,047 | 0,06 |
Tabelle 7 - Warmwalzen und geregelte oder kontrollierte
Abkühlkondition in Abhängigkeit vom Durchmesser des Stahlwalzdrahtes
(SM-Straße)
Walzdraht-Probe durch-Nr. messer mm
Knüppel- Walzge- Temperatur JTörder- öffirgserwärschwinder
primä- ge- grad mungs- dig- ren Wasser- schwin-, des
abkühlzone digkeit Luft-Oq
m/min kühl-
ventils oberhalb des Förderers
tempera- keit
turo« m/s
turo« m/s
| . 1- | ■ 12 | 11500C | ■ 15,0 | 820 | 30,5 | 100 |
| 11 - | 12- | 11400C | 16,0 | 840 | 33rO | 100 |
| 12 - | 10 | 1150oC | 25,0 | 880 | 39,0 | 100 |
| 13 . | 12 | 1150°C | 16,0 | 800 | 40,0 | 100 |
| 10 | 11400C | 25,0 | 830 | 4-5,0 | ioo | |
| 12 | 11000C | 15rl | 85O | 38,0 | 100 |
009826/0757
Tabelle 8 - Mechanische Eigenschaften von Stahlwalzdrähten großer Stärke nach dem geregelten
oder kontrollierten Abkühlen
Walζdraht
Probe durch-Nr. messer mm
Zugfestigkeit kg/mm
Einschnürung %
Bemerkungen
11
12
13
10
•12
108,1
116.1
1.92
120,4-
JL26.6
1778
128.7
2,22
122.5
36,8
48.1
1.65
2.20
1.97
39,5 2.25 4-4T9 2", 02
gemäß der Erfindung
Stahlwalzdrähte der Probe Nr, 11 mit 12 mm und 10 mm
Durchmesser gemäß Tabelle 8, die dem geregelten oder kontrollierten
Abkühlen unterworfen worden waren, wurden auf Durchmesser von .5 bzw. 6 mm ohne erneute Wärmebehandlung unter Durchlaufen
des folgenden Programms gezogen:
12mmjei 10,7 mm 6 9»6mm/$ 8,6mmje$ 7»6mm^ 6,7 mm /i
6,0 mm /
(entsprechende Querschnittsverminderung: etwa 20%, Querschnittsgesamtverminderung:
75%)
bzw. 10 mm /^ 8,6mmjd 7i6mm/zi 6,7mmjzJ 6,0mmjo 5»5mm/zf
5,0 mm so
Dann wurden die gezogenen Stahlwalzdrähte einer Ent-
509826/0 757
spannüngsglühung für eine Minute bei einer Temperatur von 35O0C unterworfen. Die Tabelle 9 zeigt die mechanischen Eigenschaften
von gezogenen Stahlwalzdrähten und von den dem Entspannungsglühen unterworfenen. . .
Tabelle 9 - Mechanische Eigenschaften von gezogenen Stahlwalzdrähten
nach dem geregelten oder kontrollierten Abkühlen und nach dem Entspannungsglühen
(Probe Nr. 11)
| Probe Nr. | gezogener Stahlwalz- draht |
Zugfestig keit ρ kg/mm |
2,87 | Einschnü rung /O |
1,79 | Dehnung GL=IOO % |
Verwin- dungs- zahl 10Od |
V/echsel- biegezahl R=2d |
| 6 ' | Stahlwalz- draht nach Entspannungs glühen |
τ | 1,92 | ic | 2,2.7 | 3,7 | 37,8 | 16,8 |
| 5 | gezogener Stahlwalz- draht |
176,6 | 2,.5o | 51,7 | 1,88 | 6,o | 33,6 | 18,9 |
| Btahlwalz- . draht nach Entspannungs- -glühen |
172,2 | 2,2ο i |
45,9 | 1,89 | 3,2 | 39,3 | 18,5 | |
| 181,2 | 54,7 | ,6,2 | 28,o | 14,5 | ||||
| 182,8 | 48,4 | |||||||
Wie aus der vorstehenden Beschreibung des Stahlwalz-,
drahtes mit großem Durchmesser gemäß der Erfindung ersichtlich ist, wird ein Walζdrahtknüppel warmgewalzt und dem geregelten
oder kontrollierten Abkühlen unterworfen, um dadurch einen
509826/0757
Stahlwalzdraht zu erhalten, der im wesentlichen feine Perlitstruktur aufweist und eine Zugfestigkeit von mehr
2 x
als 115 kg/mm hat. Die so erhaltenen Stahlwalzdrähte können ohne erneute Erwärmung gezogen werden, so daß die Erfindung die technischen Begrenzungen der Anwendung der Technik des kontrollierten Abkühlens auf dicke Valzdrähte überholt, wodurch hoch zu bewertende Vorteile für die Industrien erreicht werden.
als 115 kg/mm hat. Die so erhaltenen Stahlwalzdrähte können ohne erneute Erwärmung gezogen werden, so daß die Erfindung die technischen Begrenzungen der Anwendung der Technik des kontrollierten Abkühlens auf dicke Valzdrähte überholt, wodurch hoch zu bewertende Vorteile für die Industrien erreicht werden.
Die vorstehenden Informationen und Beispiele sind nur zum Zwecke der Veranschaulichung gegeben und begrenzen
nicht den Rahmen der Erfindung.
509826/0 7 5 7
Claims (9)
1. Hochfester Stahlwalzdraht großer Stärke, dadurch gekennzeichnet» daß der Draht einen Durchmesser von nicht
weniger als 9 mm hat und 0,65 "bis 0,90 Gew.-% Kohlenstoff
und 0,15 his 1,5 Gew.-% Chrom enthält und dadurch erhalten
ist, daß ein hochgekohlter Stahl nach dem Warmwalzen einer geregelten oder kontrollierten Abkühlung unterworfen wird,
wobei eine Phasenumwandlung durch Verwendung eines Luftkühlmittels
bewirkt wird, so daß er eine im wesentlichen aus Perlit bestehende Struktur und eine Zugfestigkeit von
über 115 kg/mm aufweist, wobei der Stahlwalzdraht ohne ·
erneute Wärmebehandlung ziehbar ist.
2. Hochfester Stahlwalzdraht nach Anspruch"!, dadurch
gekennzeichnet, daß er 0,50 bis 1,2% Chrom enthält und einer geregelten oder kontrollierten Abkühlung unterworfen
wird, wobei eine Phasenumwandlung durch die Verwendung eines Außenluftkühlmittels bewirkt wird.
3. Hochfester Stahlwalzdraht nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er 0,20 bis 0,5% Chrom enthält
und einer geregelten oder .kontrollierten Abkühlung unterworfen wird, wobei eine Phasenumwandlung durch Verwendung
von Druckluftkühlmittel bewirkt wird.
509826/0757
4-. Hochfester Stahlwalzdraht nach den Ansprüchen
1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß er weniger als
2,0% Silizium enthält.
2,0% Silizium enthält.
5. Hochfester Stählwalzdraht nach den Ansprüchen
1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß er weniger als 1,5% Mangan enthält.
6. Hochfester Stahlwalzdraht nach den Ansprüchen bis 3» dadurch gekennzeichnet, daß er weniger als 2,0%
Silizium und weniger als 1,5% Mangan enthält.
Silizium und weniger als 1,5% Mangan enthält.
7. Hochfester Stahlwalzdraht nach den Ansprüchen 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß er eine oder mehrere
Arten von Aluminium, Niobium, Vanadium, Zirkonium und
Titan in einem Gesamtanteil von weniger als 0,3% enthält.
Titan in einem Gesamtanteil von weniger als 0,3% enthält.
8. Hochfester Stahlwalzdraht nach den Ansprüchen
1 bis 7» dadurch gekennzeichnet, daß sein Durchmesser im
Bereich von 9?0 bis 1%0 mm liegt.
9. Hochfester Stahlwalzdraht nach den Ansprüchen 1 bis 9i dadurch gekennzeichnet, daß er mit einer Querschnittsverminderung
von über 35% gezogen werden kann.
5 0 9826/0757
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14169273A JPS559044B2 (de) | 1973-12-17 | 1973-12-17 | |
| JP14169173A JPS5737666B2 (de) | 1973-12-17 | 1973-12-17 |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| DE2459654A1 true DE2459654A1 (de) | 1975-06-26 |
| DE2459654B2 DE2459654B2 (de) | 1980-08-28 |
| DE2459654C3 DE2459654C3 (de) | 1988-11-10 |
Family
ID=26473878
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| DE2459654A Granted DE2459654B2 (de) | 1973-12-17 | 1974-12-17 | Herstellung eines Stahldrahtes mit guter Ziehfähigkeit und einer Zugfestigkeit von über 115kp/mm2 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4046600A (de) |
| CA (1) | CA1045957A (de) |
| DE (1) | DE2459654B2 (de) |
| GB (1) | GB1477377A (de) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0033194A2 (de) * | 1980-01-10 | 1981-08-05 | MORGAN CONSTRUCTION COMPANY (a Massachusetts corporation) | Verfahren und Anlage zum Walzen von Stahl |
| EP0143905A1 (de) * | 1983-09-29 | 1985-06-12 | Thyssen Edelstahlwerke AG | Stahl für hoher Flächenpressung ausgesetzte Gegenstände wie Wälzlager |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4289548A (en) * | 1977-08-19 | 1981-09-15 | Jones & Laughlin Steel Corporation | High strength cold finished bars |
| US4131491A (en) * | 1977-12-22 | 1978-12-26 | Fmc Corporation | Torsion bar and method of forming the same |
| JPS5925024B2 (ja) * | 1980-06-26 | 1984-06-13 | 株式会社神戸製鋼所 | 懸架ばね用鋼 |
| GB2113751B (en) * | 1982-01-12 | 1985-10-30 | Sumitomo Metal Ind | Steel wire for use in straned steel core of an aluminum conductor steel reinforced and production of same |
| SE452028B (sv) * | 1982-04-30 | 1987-11-09 | Skf Steel Eng Ab | Anvendning av ror framstellda av kolstal eller laglegerat stal i sur, svavelvetehaltig miljo |
| GB8416768D0 (en) * | 1984-07-02 | 1984-08-08 | Bridon Plc | Steel composition |
| KR930010322B1 (ko) * | 1984-07-16 | 1993-10-16 | 스미또모 전기공업 주식회사 | 큰지름의 고강도 압연강봉과 그 제조방법 |
| JPS61174322A (ja) * | 1985-01-28 | 1986-08-06 | Nippon Steel Corp | 機械構造用鋼の圧延材軟質化法 |
| JPS61261430A (ja) * | 1985-05-14 | 1986-11-19 | Shinko Kosen Kogyo Kk | 高強度高靭性鋼線の製造方法 |
| JPH03240919A (ja) * | 1990-02-15 | 1991-10-28 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 伸線用鋼線材の製造方法 |
| US6949149B2 (en) * | 2002-12-18 | 2005-09-27 | The Goodyear Tire & Rubber Company | High strength, high carbon steel wire |
| US6715331B1 (en) | 2002-12-18 | 2004-04-06 | The Goodyear Tire & Rubber Company | Drawing of steel wire |
| CN107208208B (zh) * | 2014-12-05 | 2019-08-23 | 日本制铁株式会社 | 拉丝加工性优异的高碳钢线材 |
| CN114672605B (zh) * | 2022-05-30 | 2022-09-16 | 江苏沙钢集团有限公司 | 耐蚀钢筋机械连接套筒、盘条及盘条的生产方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1433760A1 (de) * | 1962-08-24 | 1970-01-22 | Morgan Construction Co | Anwendung der Stufenkuehlung zur Verguetung gewalzten Stahls und dabei hergestellter Stahldraht |
| DE2259420A1 (de) * | 1971-12-06 | 1973-07-05 | Nippon Steel Corp | Hochfester stahl |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1077994A (en) * | 1963-04-18 | 1967-08-02 | Kobe Steel Ltd | Process for producing cold-forged products from tempered steel wire |
| US3231432A (en) * | 1964-10-08 | 1966-01-25 | Morgan Construction Co | Process for the quenching of hot rolled rods in direct sequence with rod mill |
| JPS498611B1 (de) * | 1968-01-24 | 1974-02-27 | ||
| US3647571A (en) * | 1968-07-18 | 1972-03-07 | Nippon Steel Corp | Process for manufacturing alloy steel wires having low relaxation characteristics |
| US3668020A (en) * | 1970-11-09 | 1972-06-06 | United States Steel Corp | Method of making steel wires |
| GB1400872A (en) * | 1972-11-15 | 1975-07-16 | Bridon Ltd | Production of low alloy steel wire |
-
1974
- 1974-12-16 CA CA216,612A patent/CA1045957A/en not_active Expired
- 1974-12-16 GB GB5418074A patent/GB1477377A/en not_active Expired
- 1974-12-17 US US05/533,508 patent/US4046600A/en not_active Expired - Lifetime
- 1974-12-17 DE DE2459654A patent/DE2459654B2/de active Granted
Patent Citations (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1433760A1 (de) * | 1962-08-24 | 1970-01-22 | Morgan Construction Co | Anwendung der Stufenkuehlung zur Verguetung gewalzten Stahls und dabei hergestellter Stahldraht |
| DE1433760C3 (de) * | 1962-08-24 | 1979-11-15 | Morgan Construction Co., Worcester, Mass. (V.St.A.) | Verfahren zum kontinuierlichen Patentieren von Walzdraht aus der Walzhitze |
| DE2259420A1 (de) * | 1971-12-06 | 1973-07-05 | Nippon Steel Corp | Hochfester stahl |
Non-Patent Citations (3)
| Title |
|---|
| Archiv für das Eisenhüttenwes., 41, 1970, S. 1041-1042 * |
| Kobe Steel Company, Technical Bulletin, Bd. 21, Nr. 2, S. 10, 11 * |
| Wire Industry, Sept. 1970, S. 829-836 * |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0033194A2 (de) * | 1980-01-10 | 1981-08-05 | MORGAN CONSTRUCTION COMPANY (a Massachusetts corporation) | Verfahren und Anlage zum Walzen von Stahl |
| EP0033194A3 (en) * | 1980-01-10 | 1981-12-30 | Morgan Construction Company | Steel rod rolling process, product and apparatus |
| EP0143905A1 (de) * | 1983-09-29 | 1985-06-12 | Thyssen Edelstahlwerke AG | Stahl für hoher Flächenpressung ausgesetzte Gegenstände wie Wälzlager |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1477377A (en) | 1977-06-22 |
| CA1045957A (en) | 1979-01-09 |
| DE2459654B2 (de) | 1980-08-28 |
| DE2459654C3 (de) | 1988-11-10 |
| US4046600A (en) | 1977-09-06 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| DE2211229C3 (de) | Verfahren zur Verbesserung der Zeitstandfestigkeit bei Temperaturen über 750 Grad C eines austenitisehen Chrom-Nickel-Stahlhalbzeuges | |
| DE10017069B4 (de) | Unlegierter Stahldraht mit ausgezeichneter Beständigkeit gegen Rißbildung in Längsrichtung, ein Stahlprodukt für denselben und Verfahren zur Herstellung desselben | |
| DE2426920C2 (de) | Verfahren zum Herstellen von schweißbarem Stabstahl und Verwendung des Verfahrens | |
| DE3883051T2 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahlblechen mit guter Zähigkeit bei niedrigen Temperaturen. | |
| DE2459654A1 (de) | Hochfester stahlwalzdraht grosser staerke | |
| DE4040355C2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines dünnen Stahlblechs aus Stahl mit hohem Kohlenstoffgehalt | |
| DE60130087T2 (de) | Walzdraht zum Ziehen, mit ausgezeichneten Verwindungseigenschaften und dessen Herstellungsverfahren | |
| DE69923934T2 (de) | Federstahl mit ausgezeichneter Verarbeitbarkeit | |
| DE1508416A1 (de) | Verfahren zur Herstellung von Stahlteilen | |
| DE3126386C3 (de) | ||
| EP2905348A1 (de) | Hochfestes Stahlflachprodukt mit bainitisch-martensitischem Gefüge und Verfahren zur Herstellung eines solchen Stahlflachprodukts | |
| DE69724023T2 (de) | Herstellungsverfahren eines dicken Stahlgegenstandes mit hoher Festigkeit und hoher Zähigkeit und hervorragender Schweissbarkeit und minimaler Variation der strukturellen und physikalischen Eigenschaften | |
| DE3134532C2 (de) | ||
| DE3000910C2 (de) | ||
| DE2362878A1 (de) | Bearbeitete (as-worked) bainitische eisenlegierung und verfahren zu ihrer herstellung | |
| DE3616518C2 (de) | ||
| DE3737836A1 (de) | Hochkorrosionsbestaendiger austenitischer nichtrostender stahl und verfahren zu seiner herstellung | |
| DE2951217A1 (de) | Nichtmagnetische staehle mit niedrigen waermeausdehnungskoeffizienten und hohen streckgrenzen sowie verfahren zu ihrer herstellung | |
| DE69311636T2 (de) | Drahtseil aus rostfreiem Duplexstahl mit hohe Dauerfestigkeit und Korrosionsbeständigkeit | |
| DE60009002T2 (de) | Verfahren zur Herstellung eines warmgewalzten Stahlbandes mit sehr hoher Festigkeit, verwendbar für die Umformung und insbesondere zu Tiefziehen | |
| DE19920324B4 (de) | Verwendung eines Stahls mit ausgezeichneter Bruchspaltbarkeit und Dauerfestigkeit in Pleuelstangen | |
| DE2356791A1 (de) | Verfahren zum herstellen von draht aus niedriglegiertem stahl | |
| DE3415590C2 (de) | ||
| DE2717780B2 (de) | Herstellung von Walzdraht | |
| DE69117262T2 (de) | Für Induktionshärtung geeigneter Stahl |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |