DE2421261B2 - Verfahren und Vorrichtung zum Lagern und Transportieren von als Kühlmittel verwendetem Kohlendioxid - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zum Lagern und Transportieren von als Kühlmittel verwendetem KohlendioxidInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zum Lagern
und Transportieren von als Kühlmittel verwendetem Kohlendioxid unter erhöhtem Druck.
Ferner betrifft die Erfindung eine Vorrichtung zur Durchführung dieses Verfahrens mit einem wärmeisolierten
Druckbehälter zum Lagern und Transportieren des Kohlendioxids,
Gegenwärtig wird jedes Jahr eine Gesamtmenge von ca. 685 Millionen Kilogramm flüssigen Kohlendi-
5 oxids verwendet, hauptsächlich als Kühlmittel Das Kohlendioxid wird gasförmig hergestellt, dann verflüssigt
und in flüssiger Phase bei Temperaturen im allgemeinen zwischen —28,9° C bis —15^° C und
entsprechenden Drücken im Bereich zwischen 13,8
ίο bar bis 20,7 bar transportiert und gespeichert. Flüssiges
Kohlendioxid, welches bei diesen Temperaturen und Drücken gehalten wird, wird in großen Mengen
in riesigen Tankwagen und Kraftfahrzeugen befördert, die notwendigerweise zur Aufrechterhaltung der
is Temperatur in dem genannten Bereich stark isoliert
sind. An ihren Bestimmungspunkten angekommen, können solche Tankwagen und Transportfahrzeuge in
ständigen Speicheranlagen entladen werden, die ebenfalls sehr gut isoliert sind und üblicherweise auch
noch mechanische Kühlausrüstungen aufweisen.
Der relativ hohe Lager- und Transportdruck von 13,8 bar bis 20,7 bar macht die Verwendung von dickwandigen
Behältern oder Gefäßen mit ausreichender struktureller Festigkeit erforderlich, um die erwähn-
2s ten Arbeitsdrücke aufnehmen und aushalten zu können. Beispielsweise kann ein typischer zum Transport
flüssigen Kohlendioxids verwendeter Tankwagen ein Leergewicht zwischen 45 bis 50 Tonnen haben, wobei
der innere, das flüssige Medium aufnehmende Druckbehälter mit Stahlwänden in der Größenordnung von
2,5 cm Dicke ausgerüstet ist. Ein Tankwagen dieser Größe kann etwa 68000 Liter flüssiges Kohlendioxid
aufnehmen.
Kohlendioxid kann sowohl in flüssiger als auch in fester Phase existieren, beispielsweise an seinem Tripelpunkt,
der bei etwa 56,6° C und bei etwa 5,21 bar liegt (vgl. z. B. Gmelins Handbuch der anorg. Chemie,
Verlag Chemie GmbH, 1970, S. 362). Festes Kohlendioxid hat im allgemeinen die ooppelte spezifische
Wärme, verglichen mit flüssigem Kohlendioxid (bei eine Druck von 2,7 bar). Gasförmiges Kohlendioxid
hat nur geringen Wert als Kühlmittel. Genauer gesagt,
übersteigt die spezifische Wärme festen Kohlendioxids die von flüssigem Kohlendioxid um den Betrag
der latenten Schmelzwärme bzw. um etwas 195,5 KJ/ kg bei Bedingungen des Tripelpunkts.
Aus der US-PS 1969169 ist es bekannt, Kohlendioxid
in Form fester, verdichteter Blöcke zu transportieren und zu lagern. Zur Herstellung dieser Blöcke
wird zunächst durch Expansionen von flüssigem Kohlendioxid ein feuchter Schnee hergestellt, der anschließend
durch Druckabsenkung vollständig verfestigt wird. Dabei ergibt sich ein zusammenhängender
und im wesentlichen dichter, fester Körper aus Koh-
lendioxid, der anschließend mechanisch weiter verdichtet wird. Diese verdichteten, festen Blöcke aus
Kohlendioxid werden gelagert und/oder transportiert. Allerdings ist der Umgang mit festem Kohlendioxid
wesentlich schwieriger als der mit flüssigem, beispielsweise kann Be- und Entladen von Transportgefäßen
nicht mittels Pumpen erfolgen, sondern es ist notwendig, die Blöcke in relativ kleinen Einheiten umzuschichten,
wobei in der Regel eine Berührung mit den Außentemperaturen nicht zu vermeiden ist, die wie-
ft.s derum zu Kälteverlusten führt. Diese Schwierigkeiten
haben dazu geführt, daß flüssiges Kohlendioxid wesentlich öfter als festes Kohlendioxid verwendet wird.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist darin
zu sehen, Lagerung und Transport von Kohlendioxid leichter und effektiver zu gestalten und weiterhin die
Verarbeitungseigenschaften von Kohlendioxid zu verbessern.
Diese Aufgabe wird bei einem Verfahren der eingangs beschriebenen Art erfindungsgemäß dadurch
gelöst, daß das Kohlendioxid in ein pumpfähiges Gemisch aus flüssigem und dispergiertem festem Kohlendioxid
überführt und das Gemisch bei Temperatur- und Druckbedingungen gehalten wird, die der Fest-Flüssig-Gleichgewicntskurve
im Koblendioxid-Zustandsdiagramm entsprechen.
Zur Durchführung dieses Verfahrens wird erfindungsgemäß
eine Vorrichtung der eingangs beschriebenen Art dadurch verbessert, daß der Druckbehälter
über eine Pumpe mit einer Entspannungskammer verbunden ist, in die eine mit einem Entspannungsventil versehene Leitung für flüssiges Kohlendioxid
mündet und von der eine mit einem Regelventil versehene Leitung zum Abziehen des gasförmigen Kohlendioxids
ausgeht.
Weitere vorteilhafte Ausgestaltungen des erfindungsgemäßen Verfahrens und der erfindungsgemäßen
Vorrichtung sind Gegenstand der Unteransprüche.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird eine Mischung von flüssigen und festen Anteilen des Kohlendioxids
in solcher Verteilung zur Verfügung gestellt, daß es möglich ist, die Kohlendioxidmasse als
pumpfähige Flüssigkeit zu verarbeiten. Gemäß der Erfindung wird eine mehrphasige Kohlendioxidmischung
hergestellt und dieselbe innerhalb eines Behälters gespeichert, wobei es weiterhin möglich ist,
unter Aufrechterhaltung des mehrphasigen Zustande des eingeschlossenen Kohlendioxids dieses an einen
fernen Bestimmungsort zu transportieren. Zur Herstellung einer solchen Mischung wird flüssiges Kohlendioxid
expandiert, während gleichzeitig zur Einstellung und Kontrolle des Verhältnisses der Bildung
von Feststoffen zur verbleibenden Kohlendioxidflüssigkeit in entsprechender Weise sich bildender Kohlendioxiddampf
abgezogen wird.
Es ergibt sich der Vorteil, daß es bei Kohlendioxid gelungen ist, wesentlich überlegenere Wärmekapazitäten
mii verbesserten Handhabungs- und Transporteigenschaften
zu verbinden; mit anderen Worten gelingt es, auf die umständlichen und schweren Ausrüstungen,
wie sie beim Transport flüssigen Kohlendioxids erforderlich sinc?r zu verzichten, gleichzeitig erzielt
man aber auch noch wesentlich verbesserte spezifische Wärmewerte
Ein weiterer Vorteil ist darin zu sehen, daß sich mehrphasiges Kohlendioxid für längere Zeit in einem
Zustand halten läßt, der der Flüssigkeits-Feststoff-Gleichgewichtskurve des Kohlendioxids und insbesondere
dem Tripelpunkt entspricht, ohne daß es zu größeren Verlusten im Kältehaushalt kommt; dabei
existiert Kohlendioxid als Mischung einer Flüssigkeit mit darin dispergieren Feststoffen in Form eines Matsches
oder Breies, der auch als Kohlendioxid-Schnee» matsch oder einfach als Masse bezeichnet werden
kann; die Flüssigkeit bildet dabei das Trägermedium und ist in solchen Anteilen vorhanden, daß die Masse
als pumpfähiges Produkt gehandhabt werden kann.
Weiterhin ist von Vorteil, daß nach der Erfindung hergestelltes und transportiertes Kohlendioxid kompatibel
ist mit den Systemen, Funktionen und Methoden, die bisher existierten. Dadurch läßt sich auch bei
existierenden Verteilersystemen und Vorrichtungen deren Speicher- und Lagerkapazität beträchtlich erhöhen;
allgemein gelingt es, durch das neue Verfahren die Masse und das für Transport und Lagerung benö-
tigte Gewicht der Transportfahrzeuge zu reduzieren. Man kann auf diese Weise eine größere Menge des
Produkts über Schiene, Straße oder Luft oder mittels sonstiger Beförderungsmittel transportieren. Es ist
möglich, ohne zusätzliche Kühlung über längere Zei-
ten die Kohlendioxidmasse zu lagern, so daß auch auf
die zusätzlichen und sehr kostspieligen Ausrüstungen zur Kühlung verzichtet werden kann. Da solche zusätzlichen
Kühlausrüstungen auch während des Transports nicht mehr erforderlich sind, wird auch die
is Aufnahmekapazität des den Transport bewirkenden Mittels größer; auch ergibt sich ein geringerer Kapitalbedarf
für die zum Transport verwendeten Vorrichtungen.
Im folgenden werden das erfindungsgemäße Ver-
fahren sowie eine Vorrichtung zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens anhand der Figuren
in Aufbau und Wirkungsweise im einzelnen näher erläutert. Dabei zeigt
Fig. 1 in schematischer Darstellung den Aufbau der ea'indungsgemäßer. Vorrichtung,
Fig. 2 zeigt die Gleichgewichtskurve für Kohlendioxid,
und
Fig. 3 zeigt in schematischer Darstellung ein geringfügig abgeändertes System.
In Fig. 1 ist ein Druckbehälter 10 gezeigt, der zur Aufnahme, Speicherung und zum Transport von
mehrphasigem Kohlendioxid bei relativ niedrigen Temperaturen geeignet ist. Ein solcher Behälter wird
insbesondere verwendet bei der stationären und mobilen Lagerung, dem Transport und der Handhabung
von Kohlendioxid bei dem Tripelpunkt entsprechenden Temperatur- und Druckbedingurigen. nämlich bei
etwa —56,6° C und etwa 5,18 bar oder bei diesen
ähnlichen Bedingungen. In der dargestellten Form ist de»· Behälter 10 zum Transport auf Straßen geeignet
und auf einem mit einer Vielzahl von Rädern 12 ausgestatteten
Chassis 11 gelagert. Die Gesamtlänge eines etwa 22 700 Liter Kohlendioxid in mehrphasigem
Zustand transportierenden, mit Räder.) ausgerüsteten Behälters liegt bei etwa 12 m bei einem äußeren
Durchmesser desselben von etwa 2,44 m.
Der Druckbehälter 10 umfaßt eine Vielzahl von in Axialrichtung länglichen Behältern, die im wesentlichen
konzentrisch der eine innerhalb des anderen angeordnet sind, wk.1 dies in Fig. 1 gezeigt ist, obwohl
die koaxiale Anordnung keine notwendige darstellt. Der Behälter 10 weist einen ersten oder inneren Lagerbehälter
14 auf, der so ausgebildet ist, daß er in der Lage ist, in seinem Inneren Kohlendioxid aufzunehmen
und zu speichern; weiterhin ist tin äußerer Behälter oder eine Ummantelung 15 vorgesehen, die
den inneren Behälter vollständig umgibt.
Der innere Behälter 14 kann genormte Eigenschaften besitzen und kann aus einer Nickel-Stahllegicrung
hergestellt sein. Der innere Behälter 14 ist weiterhin in dem äußeren Behälter 15 gelagert, und zwar derart,
daß Expansionen und Kontraktionen zwischen den beiden möglich sind. In üblicher Weise ist der äußere
Behälter 15 aus St .hl hergestellt und an dem Chassis 11 befestigt.
Der Raum zwischen dem inneren Behälter 14 und dem äußeren Behälter 15 bildet eine Wärmebarriere,
die eine Ünertraßune der Umeebuneswärme vom au-
ßeren Behälter auf den inneren Behälter und auf das dort befindliche Kohlendioxid verhindert. Es können
beliebige Anordnungen und Systeme zur thermischen Isolierung des einen Behälters gegenüber dem anderen
verwendet werden, beispielsweise läßt sich der Zwischenraum mit Polyurethanschaum oder anderen
Kunststoffschäumen, Fiberglas. Kork u. dgl. anfüllen; dies ist in Fig. 1 allgemein und schematisch durch eine
thermische Isoliermassc 16 dargestellt.
Trotz dieser thermischen Isolation 16 erfährt das in
im Inneren des Behälters 14 befindliche Kohlendioxid während der Lagerung und des Transportes aufgrund
der Umwandlung von kinetischer Energie als Folge von Vibrationen, Fahrzeugbeschleunigung u. dgl. in
Wärme einen Anstieg seines Wärmeinhaltes. Allerdings ändert sich der mehrphasige Zustand des Kohlendioxids
nicht schnell, praktisch gar nicht, da die Wärme eine ausreichende Menge von festem Kohlendioxid
in flüssiges Kohlendioxid umwandelt. L)er Umwandlung
sämtlichen festen Kohlendioxids in flüssiges Jo Kohlendioxid folgt dann noch eine teilweise Umwandlung
des flüssigen Kohlendioxids in gasförmiges Kohlendioxid, welches zur Aufrechterhaltung des erforderlichen
niedrigen Arbeitsdruckes innerhalb des Behälters 14, der nur geringfügig oberhalb von :5
5.17 bar liegt, abgeführt werden muß.
Der Behälter 10 kann mit nicht dargestellten Sicherheitsanordnungen
ausgerüstet sein, die beispielsweise aufgrund von Regierungsanordnungen erforderlich
sind; solche Anordnungen sind etwa erlassen w von der »Federal Insterstale Commerce Commission«
in den Vereinigten Staaten.
Dem Behälter kann eine Abfüllanlage zugeordnet sein, um die innerhalb des Behälters 14 gelagerte
Kohlendioxidmasse zur direkten Anwendung zu brin- « gen oder um sie zur weiteren Lagerung in dafür vorgesehene
Anlagen und Fabriken umzupumpen. Hierzu können Standardausrüstungen und Verfahren verwendet
werden, die beispielsweise dargestellt sind durch eine elektrische Pumpe 18, die Kohlendioxid
über eine Leitung 19 aus dem Behälter 10 abzieht und dieses über eine Leitung 20 einem Lagerbehälter
21 zuführt, der von gleicher Art wie der Behälter 10 sein kann. Eine Flußlinie 22 zeigt die Weiterleitung
des Kohlendioxids zum Verbraucher an. Die pumpfähige Kohlendioxidmasse, die innerhalb des Behälters
14 gelagert ist, stellt eine Mischung von flüssigem und festem Kohlendioxid an seinem Tripelpunkt dar.
Auch gasförmiges Kohlendioxid existiert daher innerhalb des Behälters 14.
Das flüssige und ieste Kohlendioxid befindet sich in einem solchen Verhältnis, wie es für die Zuführung
in das Innere des Behälters 14 als pumpfähige Masse erwünscht ist und verfügt über eine so große Feststoffkomponente,
wie dies praktikabel ist, um die Wärmekapazität der Masse zu maximieren. Dabei ist der soeben
verwendete Begriff »pumpfähig« in dem allgemeinen Sinne verwendet worden, daß er jede
Mittel umfaßt, die üblicherweise zur Bewirkung einer Bewegung eines Materials vom Flüssigkeitstyp von einer
Stelle zur anderen benutzt werden, darin eingeschlossen Pumpen und andere mechanische Systeme,
die Verwendung von Schwerkrafteinflüssen, von Übertragungsmitteln, wie solche mit einem niedrigeren
Siedepunkt (Stickstoff beispielsweise), die auf die Kohlendioxidmasse einwirken, um dieselbe voranzutreiben.
Das beispielhafte in Fig. 1 gezeigte System umfaßt weiterhin eine mit 25 bezeichnete Hiissigkohlendioxid-Anlage.
die dazu dient, über eine Leitung 26 zugeführtes gasförmiges Kohlendioxid in die flüssige
Phase mit einem höher als der Tripelpunktdruck liegenden
Druck umzuwandeln. Die Leitung 27 überträgt dann das flüssige Kohlendioxid über einen Wärmetauscher
36 (hierauf wird weiter unten noch genauer eingegangen) und durch ein Entspannungsventil 28 in eine Entspanntingskammer 29 genormter
Größe.
Ein innerhalb der Entspannungskammer 29 angeordneter und von einem Elektromotor 31 angetriebener
Mischer 30 mischt festes und flüssiges Kohlendioxid zur Verhinderung eines Absctzens einer Phase.
Die Mischung aus flüssigem Kohlendioxid und den Feststoffen fließt aus der Entspannungskammer 29
über eine Leitung 32 in einen Homogenisator 33. Vom Auslaß des Homogenisators 33 wird die Mischung
dann dem Einlaß einer Pumpe 34 zugeführt, die die
Kohlendioxidmasse über die Leitung 24 dem M'hälter
14 zugeführt. Der Homogenisator verhindert eine Trennung durch Absetzen der Mischung und erhält
die Masse dadurch pumpfähig. daß eine geeignete Partikelgröße erzeugt oder aufrechterhalten wird.
In diesem Zusammenhang sei darauf hingewiesen, daß die Absetzeigenschaften einer Mischung im allgemeinen
bestimmt sind durch das Verhältnis des Gewichts einer Partikel zur Dichte des flüssigen Mediums,
in welchem es sich aufhält, oder lediglich durch die Partikelgrößc. Ein sich absetzender Brei ist ein
solcher, bei dem die Partikelgröße etwa bei 0,254 mm oder größer liegt. Bei einem sich nicht absetzenden
Brei liegt die Partikelgröße bei etwa 0.05 mm oder weniger.
Zwischen 0.25 mm und 0.05 mm Partikelgröße hängt der Umstand, ob es sich um eine absetzende
oder eine sich nicht absetzende Mischung handelt, von mehreren Faktoren ab. die im allgemeinen nicht mehr
von der Partikelgröße bestimmt sind. Der Homogenisator 33 kann auch weggelassen werden; dann dürfte
jedoch während längerer Lagerung entweder innerhalb des Behälters 10 oder der Speichereinrichtung
21 bis zu einem gewissen Grad ein Absetzen auftreten. Sollte dies unannehmbar sein, dann bedarf es augenscheinlich
verschiedener Mischanordnungen, mechanischer Mischer, Umlaufmischer u. dgl., die innerhalb
solcher Anlagen eingebaut sein können, um ein Absetzen zu verhindern.
Der Mischer 30 braucht nicht unbedingt innerhalb der Entspannungskammer 29 angeordnet sein; >*'ie
erwähnt, kann er jedoch die Kohlendioxidmasse innerhalb der Entspannungskammer homogenisieren.
Ist der Mischer 30 innerhalb der Entspannungskammer 29 angeordnet, dann liefert er beispielsweise einen
Brei, der sich absetzt, während der Homogenisator 33 die Partikelgröße dann weiter reduziert und
die Absetzzeit der Mischung vergrößert. Liegt innerhalb des Behälters 14 keine homogenisierte Kohlendioxidmasse
vor, dann läßt sich ein Absetzen von Feststoffen am Behälterboden auch durch Einspritzen
von Flüssigkeit in diese verhindern. Das bei der Expansion der Flüssigkeit entwickelte Kohlendioxidgas
kehrt über eine Leitung 35 zur Wiederverarbeitung zur Anlage 25 zurück. Die Leitungen 27 und 35 sind
so angeordnet, daß sie durch einen Wärmetauscher 36 führen, der bewirkt, daß die Temperatur des durch
die Leitung 27 fließenden flüssigen Kohlendioxids abgesenkt wird. Ein Regelventil 37, welches in der Lei-
lung 35 angeordnet ist, kontrolliert und überwacht das
zur Anlage 25 zurückgeführte Gasvolumen, wodurch auch die Menge des durch die Expansion des flüssigen
Kohlendioxids in der Entspannungskammer 29 gebildeten festen Kohlendioxids kontrolliert wird.
Wenn das über das Ventil 37 zur Anlage 25 zurückgeführte
gasförmige Kohlendioxid abnimmt, dann nimmt auch die Menge von zu Feststoffen umgewandelten
flüssigen Kohlendioxids innerhalb der Entspanniingsknmmer
29 ab und umgekehrt. Dementsprechend bestimmt die Einstellung des Regelventils 37 das Verhältnis der Kohlendioxidfeststoffe zur
flüssigkeit, die die Kammer über die Leitung 32 verlassen. Eine Einstellung des Regelventils 37 kann
durch eine Regelschleife 38 automatisiert werden, der ein Durchfloßtcglcr 39 zugeordnet ist. Die Regelschleife
verbindet das Regelventil 37 (welches ein magneigesieuenes
Ventil sein kann) und den Mischer 30 bzw. dessen Motor 31. Daher kann der Durchflußregler
39 von Hand auf ein bestimmtes Drehmoment des Motors 31 eingestellt werden, welches für eine
Mischung vorgegebenen Verhältnisses repräsentativ ist. Wenn die Konzentration der Feststoffe in einer
solchen Mischung ansteigt, dann steigt das Drehmoment des Motors 31 an und veranlaßt den Durchflußregler
39, das Regelventil 37 geringfügig zu schließen, um so die innerhalb der Entspannungskammer 29
entwickelte Feststoffmenge zu reduzieren und umgekehrt.
»Vährend des Füllvorgangs des Behälters 14 entwickelte Dämpfe werden notwendigerweise aus dem
Behälter 14 entfernt, um eine Veränderung des vorgegebenen Verhältnisses von festem zu flüssigem
Kohlendioxid zu verhindern. Beispielsweise kann ein Druckentlastungsventil verwendet werden, oder man
läßt die Dämpfe durch ein geregeltes Rückleitsy tem zur Anlage 25 zurückkehren; dieses System kann analog
zu dem sein, welches in Verbindung mit der Entspannungskammer
29 erläutert worden ist. Die Umwandlung von Kohlendioxid in die mehrphasige »Schneematschform«, kann auch mittels anderer
Techniken durchgeführt werden, z. B. durch direktes Mischen des flüssigen Kohlendioxids aus einer Anlage
25' mit dem Kohlendioxidschnee der Anlage 29 innerhalb des Behälters 14. Wie in Fig. 3 gezeigt, kann
dieser Vorgang vom Mischen begleitet sein, um die Partikelgröße zu reduzieren und ein schnelles Absetzen
zu verhindern. Auch kann eine Mischung durch Druckreduzierung der Kohlendioxidflüssigkeit erhalten
werden, um die Bildung von Kohlendioxidschnee zu bewirken, der dann dem Behälter 14 zugeführt wird
und wobei flüssiges Kohlendioxid so lange beigegeben wird, bis das gewünschte Flüssigkeits-Feststoffverhältnis
erreicht ist. Auch ist es möglich, innerhalb einer Kühlkammer vorgegebene Mengen von flüssigem
Kohlendioxid zu bilden, das mit Kohlendioxidschnee gemischt wird, der von den Kammeroberflächen abgekratzt
wird und mittels eines Schraubenförderers oder eines Füllrohres dem Behälter 14 zugeführt wird.
Solche Schab- oder Kratzanordnungen können so ausgewählt und geregelt werden, daß sie Partikel ausreichender
Kleinheit erzeugen, um ein schnelles Absetzen zu verhindern. Auf jeden Fall läßt sich das gewünschte
Flüssigkeits-Feststoffverhältnis für den Brei innerhalb des Behälters 14 leicht erhalten. In bestimmten
Anwendungsfällen kann es bei der praktischen Durchführung erwünscht sein, ein Lösungsmittel,
wie beispielsweise Aceton, in das flüssige
Kohlendioxid einzuführen, um Arbeiten bei einer Temperatur unterhalb der Tripelpunkttemperatur des
Kohlendioxids zu ermöglichen. Der Begriff »Brei« oder »Schneematsch« umfaßt somit flüssig-feste
Breie, die auch Lösungsmittelzusätze enthalten können. Da die Wärmekapazität des Kohlendioxids am
Tripelpunkt um das Verhältnis von annähernd 1.5ft zu 1.0 in der Feststoffphase größer ist als in der Flüssigkeitsphase,
ist es vorteilhaft, innerhalb des Behäl-
Hi ters 14cl;is maximal praktikable Verhältnis von festem
zu flüssigem Kohlendioxid vorzusehen. D'eses Verhältnis ist jedoch durch die Bedingung der Pumpfähigkcit
begrenzt. Ein Beispiel für ein zufriedenstellendes Verhältnis für den Kohlendioxidschneematsch
i< liegt bei etwa 50 Volumprozent Feststoffen zu 50 Volumprozent
Flüssigkeit.
Beispielsweise kann man durch Expandieren von etwa (Sv kg gesättigtem flüssigem Kohlendioxid bei
13,9 bar und —31.1° C auf den Tripelpunkt annä-
2(1 hemd 45,4 kg Kohlendioxidbrei gewinnen, wobei 5l>
Volumenprozent oder 56.22 Gewichtsprozent als Feststoffe und 24.1 kg als Kohlendioxiddampf anfallen.
Die Entfernung dieses Gases erfordert die Bildung zusätzlichen Dampfes, der zur Kompensierung
:5 von Wärmeverlustcn erforderlich ist.
Die folgende Tabelle zeigt die spezifischen Wärmen von verschiedenen Gemischen aus festem und flüssigem
Kohlendioxid am Tripelpunkt:
Kohlendioxid-Gemische
(in Gewichtsprozenten)
(in Gewichtsprozenten)
spezif. Wärme
am Tripelpunkt
am Tripelpunkt
Fest | Flüssig | KJ kg |
stoffe | keit | |
0 | 100 | 348.5 |
25 | 75 | 397.3 |
50 | 50 | 44(i.l |
75 | 25 | 494.9 |
100 | 0 | 543.7 |
Durch Vergleich ergibt sich, daß gesättigtes flüssiges
Kohlendioxid bei einem Druck von 20.7 bar. wie es üblicherweise transportiert und gelagert wird, lediglich
eine spezifische Wärme von 271.8 KJ/kg besitzt,
weniger als irgendeines der in obiger Tabelle angegebenen Gemische, einschließlich von flüssigem
Kohlendioxid unter den Bedingungen des Tripelpunktes.
Die folgende Tabelle vergleicht die Haltezeiten für verschiedene, unter Bedingungen des Tripelpunktes
in isolierten Gefäßen gelagerte Kohlendioxid-Gemische,
bevor Produktverlust in Form von Dämpfen auftritt bei gleicher Wärmeaufnahme:
Kohlendioxid-Gemische
(in Gewichtsprozent)
(in Gewichtsprozent)
Haltezeit
(in Tagen)
(in Tagen)
Feststoffe
Flüssigkeit
25
50
75
50
75
100
75
50
25
50
25
4.3
40.0
74.0
108.0
Mit Ausnahme von im wesentlichen als Flüssigkeit existierendem Kohlendioxid überschreiten alle Gemische
eine Haltezeit von 27 Tagen, wie dies für gesättigtes flüssiges Kohlendioxid bei einem Druck in
dem angenäherten Bereich zwischen 13.8 bar und
43h.fi bar zutrifft, das in einem Gefäß mit der gleichen
Wärmeaufnahme gelagert ist. Dieser außerordentliche Anstieg in der zulässigen Haltezeit für Kohlendioxid-Gemische
im Vergleich zur Haltezcit von flüssigem Kohlendioxid, welches bei wesentlich höheren
Drücken gelagert wird, ist von großer Bedeutung, da Kohlendioxid eine verderbliche Ware ist, deren Wert
sich umgekehrt mit dem absorbierten Wärmeanteil ändert. Um Wärme aus flüssigem oder festem Kohlendioxid
zu entfernen, muß der gasförmige Teil abgezogen oder es müssen mechanische Kühlanordnungen
verwendet werden. Beide Alternativen sind kostspielig; die erste reduziert die Menge des zur Verwendung
verfügbaren Kohlendioxids und die zweite erfordert grundsätzlich Investitions- und Betriebsausgaben.
Die folgende Tabelle gibt den Ausbeuten an Trokkeneis-Pellets
oder Formungen oder Feststoffen wieder, die durch Druckreduzierung auf eine Atmosphäre
Gemische von flüssigem und festem Kohlendioxid am Tiipclpunkt:
Kohlendioxid-Gemische
(in Gewichtsprozenten)
(in Gewichtsprozenten)
Feststoffe
Flüssigkeit
KK)
Feststoffausbeute
in % (Druckermäßigung auf eine Atmosphäre)
in % (Druckermäßigung auf eine Atmosphäre)
60.1
dS.fi
77,0
S 5,5
dS.fi
77,0
S 5,5
Jede dieser Ausbeute ist größer als diejenige, die bei der Umwandlung von flüssigem Kohlendioxid in
Feststoffe im Betrag von lediglich 47,0% bei einem Druck von 20.6 bar unter Anwendung der gleichen
Technik erhalten wird.
Der Dichteanstieg des Kohlendioxids in Brei- oder Schneematschform vcrgröCiTt die Lager- oder Aufnahmefähigkeit
jedes üblichen Kohlendioxidbehälters und Transportfahrzeugs. Vorhandene Lagerbehälter
nehmen um 13,5 Gewichtsprozent mehr Kohlendioxidbrei oder -matsch auf, verglichen mit unter hohem
Druck stehendem gesättigtem flüssigen Kohlendioxid.
tin solcher Anstiei in der Lagerkapazität reduziert
die Verteilungskosten für das Kohlendioxidkühlmittel durch Verringerung der Füllfrequenz für die Lageroder
Speicherbehälter. Was die Transportkapazität betrifft, so ist es nunmehr möglich, aufgrund der reduzierten
Arbeitsdrücke Speicherbehälter 14 aus beträchtlich dünneren Materialien zu konstruieren, so
daß sich das Gewicht dieser Komponente des Behälters um annähernd 75% reduzieren läßt. Eine solche
κι Gewichtsreduzierung vergrößert die erlaubte Kostenzuladung
für solche Fahrzeuge um Beträge in der Größenordnung von 30 bis 40%.
Der Behälter 10 ist transportabel, so daß man den darin enthaltenden Kohlcndioxid-Schneematsch von
einer Stelle zur anderen befördern kann; beispielsweise von dem Ort. an welchem flüssiges Kohlendioxid
zu einem Brei umgewandelt wird, bis zum Ort des Verbrauchers. Der Behälter 10 kann am Benut-/UHgMMi vt:i vvciiuC'i weiden liiiu cils SuiiiwiüiiCr SpCi-
:u cherbehälter dienen; es kann aber auch eine Umladungauf
stationäre Speicherbehälter erfolgen. So läßt sich die Speicher-oder Lageranlage 21 der Fig. 1 entweder
als stationäre Lageranlage an einer Stelle für die zeitweilige Lagerung oder als stationäre Lageranlage
am Ort der endgültigen Verwendung oder schließlich als Behälter darstellen, welcher für die
endgültige Benutzung des Kohlendioxids geeignet ist.
Das soeben besprochene Lager- und Transportverfahren ist mit den vorhandenen Kohlendioxidtrans-
Mt port- und -lagersystemen kompatibel, die mit flüssigem
Kohlendioxid unter hohem Druck arbeiten. Hs sind lediglich geringfügige Modifikationen, beispielsweiseeine
Umstellung der Sicherheitsventile auf einen niedrigen Arbeitsdruck des Systems, erforderlich.
is Neue Anlagen können mit einer geringeren strukturellen
Festigkeit gebaut werden und sind daher auch weniger kostspielig.
Wird als Arbeitsmittel zum Abfüllen des Breis aus dem Behälter 14 Kohlendioxidgas verwendet, dann
an wird die Oberfläche der Flüssigkeit durch die Absorption
des Arbeitsgases aufgewärmt, wodurch i?:e Wärmekapazität
bzw. das Kühlvermögen des Kohlendioxid-Breis reduziert wird. Daher kann alternativ ein
Gas mit niedrigerem eiedepunkt als Kohlendioxid.
beispielsweise Stickstoff, zum Abfüllen des Breis verwendet werden, wodurch die Verringerung der Wärmekapazität
herabgesetzt wird.
Claims (9)
1. Verfahren zum Lagern und Transportieren von als Kühlmittel verwendetem Kohlendioxid
unter erhöhtem Druck, dadurch gekennzeichnet, daß das Kohlendioxid in ein purapfahiges
Gemisch aus flüssigem und dispergiertem festem
Kohlendioxid überführt und das Gemisch bei Temperatur- und Druckbedingungen gehalten
wird, die der Fest-Flüssig-Gleichgewichtskurve im
Kohlendioxid-Zustandsdiagramm entsprechen.
2. Verfahren nach Ansprch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gemisch aus flüssigem und dispergiertem
festem Kohlendioxid bei Temperatur- und Druckbedingungen gehalten wird, die dem
Tripelpunkt im Kohlendioxid-Zustandsdiagramm entsprechen.
3. Verfahren nach den Ansprüchen 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das Gemisch aus
flüssigem und dispergiertem festem Kohlendioxid durch Entspannen von unter Druck stehendem,
flüssigem Kohlendioxid erhalten wird.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß das unter Druck stehende, flüssige
Kohlendioxid bis auf einen Druck entspannt wird, der dem Tripelpunkt im Kohlendioxid-Zustandsdiagramm
entspricht.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 3 oder 4, dadurch gekennzeichnet, daß das beim Entspannen
des K; hlendioxids entstehende gasförmige Kohlendioxid abgezogen wi^d, wobei das Verhältnis
der Anteile von flüssigem und festem Kohlendioxid im Gemisch über die abgezogene Menge
gasförmigen Kohlendioxids gesteuert wird.
6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Gemisch aus flüssigem
und dispergiertem festem Kohlendioxid durch Homogenisieren stabilisiert wird.
7. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 bis 6, mit einem wärmeisolierten
Druckbehälter zum Lagern und Transportieren des Kohlendioxids, dadurch gekennzeichnet,
daß der Druckbehälter (10) über eine Pumpe (34) mit einer Entspannungskammer (29) verbunden ist, in die eine mit einem Entspannungsventi!
(28) versehene Leitung (27) für flüssiges Kohlendioxid mündet und von der eine mit
einem Regelventil (37) versehene Leitung (35) zum Abziehen des gasförmigen Kohlendioxids
ausgeht.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb der Entspannungskammer ein Mischer (30) angeordnet ist.
9. Vorrichtung nach den Ansprüchen 7 und 8, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen der Entspannungskammer
(29) und der Pumpe (34) ein Homogenisator (33) angeordnet ist.
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1974
- 1974-04-09 GB GB1563074A patent/GB1470688A/en not_active Expired
- 1974-05-02 DE DE2421261A patent/DE2421261B2/de not_active Withdrawn
- 1974-05-07 BE BE144032A patent/BE814676A/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
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BE814676A (fr) | 1974-09-02 |
GB1470688A (en) | 1977-04-21 |
US3810365A (en) | 1974-05-14 |
DE2421261A1 (de) | 1975-11-06 |
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Date | Code | Title | Description |
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8263 | Opposition against grant of a patent | ||
8230 | Patent withdrawn |