DE2362726C3 - Haspel mit Rillentreibscheibe, insbesondere für seilbetriebene Transportanlagen im Bergbau - Google Patents
Haspel mit Rillentreibscheibe, insbesondere für seilbetriebene Transportanlagen im BergbauInfo
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Description
Die Erfindung betrifft einen Haspel mit Rillentreibscheibe, insbesondere für seilbetriebene Transportanlagen
im Bergbau.
Als Antriebe für seilgezogene Transportanlagen im Bergbau dienen bekanntlich Haspel mit mehrrilligen
Treibscheiben oder mit Parabolscheiben. Bei beiden Treibscheibenarten ist nachteilig, daß nur vergleichsweise
kurze Seilaufliegezeiten erreicht werden. Die Ursachen sind, wie am Beispiel der mehrrilligen
Treibscheibe gezeigt werden soll, prinzipbedingt:
Bei der mehrrilligen Treibscheibe, wie sie z. B. aus der DT-PS 12 27 219 oder der FR-PS 15 19 591 bekannt ist, laufen alle darauf angeordneten Seilrillen, die bei neuen Treibscheiben gleiche Durchmesser haben, zwangsläufig mit der gleichen Drehzahl um. Zur Kraftübertragung von der Treibscheibe auf das Vollseil ist ein Reibungsschluß zwischen Seil und Treibscheibenfutter nötig, der eintritt, wenn auf der Leerseilseite eine Vorsparinkraft aufgebracht wird, die jedoch nur einen Bruchteil der am Vollseil angreifenden Zugkraft beträgt. Im praktischen Betrieb führen diese ungleichen Belastungen von VoIl- und Leerseil, verbunden mit Seilschlupferscheinungen auf einem Teil des Umschlingungswinkels, zu einem ungleichmäßigen Verschleiß der einzelnen Seillaufrillen im Treibscheibenfutter. Dieser zu unterschiedlichen Durchmesserverringerungen der einzelnen Seillaufrillen fürende Verschleiß erreicht vergleichsweise schnell solche Werte, die, obgleich der Verschleiß noch gar nicht sichtbar ist und auch mit den im Untertagebetrieb verfügbaren Hilfsmitteln noch kaum meßbar ist, von der Elastizität des Seiles bereits nicht mehr ausgeglichen werden können. Es wurde gefunden, daß als Folge davon bereits im Anfangsstadium des Verschleißes derart hohe Schnürspannungen in dem auf der Treibscheibe aufliegenden Seilstück auftreten, die in der Spitze nahezu die Bruchlast des Seiles erreichen. Da die Seile längere Zeit unter diesen hohen Schnürspannungen betrieben werden, bevor der Verschleiß des Treibscheibenfutters sichtbar wird, wird die Seillebensdauer stark vermindert. Zur Abhilfe dieses Nachteils sind bislang als Maßnahmen ein frühzeitiges Nachschneiden oder Auswechseln des Treibscheibenfutters vorgenommen worden.
Bei der mehrrilligen Treibscheibe, wie sie z. B. aus der DT-PS 12 27 219 oder der FR-PS 15 19 591 bekannt ist, laufen alle darauf angeordneten Seilrillen, die bei neuen Treibscheiben gleiche Durchmesser haben, zwangsläufig mit der gleichen Drehzahl um. Zur Kraftübertragung von der Treibscheibe auf das Vollseil ist ein Reibungsschluß zwischen Seil und Treibscheibenfutter nötig, der eintritt, wenn auf der Leerseilseite eine Vorsparinkraft aufgebracht wird, die jedoch nur einen Bruchteil der am Vollseil angreifenden Zugkraft beträgt. Im praktischen Betrieb führen diese ungleichen Belastungen von VoIl- und Leerseil, verbunden mit Seilschlupferscheinungen auf einem Teil des Umschlingungswinkels, zu einem ungleichmäßigen Verschleiß der einzelnen Seillaufrillen im Treibscheibenfutter. Dieser zu unterschiedlichen Durchmesserverringerungen der einzelnen Seillaufrillen fürende Verschleiß erreicht vergleichsweise schnell solche Werte, die, obgleich der Verschleiß noch gar nicht sichtbar ist und auch mit den im Untertagebetrieb verfügbaren Hilfsmitteln noch kaum meßbar ist, von der Elastizität des Seiles bereits nicht mehr ausgeglichen werden können. Es wurde gefunden, daß als Folge davon bereits im Anfangsstadium des Verschleißes derart hohe Schnürspannungen in dem auf der Treibscheibe aufliegenden Seilstück auftreten, die in der Spitze nahezu die Bruchlast des Seiles erreichen. Da die Seile längere Zeit unter diesen hohen Schnürspannungen betrieben werden, bevor der Verschleiß des Treibscheibenfutters sichtbar wird, wird die Seillebensdauer stark vermindert. Zur Abhilfe dieses Nachteils sind bislang als Maßnahmen ein frühzeitiges Nachschneiden oder Auswechseln des Treibscheibenfutters vorgenommen worden.
Beide Maßnahmen sind zeitaufwendig und unwirtschaftlich und zudem äußerst unbefriedigend, weil sie
nur die Auswirkungen, nicht die Ursachen des Verschleißes bekämpfen.
Vor mehr als 50 Jahren ist diese Problematik bereits
einmal erürtert worden und es sind schon Vorschläge zur Lösung unterbreitet worden. Wie aus den
DT-Patentschriften 2 63 931, 2 80 507, 2 92 500,3 54 157
und 3 77 293 hervorgeht, die im Jahrzehnt 1912 bis 1922 patentiert worden sind, gehen diese Vorschläge dahin,
zwei Treibscheiben mit je nur einer Rille zu verwenden und jeder Treibscheibe die dem jeweiligen Belastungsfall
entsprechende Drehzahl dadurch beizumessen, daß die Treibescheiben über ein mechanisches Differential
untereinander sowie mit dem Antrieb verbunden werden. Trotzdem werden noch heute, wie oben
beschrieben worden ist, Mehrrillenscheiben für Trans-
SS porthäspel verwendet, bei denen Seilschlupferscheinungen
erheblichen Verschleiß an Seilfutter und Seil verursachen. Möglicherweise haben sich die vorgenannten
älteren Vorschläge deshalb nicht durchzusetzen vermocht, weil mechanische Differentiale zu kompliziert
und zu teuer waren.
Die Erfindung greift die in Vergessenheit geratene Lehre der damaligen Vorschläge wieder auf und stellt
sich die Aufgabe, diese Lehre, dem heutigen Stand der Technik angepaßt, weiterzubilden und einen Haspel zu
ft5 entwickeln, bei dem Seilfutter und Seil praktisch keinem
Verschleiß unterliegen und der kein aufwendiges mechanisches Differential benötigt.
Diese Aufgabe wird bei einem Haspel mit Rillentreib-
Diese Aufgabe wird bei einem Haspel mit Rillentreib-
scheibe, wobei diese geteilt ausgebildet und jeder Treibscheibenrille ein eigener Antrieb zugeordnet ist
und die Antriebe über ein Differential miteinander verbunden sind, erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß
jede Einzeltreibscheibe mit einem Hydroantrieb ver- s
bunden ist und diese an einen gemeinsamen, geschlossenen Druckmittelkreislauf angeschlossen sind. Bei dem
erfindungsgemäßen Haspel mit Rillentreibscheibe werden, wie bei den o. a. früheren Vorschlägen, schädliche
Schlupferscheinungen zwischen Seil und Futter von vornherein vermieden, so daß Durchmesserunterschiede
bei den Treibrillen wegen eines ungleichmäßigen Verschleißes überhaupt nicht auftreten können. Aber
selbst, wenn Durchmesserunterschiede auftreten sollten oder auch schon vorhanden sein sollten, gewährleistet
das hydraulische Differential einen Kraftausgleich über Drehzahländerung und damit eine gleichmäßige Lastverteilung,
so daß Schnürspannungen ausgeschlossen sind. Die Höchstseilspannkraft ist nicht höher als die
höchste Seilzugkraft am auflaufenden Seil -uzüglich der Seilvorspannung am ablaufenden Seil. Durch entsprechende
Schonung des Seiles, insbesondere durch Wegfall der Schnürspannungen, werden längere Seilaufliegezeiten
erzielt. Wegen des wegfallenden Seilschlupfes tritt nur ein sehr geringer Verschleiß des
Treibscheibenfutters auf, der zudem in jeder Treibscheibenrille
etwa gleich groß ist.
Die Erfindung läßt sich vorteilhaft an solchen Haspeln
verwirklichen, die in an sich bekannter Weise gemäß der DT-PS 3 54 157 aus zwei hintereinander angeordneten
einrilligen Treibscheiben bestehen und bei denen der Umschlingungswinkel des Seils jeweils rd. 225° beträgt,
indem jede Treibscheibe mit zugehörigem Hydromotor ausgerüstet wird. Durch ihre schmale Bauweise eignen
sich derartige Haspel dazu, im Leerseil einer seilbetriebenen Transporteinrichtung aufgestellt zu werden. Bei
seilgeführten Transporteinrichtungen im Bergbau bedeutet das, daß der Haspel irgendwo in der Strecke
aufgestellt werden kann, was zu Platzersparnis führt und außerdem Seilumlenkungen entbehrlich macht, was
erheblich zur Schonung der Seile beiträgt.
Die Erfindung kann aber auch an solchen Haspeln zur Ausführung gelangen, die in an sich bekannter Weise
gemäß der DT-PS 2 63 931 aus zwei nebeneinander angeordneten geraden und einer davor angeordneten
schrägen einrilligen Treibscheiben bestehen und bei denen der Umschlingungswinkel des Seils jeweils rd.
180° beträgt, indem jede der drei Treibscheiben mit zugehörigem Hydromotor ausgerüstet wird. Bei diesem
Haspel ist zwar eine Anordnung vor Kopf der seilbetriebenen Transporteinrichtungen nötig, es ist
dafür aber eine größere Kraftübertragung möglich, da durch die zwischengeschaltete Schrägscheibe die
Umfangskraft verdoppelt wird. Vorzugsweise wird die Antriebsstärke jeder der beiden Hydromotoren der
gerade angeordneten Treibscheiben nur halb so groß gewählt, wie die der schräg angeordneten. Wenn
demgemäß die Umfangskräfte im Verhältnis 1 :2 :1 auf
die drei Treibscheiben verteilt werden, kann die erforderliche Seilvorspannung entsprchend gering gehalten
werden.
Eine besonders günstige Ausgestaltung des erfindungsgemäßen
Haspels besteht darin, daß dieser aus vier hintereinander angeordneten einrilligen Treibscheiben
mit zugehörigen Hydromotoren gebildet ist und der Umschlingungswinkel des Seils jeweils rd. 225° beträgt.
Wie der Haspel mit zwei hintereinander angeordneten Treibscheiben hat auch der mit vier Treibscheiben
wegen seiner schmalen Bauweise Aufstellungsvorteile. Bei gleicher Seilvorspannung ist hier aber eine dreifache
Kraftübertragung möglich, denn auf der zweiten Treibscheibe wird die Seilvorspannkraft zuzüglich der
aufgebrachten Umfangskraft der ersten Treibscheibe als Gesamtseilvorspannkraft wirksam. Die Relation der
Seilvorspannkraft zur Seilzugkraft läßt sich bei diesem Haspel dadurch weiter verbessern, daß die Stärke dei
Hydroantriebe dem Verhältnis 1 :2 :2 : -. entspricht
Wenn de erfindungsgemäße Haspel mit vier Treibscheiben
als Antrieb für eine Einschienenhängebahn verwendet werden soll, empfiehlt es sich, die mittleren
Treibscheiben etwas gegenüber den äußeren Treibscheiben nach oben versetzt anzuordnen, so daß der
Seilauf- und -ablauf ungehindert oben am Haspel erfolgen kann.
Andererseits empfiehlt es sich, wenn der erfindungsgemäße Haspel mit vier Treibscheiben als Antrieb einer
Flurförderbahn verwendet werden soll, die mittleren Treibscheiben etwas gegenüber den äußeren Treibscheiben
nach unten versetzt anzuordnen, so daß der Seilauf- und -ablauf unten am Haspel erfolgen kann. In
beiden vorgenannten Fällen sind keine seilschädigenden zusätzlichen Seilumlenkungen erforderlich, da Seilaufund
-ablauf jeweils in der Ebene des Leerseils der betreffenden seilgeführten Transporteinrichtung liegen.
Vorteilhaft können je zwei höhenmäßig gegeneinander versetzt angeordnete Treibscheiben zu einer
Bausatzeinheit zusammengefaßt sein. Diese lassen sich dann leicht zu Haspeln entweder für Flurförderbahnen
oder aber für Einschienenhängebahnen je nach Bedarf zusammenstellen.
Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung beispielhaft näher beschrieben; es zeigt
F i g. 1 eine schematische Darstellung des Seillaufs und der Seilkräfte des erfindungsgemäßen Haspels in
der Ausführung mit zwei hintereinander angeordneten einrilligen Treibscheiben in Seitenansicht,
F i g. 2 ein Diagramm mit den bei einem Haspel mit mehrrilliger Treibscheibe auftretenden Seilzugkräften,
F i g. 3 ein Diagramm über die Größe der Seilzugkräfte bei dem erfindungsgemäßen Haspel mit zwei
einrilligen Treibscheiben,
F i g. 4 und 5 den erfindungsgemäßen Haspel in der Ausbildung mit drei einrilligen Treibscheiben,
F i g. 6 einen erfindungsgemäßen Haspel mit vier hintereinander angeordneten einrilligen Treibscheiben
und oben angeordnetem Seilauf- und -ablauf,
F i g. 7 den Gegenstand der F i g. 6 mit unten angeordnetem Seilauf- und -ablauf sowie
Fig.8 eine Bausatzeinheit aus zwei hintereinander
angeordneten einrilligen Treibscheiben.
In Fig. 1 sind schematisch Seillauf und Seilkräfte des erfindungsgemäßen Haspels in der Ausführung mit zwei
hintereinander angeordneten einrilligen Treibscheiben 1, 2 dargestellt. Ein Seil 3 wird im Beispiel, das einen
Versuchshaspel für Grundsatzversuche zeigt, durch eine Seilablenkrolle 4 und eine Seilumlenkrolle 5 zu den
Treibscheiben 1,2 hin und von diesen weggeführt
Das Seil 3 wird abspannseitig aus der Abspannrichtung
6 heraus an der Seilablenkrolle 4 vorbei zur Treibscheibe 1 geleitet, die entsprechend dem Umschlingungswinkel
λ 1 umspannt wird. Das Seil 3 gelangt von dort zur Treibscheibe 2, die ihrerseits
entsprechend dem Umschlingungswinkel λ 2 umspannt wird. Von der Treibscheibe 2 aus wird des schließlich
über die Seilumlenkrolle 5 in Zugrichtung 7 ausgerichtet.
Im Seil 3, das zugseitig mit einer maximalen Seilzugkraft von Si, im Beispiel 300O kp, beaufschlagt
wird und abspannseitig mit einer Seilvorspannkraft 52,
im Beispiel 800 kp, vorgespannt ist, treten Höchstseilspannkräfte auf., die der Summe der Seilzugkraft Si und
der Seilvorspannkraft 52 entspricht, im Beispiel Si + S2 = 5 = 3800 kp. Dem Zahlenbeispiel liegt zugrunde,
daß der gesamte Umschlingungswinkel (al + λ 2) = 450° beträgt und der Reibwert μ = 0,351
ist, welcher Reibwert im Blockierungsversuch mit veränderlicher Seilvorspannkraft ermittelt worden ist.
Die Darstellung der Stärke des Seils 3 in der F i g. 1 ist kraftproportional vorgenommen worden, um die
Kraftverteilung besser zu verdeutlichen.
Die beiden Treibscheiben 1, 2 der Versuchseinrichtung
werden von zwei hier nicht dargestellten Hydromotoren angetrieben, die aus einem gemeinsamen
geschlossenen Druckmittelkreislauf mit Drucköl versorgt werden. Die maximale Seilzugkraft der
Einrichtung beträgt Si = 3000 kp, die Seilgeschwindigkeit 2 m/S. Da die Seilvorspannkraft S2 = 800 kp ist,
wird bei maximaler Seilzugkraft eine l,3fache Sicherheit gegen Seilrutsch erreicht, denn die Höchstseilspannkraft
im System ist 3800 kp.
In F i g. 2 ist dargestellt, welche Höchstseilspannkräfte
als Ursache von Schnürspannungen bei einem Haspel mit dreirilliger Treibscheibe auftreten können, wenn,
wie im Beispiel gezeigt ist, die vorgenannten Werte der Seilzugkraft von Si = 3000 kp und der Seilvorspannkraft
von S2 = 800 kp anliegen. Aus dem Diagramm geht hervor, daß die Schnürspannungen, verursacht
durch die Höchstseilspannkräfte im Seil, hier sehr hohe Werte erreichen können. Die Höchstseilspannkräfte
können das Mehrfache der Seilzugkraft Si betragen, im Beispiel etwa das Dreifache, nämlich 9000 kp.
Aus Fig.3 ist demgegenüber ersichtlich, daß die
Höchstseilspannkraft bei dem erfindungsgemäßen Haspel nicht höher als die Seilzugkraft Si plus der
Seilvorspannkraft S2 ist, nämlich nur 3800 kp.
Gemäß einer anderen Ausbildung des erfindungsgemäßen Haspels kann dieser auch, wie die F i g. 4 und 5
zeigen, aus zwei nebeneinander angeordneten, senkrecht stehenden Treibscheiben 10, 20 mit Seilrille 8
sowie einer weiteren davor angeordneten schrägen Treibscheibe 30 bestehen. Das auflaufende Seil 31 wird
dabei zunächst um die gerade Treibscheibe 10 herumgeführt, dann auf der schrägen Treibscheibe 30
gewendet und schließlich über die gerade Treibscheibe 20 wieder in die Ausgangsrichtung gelenkt. Bei diesem
Haspel ist bei gleicher Seilvorspannkraft eine größere Seilzugkraft möglich als bei zwei hintereinander
angeordneten einriligen Treibscheiben. Allerdings ist eine Anordnung des Haspels vor Kopf der seilbetriebenen
Transporteinrichtung nötig. Demgegenüber kann der Haspel mit zwei einrilligen Treibscheiben irgendwo
in das Leerseil der Transporteinrichtung eingeschaltet werden, so daß die bei den üblichen Haspeln nötige
Seilumlenkung entfällt und die Seile somit geschont werden.
In den F i g. 6 und 7 sind erfindungsgemäße Haspel abgebildet, die jeweils aus vier hintereinander angeordneten
einrilligen Treibscheiben 1,2,11,12 gebildet sind
und bei denen das auflaufende Seil 31 und das ablaufende Seil 32 jeweils in der gleichen Ebene
angeordnet sind. In Fig.6 sind die beiden mittleren
Treibscheiben 1,11 etwas höher als die beiden äußeren Treibscheiben 2, 12 verlagert, so daß auf- und
ablaufendes Seil oben in den Haspel ein- bzw. aus diesem auslaufen kann. Dieser Haspel eignet sich
insbesondere als Antriebseinheit für eine Einschienenhängebahn, denn er kann an jeder Stelle des
Leerseils, wo in der Grubenstrecke gerade Platz ist, eingegliedert werden. Außerdem ist er wegen seiner
schmalen Bauweise äußerst platzsparend. Der Haspel
ίο mit vier Treibscheiben 1,2,11,12 gemäß Fig. 7, bei dem
die mittleren Treibscheiben 2,12 tiefer verlagert sind als
die beiden äußeren Treibscheiben 1, 11, eignet sich wegen der in seinem unteren Bereich angeordneten
Seilabgänge 31, 32 insbesondere als Antrieb für
•j seilgetriebene Flurfördermittel.
In F i g. 8 ist eine Bausatzeinheit 90 abgebildet, die aus
zwei einrilligen, hintereinander angeordneten Treibscheiben 1,2 besteht, die zu einer Haspeleinheit mit dem
Rahmenboden 9 zusammengefaßt sind. Die Treibschei-
»o be 1 ist dabei etwas höher verlagert als die Treibscheibe
2, um das auflaufende Seil 31 bzw. das ablaufende Seil 32 ohne zusätzliche Umlenkeinrichtungen an den beidsen
Treibscheiben 1, 2 vorbeiführen zu können. Jede der beiden Treibscheiben 1, 2 ist mit einem hier nicht
dargestellten Hydromotor ausgerüstet. Jede Bausatzeinheit stellt für sich einen erfindungsgemäßen Haspel
dar. Es können aber auch, wie aus den Fig.6 und 7 entnommen werden kann, zwei Haspel mit vier
hintereinander angeordneten Treibscheiben verbunden werden, wobei je nach Anordnung der Bausatzeinheiteri
nebeneinander der erfindungsgemäße Haspel gemäß F i g. 6 oder gemäß F i g. 7 gebildet werden kann.
Bei Haspeln mit vier Treibscheiben 1,2; 11,12 (F ig. f
und 7) lassen sich ohne Erhöhung der Vorspannung wesentlich höhere Kräfte übertragen als mit zwei odei
drei Treibscheiben.
Da als Seilvorspannung (Fig.6) auf der zweiter Treibscheibe 2 die Seilvorspannkraft plus der aufge
brachten Umfangskraft der ersten Treibscheibe 1 ankommen, läßt sich mit der zweiten Treibscheibe 2 da:
(c/"a — 1 )-fache der ersten Treibscheibe 1 an Umfangs
kraft übertragen.
Da der Haspel in beiden Richtungen ziehen soll, dar die dritte Treibscheibe 12 wieder nur die Kräfte dei
zweiten 2 und die vierte Treibscheibe 11 nur die dei ersten 1 übertragen.
Rechenbeispiel
« = 225°
so μ = 0,35
S2 = 500 kp
« = 225°
so μ = 0,35
S2 = 500 kp
Treibscheibe 1
Ut = S2 -(e/"a-l)
Ui = 500 χ 2 = 1000 kp
Ut = S2 -(e/"a-l)
Ui = 500 χ 2 = 1000 kp
Treibscheibe 2
U2 = (Ut +S2)(e/««-l)
U2 - (1000 + 500) χ 2 = 3000 kp
Damit ist die übertragbare Umfangskraft de Haspels:
Uges.=2 xi7i
= 8000 kp
= 8000 kp
1000 + 2 χ 3000
Hierzu 6 Blatt Zeichnungen
Claims (9)
1. Haspel mit Rillentreibscheibe, insbesondere seilbetriebene Transportanlagen im Bergbau, wobei
die Rillentreibscheibe geteilt ausgebildet und jeder Einzeltreibscheibe mit einer Rille ein eigener
Antrieb zugeordnet ist und die Antriebe über ein Differential miteinander verbunden sind, dadurch
gekennzeichnet, daß jede Einzeltreibscheibe (1, 2; 10, 20, 30; 11, 12) mit einem Hydroantrieb
verbunden ist und diese an einen gemeinsamen, geschlossenen Druckmittelkreislauf angeschlossen
sind.
2. Haspel nach Anspruch 1, wobei dieser aus zwei hintereinander angeordneten einrilligen Treibscheiben
besteht und der Umschlingungswinkel des Seils jeweils rd. 225° beträgt, dadurch gekennzeichnet,
daß jede Treibscheibe (1, 2) mit zugehörigem Hydromotor ausgerüstet ist
3. Haspel nach Anspruch 1. wobei dieser aus zwei
nebeneinander angeordneten geraden und einer davor angeordneten schrägen einrilligen Treibscheibe
bsteht und der Umschlingungswinkel des Seils jeweils rd. 180° beträgt, dadurch gekennzeichnet,
daß jede Treibscheibe (10, 20, 30) mit zugehörigem Hydromotor ausgerüstet ist
4. Haspel nach Anspruch 1 und 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Antriebsstärke jeder der
beiden Hydromotoren der gerade angeordneten Treibscheiben (10, 20) halb so groß ist wie die der
schräg (30) angeordneten.
5. Haspel nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß er aus vier hintereinander angeordneten
einrilligen Treibscheiben (1, 2, 11, 12) mit zugehörigen Hydromotoren besteht und der Umschlingungswinkel
(«i. 2. ii. 12) des Seils (31, 32) jeweils rd. 225"
beträgt.
6. Haspel nach Anspruch 1 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Stärke der Hydroantriebe
dem Verhältnis 1 : 2 : 2 :1 entspricht.
7. Haspel nach den Ansprüchen 1,5 und 6, dadurch gekennzeichnet, daß die mittleren Treibscheiben (1,
11) etwas gegenüber den äußeren Treibscheiben (2,
12) nach oben versetzt angeordnet sind und der Seilauf- und -ablauf (31,32) oben am Haspel erfolgt
(F ig. 6).
8. Haspel nach den Ansprüchen 1,5 und 6, dadurch
gekennzeichnet, daß die mittleren Treibscheiben (2, 12) etwas gegenüber den äußeren Treibscheiben (1,
II) nach unten versetzt angeordnet sind und der Seilauf- und -ablauf (31,32) unten am Haspel erfolgt
(Fig-7).
9. Haspel nach den Ansprüchen 1, 2 und 5 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß je zwei höhenmäßig
gegeneinander versetzt angeordnete Treibscheiben (1, 2; U, 12) zu einer Bausatzeinheit (90)
zusammengefaßt sind.
Priority Applications (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19732362726 DE2362726C3 (de) | 1973-12-17 | Haspel mit Rillentreibscheibe, insbesondere für seilbetriebene Transportanlagen im Bergbau | |
FR7429554A FR2254509B1 (de) | 1973-12-17 | 1974-08-29 | |
GB3807574A GB1470203A (en) | 1973-12-17 | 1974-08-30 | Winch with grooved traction sheaves |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE19732362726 DE2362726C3 (de) | 1973-12-17 | Haspel mit Rillentreibscheibe, insbesondere für seilbetriebene Transportanlagen im Bergbau |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2362726A1 DE2362726A1 (de) | 1975-06-19 |
DE2362726B2 DE2362726B2 (de) | 1977-04-07 |
DE2362726C3 true DE2362726C3 (de) | 1978-01-05 |
Family
ID=
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