DE2312065A1 - WAVE GUIDE FASHION FILTER - Google Patents
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Description
Wellenleiter-ModenfilterWaveguide mode filters
Die Erfindung bezieht sich auf einen Wellenleiter-Hodenfilter zur Unterstützung der Ausbreitung von Zirkularen, eleJctrisehen Wellenmoden und zur Dämpfung unerwünschter Moden, mit einem leitenden Hohlzylinder, der an seiner Innenfläche mit einer dielektrischen Auskleidung versehen ist.The invention relates to a waveguide testicle filter for assisting the propagation of Circular, electrical wave modes and for damping undesirable modes, with a conductive hollow cylinder, which is provided with a dielectric lining on its inner surface.
Von dem TE Oi Zirkularwellenraoden weiß man, daß er wegen seiner alt zunehmender Frequenz abnehmenden Dämpfung besonders gut zur übertragung von hochfrequenten, breitbandigen Signalen Ober große Strecken geeignet ist· Wellenleiter, Vielehe groß genug sind, um den TEqi Wellenraoden zu übertragen, führen jedoch auch andere unerwünschte Moden. Eine umwandlung und Rückumwandlung von Energie zwischen dem TEq1 Hoden und anderen, unerwünschten Hoden beeinträchtigt die Obertragungsqualltat. Daher hat man unter großem Aufwand versucht. Wege zu finden, die Umwandlung des TE_ Hoden in ungewollte Hoden zu verhindern und die unerwünschten Hoden aus dem Wellenleitersystern zu entfernen oder auszufiltern.The TE O i circular wave area is known to be particularly suitable for the transmission of high-frequency, broadband signals over long distances due to its increasing frequency and decreasing attenuation.However, waveguides, many large enough to transmit the TEqi wave area, also lead other undesirable fashions. Conversion and reconversion of energy between the TEq 1 testicle and other, undesirable testicles impair the transmission quality. Therefore one has tried with great effort. To find ways to prevent the conversion of the TE_ testes into unwanted testes and to remove or filter out the unwanted testes from the waveguide system.
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"2" 2372065" 2 " 2372065
Wellenleiter mit einem dünnen, dielektrischen Innenmantel bzw. einer dielektrischen Auskleidung haben sich als wirksam erwiesen, die Umwandlung des TEQ, Moden in ungewollte Moden durch Erhöhung der Differenz der Phasenkonstanten zwischen diesen Moden zu verringern. Ein dielektrisch ausgekleideter Wellenleiter ist relativ leicht und wirtschaftlich herzustellen, da es dazu nur eines Einsetzens einer dielektrischen Auskleidung in ein vorgeformtes Metallrohr bedarf, welches relativ genau hergestellt werden kann·Waveguides with a thin dielectric inner cladding or lining have been found to be effective in reducing the conversion of the TE Q modes into unwanted modes by increasing the difference in phase constants between these modes. A dielectrically lined waveguide is relatively easy and economical to manufacture, since it only requires inserting a dielectric lining into a pre-formed metal tube, which can be manufactured relatively precisely.
Ein wendeiförmiger Wellenleiter ist ein wirksames Mittel zum Entfernen oder Ausfiltern unerwünschter Moden aus einen Wellenleiter-Übertragungssystem. Ein wendeIföriaiger Wellenleiter ist jedoch relativ schwer und aufwendig herzustellen. Ein wendelformiger Wellenleiter wird normalerweise dadurch hergestellt, daß ein Drahf wendelförmig auf einem Kern aufgewickelt und danach in einem dielektrischen Rohr eingeschlossen wird. Der auf diese Weise gewonnene wendeiförmige Wellenleiter ist normalerweise nicht so gerade und genau wie ein dielektrisch ausgekleideter Wellenleiter, bei dem ein vorgeformtes Metallrohr verwendet wird.A helical waveguide is an effective means for removing or filtering out unwanted modes from a waveguide transmission system. A versatile Iföriaiger However, waveguide is relatively difficult and expensive to manufacture. A helical waveguide becomes normally made by having a wire helically wound on a core and then encased in a dielectric tube. The one on this Wise cut helical waveguide is usually not as straight and precise as a dielectric lined waveguide that uses a preformed metal tube.
Die Verwendung von Flügeln bzw. Schaufeln aus verlustbehaftetem oder widerstandsbehaftetem Material inner-The use of vanes or vanes from lossy or resistive material inside
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■; -■■"-■■'■-.■ - 3 -■ ; - ■■ "- ■■ '■ -. ■ - 3 -
halb des Wellenleiters bildet eine Alternative for
wendelfömiige Wellenleiter. Solche Flügel können
verschiedene Strukturen haben und werden in den Wellenleiter eingesetzt oder in der dielektrischen Auskleidung
selbst ausgebildet. Die Flügel beeinflussen in erster
Linie die Dämpfungskonstanten und rufen einen verteilten Lasteffekt wegen der Größe der Flügel in Bezug auf die
Wellenlfinge der übertragenen Signale hervor» Häufig
ist jedoch eine bestimmte Last anstelle einer verteilten
Last bzw· Belastung erwünscht und wirkungsvollere Hodenfilter können durch Steuerri^wohl der Dämpfungs- als auch
der Phasenkonstanten gewonnen werden· Die die Verwendung von getrennten Strukturen bzw· Elementen voraussetzenden
Flügel sind schwer und aufwendig herzustellen und daher
relativ kostspielig. Die Ausbildung von Flügeln innerhalb der dielektrischen Auskleidung selbst bietet zwar
viele Vorteile, ist jedoch dann kaum zu realisieren,
wenn sehr dünne dielektrische Auskleidungen Verwendung
finden.half of the waveguide forms an alternative for
helical waveguides. Such wings can
various structures have and are inserted into the waveguide or formed in the dielectric liner itself. The wings affect in the first place
Line the damping constants and call a distributed load effect because of the size of the wing in relation to the
Wave lengths of the transmitted signals emerge »Often
However, if a certain load is desired instead of a distributed load or load, and more effective testicular filters can be obtained by controlling the damping and phase constants.The blades, which require the use of separate structures or elements, are difficult and expensive to manufacture and therefore
relatively expensive. The formation of wings within the dielectric liner itself offers
many advantages, but can then hardly be realized
when using very thin dielectric linings
Find.
Diese Probleme werden, ausgehend von einem Wellenleiter-Modenfilter der eingangs angegebenen Artt erfindungsgeniSß dadurch ausgeräumt, daß mehrere in Längsrichtung angeordnete Widerstandsstreifen an der Innenfläche der dielektrischen Auskleidung zum Absorbieren der Energie unerwünschter Moden vorgesehen sind.These problems are, starting from a waveguide mode filter of the above-specified kind characterized erfindungsgeniSß t eliminated that a plurality of spaced longitudinal resistance strips undesired modes are provided on the inner surface of the dielectric liner for absorbing the energy.
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In Weiterbildung der Erfindung wird vorgeschlagen, daß wenigstens 10 Widerstandsstreifen pro Frelraua-WellenlHnge der übertragenen Energie Ober wenigstens einen Teil des Innenumfangs der dielektrischen Auskleidung verteilt sind«In a further development of the invention it is proposed that at least 10 resistance strips per Frelraua wavelength the transmitted energy over at least a portion of the inner periphery of the dielectric liner are distributed"
Außerdem ist die Erfindung dadurch weitergebildet, daß die Längen der Widerstandsstreifen wenigstens gleich der 10-fachen Freiraum-WellenlSnge der übertragenen Energie sind·In addition, the invention is further developed by that the lengths of the resistance strips at least equal to 10 times the free space wavelength of the transmitted Energy are
Dartlberhinaus 1st die Erfindung dadurch ausgestaltet, daß die Widerstandsstreifen eine wesentlich geringere Dicke haben als die Freiraura-Wellenlänge der übertragenen Energie.Furthermore, the invention is embodied in that that the resistance strips have a much smaller thickness than the free aura wavelength of the transmitted Energy.
Sehr dünne, schmale und in geringem Abstand voneinander angeordnete Streifen aus einem geeigneten Material sind auf der Innenfläche der Auskleidung in Wellenleiter-Axialrichtung ausgebildet· Die Umfangs-Oberflächenimpedanz der Streifen ist im wesentliehen reaktiv (Blindwiderstand) während die axiale Oberflächenimpedanz im wesentlichen Wirk- und Blindwiderstandskomponenten aufweist- Daher werden von den Streifen die Nicht-TEQN Moden stark bedämpft und der gewünschte TE0-, Mode gering gedämpft, wodurch die gleiche Filterfunktion wie beiVery thin, narrow and closely spaced strips of a suitable material are formed on the inner surface of the lining in the axial direction of the waveguide.The circumferential surface impedance of the strips is essentially reactive (reactance) while the axial surface impedance is essentially active and reactance components - Therefore, the non-TE QN modes are strongly attenuated by the strips and the desired TE 0 - mode is attenuated slightly, whereby the same filter function as with
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wendelfSrmigen Wellenleitern erzielt wird und die Herstellungsvorteile des mit einer dielektrischen Auskleidung versehenen Wellenleiters beibehalten werden.Helical waveguides is achieved and the Maintaining manufacturing advantages of the dielectric lined waveguide will.
In der Zeichnung sind Ausführungsbeispiele der Erfindung dargestellt« Es zeigen:In the drawing, exemplary embodiments of the invention are shown.
Fig. 1 eine perspektivische Ansicht auf einen aufgebrochenen Wellenleiter-Hodenfilter geatiß einem Ausführungsbeispiel der Erfindung ;Fig. 1 is a perspective view of a broken waveguide testicle filter according to one embodiment of the invention;
Pig. 2 eine scheraatisehe Darstellung einer Teilabwicklung des Filters nach Fig. 1;Pig. 2 shows a schematic representation of a partial development of the filter according to FIG. 1;
Fig. 3 u. 4 Darstellungen der Wechselwirkung einer elektromagnetischen Welle mit der Wand des Modenfilters und eine Darstellung einer äquiva-lenten übertragungsleitung; und3 and 4 show the interaction of an electromagnetic wave with the wall the mode filter and a representation of an equivalent transmission line; and
Fig. 5 u. 6 Darstellungen ähnlich den Fig. 3 u. 4 für eine ebene Welle alt einer anderen Polarisation.5 and 6 representations similar to FIGS. 3 and 4 for a plane wave of a different polarization.
Fig. 1 zeigt einen Wellenleiter-Modenfilter 101 mit eines Rohr 2 aus leitenden Material, dessen Innenfläch* mit einer dielektrischen Schicht 4 belegt ist, wodurch ein Abschnitt des bekannten ausgekleideten, dielektrischen Wellenleiters entsteht. Das Rohr 2 kann beispielsweise ein Kupferrohr oder ein kupferplattiertes Stahlrohr sein, das sehr genau ausgebildet werden kann, und die Schicht 4 kann aus Polyäthylen bestehen.Fig. 1 shows a waveguide mode filter 101 with of a tube 2 made of conductive material, the inner surface of which * is covered with a dielectric layer 4, whereby a portion of the known lined, dielectric waveguide is formed. The pipe 2 can be, for example, a copper pipe or a copper-clad steel pipe, which can be formed very precisely, and the layer 4 can consist of polyethylene.
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Erfindungsgemäß ist der dielektrisch ausgekleidete Wellenleiterabschnitt dadurch in einen Modenfilter umgewandelt, daß eine Vielzahl dünner Widerstandsstreifen 6 auf der Innenfläche 5 der Schicht 4 ausgebildet ist. Die Streifen 6 sind parallel zur Längsachse ζ des Filters 101 orientiert. Die Dicke 7 der Streifen 6 ist viel geringer als die kürzeste Freiraum-Wellenlänge der über das Filter 101 zu übertragenden Frequenzen. Wenn beispielsweise die kürzeste Freiraum-Wellenlänge in der Größenordnung von 3 mm liegt, so sollte die Dicke 7 der Streifen 6 nicht größer als etwa 300 R sein. Streifen 6 sollten in der Axial- oder Längsrichtung in Bezug auf die übertragenen Frequenzen fortlaufend bzw. ununterbrochen erscheinen. Diese Bedingung 1st im wesentlichen erfüllt, wenn die Länge der Streifen 6 größer als die zehnfache Freiraum-Wellenlänge einer maßgeblichen Frequenz ist.According to the invention, the dielectrically lined waveguide section is converted into a mode filter in that a large number of thin resistance strips 6 are formed on the inner surface 5 of the layer 4. The strips 6 are oriented parallel to the longitudinal axis ζ of the filter 101. The thickness 7 of the strips 6 is much less than the shortest free space wavelength of the frequencies to be transmitted via the filter 101. For example, if the shortest wavelength is free space in the order of 3 mm, the thickness 7 of the strip 6 should not be larger than about 300 R. Stripes 6 should appear continuous in the axial or longitudinal direction with respect to the transmitted frequencies. This condition is essentially fulfilled when the length of the strips 6 is greater than ten times the free space wavelength of a relevant frequency.
Damit die Wand des Filters 101 makroskopisch homogen erscheint, sollten 10 oder mehr Streifen auf jede,der kürzesten Freiraura-Wellenlänge der übertragenen Frequenzen entsprechende Umfangseinheit vorgesehen sein. Daher stehen, wie die folgenden Erläuterungen zeigen werden, die Ab-. stände 8 und die Breiten 9 der Streifen 6 in Wechselbeziehung· So that the wall of the filter 101 is macroscopically homogeneous should appear 10 or more strips on each of the shortest free aura wavelength of the transmitted frequencies corresponding circumferential unit can be provided. Therefore, as the following explanations will show, the ab-. would be 8 and the widths 9 of the strips 6 in correlation
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Die Streifen 6 sind vorzugsweise aus eine» leitenden Material, z.B. Silber ausgebildet. Wegen ihrer kleinen Querschnittsabmessungen sind die Streifen 6 jedoch in hohem Maße widerstandsbehaftet. Die Streifen 6 können durch selektive Niederschlagung oder ähnliche FiIw bildende Methoden auf der Schicht 4 ausgebildet werden, wobei Teile einer durchgehenden Metallschicht durch selektives Ätzen oder mit Hilfe anderer bekannter Methoden entfernt werden*The strips 6 are preferably made of a conductive material Material, e.g. silver. However, because of their small cross-sectional dimensions, the strips 6 are in highly resistive. The strips 6 can be formed by selective deposition or similar FiIw Forming methods are formed on the layer 4, with parts of a continuous metal layer through selective etching or other known methods can be removed *
Die Wechselwirkung einer sich fortpflanzenden elektromagnetischen Welle mit der Zylinderwand des Filters 101 kann durch eine ebene Welle angenähert werden, welche in der in Fig. 2 dargestellten Weise auf eine ebene Oberfläche fällt, wobei sowohl die Zylinderkoordinaten r, φ, z, entsprechend Fig. 1 als auch die örtlichen rechtwinkligen Koordinaten x, y, ζ gezeigt sind« In dieser Darstellung hat eine elektromagnetische Welle, welche durch den in Richtung der z-Achse verlaufenden elektrischen Feldvektor 20 dargestellt ist, eine Einfallebene 21, die parallel zur x-z-Ebene, d.h. parallel zu den Wider stand s streifen 24 verläuft. Wenn der' Vektor in der durch den Zeiger 26 veranschaulichten Weise in einer Richtung normal zur Ebene 21, d.h. normal zu den Streifen 24 (Fig. 3) polarisiert ist, so kann die Anordnung von Widerstandsstreifen 24 durch ein äquivalentesThe interaction of a propagating electromagnetic Wave with the cylinder wall of the filter 101 can be approximated by a plane wave, which falls in the manner shown in Fig. 2 on a flat surface, with both the cylindrical coordinates r, φ, z, according to FIG. 1, as well as the local right-angled coordinates x, y, ζ are shown «In this illustration has an electromagnetic wave which passes through the in the direction of the z-axis electric field vector 20 is shown, a plane of incidence 21 which is parallel to the x-z plane, i.e. parallel to the resistance was s strip 24 runs. When the 'vector is shown in the manner illustrated by pointer 26 in polarized in a direction normal to plane 21, i.e. normal to strips 24 (Fig. 3), the Arrangement of resistance strips 24 by an equivalent
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Impedanzblatt 26 auf einer dielektrischen Schicht 27 einer Dicke 29 und eine leitende Wand 28 ersetzt werden. Die Oberflächenimpedanz des Blattes 26 in der y oder o-Richtung, d.h. äquivalent zur Impedanz von Streifen in der y- oder ^-Richtung, ist gegeben durch:Impedance sheet 26 on a dielectric layer 27 of a thickness 29 and a conductive wall 28 can be replaced. The surface impedance of the sheet 26 in the y or o-direction, i.e. equivalent to the impedance of strips in the y- or ^ -direction, is given by:
Hsy - H sy -
wobei R und X die Wirk- bzw. Blindkosaponenten der sy sywhere R and X are the active and blind components of the sy sy
Oberflächeninpedanz sind. Die Blindkomponente X ist in Bezug auf diese Polarisation kapazitiv·Are surface impedance. The reactive component X is capacitive in relation to this polarization
Die einer Welle der oben angegebenen Polarisation äquivalente übertragungsleitung ist in Fig. 4 gezeigt, in der Z die Wandimpedanz in der y-Richtung, Z die durch die Gleichung(l) gegebene OberflMchenimpedanz und Z^ die Leitungsimpedanz ist. Die Wandimpedanz kann wie folgt definiert werden:The equivalent of a wave of the polarization given above Transmission line is shown in Fig. 4, in which Z the wall impedance in the y-direction, Z the through the surface impedance given by equation (l) and Z ^ the Line impedance is. The wall impedance can be defined as follows:
E„ (JN tan pt) (Re„ - JX )E "(JN tan pt) (R e " - JX)
wobei:whereby:
E das elektrische Feld in der y-Richtung ist; H das magnetische Feld in der z-Richtung ist:E is the electric field in the y direction; H is the magnetic field in the z-direction:
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μ die Permeabilität im leeren Raum ist;μ is the permeability in empty space;
£o die elektrische Feldkonstante bzw. die Dielektrizitätskonstante im leeren Raum ist; c r die Dielektrizitätskonstante der dielektrischen£ o is the electric field constant or the dielectric constant in empty space; c r is the dielectric constant of the dielectric
Schicht 27 ist;
A die Freiraura-Wellenlänge der interessierenden FrequenzLayer 27 is;
A is the free aura wavelength of the frequency of interest
ist; und
t die Dicke 29 der dielektrischen Schicht 27 ist.is; and
t is the thickness 29 of the dielectric layer 27.
Wenn das einfallende elektrische Feld in der Einfallebene 21, dh. parallel zu dem Streifen 24 in der in Fig. 5 durch den Zeiger 30 dargestellten Richtung, polarisiert ist, kann die Anordnung von Streifen 24 durch ein äquivalentes Irapedanzblatt 31 ersetzt werden, das eine Oberflächenimpedanz in der z-Richtung besitzt, die durch die folgende Gleichung gegeben ist:When the incident electric field in the plane of incidence 21, ie. parallel to the strip 24 in FIG The direction shown by the pointer 30, is polarized, the arrangement of strips 24 by an equivalent irapedanzblatt 31 which has a surface impedance in the z direction given by the following equation given is:
Z » R + IX (3)Z »R + IX (3)
sz sz + J sz v 'sz sz + J sz v '
wobei Rsz und X die Wirk- bzw. Blindwiderstandskomponenten sind und die Blindwiderstandskomponente X bei dieser Polarisation induktiv ist.where R sz and X are the active and reactance components and the reactance component X is inductive with this polarization.
Die dieser Polarisation äquivalente Übertragungsleitung ist in Fig. 6 gezeigt, bei der Z die Wandimpedanz in der z-Richtung, Z die Oberflächenimpedanz entsprechendThe transmission line equivalent to this polarization is shown in Fig. 6, where Z is the wall impedance in the z-direction, and Z is the surface impedance accordingly
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der Gleichung (3) und Z_ die Leitungsimpedanz ist. Die Wandimpedanz ist gegeben durch:of equation (3) and Z_ is the line impedance. The wall impedance is given by:
_ f* (jNz tan pt) (Rsz , 3Xsz) _ f * (jN z tan pt) (R sz , 3 X sz )
H y * (jNz tan pt) H y * (jN z tan pt)
wobei:whereby:
E das elektrische Feld in der z-Richtung ist; H das magnetische Feld in der y-Richtung ist;E is the electric field in the z direction; H is the magnetic field in the y direction;
Vcr~-V c r ~ -
und alle anderen Größen die obige Definition haben.and all other quantities have the above definition.
Die Dämpfung eines TE,„ Moden durch das Filter 101 ist proportional zur Größe des Realteils von Z , während die Dämpfung eines Nicht-TE-j. Moden proportional zur Größe des Realteils von Zz ist, wenn die folgenden Bedingungen erfüllt sind:The attenuation of a TE, "modes" by the filter 101 is proportional to the size of the real part of Z, while the attenuation of a non-TE-j. Modes is proportional to the size of the real part of Z z if the following conditions are met:
X: * « r2 (6> X: * « r 2 (6>
wobei D der Wellenleiterdurchmesser des Filters ist und die übrigen Parameter der obigen Definition entsprechen. Für einen hohen Grad der Modenfilterung,where D is the waveguide diameter of the filter and the remaining parameters of the definition above correspond. For a high degree of mode filtering,
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d.h. eine wirksame Unterdrückung von ungewollten Nicht-TE0N Moden bei gleichzeitiger Bedämpfung des TEQ1 Moden, werden die Breite 23 und der Abstand 25 der Streifen 24 entsprechend der oben erwähnten Voraussetzung makroskopischer Homogenität so gewählt, daß:ie an effective suppression of unwanted non-TE 0N modes with simultaneous attenuation of the TE Q1 modes, the width 23 and the spacing 25 of the strips 24 are selected according to the above-mentioned requirement of macroscopic homogeneity so that:
X v~^ R v; N tan pt; und (7)X v ~ ^ R v ; N tan pt; and (7)
Jt JT JfJt JT Jf
Xsz ^ Rsz? Nz tan X sz ^ R sz ? N z tan
Unter diesen Bedingungen können die Gleichungen (2) und (4) angenähert werden durch:Under these conditions, equations (2) and (4) can be approximated by:
SZ ZSZ Z
tan pt + Rtan pt + R
Demgemäß ist der Realteil von Z agenähertNull und die Bedampf ung des TE-. Moden gering. Andererseits hat Z2 beträchtliche Realanteile, so daß die unerwünschten Nicht-TE0N Moden wirksam unterdrückt werden· Das Argument bzw. die Phase von Z kann durch Einstellung von Parametern wie die Breite 23 und der Abstand 25 der Streifen 24, der spezifische Widerstand der Streifen 24 und die Dicke der dielektrischen Schicht 27, gesteuert werden, wodurch die gewünschten relativen Größen der Wirk— und Blindkomponenten von Z55 für jede gegebene Situation einstellbar sind. 309839/0 890Accordingly, the real part of Z is approximately zero and the evaporation of the TE-. Modes low. On the other hand, Z 2 has considerable real components, so that the undesired non-TE 0N modes are effectively suppressed 24 and the thickness of the dielectric layer 27, can be controlled, whereby the desired relative sizes of the active and reactive components of Z 55 can be adjusted for any given situation. 309839/0 890
Claims (4)
Freiraum-Wellenlänge der übertragenen Energie ist.4. Waveguide mode filter according to one of claims 1 to 3, characterized in that the thickness (?) Of the resistance strips (6) is substantially smaller than that
Is the free space wavelength of the transmitted energy.
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Family Cites Families (6)
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| US3016502A (en) * | 1959-12-23 | 1962-01-09 | Bell Telephone Labor Inc | Spurious mode suppressing wave guide |
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