DE2250233A1 - Primaer-oberflaechenhitzeaustauscher und seine herstellung - Google Patents
Primaer-oberflaechenhitzeaustauscher und seine herstellungInfo
- Publication number
- DE2250233A1 DE2250233A1 DE2250233A DE2250233A DE2250233A1 DE 2250233 A1 DE2250233 A1 DE 2250233A1 DE 2250233 A DE2250233 A DE 2250233A DE 2250233 A DE2250233 A DE 2250233A DE 2250233 A1 DE2250233 A1 DE 2250233A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- wall
- isostress
- heat exchanger
- projections
- ratio
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Withdrawn
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 23
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 59
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 20
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 20
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 9
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 8
- 239000004033 plastic Substances 0.000 claims description 7
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 claims description 7
- 238000007639 printing Methods 0.000 claims description 4
- 239000003822 epoxy resin Substances 0.000 claims description 3
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 3
- 229920000647 polyepoxide Polymers 0.000 claims description 3
- 239000004568 cement Substances 0.000 claims description 2
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 2
- LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N haloperidol Chemical compound C1CC(O)(C=2C=CC(Cl)=CC=2)CCN1CCCC(=O)C1=CC=C(F)C=C1 LNEPOXFFQSENCJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 claims description 2
- 230000013011 mating Effects 0.000 claims description 2
- 229910001092 metal group alloy Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 206010011224 Cough Diseases 0.000 claims 1
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims 1
- 239000012778 molding material Substances 0.000 claims 1
- 229920001169 thermoplastic Polymers 0.000 claims 1
- 239000004416 thermosoftening plastic Substances 0.000 claims 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 21
- 239000012528 membrane Substances 0.000 description 19
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 12
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 12
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 12
- 238000005476 soldering Methods 0.000 description 9
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 8
- 239000000853 adhesive Substances 0.000 description 7
- 230000001070 adhesive effect Effects 0.000 description 7
- 238000005452 bending Methods 0.000 description 7
- 239000000344 soap Substances 0.000 description 7
- 239000000835 fiber Substances 0.000 description 5
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 230000008569 process Effects 0.000 description 4
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 4
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 4
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 229920002799 BoPET Polymers 0.000 description 3
- 239000005041 Mylar™ Substances 0.000 description 3
- 201000003872 goiter Diseases 0.000 description 3
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 3
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 3
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 3
- CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N Acetone Chemical compound CC(C)=O CSCPPACGZOOCGX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 206010018498 Goitre Diseases 0.000 description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 2
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 2
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 2
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 description 2
- 238000005406 washing Methods 0.000 description 2
- 229910000906 Bronze Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002253 acid Substances 0.000 description 1
- 230000002378 acidificating effect Effects 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 230000001154 acute effect Effects 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 238000004378 air conditioning Methods 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 239000010974 bronze Substances 0.000 description 1
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 150000001844 chromium Chemical class 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 1
- 238000010411 cooking Methods 0.000 description 1
- KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N copper tin Chemical compound [Cu].[Sn] KUNSUQLRTQLHQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 1
- 230000035613 defoliation Effects 0.000 description 1
- 230000000994 depressogenic effect Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 239000013013 elastic material Substances 0.000 description 1
- 229920006332 epoxy adhesive Polymers 0.000 description 1
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 150000002222 fluorine compounds Chemical class 0.000 description 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 1
- 230000006870 function Effects 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000009191 jumping Effects 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 239000000314 lubricant Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 230000007257 malfunction Effects 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 229920003052 natural elastomer Polymers 0.000 description 1
- 229920001194 natural rubber Polymers 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000000750 progressive effect Effects 0.000 description 1
- 239000012858 resilient material Substances 0.000 description 1
- 230000029058 respiratory gaseous exchange Effects 0.000 description 1
- 230000000452 restraining effect Effects 0.000 description 1
- 231100000817 safety factor Toxicity 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000010008 shearing Methods 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 210000003518 stress fiber Anatomy 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000002459 sustained effect Effects 0.000 description 1
- 229920003051 synthetic elastomer Polymers 0.000 description 1
- 239000005061 synthetic rubber Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000003437 trachea Anatomy 0.000 description 1
- 238000003466 welding Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D22/00—Shaping without cutting, by stamping, spinning, or deep-drawing
- B21D22/02—Stamping using rigid devices or tools
- B21D22/04—Stamping using rigid devices or tools for dimpling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D53/00—Making other particular articles
- B21D53/02—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers
- B21D53/04—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers of sheet metal
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D—WORKING OR PROCESSING OF SHEET METAL OR METAL TUBES, RODS OR PROFILES WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21D53/00—Making other particular articles
- B21D53/02—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers
- B21D53/08—Making other particular articles heat exchangers or parts thereof, e.g. radiators, condensers fins, headers of both metal tubes and sheet metal
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
- F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
- F28D1/03—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits
- F28D1/0391—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with plate-like or laminated conduits a single plate being bent to form one or more conduits
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D21/00—Heat-exchange apparatus not covered by any of the groups F28D1/00 - F28D20/00
- F28D2021/0019—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for
- F28D2021/008—Other heat exchangers for particular applications; Heat exchange systems not otherwise provided for for vehicles
- F28D2021/0091—Radiators
- F28D2021/0094—Radiators for recooling the engine coolant
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
- F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
- F28F1/02—Tubular elements of cross-section which is non-circular
- F28F2001/027—Tubular elements of cross-section which is non-circular with dimples
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S165/00—Heat exchange
- Y10S165/355—Heat exchange having separate flow passage for two distinct fluids
- Y10S165/442—Conduits
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T29/00—Metal working
- Y10T29/49—Method of mechanical manufacture
- Y10T29/4935—Heat exchanger or boiler making
- Y10T29/49366—Sheet joined to sheet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Re-Forming, After-Treatment, Cutting And Transporting Of Glass Products (AREA)
Description
9. Oktober 1972 Gzs/mü
UNION CARBIDE CORPORATION, 270 Park Avenue, New York,
N.Y.. 10017, USA
Primär-Oberflächenhitzeaustauscher und seine Herstellung
Die Erfindung betrifft ein Plattsn-Hitzeaustäuschkanalelement
aus dünnem Metall oder Kunststoff, und dessen Herstellung, der auf einem Teil seiner Oberfläche Isostress-Konturen
aufweist, mit im wesentlichen gleichförmig angeordneten in eine Richtung weisenden wandstützenden Ansätzen.
Seit langer Zeit besteht in der Industrie ein Bedarf an
billigen Hitzeaustauscherelementen von leichtem Gewicht für verschiedene Hitzeübertragungsamvend.ungen. Die AutomoiD.il-industrie
hat fortlaufend nach einem kompakteTr,~~rm Gewicht
leichten Radiator gesucht, um ihn bei der Kühlung des Ver™
brennungskraftmotors zu verwenden» Verschiedene Typen und
Stilarten von Radiatoren wurden konstruiert, wie z.B. die einzeln mit Rippen versehenen runden Röhren, die hexagonalgeforrr-ten
Luftröhren mit Wasserd-urcbführung zwischen den
Röhren, und die flachen gedellten Viasserdurchlässe mit dazwischen
liegendern Luxtdurchfluss. Die Motoren für Automobile
vor dem Jahre 19'f2 waren so ausgeführt» dass sie zwischen
50 und 125 PS abgabe» und Radiatoren benötigten, die nahe
309816/0906. bad OR1G1NAL" 2
beim atmesphärischen Druck arbeiteten. Ein Radiator mit
einfach mittels Lötung verbundenen gerippten Kupferrohren
reichte daher für die Maschinen mit niedriger PS-Leistung dieser Autos aus, ohne eine grössere Gefahr der überhitzung.
Verschiedene Kupferradiatoren mit becherartigen oder kegelstumpf
konischen Oberflächenerstreckungen wurden während
dieser Zeit vor 19^2 konstruiert, aber die gerippten Kupferradiatoren
erwiesen sich als erfolgreicher und geeigneter für Automobilanwendungen.
Nach dem Jahre 19A2 ging die Automobillndustrie jedoch dazu
über, Motoren mit höheren Leistungen zu bauen, wobei gleichseitig versucht wurde, die Kompaktheit soweit wie möglich
zu vergrössern. Diese doppelte Aufgabe, verbunden mit der Anwendung von verbesserten Schmiermitteln führten zu Verbrennungskraftmaschinen,
die in der Lage waren, bei hohen zulässigen Temperaturen zu arbeiten. Um den hohen tfärmeaustauschanforderungen
derartig kompakter Hochleistungsmaschinen zu genügen, und um einen Verlust von Kühlmittel zu vermeiden,
wurden die Röhren-und Rippenkupferradiatoren zu ausgelegt, dass sie unter Druck arbeiten, um so die Kochtemperatur des
Kühlmittels zu erhöhen. Jedoch wurden innerhalb de?:· letzten Jahre zusätzliche durch Leistung angetriebene Ausrüstungen,
wie z.B. Klimaanlagen und dergleichen dem Automobil hinzugefügt, wodurch die Anforderungen an die Verbrennungskraftmaschine
und infolgedessen auch an die Leistungsfähigkeit des
H.itzeabweisungssystems weiter anstiegen. Dies macht es notwendig,
moderne Radiatoren zu konstruieren, die bis zu
Drücken von 1 kg/cm*" Üb sr druck (15 P&ig) arbeiten können, vn\
einen Verlust von Kühlmittel und überhitzung zu vermeiden.
Die Betriebstemperatur des Automobilmotors wird voraussieht-
309816/0906 BAD ORIGINAL -3-
lieh in naher Zukunft weiter steigen, wodurch ein Hitzeübertragungssystem
notwendig wird, das mit vorhandenen Kühlmitteln unter noch höheren Druckbedingungen-arbeiten
kann. Der bekannte gerippte Kupferradiator wird nicht zufriedenstellend bei einer angestiegenen Temperatur arbeiten,
da wegen der weichen Verlötung bei hohen Temperaturen er nur niorige Belastungseigenschaften besitzt, wobei die Verlötung
das Befestigungsmedium zwischen den Röhren und den Rippen des Radiators darstellt. Zusätzlich verursacht der
es
stetige Anstieg des Preis/ für Kupfer, dass aus ökonomischen Gründen Kupfer bei Radiatoranv/endungen kein bevorzugtes Material mehr ist.
stetige Anstieg des Preis/ für Kupfer, dass aus ökonomischen Gründen Kupfer bei Radiatoranv/endungen kein bevorzugtes Material mehr ist.
Eine andere Lösung statt der herkömmlichen gerippten Kupferradiatoren für Hitzeübertragungsanwendungen beim
Automobil besteht darin, die weichgelöteten Kupferrippen durch Aluininiumrippen zu ersetzen.'Obwohl Aluminium weniger
teurer als Kupfer ist, ist das Schnielxverbinden von Alurainiumrippen
mit Röhren eines herkömmlichen Radiators mittels Lötverfahren teuer. Hinzu kommt, dass, wenn ein
korrodierendes Flussmittel verwendet v-ird, die von dem Salzbad des Lötverfahrens zurückgelassenen Ablagerungen
auf umständliche Weise entfernt werden müssen. Andere Lötverfahren,
z.B. Vakuumlöten, befinden sich noch im Experimentierzustand, und v/enn sie anwendungsreif sind, v/erden
ihre Kosten vermutlich die Einsparungen überschreiten, die ansonsten bei Verwendung von Aluminium statt Kupfer für die
Herstellung von Automobilradiatoren fewonner. würden. Andere
Vorschläge wurden ebenfalls gemacht, wie z.B. die Anwendung von Klebverbindungen zwischen den RIpοen und Rohren des
Radiators, Jedoch verhindert die niedrige thermische Leit.·-
3098 1 6/09Q6
fähigkeit heutiger Kleber, dass dieser Lösungsversuch bei Radiatoranwendungen wirtschaftlich ist.
Bei Hitzeaustauscheranwendungen, die drucktragende Wände
als Primär-Hitzeaustauscheroberflache aufweisen,
ermöglicht die vorliegende Erfindung, dass derartige Wände aus einem dünneren thermisch leitenden Material hergestellt
werden, als es gegenwärtig für herkömmliche primäre Hitzeaustauscher notwendig ist. Um verhältnjsmässig dünne Blattmaterialien
zu verwenden, müssen die Wände von herkömmlichen primären Hitzeaustauschern mittels zahlreicher Stützteile
verstärkt werden, umjso die Belastung der Wände zu
vermindern. Jedoch sind verstärkte Wände normalerweise nicht praktisch aus den folgenden Gründen:
a) Hohe Zugbeanspruchung wird in der Wand an dem Punkt erzeugt, an dem die Verstärkung angebracht ist;
b) Es wird eine beachtliche Menge von Material für die Verstärkungen
benötigt, und bei Hitzeaustauschern tragen solche Verstärkungen nur indirekt, wenn überhaupt, zum Hitzeaustausch
bei; und
c) Die zahlreichen Verstärkungen sind schwierig und aufwendig zu installieren, insbesondere bei Hitzeaustauschern, wo die
Abstände zwischen den Wänden sehr klein und oft unzugänglich sind.
Die vorliegende Erfindung beseitigt die obigen Nachteile, indem eine Hitzeaustauscheroberfläche mit Konturen gleichförmiger
Zugbelastung geliefert wird, die bei Anlegen eines Differentialdruckes über der Wand zu einer im wesentlichen
gleichförmigen Faserzugverteilung in der V/and führt. Diese
gleichförmige Zugverteilung beseitigt im wesentlichen die Zugkonzentrationspunkte in der Wand eines Hitzeaustauscher-
309816/0906 m) omGimL
elementes, wodurch das Element aus ziemlich dünnen Blättern eines thermisch leitenden Materials hergestellt werden kann.
Die vorliegende Erfindung richtet sich auf ein kanalartiges
Element für einen Allzweck-Primär-Oberflächenhitzeaustauscher,
wobei zumindest ein Teil seiner Oberfläche Isostress-Konturen aufweist, mit im wesentlichen gleichförmig angeordneten in
eine Richtung liegenden wandstützenden Auslenkungen. Das Hitzeaustauscherelement ist wirtschaftlich herzustellen, und
wenn es in gestaptelten Einheiten angewendet wird, sind diese besonders gut geeignet als Hitzeaustauscher zur Verwendung
für Verbrennungskraftmaschinen. -
Der erfindungsgem-ässe Primär-Oberflächenhitzeaustauscher besteht
grundsätzlich aus zumindest einem Kanalelement, das gebildet
unterbunden wird durch mindestens einem dünnwandigen,
thermisch leitenden Metall oder Kunststoffmaterial, wobei dieses Kanalelement eine Eingangsöffnung, eine Ausgangsöffnung
und eine Vielzahl von Isostress-Konturen auf einem Teil seiner Wandoberfläche aufweist, mit im wesentlichen gleichförmig angeordneten,
in eine Richtung weisenden, wandstützenden Projektionen, die von der Wand in einer räumlichen Beziehung gebildet
werden, die im folgenden genauer geschildert wird. Die wandstützenden Projektionen sind so angeordnet, dass sie gegen
entsprechende wandstützende Projektionen einer gleichartigen angrenzenden Isostress-Wand passen und anliegen. Zumindest zwei
solcher Kanäle bilden, wenn sie in gegenüberliegender Beziehung ausgerichtet sind, einen Hitzeaustauscher mit einem ersten
Satz von Durchgängen, die innerhalb der leitenden Wände eines jeden Kanals gebildet und zusammengehalten werden, und aus
einem zweiten Satz von Durchgängen, die von gegenüberliegenden
Kanälen definiert und dazwischen angeordnet sind, so dass ein
3098 16/0906 - 6 -
erstes Medium durch den einen Satz von Durchgängen hindurchgeführt werden kann, während ein zweites kälteres Medium
durch den anderen Satz von Durchgängen hindurchgeführt werden kann, wodurch ein Hitzeaustausch zwischen den Medien bewirkt
wird, ohne dass die Medien sich miteinander vermischen.
Der Ausdruck "Primär-Oberflächenhitzeaustauscher" bezieht
sich auf Hitzeaustauscher, bei denen im wesentlichen alles
Material, das Hitze zwischen den zwei Medien leitet, die Wandtrennung zwischen den zwei Medien ausmacht. Im Gegensatz dazu
enthalten Sekundär-Cberflächenhitzeaustauscher eine wesentliche Menge von Material in der Form von Rippen, die die
Medien nicht voneinander trennen, aber auf praktisch ihrer gesaraten Oberfläche von einem einzigen Medium berührt werden.
Zusätzlich wird bei Hitzeaustauscheranwendungen, wo eine Druckdifferenz zwischen den zwei Medien des Systems vorhanden
ist, im wesentlichen alles Hitzeaustauschermaterial pneumatisch
belastet. Auf andere Art ausgedrückt, primäre Oberflächenhitzeaustauscher
beziehen sich auf Hitzeaustauscher, die hauptsächlich aus Platten oder Blättern bestehen, und die
keine weiteren oder getrennten inneren Teile aufweisen, wie z.B. Rippen oder Finnen, so dass der Austauscher aus Platten
oder Blättern hergestellt wird, von denen Jede Seite im Kontakt mit einem unterschiedlichen Fluidum steht, und der
Hitzeaustausch erfolgt im wesentlichen direkt zwischen den Platten und dem Fluidum.
Eine Isostress-Oberfläche ist eine ununterbrochen gebogene
Oberfläche, die eine Vielzahl von Isoctr«5ss-Konturen (Kon-
au.f weist türen gleicher Zug- oder Druckbelastung)/, wobei jede Kontur
eine Vielzahl von Radien aufweist, mit theoretisch keinen
'an
flachen Segmenten, und sie erinnert/die Kurvenkontur einer
309816/Q9QG - 7 -
scherungsfreien "Seifenblasen" Membran. Der Mangel von flachen oder spitzen Oberflächensegmenten beseitigt im wesentlichen
Stresskonzentrationspunkte, die bei herkömmlich gewellten Oberflächen auftreten, wenn diese Oberflächen einem Unterschiedsdruck
über ihren Oberflächengebieten ausgesetzt werden. Infolgedessen wird eine im wesentlichen reine Zug- oder
Druckbelastung erhalten, indem das erfindungsgemässe dünnwandige Isostress-konturierte-kanalisierte Element verwendet
wird. Eine reine Zug- oder Druckbelastung einer drucktragenden Wand von endlicher Dicke führt zu einer im wesentlichen
gleichförmigen Verteilung des Faserstress über die Querschnittsfläche der Wand parallel zu ihrer Oberfläche. Zum
Zusammenstapeln oder Aneinanderlegen von zwei oder mehr
Isostress-konturierten Wänden werden wandstützende in eine Richtung weisende Projektionen in einer vorausgerichteten
Abstandsbeziehung auf der Oberfläche eines jeden Elementes angeordnet, so dass, wenn die Wände gegeneinander gelegt
sind, die äusseren Extremitäten der Wandstützprojektionen, die im folgenden als Kröpfe bezeichnet werden, sich gegenseitig
berühren. Mit bezug zu irgendeinem angrenzenden Paar von äruckwiderstehenden Wänden, wobei die Kröpfe von beiden
Wänden sich nach innen erstrecken in den Raum zwischen den Wänden, heben sich die Kräfte aufgrund des interen oder
externen Druckes auf die beiden Wände im wesentlichen auf, d.h., der befestigte Kontakt zwischen den Kröpfen hält durch
Zug·oder Druck die gesamte Kraft aufgrund, des Druckes aus,
und kein anderes Strukturteil wird benötigt, um die Last aufzunehmen. Daher wird die Druckkraft durch die Zurückhaltekraft
aufgewogen, die innerhalb der zwei Wände erzeugt werden, ohne dass eine irgendeine andere externe Struktur benötigt
wird.
- 8 309816/0908
Mit bezug zu irgendeinem angrenzenden Paar von druckwiderstehenden
Wänden, bei dem die Kröpfe von beiden Wänden sich nach aussen von dem Raum zwischen den Wänden erstrecken, wird
der externe oder interne Druck des Wandpaares nicht ausbalanciert,
und das externe Teil eines Wandpaares wird notwendig auf jeder freiliegenden Fläche des Paares, um die Last
durch stützenden Kontakt mit den Kröpfen bei Zug oder Druck aufzunehmen. Daher wird innerhalb des Wandpaares keine Belastungskraft
erzeugt, um der Druckkraft entgegenzuwirken. Bei einer Serie von gestapelten oder in einer Reihe angeordneten
Wänden kann das externe Teil eine noch andere Isostresskonturierte Wand sein, mit Kröpfen, die die der gegenüberliegenden
Wand des Paares entsprechen.
Mit bezug zu irgendeiner Serie, Stapel oder Reihe von Isostress-Konturen
ist zu sagen, dass die druckwiderstehenden Wände, bei denen die Kröpfe der zv/ei äussersten Wände des
Stapels nach innen zu dem Stapel zeigen, die Kräfte aufgrund des Druckes im wesentlichen durch den gesamten Stapel aufgehoben
werden, dass kein anderes Strukturteil benötigt wird, um die Druckbelastung aufzunehmen, und. um die Wände davon
abzuhalten., sich nach aussen von dem Stapel auszulenken.
Mit bezug zu irgendeiner Serie, Stapel oder Reihe von Isostress-konturierten,
druckwiderstehenden Wänden, bei denen die Kröpfe der zwei äussersten Wände von dem Stapel nach
aussen zeigen, ist zu sagen, dass die Kräfte aufgrund des Druckes nicht innerhalb des Stapels aufgenommen werden, und
dass ein Strukturteil benötigt wird, das gegenüberliegend den Stüts.kontakt mit den Kröpfen einer ^jeden äussersten Wand
benötigt werden, um die Druckbelastung aufzunehmen und den Stapel festzuhalten.
_ Q —
3098 1 6/0906
Da der Isostress-konturierte Kanal als ein Priraär-Oberflächenhitzeaustauscherkanal
konstruiert, ist, braucht sein Wandmaterial nicht hochleitend zu sein, und kann daher aus Metall»
Metallegierung, Metallblech, Kunststoff (wie z.B. Mylar), kunststoffbeschichteten Metallen und dergleichen bestehen.
Das Auswahlkriterium für das Material für den Hitzeaustauscherisostresskanal
ist, dass es nur ausreichend thermisch leitend ist, so dass, wenn ein heisses Medium durch den Kanal geleitet
wird, die Hitze des Mediums durch die Kanalwand zu einem kühleren Medium ausserhalb und angrenzend zu dem Kanal geleitet
wird, dass die Hitze absorbieren und dabei eine Hitzeübertragung zwischen den Medien wirksam vollziehen&ann, ohne'dass
die Medien sich miteinander mischen. Materialien, wie Aluminium, Kupfer, Stahl, Bronze, Titan und Mylar sind für diese Anwendung
geeignet.
"Wesentlich gleichförmig angeordnete wandstützende Projektionen" soll eine ausreichend breite Bedeutung haben, um ein Muster
von wandstützenden Projektionen zu umfassen, die eine fortschreitende Veränderung im Abstand entlang mindestens einer
Achse des Hitzeaustauscherelementes aufweisen. Zusätzlich, wie im folgenden dargestellt, können zusätzliche wandstützende
Projektionen entlang dem gebogenen Teil des Kanals vorgesehen sein, die einen Abstand aufweisen können, der unterschiedlich
ist zu dem Abstand der wandstützenden Projektionen, die den zentralen Teil des Hitzeaustauscherelementes einnehmen.
Die Ausmaße und die Abstandsbeziehung zwischen den wandstützenden und sich erstreckenden Kröpfe auf der Isostress-konturierten
Oberfläche sind etwas, eingeschränkt, abhängig von der Endverbrauchumgebung
des Hitzeaustauscherkanals. Das Muster der
3098 16/0906
wandstützenden sich erstreckenden Kröpfe kann quadratisch,
rautenförmig, dreieckförmig oder eine andere Design-Konfiguration aufweisen, etwas abhängig von der tatsächlichen Form
des Kanals und dem vorgesehenen Differenzdruck, dem die Wand des Kanals in der vorgesehenen Umgebung ausgesetzt wird. Um
den Durchfluss-Widerstand möglichst klein und die Hitzeübertragungswirksamkeit eines jeden definierten Durchflussgebietes
eines Hitzeaustauscherkanals möglichst gross zu machen, sollten die wandstützenden herausragenden Kröpfe von ausgewählter Form
nur in solcher Grosse, Anzahl und Muster konstruiert und angeordnet
werden, dass der notwendige Rückhalt gegenüber dem maximalen Differenzdruck, für den die Kanalwand in der geplanten
Umgebung ausgelegt ist, widerstehen kann. Nachdem die gewünschte Grosse und das Muster der wandstützenden herausstehenden Kröpfe
bestimmt sind, können die für.maximale Hitzeübertragung in einer geplanten Druckumgebung notwendige Isostress-konturierte
Oberfläche der Oberfläche des dünnwandigen thermisch leitenden Schichtmaterials zusammen mit den wandstützenden herausstehenden
Kropfkonturen mittels irgendwelcher herkömmlicher Verfahren eingebracht werden, wie z.B. Pressen, Ziehen, Rollen und dergleichen.
Ein thermisch leitendes, Isostress-konturiertes, mit wandstützenden
Kröpfen versehenes so hergestelltes Blatt kann longitudinal auf sich selbst gefaltet werden, wobei die herausstehenden
Kröpfe entweder nach innen oder aussen weisen, wobei
die gefalteten Blattsegraente ausreichend voneinander entfernt sind, um zwischen sich einen Durchgang zu bilden. Wenn die
I t»
Kröpfe in den Durchgang hinein weisen, sollten sie zu den Kröpfen passen und diene berühren, die sich von der gegenüberliegenden
Wand nach innen erstrecken* Die Breite des so geformten Durchganges wird dabei von den Höhen der herausstehenden
309816/0906 - 11 -
wandstützenden Kröpfe bestimmt. Da' Stresskonzentrationen im
Biegegebiet der Schicht bei seiner geplanten Betriebsumgebung auftreten können, können zusätzliche wandstützende Projektionen
in der Nähe dieses Gebietes angebracht werden, umso die Stressbelastungen über die gesamte Kanalstruktur gleichförmig
zu machen. Die longitudinal zusammenpassenden Kanten des Blattes können dann in geeigneter Weise mittels herkömmlicher
Verfahren abgedichtet werden, z.B. mittels Weich- und Hartlöten, mittels Schweissen oder mittels einer durch Klebstoff
gefüllten Schliessaumverbindung, um die Verbindung leckdicht zu machen. Dieser Isotress-konturierte, in eine
Richtung mit wandstützenden Kröpfen versehene Kanal ist dann verwendungsfertig als ein Hitzeaustauscherelement. Wenn ein
Isostress-Kanal mit Kröpfen versehen wird, die sich nach innen erstrecken, und wenn ein innerer Druck vorgesehen ist, sollten
die Kropfkontaktflächen innerhalb des Durchganges mittels herkömmlicher Einrichtungen verbunden werden, wie z.B. mittels '
Hart- und Weichlötens oder mittels eines Klebstoffes. Eine Reihe von Kanälen, die so mit den wandstützenden herausstehenden
Kröpfen in berührender Beziehung gebildet ist, kann dann in geeigneter Weise zusammengebaut werden, um einen kompakten,
effektiven Primär-Oberflächenhitzeaustauscher zu bilden. Wenn die wandstützenden herausragenden Kröpfe nach aussen stehen,
können die Kanäle in Kropfberührbeziehung voneinander gelegt werden, wobei die Höhen der herausstehenden Kröpfe die Grosse
des Durchganges zwischen angrenzenden Kanälen bestimmt. Wenn die wandstützenden herausstehenden Kröpfe nach innen weisen,
müssen die Kanäle durch irgendwelche zusätzlichen Einrichtunggen
im Abstand zueinander angeordnet v/erden, um so einen Durchtritt zwischen angrenzenden Kanälen zu ermöglichen. Ein unter
Druck stehendes Medium, wie z.B. heissef» Wasser, könnte dann durch die Kanüle laufen, während ein Kuhlmedium, wie z.B. kalte
309816/0906 " - 1? -
Luft, zwischen der äusseren Oberfläche der Kanäle und den Kontakt dazu geleitet werden könnte, wobei eine Hitzeübertragung
zwischen den Medien bewirkt würde. Das Isostresskonturierte, mit wandstützenden herausragenden Kröpfen versehene
Blatt könnte auch zu einem kreisförmigen oder spiraligen Kanal geformt werden, oder zu irgendeinem fehlseitigen
Kanal, in dem geeignete Biege- und/oder Faltverfahren verwendet werden. Die kanalisierten Hitzeaustauschelemente, die
so gebildet werden, könnten auch in irgendeiner gebogenen Konfiguration geformt werden und fann aufeinander gestapelt
werden, wobei definierte Durchführungen zwischen ihnen freibleiben, um einen Hitzeaustauscher von einfacher oder komplizierter
Geometrie zu bilden, der mehrere umgrenzte kanalisierte Durchgänge aufweist, wobei mehrere getrennte Durchgänge
von und zwischen den äusseren Oberflächen von angrenzenden kanalisierten Hitzeaustauscherelementen gebildet werden. Indem ein Medium durch die kanalisierten Durchgänge hindurchgeführt
wird, während ein zweites Kühlmedium durch die von und zwischen den äusseren Oberflächen von angrenzenden iledienelementen
gebildeten Durchgänge hindurchgeführt wird, wird ein
wirksa-mer, grosser, Primär-Oberflächenhitzeaustausch erhalten.
Bei einem Betrieb mit Querflusshitzeaustausch liefert der erfindungsgemässe Hitzeaustauscher eine niedrige vordere
Oberfläche und einen nierigen externen Flüssigkeitsdruckabfall.
Die Vorderfläche ist das Gebiet der Projektion der gesamten Reihe von Hitzeaustauscherkanälen auf eine Ebene, die normal
zu der Richtung des Fluidumflusses durch die kanalisierten Passagen liegt. Ein niedriger externer Fluidumdruckabfall ist
der statische Druckabfall über der Länge des Flussweges des externen Kühlmediums.
- 13 -
309816/0906
Das Medium kann durch entsprechende Durchbrüche in einer
gegenseitig parallelen Beziehung zugeführt werden, in einer senkrechten Beziehung oder irgendeinem Winkel dazwischen.
Weitere Vorteile und Anwendungsmöglichkeiten der Erfindung ergeben sich aus der beiliegenden Darstellung eines Ausführungsbeispiels sov/ie aus der folgenden Beschreibung.
Es | zeigt: |
Fig | . 1 |
Fig | . 2 |
Fig | . 2A |
Fig | . 2B |
Fig | . 3 |
eine Isostress-konturierte Oberfläche,
ein Isostressformgussgerät,
eine Ansicht entlang der Linie 2A-2A der Fig. 2t
das Gerät der Fig. 2 bei Betrieb, unter Vakuum,
eine Log-Log-Grafik des Stress über der Oberflächenhöhe einer Iso&ress-konturierten Oberfläche bei
einem Aluminiumblech von 0,18 mm (0,007 inch),
Fig. 3A eine Isostress-konturierte Oberfläche,
Fig. 4 eine Grafik des angelegten Druckes über der Oberflächenauslenkung
für verschiedene kontur!erte Aluminiumoberflächen,
Fig.. 4A eine Kegel stumpf ober fläche,
Fig. 5 eine isometrische Ansicht eines Automobilradiators,
der die erfindungsgemässen Hitzea.ustauscherelemente
verwendet,
Fig. |?A eine Ansicht entlang der longitudinalen Kante des
Hitzeaustäuscherelementes der Fig. 5,
Fig, 5B eine Seitenansicht des Elementes 1 der Fig. 5,
3098 16/0906
Fig. 5C eine andere Ausführungsform des Elementes 1 der Fig.5,
Fig. 5D eine andere Ausführungsform der longitudinalen Kante
des Elementes 1 der Fig. 5»
Fig. 6 eine isometrische Ansicht einer Reihe von Isostresskanälen
mit nach aussen stehenden Kröpfenf
Fig. 6A eine Querschnittsansicht der Kanäle in Fig. 6 entlang der Linie 6A-6A,
Fig. 6b eine Schnittansicht der Kanäle in Fig. 6 entlang der Linie 6B-6B,
Fig. 7 eine isometrische Ansicht einer Reihe von Isostre.sskanälen
mit nach innen weisenden Kröpfen,
Fig. 7A eine Schnittansicht der Kanäle in Fig. 7 entlang
der Linie 7A-7A.
Ein Isostress-konturiertes Oberflächenelement A ist in Fig. 1
gezeigt und erinnert an die Kontur einer scherungsfreien Seifenblasenmeicran. Die Form der Seifenblasenmembran wurde
eng angenähert, indem ein dünner, flexibler, elastischer Film von gummiartigem Material verwendet wurde. Die Teile B wurden
verwendet, um die Kanten des Quadratsegmentes A an einer horizontalen Ebene zu befestigen, die als die X-Y-Ebene definiert
ist, während das Gebiet C, definiert als das Gebiet, das innerhalb des von dem B-Stützen umgrenzten Quadrates enthalten
ist, einem hydrostastischen Druck ausgesetzt wurde, um eine
Isostress-Kontur zu erzeugen, die eine Höhenausdehnung H aufwies, gemessen entlang der Z-Achse von der X~Y-Ebene am
Koordinatenschnittpunkt von X=O und Y=O. Wenn man eine dünne Struktur, die eine Isostreas-Kontur aufweist, v/ie sie in Fig.
gezeigt ist, einem Differenzdruck an ihren Wandgebiet C aus-
309816/0906 ~ 15 ""
setzt, führt dies zu einem Zuführen von im wesentlichen reinem Zug oder reinem Druck auf die Wand, frei von jeder Scherung-,
oder Biegungskraft auf die Viand, d.h. es ergibt sich eine reine Zug-oder reine Druckbelästung in gleichförmiger Verteilung der
Stressfasern in dem Querschnittsgebiet 1 der Wand A, parallel zu ihrem Oberflächengebiet C, wie von den Pfeilen in Fig. 1
angedeutet. Damit kann eine dünne Membran, die eine Isostress-Kontur
aufweist, einem grösseren Differenzdruck ohne Deformierung oder ohne Bruch standhalten,als eine Membran ohne
Isostress von gleicher Grosse und Dicke. Eine Isostress-kontu·-
rierte Wand kann hergestellt werden, indem die folgende
Gleichung angewendet wird, die für eine ideale, scherungsfreie Seifenblasenmembran entwickelt wurde. Die Gleichung bezieht
sich auf die extern angewendete Kraft ΔP und den inneren
Widerstandtfauf die Kontur der Seifenblase, ausgedrückt mittels
der Terme dZ/dX und dZ/dY, wie folgt:
(A)
d2Z
2 dZ dZ cTZ + dX dY dXdY
\ dX J (. dY J
3/2
1 + /dZ
wobeiΔΡ = Differenzdruck über der Membranwand der Oberfläche
(z.B. in kg/cm^), .
O - Oberflächenspannung der identischen scherungsfreien Seifenblasenmembran
(z.B. in kg/cm),
dZ/dX und dZ/dY sind die Teilableitungen der Oberflächenfuhktion Z (XjY) mit bezug zu den Koordinaten X und Y.
- 16 -
309816/0906
Die vorstehende Gleichung A kann verwendet werden, um eine
Isostress-konturierte Wand zu konstruieren, indem man <f>
= St annimmt, wobei S der Faserstress ist, der in einem dünnen Material von endlicher Dicke t auftritt , wenn es einer pneumatischen
Druckdifferenz AP über der Wand ausgesetzt wird. Die Lösung der Gleichung hängt von dem Definieren bekannter
Bedingungen ab, die entlang den Grenzen eines typischen symmetrischen Segmentes eines kurvenförmigen Gebietes existieen,
das innerhalb des sich wiederholenden Musters von Stützen enthalten
ist, wobei ein solches typisches symmetrisches Segment so ausgewählt wird, dass seine Grenzbedingungen bekannt sind.
Das Segment sollte so klein sein, wie es die Symmetrie erlaubt, um die Berechnung zu erleichtern. Es sollte bemerkt werden,
dass die Gleichung A für jedes Muster von Stützen anwendbar ist solange das typische Symmetriesegment so ausgewählt wird, dass
es dem spezifischen angewendeten Muster angemessen ist, so dass die Bedingungen an den Grenzen eines derartigen symmetrischen
Segmentes bekannt sind. Im allgemeinen ist die Teilableitung der Normalen zu jeder Kante eines symmetrischen Segmentes mit
bezug zu einer Achse senkrecht zur !Ebene, die die Stützpunkte
enthält, Null. Dami"blst die Steigung an den Grenzkanten eines
symmetrischen Segmentes mit bezug zu der Ebene, die die Stützen enthält, Null, was anzeigt, dass keine vertikale Kraftkomponente
vorhanden ist.
Für ein quadratisches Muster der Stütze B, wie es in Fig. 1 gezeigt ist, ist das kleinste typische symmetrische Segment
des Gebietes A das Dreieck J, definiert von den Kanten E, F und G. Das Dreieck J ist ein symmetrisches Segment, da das
Gebiet A acht derartige identische Dreiecke enthält. Die Kenntnis
der Grenzbedingungen für das kleinste wiederholbare Segment eines Gebietes vereinfacht somit die Lösung der Gleichung
- 17 309816/0906
A. Die Spitze des Dreiecks J, abgedeckt von der Stütze B, wird von dem symmetrischen Segment der Fläche ausgeschlossen.
Entlang den Kanten E, F und G ist die Teilableitung von Z
(X,Y) mit bezug zur Normalen zu diesen Kanten Null; d.h.,
dZ/dN = O, wobei N irgendeine Linie ist, die parallel zur
Bezugsebene X-Y liegt, und senkrecht zu den Kanten E, F und G des Dreiecks J.
Wenn man nun den Grossen D, H und d für eine besondere Anwendung
Grossen zuschreibt, kann ein Wert für-^- erhalten werden,
Wenn man sich die Annahme in Erinnerung ruft, dass 6- St ist, kann der Konstruktur für zwei der Ausdrücke AP» S und t auswählen
und den anderen Wert berechnen. Z.B. wu-rde eine quadratische,
Isostress-konturierte Aluminiumwand genommen, die eine Dicke von 0,23 mm (0,009 inch), sine Ausdehnung H von
0,76 mm (0,030 inch) im Mittelpunkt, eine Dimension D von
10,2 mm (0,4 inch) und einen Dimensionsradius B einer'Stütze
von 1,52 mm (0,060 inch) aufwies, wobei die Berechnung ergab-,
ρ Ο
dass eine Faserbelastung S von 280 kg/cm (4000 lb/in ) sich
"> ρ
ergab, wenn eine Druckdifferenz von 1,76 kg/cm (25 lb/in )
angewendet wurde.
Alternativ können den Grossen ,/\P, S und t Werte zugewiesen werden,
und eine Lösung für H als Ausdruck von D erhalten werden.
Dies ermöglicht dem Konstrukteur, zwischen zahlreichen Wertesätzen
von D und H zu wählen, um den Flüssigkeitsfluss und den Hitzetransportanforderungen zu genügen.
Eine noch andere Anwendung der Gleichung liegt darin, die Oberflächenkonturen
aufzuzeichnen. Man nehme an, dass die Randbedingungen festgelegt wurden, und dass Vierte für AP, S, t, D
309816/0906 - 18 -
und H festgelegt worden sind. Die Gleichung kann dann für eine Reihe von X, Y- Werten gelöst werden, um entsprechende Werte
von Z zu erhalten. Dies liefert eine Liste von Koordinaten
an zahlreichen Punkten auf der Oberfläche, die z.B. verwendet werden können, um eine Gussform zu erzeugen.
Kegelstumpfartig eingedrückte Oberflächen, wie sie in Fig. 4Λ
gezeigt sind, könnten, wenn sie von dem gleichen Material mit der gleichen Dicke und Grosse wie das obige 10, 2 mm quadratische
Isostress-konturierte Wandsegment hergestellt würde, nicht unter einem Differenzdruck von 1,76 kg/cm gleich gut
wie die Isostrensoberfläche arbeiten und würde empfindlicher sein gegenüber vorsagen aufgrund von Ermüdungsbelastung, wobei
die Ermüdungsbelastung die wechselnde Belastung und Entlastmg einer Struktur darstellt. Ein dünnwandiges thermisch leitendes
Material, wie z.B. Aluminium mit einer Dicke von weniger als 0,51 mm (0,02 inch), das mit einer Isostress-konturierten
Oberfläche mittels vandstützenden, in eine Richtung weisenden
Projektionen versehen ist und dann in eine kanalisierte Struktur geformt wurde, wird ein Hitzeaustauschereleraent erzeugt,
das besonders günstig für verschiedene HjLtzeubertragungonwendungen
geeignet ist, wie z.B. Radiatoren für Verbrennungskraftmaschinen.
Elin Verfahren für die Herstellung von Formen, die eine Isostress-konturierte
Oberfläche aufweisen, mit im Abstand angeordneten wandstützenden, in eine Richtung weisenden Projektionen
zur Verwendung bei der Herstellung von Hitzeaustauscherelementen, würde grundsätzlich daraus bestehen, einen Block
herzustellen der auf seiner Oberfläche vielfache vertikale Projektionsstützen aufweist, die ein Muster bilden und, dimenslonsmässig
so gross gewählt sind, dass sie mit dem Muster und
309816/0906 - 19 -
der Grosse der wandstützenden Projektionen koorelieren, die
auf einer Isostress-konturierten Oberfläche gewünscht werden. Nach oben sich erstreckende Seiten sind um die Kanten des
Blockes herum vorgesehen, um damit einen Einschnitt oder eine Höhlung zu bilden, die die vertikalen Stützen enthält. Die
Höhlung könnte mit einer Druckerzeugungseinrichtung verbunden werden, so dass, wenn ein flexibles Material unter Zug auf
der Oberseite der Höhlung befestigt wird und ebenfalls von den vertikalen herausstehenden Stützen berührt und gehalten wird,
die Druckeinrichtung betätigt werden kann, um die nicht gestützten Teile des flexiblen Materials in die Höhlung"zu
drücken, während die vertikalen herausstellenden Stützen eine Auslenkung des gestützten Teiles des flexiblen Materials verhindern,
wodurch das flexible Material veranlasst wird , eine Isostress-Kontur anzunehmen, die wandstützende Projektionen
aufweist. Danach kann ein Formsetzmaterial auf dem flexiblen Material aufgelagert werden, und wenn dieses Material in geeigneter
Weise behandelt und gehärtet wird, kann die Druckeinrichtung abgeschaltet werden. Das gehärtete Material mit
der Isostress-konturierten Oberfläche und mit im wesentlichen gleichförmig angeordneten, in eine Richtung weisenden wandstützenden
Projektionen ist dann fertig, um als Form zur Herstellung von Isostress-konturierten Hitzeaustauscherelementen
gemäss der Erfindung verwendet zu werden.
Im folgenden wird eine Illustration dieses Verfahrens zur Herstellung der Form in Verbindung mit Fig. 2, 2A und 2B beschrieben.
Ein Druckblock 21 besitzt Öffnungen 22, die mit der Durchführung 23 verbunden sind, die wiederum mit der
Vakuumpumpe 24 verbunden ist, ausserdem mit dem Entlüftungsventil 25 und dem Monötaeter 32. Die Projektionen 26, die im
Abstand angeordnet sind, um das gewünschte Muster einer Iso-,
stress-konturierten Oberfläche zu liefern, erstrecken sich
309816/0906 -20-
über eine Entfernung von der Oberfläche 33, die die maximale
Höhe H der gewünschten Isostress-konturierten Oberfläche überschreitet, wie in Fig. 1 illustriert, wobei diese Höhe H vertikal
von einer horizontalen Ebene gemessen ist, die die Gebiete enthält, die unter den Stiitzteilen B befestigt sind, bis zu
der Spitze der Kurvenoberfläche, die an den diagonalen Schnittpunkt der Oberfläche C entlang der Z-Achse angeordnet ist, wie
in Fig. 1 gezeigt. Der Rahmen 27 ist an der Peripherie des Druckblocks 21 befestigt, wobei Schrauberieinrichtungen 28 verwendet
werden, und erstrecken sich über den Umfang des Druckblockes 21 um einen Betrag, der im wesentlichen gleich ist
der Höhe der Projektionen 26. Eine flexible Membran 29, wie natürlicher oder synthetischer Gummi, wird unter Zug auf den
Rahmen 27 gespannt und mittels Halteeinrichtungen od.dgl. (nicht gezeigt) befestigt. Vorzugsweise ruht die flexible Membran 29
auf der Oberseite der Projektionen 26. Ein zweiter Rahmen 30, der im wesentlichen gleich ist zum Rahmen 27, wird oberhalb
des Rahmens 27 angeordnet und am Rahmen 27 an seinen Ecken und/ oder um den^esamten Rahmen an vorgewählten Abständen mittels
Schraubeneinrichtungen 31 befestigt.
Wenn die flexible Membran 29 luftdicht am Druckblock 21 mittels der Rahmen 27 und 30 befestigt ist, wird die Vakuumpumpe 24
eingeschaltet, woraufhin die flexible Membran 29 in die Öffnungen 35 zwischen den Projektionen 26 eingesaugt wird, wie in
B'ig. 2B gezeigt. Mittels Steuerung des von der Vakuumpumpe 24
und am Monometer 32 angezeigten Druckes über das Entlüftungsventil 25 kann eine Isostress-Kontur der flexiblen Membran 29
zwischen den Projektionen 26 aufgedrückt werden. Die Projektion 26 sollte von ausreichender Höhe sein, um zu verhindern,
dass die flexible Membran 29 bei Berührung der Oberfläche 33
: - 21. 309816/0906
~ 21 -.
der Öffnungen 35 sich deformieren. Beim Erhalten der gewünsch-r
ten I sostress-Kontur in der Membran 29 für eine besondere geplante
Endverbraucheranwendung wird ein Formsetzmaterial 34, wie z.B. Epoxydharze, Kunststoffe, Beton, Zement od.dgl. in
den Rahmen 30 abgelagert, wo es von der flexiblen Membran 29 gehalten wird. Das Formsetzmaterial 34 kann dann aushärten.
Die horizontale Oberfläche 36 der Projektionen 26 drücken dor flexiblen Membran 29 und damit dem Formsetzmaterial 34 nach
innen reichende Projektionen 37 auf, die jeweils ein horizontales Kröpfsegrnent 38 aufweisen. Obwohl dieses horizontale
Kröpfsegment 38 einer jeden einwärts springenden Projektion 37 flach gezeigt ist, kann es auch gebogen, wellig oder in
geeigneter Weise gerillt sein, solange es so geformt ist, dass es mit den anderen KröpfSegmenten zusammenpasst, die sich auf
ähnlichen Projektionen befinden, die im Abstand auf einer zusammenarbeitenden Isostress-konturierten Oberfläche angeordnet
sind, so dass, wenn die Oberflächen zu Kanälen geformt werden, sie gestapelt werden können, um eine Vielkanalstruktur zu
bilden. Danach wird die Vakuumpumpe 24 abgeschaltet, der Rahmen 30 auseinandergenommen und das ausgehärtete Formsetzmaterial
34 entfernt. Die Isostress-konturierte Oberfläche mit den Wand-. Stützprojektionen 37 kann dann als eine Mutterform für die
Herstellung einer Form verwertet werden, oder sie kann in geeigneter
Weise als eine Pressform verwendet werden, mit oder ohne geeignete Formgussbeschichtung. Die vielkurvigen Isostressformen,
die dadurch hergestellt werden, können dann verwendet werden, unter Anwendung herkömmlicher Verfahren, um
Isostress-konturierte Oberflächen mit wandstützenden, in eine
Richtung weisenden Projektionen aus dünnem Blattmaterial herzustellen. Diese Blätter können dann wie oben beschrieben verarbeitet
werden, um ein in gewünschter Weise geformtes Hitzeaustauscherelement
zu erhalten, das, wenn es zu strukturell
„. 22 309816/0906
gleichen oder strukturell unterschiedlichen Hitzeaustauscherelementen
zusammengebaut ist, einenPrimär-Oberflächenhitzeaustauscher
erzeugt, der ausgezeichnete Hitzeübertragungseigenschaften besitzt.
Obwohl hier bezug genommen wird zu den erfindungsgemässen Hitzeaustauücherelementen, die eine Isostress-konturierte
Oberfläche haben, ist es selbstverständlich, dass die Fabrikationsverfahren,
es verhindern, dass eine genaue scherfreie Isostress-konturierte Oberfläche einem Material aufgedrückt
wird, das eine begrenzte Dicke aufweist. Selbst das flexibelste und elastischste Material wirkt nicht genau wie eine ideale
Seifenblasenmenbran. Die Dicke bewirkt notwendigerweise, dass einige minimale Scher- und Biegebelastungen vorhanden sind, die
Abweichungen von der idealen Kontur ergeben. Derartige Abweichungen
treten nicht nur bei dem elastischen Material auf, das zur Herstellung dar Form verwendet wird, wie in Fig. 2,
sondern auch bei den Wandmaterialien, die nachfolgend von der Form gebildet werden. Weiterhin verursacht das Gewicht des
Formsetzmaterials, das auf einen pneumatisch geformten Film gegossen v/ird, andere Abweichungen von einer idealen Kontur.
Zusätzlich verhindert das "elastische Gedächtnis" oder die Rückfedereigenschaften von vielen thermisch leitenden Wandmaterialien,
dass sie die wahren scherungsfreien .Isostress-Konturen annehmen, die ihren Oberflächen aufgepresst werden.
Schliesslich erzeugt die Druckdifferenz ^P, die während des
Betriebes über der Wand liegt, Abweichungen der Wand von der so gebildeten Kontur. Wenn auch einige Abweichungen andere aufheben,
so ist doch das Nettoergebnis gewöhnlich eine,leichte
Abweichung der Spitzenhöhe H von dem Wert, der filr die Auslegung
der Oberfläche angenommen wurde. Bei Anwendungen mit gleichförmigem Druck führt die Nettoabweichung der Höhe ge-
3098 16/0906 - 3 -
wohnlich zu einem geringeren Wert von H, als er bei der Konstruktion
angenommen wurde. Um daher diese Abweichung zu kompensieren, könnte ein etwas höherer Wert von H für die
Konstruktionszwecke angenommen werden.
Die oben angegebene Gleichung für die Isostress-Kontur berücksichtigt
nicht die Ablenkung der Wand unter Betriebsdruck, das Zurückfedern des Materials, wenn es mit einer Form geformt
wird, oder die Auslenkung der Gussform aufgrund des Gewichts des formsetzenden Materials. Nachdem eine Isostress-Wand geformt
wurde, kann ihre Wirkungsweise mittels der vorangehenden
Gleichung geprüft werden. Die tatsächliche Messung von H kann vorgenommen werden, wenn die Wand unter den Betriebsdruckunterschied
AP steht, und dieser Wert kann in der Gleichung verwendet
werden, um den tatsächlichen Faserstress S unter der Belastung /jiP zu berechnen. Es wird dann bekannt sein, ob der maximal
zulässige Stress überschritten wird, und ob.die Abweichungen
tolerierbar oder zu hoch sind.
Wenn der tatsächliche Stress mit den Abweichungen als zu hoch angesehen wird, kann die Konstruktion der Wand definiert und
verbessert werden« Z.B. wird eine tatsächliche Messung der
Oberfläche die Nettoabweichung von H von der idealen, angenommenen
Dimension in der ursprünglichen Konstruktion zeigen« Eine Anpassung von H kann nun vorgenommen werden, so dass, wenn
eine neue Wand gebildet wird, wobei die angepasste Dimension verwendet wird, bei Betriebsdruck die Oberflächenkontur die
der idealen Seifenblasenmembran fast exakt wiedergibt. Auf diese Weise kann die Konstruktion und die Herstellung der Wand
optimal gemacht werden. Daher soll in der Erfindung eine Isostress-konturierte
Oberfläche eine im wesentlichen Isostress-
309816/0906
konturierte Oberfläche bedeuten, die Herstellungsabweichungen erlaubt aufgrund der prinzipiell endlichen Materialdicke, der
Materialeigenschaften und der Fabrikationsverfahren.
Für allgemeine Hitzeaustauscheranwendungen ist eine Isostresskonturierte
Oberfläche, wie sie in Fig. 3A dargestellt ist, gut verwendbar, wenn sie einen wiederholbaren Wandstützprojektionsabstand
D von etwa 5 bis 64 mm (0,2 bis 2,5 inch), ein D/, Verhältnis von ungefähr 3 bis 10-, ein H/^ Verhältnis
von ungefähr 0,05 bis 0,2, und eine Blatt- oder Wanddicke von ungefähr 0,08 bis 6,4 mm (0,003 bis 0,25 inch) aufweist. Wie
oben benutzt und in Fig. 1 und 3A gezeigt, gleicht H der maximalen Höhe, gemessen in senkrechter Richtung von einer Oberfläche,
die die Extremitäten der Wandstützprojektionen enthält (X-Y-Ebene) bis zur innersten Stütze der Isostress-Oberfläche
des Elementes (entlang der Z-Achse), D gleicht dem Abstand zv/isehen dem Zentrum der nächsten angrenzenden Wandstützprojektionen
auf der Oberfläche des Elementes und d ist der äquivalente Durchmesser der Projektion, definiert von dem Verhältnis
4a/ , wobei a der Fläche des lasttragenden Elementes (Kröpfung) der wandstützenden Projektion und ρ dem Umfang des
lastiragenden Segmentes gleicht. Wenn die Konfiguration des
lasttragenden Segmentes ein Kreis ist, ist d gleich dem Durchmesser dieses Kreises, wie es in Fig. 1 und 3A gezeigt ist.
Das lasttragende Segment ist so geformt, dass es bei Berührung mit gleichartigen laßttragenden Segmenten auf wandstützenden
Projektionen einer zweiten Hitzeaustauscherwand zusammenpasst.
Die Begrenzimg des Abstandes D ist erforderlich, da ein Abstand
von weniger als 5 mm (0,2 inch) zu sehr kleinen hydraulischen
Radien auf der konkaven Seite der Isostresswand führt, wodurch es sehr empfindlich wird für Störungen, d.h., das Einfangen
309816/0906 --25-
von fremdem Material zwischen angrenzenden Wänden, das, wenn
es übermässig auftritt, die Durchlässe für eines der fluiden Medien verstopfen würde. Es würde sich auch ein hoher externer
Fluidumdruckabfall pro Längeneinheit Fluidumflüssigkeitsweg ergeben. Ein Abstand D über 6,4 cm (2,5 inch) würde zu einer
kleinen Hitzeaustauscherfläche pro Kubikeinheit-Hitzeaustauschervolumen
führen» was zu übermässigen Herstellungskosten und verminderter Wirksamkeit führt. Ausserdem würde
die Fähigkeit des Materials vermindert, einem Differenzdruck über der Wanddicke zu widerstehen.
Für ein D/-, Verhältnis von weniger als drei würde der. zulässige
Differenzdf-ruck über der Wand eines kanalisierten Hitzeaustauscherelementes
heraufgehen, aber ein sehr grosser Prozentsatz des Oberflächengebietes würde für Hitzeaustauscherzwecke
verlorengehen. Wenn auf. der anderen Seite ein D/·, Verhältnis
von grosser als zehn gewählt würde, würde dies enge Herstellungstoleranzen
erfordern, um sicherzustellen, dass die Tragsegmente von aneinanderliegenden Isostresswänden zusammen
passen, und es würde auch die Last lokalisieren und konzentrieren am Kontaktpunkt der Lastsegmente, wodurch Stresse erzeugt
werden, die ausreichen, um einen Riss oder eine übermassige Defoliation der Isosisresswände zu erzeugen.
Ein H/p Verhältnis von kleiner als 0,5 würde zu einer Isostressoberfläche
führen, die sehr kleine Ii3'draulische Radien auf
der konkaven Seite aufweist, wobei eine fast flache Oberfläche langsam erreicht würde, woraufhin der Vorteil der Isostress-Kontur
verschwinden würde. Ein Hitzeaustauscher, der aus Isostresskanälen
zusammengesetzt ist, dia ein derartiges kleines Verhältnis aufweisen, würde ebenfalls empfindlich gegen
- 26 3 09816/090 6
Betriebsstörungen sein und einen hohen externen Fluidumdruckabfall
pro Längeneinheit-Fluidumflussweg aufweisen, Bei einem H/D Verhältnis von grosser als 0,2 würde sich ein kleines
Hitzeaustauschergebiet pro Raumeinheit von Hitzeaustauschervolumen
ergeben, was zu Ubermässigen Herstellungskosten und verminderter Wirksamkeit führt.
Eine Materialdicke von weniger als 0,08 mm (0,003 inch) würde unzweckmässig sein aufgrund von örtlichen Fehlern in dem Metall,
die während des Rollens oder als ein Ergebnis von Pitting (Korrosion)oder Erosion entstehen. Eine Materialdicke von
über 6,4 mm (0,25 inch) ist für diese Erfindung nicht geeignet, wenn die festgesetzten Grenzen von D, H und d verwendet werden,
da die volle oder nahezu volle Verwendung der Materialfestigke.il:
extrem hohe Druckdifferenzen bedeuten. AusfUhrungsformen, bei
denen die Druckkräfte innerhalb des Kanals nicht ausbalanciert sind, erfordern massive externe Strukturen, um die Lasten zu
absorbieren, während kraftausbalancierte Ausführungsformen,
bei denen die wandstutzenden Projektionen zusammengebunden sind und auch zugbelastet werden, würden durch starke Stresskonzentrationen
in diesem gebundenen Gebiet gekennzeichnet sein.
Um die besonderen Hitzeaustauscheranforderungen für Radiatoren von Verbrenrmngskraftmaschinen zu erfüllen, würden die zulässigen
Grenzen, die oben angegeben wurden, auf die folgenden verengt 'werden: eine wMerholbare Entfernung D von ungefähr
5 bis 1i? ram (0,2 bis 0,6 inch), ein D/, Verhältnis von ungefähr
3 bis 7; ein H/D Verhältnis von ungefähr 0,05 bis 0,12; und
eine Blatt- oder Wanddicke von ungefähr 0,08 bis 0,5 Km
(0,002 bis 0,02 inch). Die vorzugsv/eisen Ausmaße einer Isostre;;skontur!erten
Oberfläche für Automobi'Lradiatoranwendungen sind
die folgenden: Wiederbolbares D von ungefähr 10 mm (0,4 inch),
- 27 —
309816/0906
eine Höhe H von ungefähr 0,9 mm (0,035 inch), eine Kopfdimensionsbreite
d von ungefähr 2,3 mm (0,09 inch), ein D/d Verhältnis von ungefähr 4,8, ein H/^ Verhältnis von ungefähr
0,08 und eine Blatt- oder Wanddicke von ungefähr 0,2 ram (0,008 inch).
Zur Illustration dieser Erfindung ist ein folgendes Beispiel auf die Herstellung eines Automobilradiators gerichtet, wobei
die oben beschriebenen Primär-Oberflächenhitzeaustauscherelemente
verwendet werden. Eine Log-Log-Grafik von Stress gegen
Höhe H (das gleiche wie H in Fig. 1) einer Iso-stress-konturierten
Oberfläche, die gleichförmig im Abstand angordnete Wandstützpronektionen in einem quadratischen Muster,auf einem
weist, wurde Aluminiumblech von 0,18 mm (.0,007 inch) Stärke auf~/mit Hilfe
eines Computers aufgezeichnet, wie es in Fig. 3 gezeigt ist. Wiederholbare Wandstützprojektionsabstände D von 5» 10 und
20 mm (0,2, 0,4 und 0,8 inch), gemessen zwischen den nächstbenachbarten
herausstehenden Stützen, wie in Fig. 3A illustriert,
erzeugten drei parallele Linien, wie in Fig. 3 gezeigt. Unter der Annahme einer maximal zulässigen Querschnittsflächenbelastung
für die Aluminiumschicht zwischen etwa 140 kg/cm und 316 kg/cm (2000 bis 4500 psi) als geplanter Betriebsdruck,
und bei einer angenommenen Wandstützprojektionshöhe H von
ungefähr 0,64 bis 1 mm (0,025 bis 0,4 inch), ergab sich eine Isostress-konturierte Oberfläche mit einem wiederholbaren Abstand
von D zwischen angrenzenden herausstellenden Stützen von
ungefähr 7,6 bis 5»2 ram (0,3 bis 0,6 inch) als am besten geeignet
für Hitzeaustauscheranvendungen, wie beispielsweise für
Automobilradiatoren. Diese Bereiche von dem Abstand D und der.
Projektionshöhe H, in der Grafik von Fiß. 3 durch Querlinien,
angedeutet, sind repräsentativ für Legierungen auf Aluminiumbasis, \vie z.B. Bauart 1100 und -3003* belastet mit einem ver~
hältnismässig niedrigen Pegel, d.h. mit einera hohen Sicher-
3 0 9 8 16/0906 2s
heitsfaktor. Basierend auf derartigen Stresshöhen, kann die mit Querlinien versehene Fläche als eine Führung für die Herstellung
von vielfach gebogenen Isostress-konturierten Oberfläche bei einem dünnwandigen Aluminiumblech dienen, das, bei
einer Herstellung zu Kanalstrukturen, wie es oben beschrieben
wurde, einen wirksamen und wirkungsvollen Hitzeübertragungsradiator für Verbrennungskraftmaschinen liefern würde. Wenn
festeres Material und/oder niedrigere Sicherheitsfaktoren verwendet
werden, würde der zulässige Stressbereich nach oben wandern. Daher würde der zulässige D-Dimensionenbereich ansteigen
für die gleichen Grenzen der H-Dimension.
Die zulässige Abweichung von einer theoretischen Isostresskonturierten
Oberfläche für Automobilradiatoranwendungen unter Verwendung von 0,2 mm (0,008 inch) dickem Aluminiumblechmaterial
wurde untersucht, indem Kurven von angelegtem Druck (kg/cm ) über der Oberflächenabweichung (cm) aufgetragen wurde.
Eine Isostress-konturierte Oberfläche mit sechzehn wandstützenden Projektionen, die in einem quadratischen Muster angeordnet
waren, wurde auf ein Aluminiumblech geformt. Der Abstand D zwischsn den sich erstreckenden Stützen betrug 10 mm
(0,4 inch) und die Höhe H betrug 0,9 mm (0,035 inch), wie es in Fig. 3A gezeigt ist. Druck wurde der Isostress-konturierten
Oberfläche des Aluminiumbleches auf der konvexen Seite der Krümmung zugeführt, um so dass Material unter Druck anzuordnen,
und die Auslenkung am Zentrum der Diagonalen des Quadratmusters wurde gemessen. Diese Daten sind in Fig. 4 aufgetragen. Die
kegelstumpfartigen Projektionen oder Einsenkungen, wie sie in Fig. AA gezeigt sind, mit Kegelwinkeln θ von 30° oder 45°, und
Höhen H' von 0,9 mm (0.035 inch) wurden in gleicher V/eise auf identisches Aluminiumblech aufgepresst, in dem gleichen Quadratmuster,
und dann einem gleichartigen Test von Druck über
309816/0906
- 29 -
Ablenkung ausgesetzt. Die Daten, die erhalten wurden, indem
Bleche mit Kegelprojektionen von sowohl 30° wie 45° verwendet wurden, sind ebenfalls als Kurven in Fig. 4 aufgetragen. Der
Kegelwinkel θ ist der spitze innere Winkel, gemessen zwischen der horizontalen nicht deformierten Oberfläche der Wand angrenzend
zu der Projektionseinsenkung und dem im wesentlichen geraden Seg-ment entlang der abfallenden Seite der konischen
Einsenkung.
Ablenkungen der Spitze der Oberfläche, die die Wand abzuflachen
neigen, sind unerwünscht und sollten möglichst klein gehalten werden, obwohl solche Ablenkungen mit Sicterheit unterhalb des
Ausbeulungspunktes des Materials liegen. Wie schon bemerkt, stellen Ablenkungen Abweichungen von der idealen Seifenblasen-membrankontur
dar. Wenn die Abweichungen übermässig v/erden, kann die ideale Kontur nicht mehr eng angenähert werden bei
Betriebsdruckunterschieden, obwohl bei der Herstellung entsprechende' Zugaben gemacht wurden. Weiterhin wir.d das Material
gewöhnlich auf Biegung und Scherung beansprucht, während es sich auslenkt, und wenn die Auslenkungen übermässig werden,
kann das Material Belastungen ausgesetzt werden, die den Nachgiebigkeitspunkt
in bestimmten Bereichen annähern. Wenn derartige Auslenkungen im Betrieb wiederholt auftreten,kann das
Mat?irial ermüden und nach verhältnismässig kurzer Betriebszeit brechen» Weiterhin vermindern Abweichungen den zwischen den
Hitzeaustauscherwänden zur Verfügung stehenden Raum in den
unteren Druckdurchgängen und führen entweder zu einem höheren Fluidumdruckabfall oder zu einer verminderten Fluidumdurchflussrate.
Mit bezug auf Fig. 4 ist zu erkennen, dass die in den Testen verwendete Insostress-konturierte Wand praktisch keine
Ablenkung an der Spitze aufweist bei Druckunterscüeden bis zu
309816/0906
970 | (13 | ,800 | psi) |
1290 | (18 | ,400 | psi) |
2960 | (42 | ,000 | psi) |
2|5 kg/era (35 psi). Im Gegensatz dazu lenkte sich die 45°
Kegeloberfläche bei niedrigen Druckunterschieden stark aus.
In den vorangegangenen Testen der Isostress-konturierten Oberfläche
und der 30° und 45° KegelstumpfOberflächen wurde der
Materialstress auch direkt mittels Zugmessgeräten bei einem Druckunterschied von 2,2 kg/cm (30 psi) gemessen. Der Stress
wurde auf/ Diagonalen an dem Punkt gemessen, wo die geneigte Oberfläche der konischen Einsenkungen das flache nicht deformierte
Segment des Materials treffen, d.h. in dem Bogen des Radius R. Die folgenden Daten wurden erhalten:
Isostress-Kontur
30° Kegel
45° Kegel
30° Kegel
45° Kegel
Die Daten zeigen den Anstieg im Stress, der sich aufgrund der Benutzung von 30° und 45° Kegeloberflächen gegenüber der Isostress-Konturoberfläche
ergibt. Es sollte bemerkt werden, dass, um die erfindungsgemässe Isostress-Wand zu erreichen, es wesentlich
ist, dass alle Oberflächengebiete ausschliesslich der wandtragenden Stützen unbegrenzt sind, so dass sie frei sich auslenken
können, und dass sie daher frei sein müssen von lokalen mechanischen Belastungen. Es wurde gefunden, dass, wenn die
Spitze der Kontur von angrenzenden Paaren von Isostress-Kanälen
xest miteinander verbunden sind, dass dann die verbundenen
Kontakte, zwischen den Kanalpaaren einen Teil der Stütze für
die Wände gegen die pneumatische Druckkraft liefern, und wenn die Oberfläche einer solchen spitzengebundenen Anordnung pneumatisch
auf ihrer konvexen Krümmung unter Druck gesetzt wird, die lokale; mechanische Begrenzung an dem Zentrum der Spitze
309816/0906 - 31 -
der gebogenen Oberfläche extrem hohe Scherungs- und Biegebelastungen
erzeugt, die zu einer Zerstörung der Isostress-Wände bei niedrigen pneumatischen Belastungen führt.
Nachdem einmal die Ausdehnungen von den gewünschten Isostresskonturierten
Segmenten und der wandstützenden Projektionen eines Hitzeaustauscherelementes und ihre gegenseitigen Abstände
bestimmt wurden, kann eine Form in der oben beschriebenen V/eise hergestellt werden. Die Form kann dann verwendet werden, um
in herkömmlicher Weise die gewünschte Isostress-Kontur in der oben beschriebenen Weise auf einem dünnwandigen, thermisch
leitenden Blech, z.B. aus Alumnium, herzustellen. Für ■Radiatoranwendungen
kann ein rechteckiges Aluminiumblech gepresst oder in ähnlicher Weise mit einer Isostress-konturierten Form hergestellt
werden. Wenn das Blech gefaltet werden soll, sollte der zentrale Faltbereich frei von wandstützenden Projektionen gehalten
werden. Das Blech, das jede gewünschte Dicke haben kann, wie oben angegeben, obwohl eine Blechdicke von 0,2 mm (0,0OG
inch) vorzuziehen ist, kann dann in Längsrichtung am Zentrum gefaltet Werden, wodurch eine flache röhrenartige Konfiguration
entsteht, wobei die wandstützenden Projektionen nach innen oder aussen weisen. Statt ein grosses Blech herzustellen
und es zu falten, können zwei Bleche hergestellt und entsprechend an den Längskanten für eine Bindung geformt werden, und dann
mittels geeigneter Einrichtungen Lm Abstand angeordnet werden, um eine flache röhrenartige Konfiguration zu bilden. Wenn gewünscht,
können die Längskanten der Bleche um einen bestimmten Betrag ausgebaucht werden, so dass, wenn die Längskanten der
zwei Bleche sich gegenüberliegend berührend angeordnet werden, den gewünschten Ateband innerhalb des Kanals liefern. Die Kanten
der Bleche können verklebt werden, wie z.B. mit Epoxydharz, um die Bleche leckdicht miteinander zu verbinden, um eine röhren-
- 32 309816/0906
artige Konfiguration zu bilden, es kann eine Reihe von diesen Röhren leckdicht zu einem Kopf vereinigt werden, um eine Radiatoranordnung
zu bilden.
Wie in den Fig. 5, 5A und 5B gezeigt ist, können abgeflachte
röhrenartige Hitzeaustauscherelemente 1 luftdicht entlang ihren Kanten 2-3 abgedichtet werden, wobei eine Randverschliessverbindung
verwendet wird, die mit einem Klebstoff 14 gefüllt ist, wie z.B. ein geeigneter Epoxydkleber. Das Hitzeaustauscherelcment
1, das eine Isostress-konturierte Oberfläche h mit im Abstand
angeordneten wandstützenden Projektionen 5 aufweist, kann mit
den Oberflächenextremitäten 17 (Kröpfungen) in berührender Beziehung übereinandergelegt werden, um einen Vielfachschicht-Hitzeaustauscher
zu bilden. Wie in Fig. 5B gezeigt ist, liefern die sich berührenden projizierten Kröpfungen 17 Durchlässe 15
zwischen angrenzenden Hitzeaustauscherelementen 1, die von den Isostress-konturierten Oberflächen U des angrenzenden Elementes
1 gebildet werden, und zusätzlich wirken die berührenden Kröpfungen 17 als ein Rückhalt gegen den inneren Druck in dem Hitzeaustauscherelement
1. Die sich erstreckende Kröpfung 5' könnte versetzt oder nicht symmetrisch auf gegenüberliegenden Seiten eines
jeden Elementes 1' angeordnet werden, wie es in Fig. 5C gezeigt
1st, wodurch das Durchflussgebiet von Element 1' geändert wird.
Die Enden 6 des Elementes 1 sind leicht eingedrückt; wenn notwendig,
um einen freien Raum für die Zähne 7 eines kammartigen Teils 8 zu bilden. Das Teil/hält das Element 1 in richtiger Beziehung
und liefert ein äusseres Plattensegment 9, an dem der Kopf 10 befestigt werden kann. Weiterhin muss das Teil 8 auch
eine leckdichte Abdichtung mit dem Kopf 10 und den Kanalelementen 1 liefern, so dass im Betrieb ein durch das Element 1 über
den Kopf 10 zugeführtes Fluidum nicht in den Raum zwischen angrenzenden
Elementen 1 leckt. Wie gezeigt, kann der Kopf 10 mit Teilen 8 verbunden werden, indem eine Klebstoffverbindungsan-
- 33 3098 16/0906
Ordnung verwendet wird. Ein geeigneter Harz zur Verwendung als Klebstoffverbindung für Aluminium ist Harz Typ EA-914, das von
der Hysol Division of Dexter Corporation, Kalifornien, USA hergestellt
wird. Jedoch muss dieses Harz in Verbindung mit einem Alodinverfahren verwendet werden, um die zu verbindenden Oberflächen vorzubehandeln. Ein Alodinvorbehandlungsverfahren würde
grundsätzlich aus den folgenden Schritten bestehen!
a) Tränken und Reiben der zu behandelnden Oberflächen mit Aceton, um das Fett zu beseitigen;
b) Eintauchen der Oberflächen in schwache H^PO^ Säure für 1Q
bis 15 Sekunden bei Raumtemperatur;
c) Waschen der Oberflächen in Wasser;
d) Eintauchen der Oberflächen in Alodin 1200 bei Raumtemperatur für 5 bis 20 Minuten (Alodin 1200 wird von Amchem Products,
Inc., Freemont, Kalifornien, USA hergestellt und enthält saure Chromsalze und Fluoride);
e) Waschen der Oberflächen mit Wasser; und
f) Trocknen der Oberflächen.
Die getrockneten Oberflächen können danach mit dem Harz verbunden werden, vorzugsweise in einer Zeit von ungefähr 4 Stunden. Die
Elemente 1 können dann zusammengehalten werden durch Anwendung eines druckartigen Kanals 12, das entweder an jedes der Teile 8
und/oder an ein getrenntes Strukturteil 13 befestigt werden kann. Kanal 12 muss ebenfalls fest ausgeführt werden, mit einem ausreichenden
Querschnittsträgheitsmoment, um eine Biegelast aufzunehmen und eine kleine Ausdehnung der Elemente 1 zu ermöglichen.
Die Teile 8 und/oder 13 können weiter in einem Rahmen des Automobils für eine bessere Stützung befestigt werden. Um den" doppelten
Satz von Durchgängen einer Reihe von Elementen dieser Erfindung besser zu illustrieren, zeigen die Fig. 6, 6A und 6B eine
Reihe von Elementen 21 mit nach aussen sich erstreckenden Wandstützen
22. Durchgänge 23 in den Elementen 21 definieren einen Satz von umgrenzten Durchgängen, unabhängig von und getrennt von
3 0 9 8 16/0906 " 34 "
einem zweiten Satz von Durchgängen 24, die zwischen angrenzenden
Elementen 21 gebildet sind. Ein Fluidum, das als durchgezogene Keile gezeichnet ist, kann durch Durchgänge 23 in den
Elementen 21 zugeführt werden, während gleichzeitig ein zweites kühleres Fluidum, als gebrochene Pfeile gezeigt, durch Durchgänge
24 hindurchgeführt werden kann, um einen wirksamen Hitz*eübergang
von dem heisseren Fluidum zu dem kälteren Fluidum zu
bewirken, ohne dass sie sich mischen. Bei dieser Ausführungsform von Isokompression wird ein fester Rahmen oder eine Stütze benötigt,
ähnlich zu Stütze 12 der Fig. 5» um so den Stapel von
Elementen 21 entlang der Seiten festzuhalten. Fig. 7 und 7A illustrieren eine ähnliche Reihe von Elementen 30, mit der Ausnahme,
dass die wandstützenden Projektionen 31 nach innen sich erstrecken. Die Durchgänge 32 innerhalb der Elemente 30 sind
unabhängig von und getrennt von Durchgängen 33, die zwischen angrenzenden Elementen 30 gebildet sind. Ein Fluidum als ausgezogene
Pfeile gezeigt, kann durch Durchgänge 32 geführt werden, während gleichzeitig eine zweites kühleres Fluidum , , gezeigt
als die unterbrochenen Pfeile, durch Durchgänge 33 hindurchgeführt v/erden kann, um wirksam einen Hitzeübergang von dem
heisseren Fluidum zu dem kühleren Fluidum zu ermöglichen, ohne dass sie sich mischen. Für diese Art von Elementanordnung werden
Abstandshalter 34 benötigt, um die Elemente 30 ausreichend voneinander
entfernt zu halten, um so die Durchgänge 33 zu bilden. Selbstverständlich können die Abstandshalter 34 ähnlich sein
zu der kammartigen Struktur 8, wie sie in Fig. 5 gezeigt ist,
die wiederum direkt mit einem Kopf verbunden werden könnte, ähnlich zu Kopf 10, der in Fig. 5 illustriert ist.
Im Betriebszustand bei einem Automobilradiator, wie er in Fig.
gezeigt ist, wird heisses Wasser von der Verbrennungskraftma-
- 35 ■-' 309816/0906
schine durch die Elemente 1 geführt, während kalte Luft durch
die Passage 15 geführt wird, die zwischen angrenzenden Elementen 1 gebildet werden. Um die Wirksamkeit der Hitzeaustauscherelemente
1 zu erhöhen, können eine oder beide Kanten 2 und 3 verlängert sein, um eine sekundäre Oberflächenhitzeabgaberippe
16 zu bilden, wie sie in Fig. 5D gezeigt ist. Die Rippe, die auch zu den Elementen mittels herkömmlicher Befestigungseinrichtungen
hinzugefügt werden könnte, könnte mit Wellungen versehen werden, um die Turbulenz zu erhöhen, oder mit Schlitzen,
oder sie kennten irgendeine andere wünschenswerte geometrische Konfiguration annehmen, die die Wirkungsweise der Hitzeaustauscherelemente
erhöhen könnten. Es könnten auch Seitenstege verwendet werden, um die Elemente zu trennen, wie in der US-Patentschrift
3 291 206 gezeigt, oder Kantenrippen, wie in der US-Patentschrift 3 106 242 gezeigt ist.
Obwohl die obige Illustration auf Automobilradiatoren gerichtet war, kann das erfindungsgemässe Primär-Oberflächenhitzeaustauschereiement
bei jed.er Art Hitzeaustauscher verwendet werden, bei der ein Hitzeübergang zwischen einem heissen Medium
und einem Kühlmedium erreicht werden soll, ohne dass die auftretenden Medien miteinander sich vermischen. Die Konstruktionsflexibilität
der erfindungsgemässen Primär-Oberflächenhitzeaustauscherelemente
macht sie besonders geeignet für komplizierte Hitzeaustauscheranwendungen, einschliesslich Vor»
erhitzer für Gasturbinen und niedrig-gradige Hitzerejektoren für Atomkraftwerke.
Der hierin verwendete Ausdruck "Mylar" ist ein Handelsname der E.I. DuPont Company, und Alodin ist ein Handelsname der
Amchera Products,- Inc.
- 36 309816/0908
Claims (1)
- PatentansprüchePriraär-Oberflächenhitzeaustauscher, gekennzeichnet durch mindestens ein Kanalelement, das von mindestens einer thermisch leitenden Wand begrenzt wird, wobei das Kanaleleraent eine Eingangsöffnung, eine Ausgangsöffnung und eine Vielzahl von Isostress-Konturen auf einem Teil der Wandoberflächo aufweist, mit im wesentlichen gleichförmig angeordneten in eine Richtung weisenden wandstützenden Projektionen, die von der Wand gebildet werden, wobei die Projektionen lasttragende Segmente an ihren Extremitäten aufweisen, die so geformt sind, dass sie mit gleichartigen lasttragenden Segmenten von wandstutzenden Projektionen einer zweiten Isotress-Oberfläctie passen, wobei die Ιεο-stress-Konturen und die wandstützenden Projektionen, eine Dimensionsgrösse und eine Dimensionsbeziehung zwischen sich aufweisen, definiert von einem H/D Verhältnis von ungefähr 0,05 bis 0,2; einem D/. Verhältnis von ungefähr 3 bis 10, einer D-Dimension von ungefähr 5 mm bis 63,5 mm (0,2 bis 2,5 inch) und einer Wanddicke von ungefähr 0,076 mm bis 6,35 mm (0,003 bis 0,25 inch), wobei H der maximalen Höhe gleicht, gemessen senkrecht von einer Oberfläche, die die Extremitäten der wandstutzenden Projektionen enthält, die eine Isostress-Kontur umfassen, bis zu der ersten Spitze der Isostress-Kontur; wobei D dem Abstand zwischen den Zentren der nächsten angrenzenden wandstutzenden Projektionen auf der Oberfläche des Elementes gleicht; und wobei d dem äquivalenten Durchmesser gleicht, definiert von dem Verhältnis Aa/ , wobei a das Gebiet des lasttragenden Segmentes der wandstützenden Projektion und ρ der Umfang dieses lasttragenden Segmentes ist.309816/0906 "2. Hitzeaustauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass das thermisch leitende Hitzeaustauscherelement aus. mindestens einem Material hergestellt ist, das aus der Gruppe ausgewählt wurde, die aus Metallen, Metallegierungen, Metallplatteerungen, Kunststoffen und kunststoffbeschichtete Metalle besteht.3. Hitzeaustauscher nach Anspruch 2 zur Verwendung in Verbindung mit internen Verbrennungskraftmaschinen, wobei das Verhältnis H/D zwischen etwa 0,05 und 0,12, das Verhältnis D/, zwischen ungefähr 3 und 7 liegt, wobei die Ausdehnung D zv/ischen ungefähr 5 und 15 mm (0,2 bis 0,6 inch) liegt, und wobei die Wanddicke zwischen 0,08 und 0,5 mm (0,003 und 0,02 inch) liegt, wobei die wandstützenden Projektionen von dem Element nach aussen liegen, und wobei mindestens zwei der Elemente mit den passenden lasttragenden Segmenten auf den wandstützenden Projektionen des Elementes in einer berührenden Beziehung gegenüberliegend angeordnet sind, um einen ersten Satz von Durchgängen zu bilden, die von den Kanalelementen gebildet werden, und einem zweiten Satz von Durchgängen, die von und zwischen angrenzenden Kanalelementen gebildet v/erden.4ο Hitzeaustauscher nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass das Hitzeaustauscherelement aus Aluminium hergestellt ist, mit einer Wanddicke von ungefähr 0,2 mm (0,003 inch), wobei das Verhältnis H/D ungefähr 0,08 betrug, das Verhältnis D/d ungefähr 4,8 und die Ausdehnung D ungefähr 10 mm (,0,4 inch) beträgt.5. Hitzeaustauscher nach Anspruch 2 oder 3» dadurch gekennzeichnet, dass Sekundär-Oberflächenhitzeabgaberippen dem Kanal-3098 16/0908 " 3& "element oder den Kanalelementen hinzugefügt werden.Verfahren zur Herstellung von Formen zur Verwendung bei der Herstellung von Isostress-Hitzeaustauscherelementen, wobei die Formen eine Isostress-konturierte Oberfläche aufweisen, mit im Abstand in eine Richtung angeordneten Projektionen, gekennzeichnet durcha) Herstellen eines Blockes, der auf seiner Oberfläche eine Vielzahl von vertikalen herausstehenden Stützen aufweist, und nach unten sich erstreckende Seiten um die Kanten des Blockes herum, um so eine Kavität zu bilden, die vertikale Stützen enthält; wobei diese Stützen ein Muster bilden und eine derartige Ausdehnung besitzen, dass sie mit dem Huster und der Grosse der wandstützenden Projektionen korrelieren, die auf der Isostress-konturierten Oberfläche gewünscht werden;b) Befestigen eines flexiblen Materials unter Zug über der Oberseite der Kavität, so dass es die vertikal herausstehenden Stützen berührt und von diesen gestützt wird;c) Aussetzen des flexiblen Materials einer Druckeinrichtung, um so die nicht gestützten Teile des flexiblen Materials in die Kavität zu pressen, während die vertikal sich er<streckenden Stützen eine Auslenkung des Stützteils des flexiblen Materials, das die Stützen berührt, verhindern, wodurch das flexible Material veranlasst wird, eine Isostress-Kontur anzunehmen, die im wesentlichen gleichförmig angeordnete und in eine Richtung weisende Projektionen aufweist;d) Ablagern und Härten eines formsetzenden Materials auf dem flexiblen Material;e) Abschalten der Druckeinrichtung; undf) Entfernen des gehärteten Materials, das eine Isostresskonturierte Oberfläche mit im Abstand und in eine Richtung angeordneten Projektionen aufweist.309816/09 0 6 - 39 ~7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass das Formsetzraaterial aus Epoxydharzen, Thermoplasten, Beton oder Zement besteht.8. Form zur Verwendung bei der Herstellung von Isostress-konturierten Hitzeaustausclierelementen, dadurch gekennzeichnet, dass die Form zumindest einen Teil seiner Oberfläche isostress-konturiert ha,t, mit im wesentlichen gleichförmig angeordneten und in eine Richtung weisenden Projektionen, die eine Ausdehnung und eine gegenseitige Beziehung aufweisen, die von einem Verhältnis Ή/β zwischen ungefähr 0,05 und ungefähr 0,2, einem Verhältnis D/. von zwischen ungefähr 3 und 10 und einer Ausdehnung D von ungefähr 5 bis 64 mm (0,2 bis 2,5 inch) gekennzeichnet ist; wobei H der maximalen Höhe gleicht, die senkrecht von der Oberfläche gemessen wurde, die die Extremitäten der Projektionen enthält, die eine Isostress-Kontur umfasst bis zu der innersten Spitze der Isostress-Kontur; D gleicht dem Abstand zwischen den Zentren der nächsten angrenzenden Projektionen auf der Oberfläche der Form; und 'd gleicht dem äquivalenten Durchmesser, definiert von dem Verhältnis Aa/, wobei a die Fläche des lasttragenden Segmentes der wandstützenden Projektionen ist und ρ der Umfang dieses lasttragenden Segmentes ist.9. Form nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Verhältnis H/D zwischen ungefähr 0,05 und 0,12 liegt, wobei das Verhältnis D/d ungefähr bei 3 bis 7 liegt, und wobei die Ausdehnung D bei ungefähr 5 bis 15 mm (0,2 bis 0,6 inch) liegt.309816/0906
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US18965971A | 1971-10-15 | 1971-10-15 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2250233A1 true DE2250233A1 (de) | 1973-04-19 |
DE2250233B2 DE2250233B2 (de) | 1980-06-04 |
Family
ID=22698266
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2265349A Withdrawn DE2265349B2 (de) | 1971-10-15 | 1972-10-13 | Wärmeaustauscher |
DE2250233A Withdrawn DE2250233B2 (de) | 1971-10-15 | 1972-10-13 | Wärmeaustauscher |
Family Applications Before (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE2265349A Withdrawn DE2265349B2 (de) | 1971-10-15 | 1972-10-13 | Wärmeaustauscher |
Country Status (11)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3757856A (de) |
JP (1) | JPS5146293B2 (de) |
AU (1) | AU464105B2 (de) |
BR (1) | BR7207156D0 (de) |
CA (1) | CA976953A (de) |
DE (2) | DE2265349B2 (de) |
ES (2) | ES211434Y (de) |
FR (1) | FR2161913B1 (de) |
GB (3) | GB1412444A (de) |
IT (1) | IT966340B (de) |
SE (2) | SE387155B (de) |
Families Citing this family (70)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS50114442U (de) * | 1974-03-04 | 1975-09-18 | ||
US4002201A (en) * | 1974-05-24 | 1977-01-11 | Borg-Warner Corporation | Multiple fluid stacked plate heat exchanger |
JPS5632838Y2 (de) * | 1974-12-19 | 1981-08-04 | ||
US3995689A (en) * | 1975-01-27 | 1976-12-07 | The Marley Cooling Tower Company | Air cooled atmospheric heat exchanger |
US4023618A (en) * | 1975-08-18 | 1977-05-17 | Union Carbide Corporation | Heat exchanger headering arrangement |
US4184543A (en) * | 1976-07-06 | 1980-01-22 | Olin Corporation | Heat exchanger exhibiting improved mechanical and thermal stability |
JPS55107898A (en) * | 1979-02-12 | 1980-08-19 | Union Carbide Corp | Heat exchanger wall member and heat exchanger using same |
US4291759A (en) * | 1979-08-28 | 1981-09-29 | Hisaka Works, Limited | Cross-current type plate heat exchanger |
US4341601A (en) * | 1980-02-20 | 1982-07-27 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Water evaporation process |
HU179903B (en) * | 1980-08-22 | 1982-12-28 | Laszlo Nadasi | Logic toy |
US4424098A (en) | 1980-11-12 | 1984-01-03 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Falling film evaporator |
FR2500610B1 (fr) * | 1981-02-25 | 1986-05-02 | Inst Francais Du Petrole | Echangeur de chaleur a plaques perforees |
FR2504667A1 (fr) * | 1981-04-23 | 1982-10-29 | Vape Sa Ets | Connexion pour alimentation en eau d'echangeurs thermiques |
DE3120173A1 (de) * | 1981-05-21 | 1982-12-09 | Hoechst Ag | Flaechenhaftes flexibles waermeaustauscherelement |
US4869067A (en) * | 1982-09-02 | 1989-09-26 | Superstill Corporation | Method of generating power |
US4671856A (en) * | 1984-04-26 | 1987-06-09 | Superstill Technology, Inc. | Method for recyclying energy in counterflow heat exchange and distillation |
US4512393A (en) * | 1983-04-11 | 1985-04-23 | Baker Colony Farms Ltd. | Heat exchanger core construction and airflow control |
US4896411A (en) * | 1985-05-02 | 1990-01-30 | Carrier Corporation | Method of making a multiple cell condensing heat exchanger |
US4947548A (en) * | 1985-09-20 | 1990-08-14 | Carrier Corporation | Method of making a heat exchanger for condensing furnace |
EP0464874B1 (de) * | 1987-11-17 | 1996-02-28 | Shinwa Sangyo Co., Ltd. | Wärmetauscher für einen Kühlturm |
KR940010978B1 (ko) * | 1988-08-12 | 1994-11-21 | 갈소니꾸 가부시끼가이샤 | 멀티플로우형의 열교환기 |
CA1313183C (en) * | 1989-02-24 | 1993-01-26 | Allan K. So | Embossed plate heat exchanger |
US5369883A (en) * | 1989-02-24 | 1994-12-06 | Long Manufacturing Ltd. | Method for making an in tank oil cooler |
US5538077A (en) * | 1989-02-24 | 1996-07-23 | Long Manufacturing Ltd. | In tank oil cooler |
FR2647198B1 (fr) * | 1989-05-22 | 1991-07-19 | Packinox Sa | Echangeur thermique a conduits a plaques |
DK0439046T3 (da) * | 1990-01-22 | 1993-12-27 | Atd Corp | Måtte med køleplade og termisk isolerende områder |
US5111577A (en) * | 1990-01-22 | 1992-05-12 | Atd Corporation | Pad including heat sink and thermal insulation areas |
US5271151A (en) * | 1990-04-23 | 1993-12-21 | Wallis Bernard J | Method of making a high pressure condenser |
US5186250A (en) * | 1990-05-11 | 1993-02-16 | Showa Aluminum Kabushiki Kaisha | Tube for heat exchangers and a method for manufacturing the tube |
IT226255Z2 (it) * | 1992-02-18 | 1997-06-02 | Miralfin Srl | Struttura di radiatore particolarmente per il riscaldamento di locali |
JP3329906B2 (ja) * | 1993-10-29 | 2002-09-30 | 株式会社ゼクセルヴァレオクライメートコントロール | 熱交換器の偏平チューブ |
US5441105A (en) * | 1993-11-18 | 1995-08-15 | Wynn's Climate Systems, Inc. | Folded parallel flow condenser tube |
US5576470A (en) * | 1994-08-29 | 1996-11-19 | Henkel Corporation | Polyol esters of ether carboxylic acids and fiber finishing methods |
AU1036395A (en) * | 1994-09-26 | 1996-04-19 | Stellan Grunditz | Heat exchanger |
US5603159A (en) * | 1994-09-29 | 1997-02-18 | Zexel Corporation | Method of producing heat exchangers |
US5730213A (en) * | 1995-11-13 | 1998-03-24 | Alliedsignal, Inc. | Cooling tube for heat exchanger |
US6186223B1 (en) | 1998-08-27 | 2001-02-13 | Zeks Air Drier Corporation | Corrugated folded plate heat exchanger |
US6244333B1 (en) | 1998-08-27 | 2001-06-12 | Zeks Air Drier Corporation | Corrugated folded plate heat exchanger |
FR2786559B1 (fr) * | 1998-11-30 | 2001-03-30 | Valeo Thermique Moteur Sa | Echangeur de chaleur depourvu d'ailettes, en particulier pour vehicule automobile |
CA2289428C (en) | 1998-12-04 | 2008-12-09 | Beckett Gas, Inc. | Heat exchanger tube with integral restricting and turbulating structure |
US8459342B2 (en) * | 2003-11-25 | 2013-06-11 | Beckett Gas, Inc. | Heat exchanger tube with integral restricting and turbulating structure |
US6378604B1 (en) * | 1999-06-28 | 2002-04-30 | Jon Charles Feind | To heat exchanger |
US6209202B1 (en) | 1999-08-02 | 2001-04-03 | Visteon Global Technologies, Inc. | Folded tube for a heat exchanger and method of making same |
US6648067B1 (en) * | 1999-11-17 | 2003-11-18 | Joma-Polytec Kunststofftechnik Gmbh | Heat exchanger for condensation laundry dryer |
FR2804501B1 (fr) * | 2000-01-28 | 2002-04-12 | Valeo Thermique Moteur Sa | Module d'echange de chaleur, en particulier pour vehicule automobile |
FR2805605B1 (fr) * | 2000-02-28 | 2002-05-31 | Valeo Thermique Moteur Sa | Module d'echange de chaleur, notamment pour vehicule automobile |
US6964296B2 (en) * | 2001-02-07 | 2005-11-15 | Modine Manufacturing Company | Heat exchanger |
GB2384299B (en) * | 2002-01-22 | 2006-03-22 | Llanelli Radiators Ltd | Automotive heat exchanger |
DE10214467A1 (de) * | 2002-03-30 | 2003-10-09 | Modine Mfg Co | Abgaswärmetauscher für Kraftfahrzeuge |
WO2005005904A1 (en) * | 2003-07-15 | 2005-01-20 | Outokumpu Copper Products Oy | Pressure containing heat transfer tube and method of making thereof |
JP2006214646A (ja) * | 2005-02-03 | 2006-08-17 | Xenesys Inc | 熱交換用プレート |
US20080223945A1 (en) * | 2007-03-12 | 2008-09-18 | Lau George H K | Heat exchanger |
KR101086917B1 (ko) * | 2009-04-20 | 2011-11-29 | 주식회사 경동나비엔 | 열교환기 |
JP5499957B2 (ja) * | 2009-07-24 | 2014-05-21 | 株式会社デンソー | 熱交換器 |
CN202547197U (zh) * | 2009-10-19 | 2012-11-21 | 株式会社京滨冷暖科技 | 蒸发器 |
DE102009059692A1 (de) | 2009-12-19 | 2011-06-22 | Modine Manufacturing Co., Wis. | Wärmetauscherblock und Herstellungsverfahren |
DE102010004973A1 (de) * | 2010-01-18 | 2011-07-21 | Behr GmbH & Co. KG, 70469 | Wärmeübertrager |
US9359952B2 (en) | 2012-02-03 | 2016-06-07 | Pratt & Whitney Canada Corp | Turbine engine heat recuperator plate and plate stack |
EP2906893B1 (de) * | 2012-09-17 | 2016-12-28 | Mahle International GmbH | Wärmetauscher |
US20180372413A1 (en) | 2017-06-22 | 2018-12-27 | Rheem Manufacturing Company | Heat Exchanger Tubes And Tube Assembly Configurations |
DE202017003764U1 (de) | 2017-07-19 | 2017-07-26 | Modine Manufacturing Company | Wärmetauscher |
DE102017223616A1 (de) * | 2017-12-21 | 2019-06-27 | Mahle International Gmbh | Flachrohr für einen Abgaskühler |
US11131511B2 (en) | 2018-05-29 | 2021-09-28 | Cooler Master Co., Ltd. | Heat dissipation plate and method for manufacturing the same |
US11913725B2 (en) | 2018-12-21 | 2024-02-27 | Cooler Master Co., Ltd. | Heat dissipation device having irregular shape |
FR3094657B1 (fr) * | 2019-04-03 | 2022-07-08 | Safran Nacelles | Procédé de fabrication d’un échangeur surfacique structural pour nacelle |
US11073344B2 (en) | 2019-04-24 | 2021-07-27 | Rheem Manufacturing Company | Heat exchanger tubes |
FR3099238B1 (fr) | 2019-07-25 | 2021-10-01 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur de chaleur notamment pour véhicule automobile et procédé de fabrication d’un tel échangeur de chaleur |
FR3099239B1 (fr) | 2019-07-25 | 2021-10-01 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur de chaleur notamment pour véhicule automobile et procédé de fabrication d’un tel échangeur de chaleur |
FR3099240B1 (fr) | 2019-07-25 | 2021-08-06 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur de chaleur notamment pour véhicule automobile et procédé de fabrication d’un tel échangeur de chaleur |
FR3100058B1 (fr) | 2019-08-23 | 2022-03-25 | Valeo Systemes Thermiques | Echangeur de chaleur notamment pour véhicule automobile et procédé de fabrication d’un tel échangeur de chaleur |
Family Cites Families (9)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US785580A (en) * | 1904-11-07 | 1905-03-21 | Alexander Shiels | Apparatus for condensing purposes. |
GB159806A (en) * | 1919-11-04 | 1921-03-04 | Edwin Livingston Russell | Improvements in and relating to radiators for internal combustion engines |
FR617047A (fr) * | 1926-04-23 | 1927-02-12 | Laengerer & Reich Kuehler | Radiateur pour refroidissement d'eau |
GB392065A (en) * | 1931-11-24 | 1933-05-11 | Luis Baxeras Font | Improvements in or relating to the construction of radiators for automobiles and thelike |
US2281754A (en) * | 1937-01-27 | 1942-05-05 | Cherry Burreil Corp | Heat exchanger |
US2421245A (en) * | 1938-11-30 | 1947-05-27 | Cherry Burrell Corp | Heat exchange element |
US2281154A (en) * | 1940-08-28 | 1942-04-28 | Hromadko Joseph | Radiator |
GB1204675A (en) * | 1967-02-01 | 1970-09-09 | Ass Eng Ltd | Improvements in or relating to heat exchangers |
DE1601216B2 (de) * | 1967-11-03 | 1971-06-16 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Blechtafel fuer platten waermetauscher mit einem stapel solcher blechtafeln |
-
1971
- 1971-10-15 US US00189659A patent/US3757856A/en not_active Expired - Lifetime
-
1972
- 1972-10-03 CA CA153,066A patent/CA976953A/en not_active Expired
- 1972-10-13 AU AU47729/72A patent/AU464105B2/en not_active Expired
- 1972-10-13 IT IT53373/72A patent/IT966340B/it active
- 1972-10-13 GB GB712875A patent/GB1412444A/en not_active Expired
- 1972-10-13 GB GB712775A patent/GB1412443A/en not_active Expired
- 1972-10-13 DE DE2265349A patent/DE2265349B2/de not_active Withdrawn
- 1972-10-13 BR BR007156/72A patent/BR7207156D0/pt unknown
- 1972-10-13 FR FR7236403A patent/FR2161913B1/fr not_active Expired
- 1972-10-13 SE SE7213243A patent/SE387155B/xx unknown
- 1972-10-13 JP JP47102624A patent/JPS5146293B2/ja not_active Expired
- 1972-10-13 DE DE2250233A patent/DE2250233B2/de not_active Withdrawn
- 1972-10-13 GB GB4723872A patent/GB1412442A/en not_active Expired
-
1975
- 1975-04-11 ES ES1975211434U patent/ES211434Y/es not_active Expired
- 1975-04-11 ES ES436532A patent/ES436532A1/es not_active Expired
- 1975-11-20 SE SE7513072A patent/SE404304B/xx unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AU4772972A (en) | 1974-04-26 |
DE2250233B2 (de) | 1980-06-04 |
FR2161913A1 (de) | 1973-07-13 |
SE404304B (sv) | 1978-10-02 |
JPS4847644A (de) | 1973-07-06 |
DE2265349B2 (de) | 1980-09-18 |
GB1412444A (en) | 1975-11-05 |
GB1412442A (en) | 1975-11-05 |
AU464105B2 (en) | 1975-08-14 |
SE387155B (sv) | 1976-08-30 |
FR2161913B1 (de) | 1976-06-04 |
DE2265349A1 (de) | 1977-08-18 |
US3757856A (en) | 1973-09-11 |
JPS5146293B2 (de) | 1976-12-08 |
ES211434Y (es) | 1976-10-16 |
BR7207156D0 (pt) | 1973-07-19 |
CA976953A (en) | 1975-10-28 |
ES436532A1 (es) | 1977-01-01 |
ES211434U (es) | 1976-05-16 |
IT966340B (it) | 1974-02-11 |
SE7513072L (sv) | 1975-11-20 |
GB1412443A (en) | 1975-11-05 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2250233A1 (de) | Primaer-oberflaechenhitzeaustauscher und seine herstellung | |
DE2250222A1 (de) | Waermetauscher | |
EP1474645B1 (de) | Abgaswärmeübertrager | |
EP3359902B2 (de) | Verfahren zur herstellung einer lamelle und plattenwärmetauscher mit einer lamelle hergestellt nach dem verfahren | |
DE2946804C2 (de) | ||
DE112008003077T5 (de) | Wärmetauscher mit Anschlussstückverstärkungsvorsprung | |
DE112008002905T5 (de) | Wärmetauscher | |
EP1616143B1 (de) | Wärmeübertrager, insbesondere ladeluftkühler für kraftfahrzeuge | |
DE102006038463A1 (de) | Wärmetauschereinheit und Verfahren zu ihrer Herstellung | |
DE102009015849A1 (de) | Wärmetauscher | |
DE102007028792A1 (de) | Wärmeaustauscher | |
DE112004002463T5 (de) | Wärmetauscher | |
DE60032525T2 (de) | Rohr für Wärmetauscher | |
DE102005002417A1 (de) | Wärmeübertrager, insbesondere Ladeluftkühler oder Kühlmittelkühler für Kraftfahrzeuge | |
DE102004001787A1 (de) | Wärmeübertrager, insbesondere Abgaswärmeübertrager für Kraftfahrzeuge | |
DE10343239A1 (de) | Wärmeübertrager | |
DE2429370A1 (de) | Verfahren zur herstellung von austauschern mit rohrbuendeln, und mittels dieses verfahrens hergestellte austauscher | |
DE102006018688B4 (de) | Verfahren zum Biegen von Multiportrohren für Wärmeübertrager | |
DE69430260T2 (de) | Plattenwärmetauscher und verfahren zur herstellung | |
DE69617598T2 (de) | Wärmetauscher, insbesondere Ladeluftkühler für Kraftfahrzeug | |
DE2413165C3 (de) | Plattengegenstrom-Wärmeaustauscher und Verfahren zu seiner Herstellung | |
DE102007010474A1 (de) | Wärmetauscher | |
DE2750237A1 (de) | Nachgiebige dichtung fuer rohre und rohrplatten von waermeaustauschern | |
DE2813952A1 (de) | Rohrboden aus metall, anwendungen und verwendung desselben sowie verfahren und vorrichtung zu seiner herstellung | |
DE2705178A1 (de) | Waermeaustauscher |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
OI | Miscellaneous see part 1 | ||
OI | Miscellaneous see part 1 | ||
BHN | Withdrawal |