DE2223325A1 - GEAR PUMP OR MOTOR - Google Patents

Description

Zahnradpumpe oder -motor Die Erfindung betrifft eine Zahnradpumpe oder einen Zahnradmotor mit zwei miteinander in Eingriff stehenden Zahnrädern, deren Wellen im Rumpf mittels getrennter Lagerbuchsen gelagert sind, gegen die die Stirnflächen der Zahnräder angrenzen und die in der axialen Richtung beweglich und mit Hilfe von Druck gegen die Stirnflächen der Zahnräder abgedichtet sind. Gear Pump or Motor The invention relates to a gear pump or a gear motor with two meshing gears whose Shafts are stored in the fuselage by means of separate bearing bushes against which the end faces the gears adjoin and which are movable in the axial direction and with the help are sealed by pressure against the end faces of the gears.

Es sind Zahnradpumpen dieser Art bekannt (britische Patentschriften 769 763 und 1 o67 552 sowie deutsche Patentanmeldungen 1 703 18o und 1 802 289). Gear pumps of this type are known (British patents 769 763 and 1 o67 552 as well as German patent applications 1 703 18o and 1 802 289).

bei diesen bekannten Zahnradpumpen und -motoren ist das von den Schwankungen in den Betriebsverhältnissen, wie z.B. von denjenigen der ölviskosität bewirkte Axialmoment der Lagerbuchsen nicht eleminiert, das eine Kippwirkung auf die Lagerbuchsen ausübt, oder es ist das Axialmoment mit Hilfe von mehreren Teilfeldern eleminiert oder man hat DruckausgleichgAnge am Außenumfang der Lagerbuchsen angebracht, wobei das Teildruckfeld abwechselnd in Verbindung mit dem hohen und mit dem niedrigen Druck steht und in dem Teildruckfeld nachteilige Druckschwankung hervorruft, welche sowohl die Stirnfläche als auch die Dichtungen beansprucht. in these known gear pumps and motors it is due to the fluctuations in the operating conditions, such as those caused by the oil viscosity Axial moment of the bearing bushes is not eliminated, which has a tilting effect on the bearing bushes exerts, or the axial moment is eliminated with the help of several sub-fields or one has pressure compensation gAnge attached to the outer circumference of the bearing bushes, with the partial pressure field alternately in connection with the high and with the low Pressure is and causes disadvantageous pressure fluctuations in the partial pressure field, which stressed both the end face and the seals.

Die Erfindung hat die Aufgabe, diese Nachteile zu vermeiden und die Neigung der Lagerbuchsen unter variierenden etriebsverhältnissen auszuschalten. Zur Lösung dieser Aufgabe ist die Erfindung dadurch gekennzeichnet, daß der in der Zahnkammer herrschende Druck in von dem Axialausgleichsfeld der Lagerbuchsen mittels Dichtungselementen isolierte Partialfelder durch Druckausgleichabohrungen hindurchgeleitet ist, die sich in den Lagerbuchsen im wesentlichen bei der Mitte des dem durchschnittlichen Betriebsverhältnis entsprechenden Druckanstiegbereichs befinden, um die Neigung der Lagerbuchsen unter variierenden Betriebsverhältnissen tu eleminieren. The invention has the task of avoiding these disadvantages and the Eliminate the tendency of the bearing bushes under varying operating conditions. To solve this problem, the invention is characterized in that the in the Tooth chamber prevailing pressure in by means of the axial compensation field of the bearing bushes Sealing elements isolated partial fields passed through pressure equalization holes which is located in the bushings essentially at the middle of the average Operating ratio corresponding pressure rise range are located to the slope of the bearing bushes under varying operating conditions.

Es ist ferner günstig, wenn die Mündung der Druckausgleichsbohrungen auf der Seite der Zahnkammer dem Fußkreis der Zahnräder im wesentlichen näher liegt als ihrem Hauptkreis. It is also advantageous if the mouth of the pressure equalization bores on the side of the tooth chamber the foot circle of the gears essentially closer than their main circle.

Die von den Schwankungen der Beeriebsverhältniss, wie z.B. der ölviskosität, herrührende Schwankung des Druckanstiegbereichs auf der Zahnkammerseite regelt in der Erfindung durch die Druckausgleichsbohrung hindurch den Druck auf der Seite des Partialdruckfelds, wobei Eleminierung des axialen Moments der Lager unter wechselnden Betriebsverhältnissen erzielt wird und die von außen gegen die Lagerbuchsen und die Stirnfläche des Zahnrads gerichteten Kräfte nur wenig größer werden als die von innen aus der Zahnkammer entgegenwirkenden, dem momentanen Druckanstieg entsprechenden Axialkräfte. Ehe die rotierende Zahnkammer in den Bereich des vollen Arbeitsdrucks übertritt, verschließt die Stirnfläche des Zahns nahe dem Fußkreis die Druckausgleichsbohrung, und es kann keine die Stirnfläche des Lagers und die Dichtungen beanspruchende hohe Druckschwankung eintreten. The fluctuations in the beer ratio, such as the oil viscosity, The resulting fluctuation in the pressure increase range on the tooth chamber side is regulated in the invention through the pressure compensation hole through the pressure on the side of the partial pressure field, eliminating the axial moment of the bearings under changing Operating conditions is achieved and the outside against the bearing bushes and the face of the gear directional forces are only slightly larger than the counteracting from the inside of the tooth chamber, corresponding to the current pressure increase Axial forces. Before the rotating tooth chamber is in the range of full working pressure overshoots, the face of the tooth closes the pressure compensation hole near the root circle, and there can be no high stress on the face of the bearing and the seals Pressure fluctuation occur.

Die Erfindung und die damit erzielbaren Vorteile werden im folgenden unter Hinweis auf das in den Figuren der beiliegenden Zeichnung dargestellte Ausführungsbeispiel beschrieben, auf welches die Erfindung in keiner Weise beschränkt ist. The invention and the advantages that can be achieved therewith are described below with reference to the embodiment shown in the figures of the accompanying drawing described, to which the invention is in no way limited.

Figur 1 zeigt teilweise im Schnitt ein Allgemeinbild einer Zahnradpumpe nach der Erfindung, wobei mittels Punktstrichlinien die verschiedenen Betriebsverhältnissen entsprechenden Druckanstiegbereiche (Phk) in der Zahnkammer sowie die diesen entsprechenden Druckanstiegbereiche (Pok) in der Partialdruckkammer in Polarkoordinaten mit den Mittelpunkten der Pumpenwellen als Mittelpunkt eingezeichnet sind; Figur 2 zeigt den Schnitt II-II in Figur 1; Figur 3 zeigt den Befestigungsflansch der Pumpe und ist zugleich der Schnitt III-III in Figur 2; Figur 4 zeigt den Schnitt IV-IV in Figur 2, wobei zugleich die Anordn ungen des Pumpenkörpers, der Lagerbuchsen und der Wellen im Verhältnis zueinander eingezeichnet sind; Figur 5 zeigt die als Axialdichtung der Pumpe arbeitende Formdichtung; Figur 6 zeigt die Stütze, das Stützstück und den Stützring der Formdichtung nach Figur 5; Figur 7 zeigt in rechtwinkligen Koordinaten die in Figur 1 in Polarkoordinaten dargestellten, die verschiedenen Iietriebsverhältnisse wiedergebenden Druckanstiegbereiche (Phk bzw. Pok) sowohl der Zahnkammer als auch des Partialdruckfelds, wobei auf den waagrechten Achsen mittels Buchstaben A bis H die in Figur 1 entsprechend bezeichneten Stellen verzeichnet sind. FIG. 1 shows, partially in section, a general picture of a gear pump according to the invention, the various Operating conditions corresponding pressure rise areas (Phk) in the tooth chamber as well as the corresponding ones Pressure rise areas (Pok) in the partial pressure chamber in polar coordinates with the Centers of the pump shafts are shown as the center; Figure 2 shows the section II-II in Figure 1; Figure 3 shows the mounting flange of the pump and is also the section III-III in Figure 2; Figure 4 shows the section IV-IV in Figure 2, at the same time the arrangements of the pump body, the bearing bushes and the waves are drawn in relation to each other; Figure 5 shows as an axial seal the pump working molded seal; Figure 6 shows the support, the support piece and the support ring of the molded seal according to Figure 5; Figure 7 shows in rectangular coordinates those shown in polar coordinates in FIG. 1, the various operating conditions reproducing pressure rise areas (Phk and Pok) both of the tooth chamber as also of the partial pressure field, with letters on the horizontal axes A to H, the locations correspondingly designated in FIG. 1 are shown.

Die Zahnradpumpe nach den Figuren hat einen beiderseitig offenen Rumpf 1 mit einem Gehäuse 2, das aus zwei einander teilweise überschneidenden Kreiszylindern besteht. Das Gehäuse ist fest und dicht mittels des Befestigungsflansches 3 und des Endflansches 4 verschlossen. Der Befestigungsflansch 3 hat ein Loch 5, durch welches die Antriebswelle 6 hindurchtritt. Im Loch 5 befindet sich eine Achsdichtung lo, welche den lleckfluß sowie den Eintritt von Luft und Verunreinigungen in die Pumpe verhindert. The gear pump according to the figures has one that is open on both sides Body 1 with a housing 2, which consists of two partially overlapping circular cylinders consists. The housing is firm and tight by means of the mounting flange 3 and of the end flange 4 closed. The mounting flange 3 has a hole 5 through which the drive shaft 6 passes through. There is an axle seal in hole 5 lo, which controls the leakage flow as well as the entry of air and contaminants into the Pump prevented.

In das Pumpengehäuse 2 sind zwei miteinander in Eingriff stehende Zahnräder 8 und 9 eingesetzt, deren Wellen 6 und 7 in Buchsen 11, 12, 13 und 14 gelagert sind. Die Achszapfen 6 und 7 der Zahnräder 8 und 9 bestehen mit den Zahnrädern 8 und 9 aus zusammenhängendem Material. In die Lagerbuchsen 11, 12, 13 und 14 sind Gleitbuchsen 15, 16, 17 und 18 eingepreßt. Die Lagerbuchsen 11 bis 14 sind in das Pumpengehäuse 2 mit Gleitpassung eingepaßt (Figur 4). Der Außendurchmesser der Lagerbuchsen 11 bis 14 ist um den Betrag der Toleranzvariation größer als der Hauptkreisdurchmesser des Zahnrads 8, 9. Die Wellen 6, 7 des Zahnrads 8, 9 sind mit aleitpassung in die Gleitbuchsen 15 bis 18 eingesetzt. In the pump housing 2 are two mutually engaged Gears 8 and 9 are used, their shafts 6 and 7 in sockets 11, 12, 13 and 14 are stored. The journals 6 and 7 of the gears 8 and 9 exist with the gears 8 and 9 made of coherent material. In the bearing bushes 11, 12, 13 and 14 are Slide bushings 15, 16, 17 and 18 pressed in. The bushings 11 to 14 are in the Pump housing 2 fitted with a sliding fit (Figure 4). The outer diameter of the bearing bushes 11 to 14 is larger than the main circle diameter by the amount of the tolerance variation of the gear 8, 9. The shafts 6, 7 of the gear 8, 9 are with flexible fit inserted into the sliding bushes 15 to 18.

Die Lagerbuchsen 11 bis 14 haben an ihrem Außenumfang Planflächen 19, wo sich die Überschneidungslinien der Zylinder des Gehäuses 2 treffen. Der Mittabstand 2xe -T2 der Lagerbuchsen 11 bis 14 ist größer als der Mittabstand A+T1 der Gehäusezylinder bemessen (2xe T2 AiTi, worin T1 und T2 die Toleranzvariationen der betreffenden Maße sind).The bearing bushes 11 to 14 have flat surfaces on their outer circumference 19, where the lines of intersection of the cylinders of the housing 2 meet. The center distance 2xe -T2 of the bearing bushes 11 to 14 is greater than the center distance A + T1 of the housing cylinders dimensioned (2xe T2 AiTi, where T1 and T2 are the tolerance variations of the respective Dimensions are).

Die Lagerbuchsen 11 bis 14 sind in der Axialrichtung beweglich und sie liegen mit je einer Seite gegen die Flankenfläche des Zahnrads. Die Lagerbuchsen 11 bis 14 sind paarweise mittels eines Stellzapfens 36 verbunden, der in den Ldchern in den Lagerbuchsen mit genügendem Spiel eingesetzt ist, welches freie Einstellung der Lagerbuchsen 11 bis 14 zuläßt.The bushings 11 to 14 are movable in the axial direction and they are each with one side against the flank surface of the gear. The bearing bushes 11 to 14 are connected in pairs by means of an adjusting pin 36, which is located in the roofs is inserted in the bearing bushes with sufficient play, which is free adjustment the bearing bushes 11 to 14 allows.

Im Pumpenrumpf 1 sind ringförmige Nuten 21 für die Formdichtung 22 eingeschnitten. Die Spalträume 23 und 24 zwischen den Flanschen 3 und 4 sowie den Stirnflächen der Buchsen 11, 12, 13 und 14 sind mittels der Formdichtung 22 zum Verhindern von Leckfluß von bzw. nach außen abgedichtet. In the pump body 1 there are annular grooves 21 for the molded seal 22 incised. The gaps 23 and 24 between the flanges 3 and 4 and the End faces of the sockets 11, 12, 13 and 14 are by means of the molded seal 22 for Sealed to prevent leakage from or to the outside.

Die Formdichtung 22 hat rechteckigen Querschnitt und zum Sicherstellen wirksamer Dichtung eine größere Höhe als die Nuten 21.The molded seal 22 has a rectangular cross section and to secure more effective seal a greater height than the grooves 21.

Mittels der zusammenhänenden Formdichtung 22 und der Dichtungen 26, 27 und 28 ist ein Teil des Axialausgleichsfeldes 25 zu den Partialdruckfeldern 29 und 30 sowie zum Niederdruckfeld 31 abgetrennt. Der um den Hals der Lagerbuchse 11 bis 14 liegende Dichtungsring 28 ist so geformt, daß der Zuwachs der Spiele infolge der Abnutzung der Stirnflächen der Lager und des Zahnrads 8, 9 keinen Leckfluß zwischen der Dichtung und dem Deckel bewirkt. Wenn sich der Spaltraum 23 und 24 vergrößert, preßt der auf die Dichtung einwirkende Arbeitsdruck die Dichtungsringe 28 stramm gegen die Flansche 3 und 4. Die Formdichtung 22 ist aus ölbeständigem Gummi und die Dichtungsstützen 26, 27 und 28 sind aus unzusammendrückbarem Material gefertigt.. Die Dichtungsstütze 26 ist mit einer Nutung 38 versehen, in welche der aus der Toleranzvariation erwachsende überschüssige Teil der Formdichtung 22 hineingeht, womit die Dichtung die Lagerbuchsen nicht in schiefe Lage drGeRen kann. By means of the contiguous molded seal 22 and the seals 26, 27 and 28 is part of the axial compensation field 25 for the partial pressure fields 29 and 30 as well as to the low pressure field 31 separated. The one around the neck the bearing bush 11 to 14 lying sealing ring 28 is shaped so that the increase the play due to wear on the end faces of the bearings and the gear wheel 8, 9 causes no leakage flow between the seal and the cover. When the gap space 23 and 24 enlarged, the working pressure acting on the seal presses the sealing rings 28 tight against the flanges 3 and 4. The molded seal 22 is made of oil-resistant Rubber and the sealing supports 26, 27 and 28 are made of an incompressible material manufactured .. The seal support 26 is provided with a groove 38 in which the excess part of the molded seal 22 arising from the tolerance variation goes in, so that the seal cannot push the bearing bushes into an inclined position.

Die Partialdruckfelder 29 und 30 stehen mittels der Druckausgleichsbohrungen 32 in Verbindung mit der Zahnkammer. The partial pressure fields 29 and 30 are by means of the pressure compensation bores 32 in connection with the tooth chamber.

Das Axialausgleichsfeld 25 steht durch den Kanal 33 in direkter Verbindung mit dem Arbeitsdruck Pt der Pumpe auf ihrer Hochdruckseite, und das Niederdruckfeld 31 steht durch das Loch 34 und den Kanal 35 in Verbindung mit der Saugseite der Pumpe.The axial compensation field 25 is in direct connection through the channel 33 with the working pressure Pt of the pump on its high pressure side, and the low pressure field 31 is through the hole 34 and the channel 35 in connection with the suction side of the Pump.

Das Lecköl von dem hydrodynamisch geschmierten Gleitlager wird durch die Bohrung 37 in den Flanschen 3 und 4 auf die Saugseite der Pumpe geleitet (Figur 3). The leakage oil from the hydrodynamically lubricated plain bearing is through the bore 37 in the flanges 3 and 4 is directed to the suction side of the pump (Fig 3).

Die Verluste der Pumpe können in Leckverluste und mechanische Verluste zerlegt werden. Leckverluste entstehen zwischen den Rädern an der Eingriffstelle, längs des Gehäuseumfangs über die Zahnköpfe hinweg, zwischen den Stirnflächen der Zahnräder und den Lagerbuchsen, durch die Zwischenräume der Dichtungen hindurch und zwischen den Planflächen 19. der Lager hindurch. Mechanische Verluste sind die Lagerreibung sowie die Reibung zwischen den Stirnflächen des Zahnrads und der Lagerbuchsen. The losses of the pump can result in leakage losses and mechanical losses be disassembled. Leakage losses occur between the wheels at the point of contact, along the circumference of the housing over the tooth tips, between the end faces of the Gears and the bearing bushes, through the gaps between the seals and between the flat surfaces 19. of the bearings. Mechanical losses are that Bearing friction as well as the friction between the end faces of the gear and the bearing bushes.

In der Zahnradpumpe nach der Erfindung ist danach gestrebt worden, die Verluste auf folgende Weise aus zuschalten: Das Eingriffverhältnis der Zahnräder 8,'9 ist möglichst hoch (über 1,2) gewählt worden, womit der Eingriff ein dauernder ist und an der Eingriffstelle der Zahnräder 8, 9 kein Leckfluß eintreten kann. In den den Zahnrädern 8, 9 zugewandten Stirnflächen der Lagerbuchsen 11 bis 14 sind Vertiefungen vorgesehen,durch die das unter Druck stehende öl zurück auf die Druckseite gepreßt wird, womit der volumetrische Wirkungsgrad nicht aus diesem Grunde herabgeht. Der Außenumfang der Zahnräder 8, 9 ist hinreichend groß bemessen, wobei der Arbeitsdruck aas Zahnrad 8, 9 und die Lagerbuchsen 11 bis 14 gegen die Saugseite des Rumpfes i andrückt und dort metallische Abdichtung bewirkt. Die Lagerbuchsen 11 bis 14 sind in axialer Richtung beweglich, und der Arbeitsdruck der Pumpe preßt sie gegen die Stirnflächen der Zahnräder 8, 9. In the gear pump according to the invention, efforts have been made to Cut in the losses in the following way: The mesh ratio of the gears 8, '9 has been chosen as high as possible (over 1.2), making the intervention permanent is and at the point of engagement of the gears 8, 9 no leakage flow can occur. In the end faces of the bearing bushes 11 to 14 facing the gears 8, 9 Wells are provided through which the pressurized oil returns to the pressure side is pressed, so that the volumetric efficiency does not go down for this reason. The outer circumference of the gears 8, 9 is sufficiently large, with the working pressure aas gear 8, 9 and the bearing bushes 11 to 14 against the suction side of the fuselage i presses and creates a metallic seal there. The bearing bushes 11 to 14 are movable in the axial direction, and the working pressure of the pump presses it against the End faces of the gears 8, 9.

Der Arbeitsdruck preßt die Formdichtung 22 und den Dichtungsring 28 stramm gegen die Flansche 3 und 4 und verhindert den Leckfluß von Ül aus der Pumpe hinaus und auf ihre Saugseite hin.The working pressure presses the molded seal 22 and the sealing ring 28 Tightly against the flanges 3 and 4 and prevents the leakage of oil from the pump out and towards their suction side.

Da der Mittabstand der Lagerbuchsen 11 und 12 sowie 13 und 14, 2xeT2, größer als der Mittabstand A+T1 der Zylinderflächen des Gehäuses 2 bemessen ist, gehen die Lagerbuchsen 11 bis 14 auf den Umfang des Gehäuses 2 hinauf, und die hierbei entstehende Kraftkomponente preßt die Lagerbuchsen 11 bis 14 stramm zusammen und bewirkt effektive Abdichtung zwischen den Planflächen 19. Ferner drückt der Arbeitsdruck der Pumpe die Lagerbuchsen 11 und 12 sowie 13 und 14 zusammen. In Figur 4 ist die Situation bezüglich der Spielräume übertrieben dargestellt, um anschaulicher die Lage der Lagerbuchsen 11 bis 14 im Verhältnis zum Gehäuse 2 zu zeigen. In Figur 4 bezeichnet Pna den Druckanstiegbereich. Since the center distance of the bearing bushes 11 and 12 as well as 13 and 14, 2xeT2, is larger than the center distance A + T1 of the cylinder surfaces of the housing 2, the bushings 11 to 14 go up to the circumference of the housing 2, and this resulting force component presses the bearing bushes 11 to 14 tightly together and creates an effective seal between the flat surfaces 19. Furthermore, the working pressure pushes the pump the bearing bushes 11 and 12 and 13 and 14 together. In Figure 4 is the Situation with regard to the margins exaggerated in order to illustrate the To show the position of the bearing bushes 11 to 14 in relation to the housing 2. In figure 4, Pna denotes the pressure increase area.

Da in den Stirnflächen der Lagerbuchsen 11 bis 14 Aussparungen vorgesehen sind, durch welche das öl auf die Druckseite zurücktreten kann, ergeben sich an der Eingriffstelle keine Druckspitzen, womit die Lagerkraft und die Lagerreibung gering bleiben. Zum Eleminieren der Reibung und der Neigung zwischen dem Zahnrad 8, 9 und der Stirnfläche der Lagerbuchsen 11 bis 14 ist der Erfindung gemäß mittels des Partialdruckfelds 29, 30 dafür Sorge getragen, daß die von außen auf die Lagerbuchsen und die Stirnfläche des Zahnrads 8, 9 gerichteten Kräfte nur wenig größer als die von innen aus der Zahnkammer entgegenwirkenden Kräfte werden, die dem Druckanstieg nk unter den augenblicklichen Betriebsverhältnissen entsprechen. Since 11 to 14 recesses are provided in the end faces of the bearing bushes through which the oil can recede to the pressure side, result from the point of engagement no pressure peaks, with which the bearing force and the bearing friction stay low. To eliminate the friction and inclination between the gear 8, 9 and the end face of the bearing bushes 11 to 14 is according to the invention by means of the partial pressure field 29, 30 made sure that the from the outside on the bearing bushes and the face of the gear 8, 9 directed Forces only a little greater than the forces counteracting from the inside from the tooth chamber, which correspond to the pressure increase nk under the current operating conditions.

Die Wirkungsweise der Erfindung wird näher mit Hinweis auf die schematischen Druckanstiegskurven Phk und Pok in Figur 1 und 7 beschrieben. Die Druckanstiegskurven Phk geben den Druck in der Zahnkammer bei verschiedenen Stellungen und in verschiedenen Betriebsverhältnissen T01, TOmed und TO2 wieder, und die Druckanstiegskurven Pok geben den Druck der Partialdruckfelder 29, 30 wieder, der vom Druck in der Zahnkammer durch die Druckausgleichsbohrung 32 hindurch bezogen ist. Die Betriebsverhältnisse T01 und T02 kann man sich als extreme, entgegengesetzte Betriebsverhältnisse vorstellen, indem der Zustand T01 die niedrigste Arbeitstemperatur und größte ÖIviskosität und T02 die höchste Betriebstemperatur und geringste ölviskosität vertritt. Bei Anstieg der Arbeitstemperatur der Pumpe und abnehmender O'lviskosität, d.h. bei Übergang in Richtung auf die Betriebsverhältnisse T02 zu, verschiebt sich zugleich der Druckanstiegbereich Phk der Zahnkammer in Richtung auf die Saugseite der Pumpe zu. Hierbei wächst auch das von der Zahnkammer her die Lagerbuchsen 11 bis 14 schiefstellende Moment, womit im Partialdruckfeld 29, 30 ein höherer Druck benötigt wird, um die Neigung der Lagerbuchsen 11 bis 14 zu verhindern. Das Integral der Druckanstiegskurven Phk (in Figur 7 anschaulich die von den Kurven Phk und der Horizontalachse im Intervall A-D umschriebene Fläche) ist in gewisser Weise dem die Lagerbuchsen 11 bis 14 neigenden Moment proportional, und dieses Integral vergrößert sich beim übergang von den Betriebsverhältnissen T01 in Richtung auf TO2 zu. Indem man die Druckausgleichsbohrung 32 der Erfindung gemäß wesentlich in die Mitte des den durchschnittlichen Betriebsverhältnissen TOmed entsprechenden Druckanstiegbereichs (in Figur 1 und 7 wesentlich mit dem Intervall B-C übereinstimmend) verlegt, erhält man in der in Figur 1 und 7 veranschaulichten Weise einen gleichmäßig anwachsenden Druck Pok im Partialdruckfeld 29, 30 (Intervall F-G in Figur 7), und die Neigung der Lagerbuchsen 11 bis 14 mit ihren nachteiligen Folgen wird unter allen Betriebsverhältnissen verhindert. Die in Figur 7 schräg schraffierte Fläche gibt schematisch den Plazierungsbereich der Druckausgleichsbohrung 32 nach der Erfindung an, und in Figur 7 ist die Druckausgleichsbohrung 32 mitten in dem schraffierten Bereich plaziert gedacht. The mode of operation of the invention is explained in more detail with reference to the schematic Pressure rise curves Phk and Pok are described in FIGS. 1 and 7. The pressure rise curves Phk indicate the pressure in the tooth chamber in different positions and in different Operating conditions T01, TOmed and TO2 again, and the pressure rise curves Pok reflect the pressure of the partial pressure fields 29, 30, that of the pressure in the tooth chamber is related through the pressure compensation hole 32 therethrough. The operating conditions T01 and T02 can be imagined as extreme, opposite operating conditions, by the condition T01 the lowest working temperature and highest oil viscosity and T02 represents the highest operating temperature and lowest oil viscosity. If there is an increase the working temperature of the pump and decreasing oil viscosity, i.e. at transition towards the operating conditions T02, the pressure increase range shifts at the same time Phk of the tooth chamber towards the suction side of the pump. This also grows the moment that causes the bearing bushes 11 to 14 to be tilted from the tooth chamber, with which a higher pressure is required in the partial pressure field 29, 30 to reduce the inclination of the bearing bushes 11-14 to prevent. The integral of the pressure rise curves Phk (in FIG. 7 the graphs of the curves Phk and the horizontal axis in the interval A-D circumscribed area) is in a certain way that of the bearing bushes 11 to 14 inclining Moment proportional, and this integral increases with the transition from the operating conditions T01 towards TO2. By making the pressure equalization bore 32 of the invention substantially in the middle of the average operating conditions TOmed corresponding pressure increase range (in Figures 1 and 7 essentially with the interval B-C matching) is obtained in that illustrated in FIGS. 1 and 7 Create an evenly increasing pressure Pok in the partial pressure field 29, 30 (interval F-G in Figure 7), and the inclination of the bearing bushes 11 to 14 with their disadvantageous Consequences are prevented under all operating conditions. The in Figure 7 at an angle The hatched area shows schematically the placement area of the pressure compensation hole 32 according to the invention, and in Figure 7 the pressure compensation hole 32 is in the middle placed in the hatched area.

Claims (7)

Patentansprüche Claims S Zahnradpumpe oder -motor mit zwei miteinander in Eingriff stehenden Zahnrädern, deren Wellen im Rumpf mittels getrennter Lagerbuchsen gelagert sind, gegen die die Stirnflächen der Zahnräder angrenzen und die in der Richtung der Achsen beweglich und mit Hilfe von Druck gegen die Stirnflächen der Zahnräder abgedichtet sind, dadurch gekennzeichnet, daß der in der Zahnkammer herrschende Druck (Phk) in von dem Axialausgleichsfeld (25) der Lagerbuchsen (11, 12, 13, 14) mittels Dichtungselementen (22,26,27,28) isolierte Partialdruckfelder (29,30) durch Druckausgleichsbohrungen (32) hindurchgeleitet ist, welche sich in den Lagerbuchsen (11,12,13,14) im wesentlichen in der Mitte des den durchschnittlichen Betriebsverhältnisses <TOmed) entsprechenden Druckanstiegbereichs befinden, um die Neigung der Lagerbuchsen (11, 12, 13, 14) unter var ierenden Betriebsverhältnissen (T01-TO2) zu eleminieren. S Gear pump or motor with two meshing ones Gears, the shafts of which are mounted in the fuselage by means of separate bearing bushes, against which the faces of the gears adjoin and those in the direction of the axes movable and sealed with the help of pressure against the end faces of the gears are characterized in that the pressure (Phk) prevailing in the tooth chamber in of the axial compensation field (25) of the bearing bushes (11, 12, 13, 14) by means of sealing elements (22,26,27,28) isolated partial pressure fields (29,30) through pressure compensation bores (32) is passed, which is in the bearing bushes (11,12,13,14) essentially in the middle of the one corresponding to the average operating ratio <TOmed) Pressure increase area in order to reduce the inclination of the bearing bushes (11, 12, 13, 14) to be eliminated under varying operating conditions (T01-TO2). 2. Zahnradpumpe oder -motor nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Mündung der Druckausgleichsbohrungen (32) auf der Zahnkammerseite dem Fußkreis der Zahnräder (8, 9) im wesentlichen näher liegt als ihrem Hauptkreis. 2. Gear pump or motor according to claim 1, characterized in that that the mouth of the pressure compensation bores (32) on the tooth chamber side is the root circle the gears (8, 9) is essentially closer than their main circle. 3. Zahnradpumpe oder -motor nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Druckausgleichsbohrungen (32) in die Lagerbuchsen (11, 12, 13, 14) schräg verlaufendf gebohrte Löcher sind, deren Richtung eine auf der Zahnkammerseite auf den Fußkreis hin weisende schräge Lage hat. 3. Gear pump or motor according to claim 2, characterized in that that the pressure compensation bores (32) in the Bearing bushes (11, 12, 13, 14) are obliquely drilled holes, the direction of which is one on the The tooth chamber side has an inclined position pointing towards the root circle. 4. Zahnradpumpe oder -motor nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß sich zwecks Erzeugung des Axialausgleichfeldes (25) und der Partialdruckfelder (29, 30) für die Lagerbuchsen (11, 12, 13, 14) an den Endflächen des Rumpfes (1) in den Randteilen des Gehäuses (2) ring£6rmige Nuten (21> befinden, in denen eine Formdichtung (22) liegt, die das Axialausgleichsfeld (25), das Niederdruckfeld (31) und die Partialdruckfelder (29, 30) voneinander trennt und nach außen sowie untereinander abdichtet. 4. gear pump or motor according to claim 1, 2 or 3, characterized in that that for the purpose of generating the axial compensation field (25) and the partial pressure fields (29, 30) for the bearing bushes (11, 12, 13, 14) on the end faces of the fuselage (1) in the edge parts of the housing (2) there are ring grooves (21>) in which a molded seal (22) is located, which is the axial compensation field (25), the low-pressure field (31) and the partial pressure fields (29, 30) separates from each other and to the outside as well seal against each other. 5. Zahnradpumpe oder -motor nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß sich innerhalb des von der Formdichtung (22) begrenzten Partialdruckfeldes (29, 3o) eine lose Dichtungsstütze (27) und entsprechendermaßen im Niederdruckfeld (31) eine zweite Dichtungsstütze (26) und um den Wellen (6, 7) Dichtungsringe befinden. 5. gear pump or motor according to claim 4, characterized in that that within the partial pressure field (29, 3o) a loose seal support (27) and correspondingly in the low pressure field (31) a second sealing support (26) and sealing rings around the shafts (6, 7). 6. Zahnradpumpe oder -motor nach Anspruch 1, 2, 3, 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Dichtungsstütze (26) mit einer Nutung (38) versehen ist, in welche der von der Toleranzvariation herrührende überschüssige Teil der Formdichtung (22) hineintritt, 6. gear pump or motor according to claim 1, 2, 3, 4 or 5, characterized characterized in that the sealing support (26) is provided with a groove (38), in which the excess part of the molded seal resulting from the tolerance variation (22) enters, 7. Zahnradpumpe oder -motor nach Anspruch 1, 2, 3, 4, 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß der Mittabstand (2xe-T2) der Lagerbuchsen (11, 12, 13, 14) größer als der Mittabstand (A+T 1) der Zylinder des Pumpengehäuses (2) bemessen ist und daß die Lagerbuchsen (11, 12, 13, 14) in den Zylindern des Pumpengehäuses (2) mit Gleitpassung eingesetzt sind (Fig. 4).7. gear pump or motor according to claim 1, 2, 3, 4, 5 or 6, characterized in that the center distance (2xe-T2) of the bearing bushes (11, 12, 13, 14) greater than the center distance (A + T 1) of the cylinders of the pump housing (2) is dimensioned and that the bearing bushes (11, 12, 13, 14) in the cylinders of the Pump housing (2) are used with a sliding fit (Fig. 4).