DE2124584A1 - Regenerativ-Luftvorwärmer mit stationärer zylindrischer Regenerativ-Kammer - Google Patents
Regenerativ-Luftvorwärmer mit stationärer zylindrischer Regenerativ-KammerInfo
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Description
52o2 Hennef, Sieg 1, den 14.5.1971 Mein Zeichens Pa η ^ ο16
Anmelder t Apparatebau RothemUhle
Brandt * Kritisier
5961 Rothemühle
Regenerativ-Luftvorwärmer adt
stationärer zylindrischer Regenerativ-Kamner
Die Erfindung betrifft Regenerativ-Luf tvorwärmer
wit stationärer zylindrischer Regenerativ-Kammer,
die einen Dampferzeuger nachge*chaltet sind und
bei denen die Rauchgase in bekannter Weise die Stationire Regenerativ-Kaaueer Über koaxial an
ihren Stirnflächen synchron rotierenden Drehhaben durchströmen, von denen die eine vom LuftzufUhrungskanal
und die andere vom Luftabführungekanal allseitig umschlossen ist.
Die Erfindung besweckt eine Möglichst günstige
Gestaltung und Anordnung der an die Stationire Regenerativ-Kanuner anschließenden Zu- und Abführung«
Jc an Al β für die wirmeaustauschenden
Medien.
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Bel der bisher Üblichen Anordnung der Regenerativ-Luftvorwärmer
mit stationärer Regeneratlv-Kaaaer im Anschluß an einen Dampferzeuger wurde die
aufzuwärmende Luft durch Bentrale Lufthauben
geführt, die beiderseits an den Stirnflächen der asylindrisehen Regener ativ-Kaminer, innerhalb ortsfester
Rauchgasanschlußkanäle umlaufen·
Bei einer solchen Ausführung ergaben sich verhältnismäßig
niedrige mittlere Wandtemperaturen für die korrosionsgefährdete Kaltlufthaube, vor allen
" innerhalb des Strömungebereiches der größten Verzögerung, der aus der Regenerativ-Kammer ausströmenden
Rauchgase, die etwa auf eine Temperatur von 160 °C abgekühlt sind·
Die Geschwindigkeit dieser Rauchgasströmung beträgt im Austrittsquerschnitt der Regenerativ-Kammer
etwa 8 m/s und wird auf verhältnismäßig kurzen Strömungsweg in der Umgebung des Halsquerschnittes
der Kaltenddrehhaube etwa bis auf 2,5 m/s verzögert·
Die Geschwindigkeit η der im wesentlichen entgegengesetzt
gerichteten Kaltluftströmung In dieser Drehhaube ist durchschnittlich etwa doppelt so
hoch· Sie beträgt im Halsquerschnitt der Kaltendhaube
ungefähr 15 m/s und verzögert sich bis zur Regenerator-Stirnfläche auf etwa 5 m/s·
Dies· verhältnismäßig höhere Kaltluftgeschwindigkeit
in Verbindung mit der, durch die Forst der Querschnittserweiterung beidingten Tendenz der
verzögerten Rauchgasströmung, sich von den äußeren Wandungen dieser Drehhaube weltgehend
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su lösen, bewirkt, daß dl· Wärmaübergangezahl
zwischen Rauchgas und Wand erheblich niedriger ist, al· die zwischen Wand und Luft· Dies hat
zur Folge, daß dl· mittler· Wandtemperatur der
Lufthaube wesentlich unter dem arithmetischen Mittel zwischen Rauchgas-Temperatur und Luft-Temperatur
und damit häufig auch unterhalb des Rauchgas-Tauputiktas liegt.
Man 1st daher gezwungen, sur Vermeidung von Korrosionen infolg· Unterschreitung des Rauchgastaupunktes
diese Drehhaube entweder aus hochwertigen korrosionsbeständigen und teueren
Stahlmaterialien herzustellen oder diese Drehhauben
doppelwandig auszubilden und durch zusätzliche wäraeachutaverkleidung gegen eine derart
weitgehende Unterkühlung zu schützen·
Die Erfindung geht weiterhin von der Erkenntnis aus, daß bei der Ausführung der Regenerativ-Luftvorwärmer
mit stationärer Regenerativ-Kamner und rotierenden Lufthauben innerhalb stationärer
Rauchgasanschlußkanftl·, die Anordnung der in
diese Rauchgaskanal· hinein geführten Luftanschlußkanäl·
unter Umständen baulich ungünstig ist und sich störend auf dl· gleichmäßige Verteilung
der Rauchgase innerhalb der Heisflächen auswirken kann· Einseitig« Verschmutzung der Heizflächen
und Pulsation der Verbrennungsluft können dl«
Folge sein·
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, durch Beschleunigung der Rauchgase vorteilhafte
strömungsverhältnisse und höher· mittler· Wandtemperaturen der Kaltendhaube zu erzielen und
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hierbei sugleich die Strömungskanäle für die wärmetauschenden Medien baulich günstiger su
gestalten·
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst9
daß die Rauchgase in an sich bekannter Weise, jedoch ist Gegensatz zur bisher Üblichen Aueführungeart,
die fttationftre Regenerativ-Kansäer über koaxial
an ihren Stirnflächen synchron rotierende Drehhaben durchströmen, von denen dia eine vom Luft-.
««führungskanal und die andere vom Luftabführungskanal allseitig umschlossen ist, wobei der Durchmesser
(D-) des eentralen, kreisförmigen Halsquerschnittes
der Drehhaube auf der Rauchgasabströaselte
das 0,35- bis O,5fach und ihre axiale Höhe
(h11) das 0,2« bis 0,3fache des Durchmessers (D)
der Regeneratlv-Kammer beträgt·
Nach einer weiteren Ausgestaltung der Erfindung wird die axiale Höhe (h,h*) der an die zentralen
Halsquerschnitte der Drehhauben (1,2) anschliefienden stationären Rauchgaskanale (I',2) kleiner als
das 0,4fache des Durchmessers (D) der Regenerativ-)
Kammer gewählt« Unter Umständen kann bei der erfIndungsgemäfien Ausführungeart des RegenerativlAiftvorwärmers
der Rauchgaskanal (I1) auf der OasanstrÖüseite vollständig entfallen. Die Gaseintrittsdrehhaube
(1) kann lediglich unter Zwischenschaltung einer Dehnungsmembran (3) unmittelbar
an den Austrittequerschnitt des letzten Kesselzuges angeschlossen werden.
Sine Verwirklichungsform der Erfindung ist in den Zeichnungen schematisch und beispielhaft dargestellt·
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Ss »eigens
Figur 1 die bisluir üblich« Aueführungeform
des Regenerativ-LuftvorwMrmers rait
stationärer Ragonörativ-Kaameri
Figur 2 die erfinduitgsgemlüto Ausfütirungsart
im Anschluß an «1η·η Darapferseuger nit lotrechtem Austritt d«r Rauchgas··
Wie aus der Figur 1 su ersahen ist, umströmen die aus dem Dampferzeuger austretenden Rauchgase
Innerhalb der R&uchgaekanalhöhe h ο <*en seitlich
aus diesem Kanal herausgeführten Stationiren LuftabführungsJcanal 6· Die Umlenkung dieses Kanals
in die horizontale Richtung erfordert eine Mtndesthöhe
ho sum einbau und Anschluß an den zentralen
Halsquerschnitt der unteren Warmluftdrehhaube 1, die etwa das O,4fache des Durchmessers O der
stationtren zylindrischen RegeneratiY-Kamraer
betrlgt.
In Ihn1icher weise ist der stationäre LuftaufUhrungskanal
·, der sich an den oberen Malsquer·* schnitt der Kaltlufthaube 2 anschließt, horlsontal
in Richtung senkrecht sur Zeichenebene der Figur in den Rauchgasaustrittskanal hineingeführt und
innerhalb der Höhe 0,4 D in axialer Richtung nach unten umgelenkt· Die asiale Oesamthuhe dieser
Kanalanordnung εwischen der Oberkante des Luftsuführungskanals
6 und der Unterkante des LuftabfUhrungskanals
5 ist mit HQ bezeichnet.
Am Kaltende, auf der Gasabströmseite, strömen die
abgekühlten Rauchgase beim Austritt aus der
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Rogonsrator-Stlrnilüche mit einer Geschwindigkeit
von etwa S m/s in Pfollrichtung 8 und verzögern
sich in der Umgebung dee Halsquerschnittes der
Kaltiuftdrehhaube, wo der Pfeil 9 eingezeichnet
ist, auf ungsffihr 2,5 m/s·
Demgegenüber hat die innerhalb der Kaltlufthaube nach unten atrSmende Luft im Halsquerschnitt dio
durch die Größe des Pfoils IO gekennzeichnete
mittlere Eintrittsgeschwindigkeit von etwa 15 m/s·
Diese verzögert sich auf ihrem v/eg zur oberen
Stirnfläche der Regeneratlv-Kamner auf etwa 5 m/s
wie dies i» Verhältnis die G^ÖÄe des Pfeils 11
zeigt»
Die «rfiSfiöusägEgomäßa Unöcahrung un& baulich günstigere
Gestaltung der Kanalfühning d«r wMrraetauschen»
den Median εοκΙθ die demit erreicht· Beschleunigung
der Gasströmung im Bereich der Kaltenddrehhaube
1st in Figur 2 dargestellt«
Öle abgekühlten Rauchgase strömen in Pfeilrichtung . 12 ungefähr mit einer Geschwindigkeit von 8 m/s
" aus der Stirnfläche der Regeneretiv-Kanwer·
Sie werden dann in der Kaltendhaube etwa bis auf
20 m/s (in Pfeilrichtung 13) innerhalb dee Halsquerschnittes
diester Drehhaube beschleunigt·
Die Im Mittoi ungefähr 160 °C warnen Rauchgase
strömen im Unterschied zu den Str&nungsVerhältnissen
bei der binher üblichen Ausführungsweise
mit wesentlich höherer mittlerer Geschwindigkeit und beschleunigter Strömung entlang den Wandungen
der Keltendhaube* Die erfindungsgemSAe neue
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Anordnung ermöglicht somit durch entsprechend·
Bemessung des Halsquerschnlttee - Durchmesser
(D-1) - der KaltendhaUbe die Wlrmeübergangssahl
zwischen Rauchgas und der Wand und damit die mittlere Wandtemperatur la korrosionsgef&hrdQten
Bereich weitgehend zu erhöhenv so dall in der
Regel keine Taupunktuntersdhreitungen nehr zu erwarten sind.
Die Pfeile 14,15 «eigen die nach unten gerichteten Luftgeschwindigkeiten im Luftacuführungskanal
außerhalb der Kaltendhaube, die sich von etwa 3 m/m auf ungefähr 6 m/s beim Eintritt in die
Regenerator-StirnflSehe erhöhen·
Bauliche Vereinfachungen ergeben sich vor allem bei dieser Anordnung durch die geringeren Höhen
h, und h* der zentralen itauchgasanschlufikanile
1' und 2', von denen gegebenenfalls der Rauchgas elntrittskanal 1' vollständig eingespart werden
kann· Hierdurch wird die Rauchgas berührte Oberfläche des Luftkanalβ gegenüber der herköamllchen
Bauweise erheblich vermindert und der durch eventuelle Korrosion verursachte Schaden
besw« Reparaturaufwand entsprechend verringert« Die geringere Bauhöh· der Anordnung ermöglicht
den Schwerpunkt des Systeme, in dem der erflndungsgemlAe
Luftvorwärmer eingebaut ist« tiefer su
legen· Es wirkt sich dieser Vorteil insbesondere bei Schiffskesselanlagen günstig aus·
Die Anwendung der erfindungsgemlBen Ausführung ermöglicht es hei kleineren Schornstelnhöhen
und Insbesondere bei Schiffskesseln die Geschwindigkeit der abströmenden Rauchgase derart su
- β 209850/0212
beschleunigen, daß auch bei ungünstigen Betriebsund ftartungsverhältnissen die in den Gasen mitgeführten
Ruß- und Ascheteilchen mit sicherheit aus dem Schornstein ausgetragen werden. Die
sofortige Beschleunigung der Rauchgase beim Austritt aus der Regenerativ-Kammer bewirkt auch
eine erhöhte Selbstreinigung der Heizflächen·
Der wesentlichste Vorteil, der eilt der Erfindung
erzielt wird, ist jedoch die Erhöhung der mittleren
Wendtemperatür der Kaltendhaube, wodurch
Taupunktunterschreitungen vermieden werden und
die bisher für die Herstellung der Kaltendhaube verwendeten Korrosionsbeständigen teueren Stahlmaterialien
und ausätzliche Wärmeschutzverkleldungen
eingespart werden können·
Ansprüche
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Claims (1)
- Ansprüchefl·)] Regenerate v-Luftvorwärmer mit stationärer zylln- \_y drischer Regenerativ-Kammer, die einem Dampfersseuger nachgeschaltet sind und bei denen die Rauchgase In bekannter Welse die stationäre Regetteratlv-Kamner Ober koaxial an Ihren Stirnflächen synchron rotierende Drehhauben (1,2) durchstrBnen, von denen dl« eine vom Luftabführungskanal und die andere vom Luftsuführungskanal umschlossen 1st« dadurch gekennzeichnet, dall der Durchmesser (D^) des sentralen, kreisförmigen Halsquerschnlttes der Drehhaube auf der Rauchgasabströmselte das 0,35- bis 0,5fache und Ihre axiale Hübe (H") das 0,2- bis 0,3fache des Durchmessers (D) der RegeneratlY-Karaeer beträgt·2·) Regenerati v-i«uftvorw&rnter nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daA die axiale Höhe (h,h*) der an die sentralen Halβquerschnitt« der Orehhauben (1,2) anschlieAenden βtationärön Kauchgaskanäle (1·,2') kleiner als das 0,4facha des Durchmessers (D) der fteeenerativ-Kammer ausgeführt 1st·3.) Rogenerativ-Luftvorwärmer nach einem oder beiden vorstehenden Ansprüchen, dadurch gekennzeichnet, daß der Rauchgaskanal (I') auf der Gasanatromsaite vollständig entfällt und die Gaseintrittadrohhaube (1) lediglich unter Zwischenschaltung einer Dehnungsmembran O) unmittelbar an den Austrittsquerschnitt (4) des lets ten ICesselzuges angeschlossen ist·209850/0212
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