DE2038716C3 - Nickel- or cobalt-based alloy and its use as a hard, wear-resistant coating - Google Patents
Nickel- or cobalt-based alloy and its use as a hard, wear-resistant coatingInfo
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Description
jjBTch das anwesende Reduktionsmittel. Nichtmeial- der Erfindung sind weniger spröde als ähnliche Abjjsche Materialien, wie keramikartige Stoffe und Scheidungen ohne Thallium. Wie sich gezeigt hat, sind verschiedene Plaste bzw. Kunststoffe, können an ihren trägerlose Abscheidungsfilme kohärenter, flexibler Oberflächen nach an sich bekannten Sensibilisierungs- und zäher, wenn ihre Zusammensetzung innerhalb der lechniken katalytisch gemacht werden, d. h. durch Ein- 5 bevorzugten Bereiche liegt. Solche trägerlosen Filme tauchen der Keramik- oder Plastgegenstände in eine sind erzeugt worden, indem Kupferfolie l/e mm dick Lösung von Zinn(ll)-chlorid und dann Zusammenbrin- einseitig überzogen und dann das Kupfer durch wech- «n der behandelten Oberfläche mit einer Palladium- seiweises Eintauchen in ein Polysulfid- und dann ein chlorid-Lösung. Cyanidbad aufgelöst wurde. Überzugsfilme der beyor-jjBTch the reducing agent present. Non-core materials of the invention are less brittle than similar Abjj materials such as ceramic-like materials and separations without thallium. As has been shown, various plastics can have more coherent, flexible surfaces on their carrierless depositing films according to known sensitization and tougher properties if their composition is made catalytic within the techniques, ie is within preferred ranges. Such unsupported films immerse the ceramic or plastic objects in a have been produced by copper foil 1 / e mm thick solution of tin (II) chloride and then coating on one side and then the copper by changing the treated surface with a Palladium immersed in a polysulphide and then a chloride solution. Cyanide bath was dissolved. Coating films of the beyor
FOr die reduktive Abscheidung bereitet man die zu io zugten Zusammensetzung lassen sich ohne Reißen überziehende Metalloberfläche durch Entfetten, alkali-* bzw. Brechen falten und können in ansehnlichen Flasche Reinigung und Säurebeizung entsprechend der chengrößen ohne Porosität isoliert werden. Üblichen Praxis in der Galvanotechnik vor und taucht Der Legierungsgehalt der Abscheidungen wifdThe composition to be added is prepared for the reductive deposition, can be folded over metal surfaces without tearing by degreasing, alkali * or breaking and can be isolated in large bottles, cleaning and acid pickling according to the size of the particles, without porosity. Common practice in electroplating before and submerged The alloy content of the deposits wif d
den gereinigten Gegenstand dann in eine entsprechende chemisch auf nassem Wege nach selektiver Ablösung Raummenge der heißen, wäßrigen Abscheidungslösung. 15 der Abscheidung von Kupfer in warmer, 2m-Salpeter-Dabei ist fast sofort die Bildung von Wasserstoffbläs- säure bestimmt. Nickel und Thallium werden mittels chen auf den katalytisch wirkenden Oberflächen des Atomabsorptionsmethoden an der anfallenden Lösung eingetauchten Gegenstandes und deren Entweichen in durch Vergleich mit einer Reihe bekannter Lösungen einem stetigen Strom aus dem Bad zu beobachten, wäh- bestimmt. Das Bor liegt in der Lösung als Borsäure rend sich die Oberfläche des Gegenstandes langsam mit 20 vor und wird von den anderen Metallionen getrennt, einer metallischen Abscheidung überzieht. Die Ab- indem man die Lösung durch eine mit einem phenoscheidearbeit wird fortgesetzt, bis die Losung an Metall- lischen ^ionenaustauschharz gefüllte Säule schickt, ionen erschöpft oder das Borhydrid bei dem Abscheide- worauf der Borsäuregehalt des abströmenden Gutes prozeß verbraucht ist. titrimetrisch in Gegenwart von Mannit unter Einsatzthe cleaned object then in a corresponding chemically wet route after selective detachment Amount of space of the hot, aqueous deposition solution. 15 of the deposition of copper in warm, 2m saltpeter the formation of hydrofluoric acid is determined almost immediately. Nickel and thallium are means chen on the catalytically active surfaces of the atomic absorption methods on the resulting solution immersed object and its escape in by comparison with a number of known solutions Watching a steady stream from the bathroom, definitely. The boron is in the solution as boric acid The surface of the object slowly advances by 20 and is separated from the other metal ions, coated with a metallic deposit. The ab- by passing the solution through one with a phenosheidarbeit is continued until the solution sends a column filled with metal ions, ion exchange resin, ions exhausted or the borohydride in the separation whereupon the boric acid content of the flowing material process is consumed. titrimetrically in the presence of mannitol using
Die (Nickel- oder Kobalt)-Bor-Thailium- und 25 eines pH-Meßgerätes zur Anzeige des Endpunkts beiNickel- oder Kobalt)-Phosphor-Thailiuni-Legierun- stimmt wird.The (nickel or cobalt) boron thailium and 25 of a pH meter to display the end point at nickel or cobalt) -phosphorus-Thailiuni alloy becomes incorrect.
gen gemäß der Erfindung kennzeichnen sich durch eine Abscheidungen gemäß der Erfindung zeigen eineGenes according to the invention are characterized by a deposits according to the invention show a
fm wesentlichen amorphe Struktur. So ist bei der rönt- verbesserte Abriebfestigkeit. Hierbei wird ein kleiner, cenographischen Untersuchung unter Verwendung von überzogener Stahlblock unter Druck mit einem um-CuK-Strahlung im wesentlichen kein kristallines Nickel 30 laufenden Ring aus Standardwerkzeugstahl zusammen- oder kristallines Kobalt oder Thallium festzustellen. gebracht. Die sich einstellende Verschleißmarke wird Die erfindungsgemäßen Legierungen enthalten vor- nach einer bestimmten Zahl von Prüfzyklen genau verzucsweise etwa 98 bis 89 Gewichtsprozent Nickel oder messen. Üblicherweise erfolgt die Prüfung bei 72 U 'mm Kobalt, vorzugsweise etwa 1 bis 6 Gewichtsprozent in 35OOOZyklen bei 286 kp Belastung unter Verwen-Bor oder Phosphor und vorzugsweise etwa 1 bis 5 Ge- 35 dung von Mineralöl als Schmiermittel. Abscheidungen Wichtsprozent Thallium. Diese Elemente sind gleich- der bevorzugten Zusammensetzung zeigen bei diesen mäßig durch den Überzug dispergiert und verteilt. Das Bedingungen 1Z10 weniger Verschleiß als die übliche. Thallium bildet mit dem Nickel oder Kobalt eine weiche galvanische Verchromung unter Schmierung. Grundmasse, in welcher harte TeiMien von Nickel- In Verbindung mit der Verschleißfestigkeilsprufungfm essentially amorphous structure. So is with the X-ray improved abrasion resistance. Here, a small, cenographic examination using a coated steel block under pressure with a .mu.-CuK radiation essentially no crystalline nickel 30 running ring made of standard tool steel together or crystalline cobalt or thallium to be found. brought. The resulting wear mark will, after a certain number of test cycles, contain approximately 98 to 89 percent by weight of nickel or measure. The test is usually carried out at 72 mm cobalt, preferably about 1 to 6 percent by weight in 35,000 cycles at 286 kp load using boron or phosphorus and preferably about 1 to 5 using mineral oil as a lubricant. Deposits weight percent thallium. These elements are the same - the preferred composition shows these being moderately dispersed and distributed through the coating. The conditions 1 Z 10 less wear than the usual. Together with the nickel or cobalt, thallium forms a soft galvanic chrome plating with lubrication. Basic compound in which hard parts of nickel in connection with the wear resistance test
oder Kobaltboriden oder Nickel- oder Kobaltphos- 40 wird der Reibungskoeffizient bestimmt, und zwar in ohiden dispergiert sind. Diese letztgenannten, harten Form der Reibungskraft an der Berührungslos entTeilchen werden gebildet, wenn man cien Überzug in sprechend der Ablesung an dem Lastanzeiger, dividiert seiner bei der Abscheidung erhaltenen Form der be- durch die Belastung, die gewöhnlich 286 kρ betragt, vorzugten Wärmebehandlung unterw.rft. Eine andere, praktische Verschleißprufung bestehtor cobalt borides or nickel or cobalt phosphate 40 the coefficient of friction is determined in ohiden are dispersed. This last-mentioned, hard form of the frictional force on the contactless entTeilchen are formed by dividing the coating corresponding to the reading on the load indicator its shape obtained during deposition due to the load, which is usually 286 kρ, Subject to preferred heat treatment. Another, practical wear test exists
Die erfindungsgemäßen Legierungsüberzüge be- « in der Bestimmung der Zahl von Bohrungen die sicn in sitzen zwar eine höhere Härte und Abriebfestigkeit als 1,9-cm-Legierungsstahl mit uner Rockwell-ö-nane die deichen Überzüge ohne Thallium, aber die härte- von 68 mittels eines 6,4-rnm-Spiralbohrers, der mit sten und das beste Abriebverhalten zeigenden Über- einer Abscheidung der thalliumhaUigen Legierung gezüee werden erhalten, wenn man die Überzüge wärme- maß der Erfindung überzogen ist, bei 2250 U/mm und behandelt Zur Wärmebehandlung erhitzt man die 50 12,7 cm,min herstellen lassen. Die Abscheidungen der überzogenen Gegenstände 1 Minute bis 16 Stunden, bevorzugten Zusammensetzung zeigen bei dieser rruvorzugsweise 15 Minuten bis 4 Stunden auf eine Tem- fung schmierungslos eine um einen raktor von W crneratur von 200 bis 600, vorzugsweise 300 bis 500 C, höhte Werkzeuglebenszeit. Hierbei werden alle Bonum in der Abscheidung etwas Nickel- oder· Kobalt- rungen bis zum Bruch de.s J^CTkze^8e 1f?i h": ,H„n bond oder -phosphid (röntgenograph.sch zu erkennen) 55 Ik Härte der-Abscheidung»,der thai humhal gen zu erzeugen Zur Wärmebehandlung eignet sich ein Leg.erungen wird bei einer Belastung mit IOCIp mittels Um uf ofen mit Lu.tatmosphäre oder inerter Atmo- eines Knoop-Härte-Prüfers bestimmt. Die *™*»* sphäre oder eine Tauchbehandlung in einem Salzbad. ten Abscheidungen sind harter als handelsubhch«. Wenn andererseits die Oberfläche kaltbearbeitet wer- galvanisch erzeugtes Hartchrom (Knoop-Harte über den kann, tritt hierbei eine Härtung der Abscheidung 60 900 oder Rockwell-C-Härte über 60). ^MehraUC'/.ThalliumführenzuÜberzügen.dercn Während der bevorzugte Legierungsuberzug eineThe alloy coatings according to the invention have a higher hardness and abrasion resistance than 1.9-cm alloy steel with un Rockwell-o-nane, but the hardness of 68, when determining the number of bores that are located in A deposit of the thallium-containing alloy is obtained when the coatings of the invention are coated at 2250 rpm and treated for heat treatment by means of a 6.4 mm twist drill which has the most and the best abrasion behavior heat the 50 12.7 cm, let produce min. The deposits of the coated objects 1 minute to 16 hours, preferred composition show with this temperature, preferably 15 minutes to 4 hours at a temperature without lubrication, a tool life longer by a factor of temperature of 200 to 600, preferably 300 to 500 ° C. Here, all Bonum in the deposition be some nickel or cobalt · conclusions until fracture de. s J ^ CTkze ^ 8 e 1 f? i h ":, H " n bond or -phosphide (radiographically recognizable) 5 5 Ik hardness of the deposition », the Thai humhal gene to generate For heat treatment, an alloy is suitable when exposed to IOCIp by means of Um Determined in an oven with air or inert atmosphere using a Knoop hardness tester. The * ™ * »* sphere or an immersion treatment in a salt bath. th deposits are harder than commercially available." On the other hand, if the surface is cold-machined, electroplated hard chrome (Knoop hardness above can result in hardening of the deposit 60,900 or Rockwell C hardness above 60)
bung und geringen Abrieb. Die Abscheidungen gemäß masse dispergiert sind. Das harte Nickel- oderexercise and low abrasion. The deposits are dispersed according to mass. The hard nickel or
borid oder Nickel- oder Kobaltphosphid kann durch diese Hartstoffteilchen zu 0,1 bis 100% ersetzt werden. Solche Teilchen sind τ. B. Teilchen aus Metalloxid, wie Aluminiumoxid, aus Metallcarbid, wie Cr23C11, Siliciumcarbid, Titancarbid, Calciumcarbid und Borcarbid, aus Metallnitrid, wie Bornitrid, und aus natürlichem Schleifkorn, wie Diamantstaub, Granat, Quarz, Schmirgel und Korund. Obwohl feine Teilchen aus diesen Stoffen vorzugsweise eine Teilchengröße unter 20 Mikron aufweisen sollen, ist die Teilchengröße nicht entscheidend. So kann man mit Teilchen bis zu Größen wie 1000 Mikron arbeiten. Ein Sinterkörper ist erhältlich, indem man die feinen Teilchen reduktiv überzieht lind hierauf nach pulvermetallurgischen Methoden unter Druck sintert.Boride or nickel or cobalt phosphide can be replaced by these hard material particles up to 0.1 to 100%. Such particles are τ. B. particles of metal oxide, such as aluminum oxide, of metal carbide, such as Cr 23 C 11 , silicon carbide, titanium carbide, calcium carbide and boron carbide, of metal nitride, such as boron nitride, and of natural abrasive grain, such as diamond dust, garnet, quartz, emery and corundum. Although fine particles of these materials should preferably be less than 20 microns in size, the particle size is not critical. So you can work with particles as large as 1000 microns. A sintered body can be obtained by reductively coating the fine particles and then sintering them under pressure by powder metallurgical methods.
Die folgenden Beispiele, in denen sich Teil- und Prolentangaben, wenn nicht anders angegeben, auf das Gewicht beziehen, dienen der weiteren Erläuterung der Erfindung.The following examples, in which partial and prolent information, unless otherwise stated, refer to the weight, serve for further explanation of the Invention.
20 Beispiel 1 20 Example 1
Dieses Beispiel zeigt die vorteilhafte Auswirkung des Thalliums auf die Härte- und Verschleißeigenschaften von Nickellegierungsüberzügen in ihrer bei der Abscheidung erhaltenen Form. Bei diesen Prüfungen wurden Standard-oc-Blöcke zuerst in einer Vielfalt von Abscheidebädern behandelt und hierauf in den gleichen Bädern, jedoch unter Thalliumsulfat-Zusatz, weitere Blöcke. Die Beschichtungen wurden so gewählt, daß die Überzugsdicke etwa 1I20RIm betrug. Die Stahlblöcke erhielten eine aus Entfettung, alkalischer Reinigung und Säurebeizung bestehende Standard-Vorbehandlung. Die Haftung des Überzugs war in allen Fällen als gut zu bezeichnen. In allen Fällen wurden die Härte und die Verschleißeigenschafien unter Schmierung der Überzüge durch das Vorliegen von Thallium verbessert. Die einzelnen Ergebnisse sind in Tabelle I zusammengestellt. Ferner wurden Abscheidungen von V400 mm Dicl.e auf 6,4-mm-SpiraIbohrer aufgebracht, die von jeglicher Oxid- oder anderen Oberflächen vergütung frei waren. Die Gegenwart von Thallium in dem Überzug erhöhte, wie die Tabelle I zeigt, die Zahl der vor dem Eintritt eines Bruchs des Werkzeuges herstellbaren Bohrungen wesentlich, wobei die Bohrer bei die sen Prüfungen schmierungslos betrieben wurden. Die Prüfungen erfolgten in der oben beschriebenen Art.This example shows the beneficial effect of thallium on the hardness and wear properties of nickel alloy coatings as they are deposited. In these tests, standard oc blocks were first treated in a variety of deposition baths and then further blocks in the same baths, but with the addition of thallium sulfate. The coatings were chosen so that the coating thickness was about 1 I 20 RIm . The steel blocks received a standard pretreatment consisting of degreasing, alkaline cleaning and acid pickling. The adhesion of the coating was to be described as good in all cases. In all cases, the hardness and wear properties with lubrication of the coatings were improved by the presence of thallium. The individual results are summarized in Table I. In addition, deposits of 400 mm diameter were applied to 6.4 mm twist drills, which were free of any oxide or other surface coating. As shown in Table I, the presence of thallium in the coating significantly increased the number of holes that could be drilled before the tool failure occurred, with the drills being operated without lubrication in these tests. The tests were carried out in the manner described above.
Dabei wurden folgende Bäder eingesetzt:The following baths were used:
1. 20 g/l an NiCI2-OH2O, 40 g/l an NaOH, 60 g/l an C2H2(NH2J2, 0,5 g/l an NaBH4, 15 mg/! an Tl2SO4; 920C, pH 14.1. 20 g / l of NiCl 2 -OH 2 O, 40 g / l of NaOH, 60 g / l of C 2 H 2 (NH 2 I 2 , 0.5 g / l of NaBH 4 , 15 mg /! on Tl 2 SO 4 ; 92 0 C, pH 14.
2. 50 g/l an Nickelacetat (· 5 H2O), 25 g/l an Natriumcitrat, 25 g/l an Milchsäure, 0,05 g/l an Thiodiglykolsäure, 2,5 g/l an DMAB*), 10 mg/1 an Tl2SO4; 650C, pH 6,5.2. 50 g / l of nickel acetate (· 5 H 2 O), 25 g / l of sodium citrate, 25 g / l of lactic acid, 0.05 g / l of thiodiglycolic acid, 2.5 g / l of DMAB *), 10 mg / l of Tl 2 SO 4 ; 65 0 C, pH 6.5.
3. 20 g/l an NiSO4 · 6H2O, 10 g/l an Zitronensäure, 2,5 g/l an DMAB, 1 mg/l an 2-Mercaptobenzothiazol, 15 mg/1 an Tl2SO4; 65° C, pH 5,5.3. 20 g / l of NiSO 4 · 6H 2 O, 10 g / l of citric acid, 2.5 g / l of DMAB, 1 mg / l of 2-mercaptobenzothiazole, 15 mg / l of Tl 2 SO 4 ; 65 ° C, pH 5.5.
4. 40 g/l an NiSO4-OH2O, 65 g/l an (NH4J2SO4, 30 g/l an Bernsteinsäure, 30 g/l an Natriumacetat, 50 g/l an NaH2PO2, 15 mg/I an Tl2SO4; 92°C pH 9,5.4. 40 g / l of NiSO 4 -OH 2 O, 65 g / l of (NH 4 I 2 SO 4 , 30 g / l of succinic acid, 30 g / l of sodium acetate, 50 g / l of NaH 2 PO 2 , 15 mg / l of Tl 2 SO 4 ; 92 ° C pH 9.5.
*) Dimethylaminboran.*) Dimethylamine borane.
Tabelle I
Nutzen des Thalliums in NickellegierungsüberzögenTable I.
Use of thallium in nickel alloy coatings
W 3 rf j» Button
W 3 rf j »
VUVU
·) Zahl der bis zum Bruch herstellbaren Bohrungen.·) Number of holes that can be made up to breakage.
Dieses Beispiel erläutert die weitere, vorteilhafte Auswirkung der Wärmebehandlung auf die Eigenschaften der im Beispiel 1 beschriebenen Abscheidungen. Bei allen Proben fand eine Standardwärmebehandlung von Minuten Dauer bei 352°C Anwendung. Die Ergebnisse sind in der Tabelle II zusammengefaßt.This example explains the further, beneficial effect of heat treatment on the properties of the deposits described in Example 1. All samples were given a standard heat treatment of Minutes duration at 352 ° C application. The results are summarized in Table II.
Dieses Beispiel erläutert das Existieren eines für optimale Härte- und Verschleißeigenschaften kritischen Thalliumgehaltes. Proben aus Flußstahl und in Form von Va-mm-Kuplferfolie, «-Blöcken und Spiralbohrern wurden in einem Bad mit einem Gehalt von 30 g/l an NiCl8-OH2O, 40 g/l an NaOH, 60 g/l an C2H2(NH2)j, 0,5 g/l an NaBH4 und an verschiedenen Mengen von Tl2SO4 bei 92° C überzogen. Wie sich hierbei zeigte, trat bei Tl2SO4-Konzentrationen von über 0,26 g/l keine Abscheidung ein. Die Prüfungen erfolgten wie oben beschrieben; die Ergebnisse sind in Tabelle III zusammengestellt, wobei für jeden Überzug der Thalliumgehalt genannt ist und der Borgehalt 4% betrug, Rest Ni.This example explains the existence of a thallium content that is critical for optimal hardness and wear properties. Samples made of mild steel and in the form of Va-mm copper foil, -blocks and twist drills were in a bath with a content of 30 g / l of NiCl 8 -OH 2 O, 40 g / l of NaOH, 60 g / l of C 2 H 2 (NH 2 ) j, 0.5 g / l of NaBH 4 and various amounts of Tl 2 SO 4 at 92 ° C coated. As was shown here, no separation occurred at Tl 2 SO 4 concentrations of over 0.26 g / l. The tests were carried out as described above; the results are shown in Table III, the thallium content being given for each coating and the boron content being 4%, the remainder being Ni.
Tabellen Nutzen des Thalliums in 20 Minuten bei 325°C wärmebehandelten NickellegierungsüberzügenTables Benefits of thallium in nickel alloy coatings heat treated at 325 ° C for 20 minutes
Badbath
93
93
98
98
92
92
92
9293
93
98
98
92
92
92
92
Überzugsanalyse,Coating analysis,
0,30.3
0,30.3
6 66 6
Wärmebehandelt Heat treated
neinno
jaYes
neinno
ja neinYes No
ja neinYes No
jaYes
780780
10251025
721721
860860
785785
10401040
745745
975975
Reibungskoeffizient Coefficient of friction
0,11
0,09
0,12
0,10
0,10
0.09
0,12
0,100.11
0.09
0.12
0.10
0.10
0.09
0.12
0.10
Verschleißmarke, (mm · 0,025)3 Wear mark, (mm x 0.025) 3
Bohrerlebenszeit*) Drill life *)
20002000
450450
52505250
24202420
12501250
395395
96009600
14251425
5 1205 120
8 208 20
6 456 45
7 247 24
♦) Wie in Tabelle 1.♦) As in table 1.
Tabelle III Bezüglich Reibungs- und Verschleißeigenschaften optimaler Thalliumgehalt Table III For friction and wear properties, optimal thallium content
Tl8SO4 im Bad, mg/1
j 16 I 32 I 64 Tl 8 SO 4 in the bath, mg / 1
j 16 I 32 I 64
Tl im Überzug, %
I 2 I " 4 1 6Tl in coating, %
I 2 I "4 1 6
jj
««
Knoop-Härte, KH100 Knoop hardness, KH 100
Duktilität*) Ductility *)
Reibungskoeffizient Coefficient of friction
Verschleißmarke, (mm · 0,025)3 Wear mark, (mm x 0.025) 3
Bis zum Bruch hergestellte BohrungenBores made to the point of breakage
Knoop-Härte, KH100 Knoop hardness, KH 100
Duktilität Ductility
Reibungskoeffizient Coefficient of friction
Verschleißmarke, (mm · 0,025^ Wear mark, (mm x 0.025 ^
Bis zum Bruch hergestellte Bohrungen.Bores made to the point of breakage.
·) s = schlecht, rg = recht gut, g = gut.·) S = bad, rg = quite good, g = good.
Ohne WärmebehandlungWithout heat treatment
0,15
80000.15
8000
0,11
3100
80.11
3100
8th
741741
rg
0,12
2100rg
0.12
2100
767767
0,12
25000.12
2500
727727
rg 0,12rg 0.12
3600 23600 2
Nach 20 Minuten bei 325° C 889After 20 minutes at 325 ° C 889
10551055
0,09
475
750.09
475
75
10221022
0,09
540
950.09
540
95
0,10 735 350.10 735 35
708 s708 s
0,14 50000.14 5000
794 s794 s
0,12 2200 120.12 2200 12
... B e ι s ρ ι e I 4... B e ι s ρ ι e I 4
des Thalliumsof thallium
lung. FluBstahlabschnitte wurden in den Bädern vonlung. Mild steel sections were used in the baths of
Beispiel 3 bei 92° C auf eine Dicke von Vso mm behan-Example 3 treated at 92 ° C to a thickness of Vso mm
delt w-e Tabelle IV zeigt, sichert der optimale Thal- delt w - e Table IV shows, the optimal thal-
liumgehalt eine hohe Härte ohne wesentliche Ver-high hardness without significant loss of
Tabelle IV Wärmebehandlung und Überzugshärte (KH100)Table IV Heat treatment and coating hardness (KH 100 )
Tl2SO4 im Bad, mg/1
I 32 j 64 jTl 2 SO 4 in the bath, mg / 1
I 32 j 64 j
Tl im Überzug, %
j 4 ] 6 jTl in coating,%
j 4] 6 j
Ohne Wärmebehandlung --· WärmebehandeltWithout heat treatment - · Heat treated
20 Minuten bei 2500C 20 Minuten bei 325° C... 20 Minuten bei 4000C 20Minuten bei 475°C-. 20 Minuten bei 550° C...20 minutes at 250 0 C for 20 minutes at 325 ° C ... 20 minutes at 400 0 C 20 minutes at 475 ° C. 20 minutes at 550 ° C ...
708708
657 794 856 740 679 409625/280657 794 856 740 679 409625/280
Eine für die Erzielung einer maximalen Härte optimale Temperatur liegt somit im Bereich von 325 bis 4000C vor.An optimal temperature for achieving maximum hardness is thus in the range from 325 to 400 ° C.
B e i s ρ i el 5B e i s ρ i el 5
Dieses Beispiel zeigt, daß die Metallmasse gemäß der Erfindung mit einem Gehalt an feinteiligen Industriediamanten einen verbesserten Schleifwirkungsgrad ergibt. Katalytisch aktivierte Industriediamanten wurden auf einem Sieb von x/s nim Sieböffnung in das Bad 1 von Beispiel 1 getaucht, bis sich das Gewicht der Probe um 50°/0 erhöht hatte (60%ige Umkleidung). Die um kleideten Diamanten wurden dann in eine Schleif· scheibe überführt, indem ihre Einbettung auf eine Plastscheibe erfolgte. Dabei ergab sich eine Erhöhung des Schleifwirkungsgrades (je Gramm Diamant abgetragene Metallmenge) von etwa 30% im Vergleich mal nicht umkleideten Diamanten.This example shows that the metal mass according to the invention with a content of finely divided industrial diamonds gives an improved grinding efficiency. Catalytically activated industrial diamonds were dipped on a sieve of x / s nim sieve opening into the bath 1 of Example 1, until the weight of the sample by 50 ° / 0 had increased (60% casing). The coated diamonds were then transferred to a grinding wheel by embedding them on a plastic wheel. This resulted in an increase in the grinding efficiency (amount of metal removed per gram of diamond) of around 30% in comparison with diamonds that were not covered.
Unter Anwendung des gleichen Bades und der gleichen katalytischen Vorbehandlung (Zinn(Il)-chlorid-Tauchbad und hierauf ein Palladiumchlorid-Tauchbad] wurden auch Siliciumcarbid-, Aluminiumoxid-, Graphit- und Siliciumdioxid-Teilchen mit Erfolg umkleidetUsing the same bath and the same catalytic pretreatment (tin (II) chloride immersion bath and then a palladium chloride immersion bath] silicon carbide, aluminum oxide, graphite and silica particles successfully cased
Claims (3)
tioneller, dekorativer Überzüge ist bekannt. Solche Das Überziehen der Oberflächen tritt ein, wennThe reductive deposition of nickel or cobalt bath causes the catalytic surface to become passive and, ultimately, no more deposition on various surfaces to generate radioactive substances.
functional, decorative coatings are known. Such coating of the surfaces occurs when
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US3867176A (en) * | 1973-10-12 | 1975-02-18 | Atomic Energy Commission | Method for plating race-type assemblies |
US4484988A (en) * | 1981-12-09 | 1984-11-27 | Richmond Metal Finishers, Inc. | Process for providing metallic articles and the like with wear-resistant coatings |
GB2154704B (en) * | 1983-08-10 | 1986-11-19 | Mitsubishi Motors Corp | Spring-type clutch disk |
US4833041A (en) * | 1986-12-08 | 1989-05-23 | Mccomas C Edward | Corrosion/wear-resistant metal alloy coating compositions |
EP0309466A1 (en) * | 1986-05-30 | 1989-04-05 | McCOMAS, Charles Edward | Corrosion/wear-resistant metal coating compositions |
US5019163A (en) * | 1986-12-08 | 1991-05-28 | Mccomas C Edward | Corrosion/wear-resistant metal alloy coating compositions |
US5017410A (en) * | 1988-05-23 | 1991-05-21 | United Technologies Corporation | Wear resistant electroless nickel-boron coating compositions |
US4983428A (en) * | 1988-06-09 | 1991-01-08 | United Technologies Corporation | Ethylenethiourea wear resistant electroless nickel-boron coating compositions |
DE3826816C1 (en) * | 1988-08-06 | 1989-06-01 | Henkel Kgaa, 4000 Duesseldorf, De | Use of a process for coating tool steel components |
US4908280A (en) * | 1989-07-10 | 1990-03-13 | Toyo Kohan Co., Ltd. | Scratch and corrosion resistant, formable nickel plated steel sheet, and manufacturing method |
US5431804A (en) * | 1990-10-09 | 1995-07-11 | Diamond Technologies Company | Nickel-cobalt-boron alloy deposited on a substrate |
US5213907A (en) * | 1990-10-09 | 1993-05-25 | Diamond Technologies Company | Nickel-cobalt-boron-alloy deposited on a substrate |
DE4322544C1 (en) * | 1993-07-07 | 1995-03-02 | Fein C & E | Process for sawing ductile iron materials |
US6066406A (en) * | 1998-05-08 | 2000-05-23 | Biocontrol Technology, Inc. | Coating compositions containing nickel and boron |
US6183546B1 (en) * | 1998-11-02 | 2001-02-06 | Mccomas Industries International | Coating compositions containing nickel and boron |
AU2000235165A1 (en) * | 2000-03-08 | 2001-09-17 | Mccomas, Edward | Coating compositions containing nickel and boron |
JP2004537647A (en) * | 2000-12-21 | 2004-12-16 | エドワード・マッコマス | Paint containing nickel, boron and particles |
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US20070295731A1 (en) * | 2004-03-25 | 2007-12-27 | Hanson Michael T | Nickel-plated metal cookware |
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US20060040126A1 (en) * | 2004-08-18 | 2006-02-23 | Richardson Rick A | Electrolytic alloys with co-deposited particulate matter |
US20070044618A1 (en) * | 2005-08-30 | 2007-03-01 | Marks Joel S | Hole punch element |
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