DE19917307A1 - Dämpfungsplattenanordnung mit Federhalteplatte - Google Patents
Dämpfungsplattenanordnung mit FederhalteplatteInfo
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Abstract
Eine Kupplungslamellenanordnung 1 ist zwischen einer Eingangswelle und einer Ausgangswelle zur ausgewählten Übertragung einer Drehung dazwischen angeordnet. Die Kupplungslamellenanordnung 1 ist mit einem Dämpfungsmechanismus versehen, um eine glatte Übertragung während eines Einkuppelns und Auskuppelns der Kupplungslamellenanordnung auszubilden. Der Dämpfungsmechanismus besitzt eine festere zweite Halteplatte 32 mit einem rechteckigen Fensterteil zur Übertragung einer Drehkraft. Diese zweite Halteplatte 32 besitzt eine zweite Aufnahmeeinrichtung 36 zum Tragen einer ersten Feder 16. Die zweite Halteplatte 32 enthält einen scheibenähnlichen Plattenhauptkörper. Die zweite Aufnahmeeinrichtung 36 ist von dem Plattenhauptkörper gebildet. Die zweite Aufnahmeeinrichtung 36 ragt in einer axialen Richtung vom Plattenhauptkörper heraus. Die zweite Aufnahmeeinrichtung 36 enthält einen axialen Trageteil 36a und einen kreisförmigen Trageteil 36b. Der axiale Trageteil 36a trägt einen axialen Außenteil der ersten Feder 16 und setzt sich in einer radialen Richtung fort. Der kreisförmige Trageteil 36b trägt beide Endteile der ersten Feder 16 und ist auf beiden Kreisenden des axialen Trageteils 36a gebildet. Ein zweites Loch 36f ist an beiden Ecken eines inneren Umfangteils des axialen Trageteils 36a gebildet. Die zweiten Löcher 36f sind Längslöcher, die sich in einer axialen Richtung erstrecken.
Description
Die Erfindung bezieht sich allgemein auf Halteplatten einer
Dämpfungsplattenanordnung, die in einer Kupplung eines motori
sierten Fahrzeugs verwendet werden. Genauer bezieht sich die
vorliegende Erfindung auf in Platten gebildete Löcher, die be
nachbart angeordnet sind, wobei die rechteckigen Fenster derart
sind, daß diese Löcher die Abnützung verringern und die Lebens
dauer der Platte erhöhen.
Im allgemeinen wird eine Kupplungslamellenanordnung oder Dämp
fungsplattenanordnung in einer Kupplung eines Fahrzeugs verwen
det. Die Dämpfungsplattenanordnung enthält einen mit einem
Schwungrad verbundenen Eingangsteil auf der Motorseite und eine
mit einer sich von einer Kupplung erstreckenden Welle verbundene
Rillennabe. Der Eingangsteil und die Rillennabe sind in einer
Kreisrichtung mittels eines Dämpfungsmechanismus verbunden. Der
Dämpfungsmechanismus enthält eine Vielzahl von Schraubenfedern.
Der Eingangsteil enthält einen Reibungsbelag, der durch ein
Schwungrad und ein Paar von scheibenähnlichen Platten gedrückt
wird. Die Rillennabe enthält einen Nabenteil, in den die Welle
von der Kupplung eingelegt ist, und einen Flansch, der sich zu
einer äußeren Umfangsseite der Nabe erstreckt. In dem Flansch
sind Fensterlöcher gebildet und innerhalb jedes Fensterlochs be
findet sich ein elastischer Teil, wie beispielsweise eine
Schraubenfeder. Die zwei Platten besitzen rechteckige Fenster
(Federstütz- bzw. -trageteil), die durch Stanzen und Schneiden
und Anheben in der axialen Richtung an Orten entsprechend den
Schraubenfedern gebildet sind. Diese rechteckigen Fenster besit
zen konvexe Formen, die durch ein Zugverfahren gebildet sind.
Beide umlaufenden Endteile bzw. Kreisendteile der rechteckigen
Fenster berühren beide Endteile der Schraubenfedern und wirken
als ein Verbindungsteil zur Übertragung einer Drehkraft dazwi
schen. Zusätzlich wirkt das rechteckige Fenster als Federgehäuse
zum Auflegen der Schraubenfedern und zur Einstellung der Schrau
benfederbewegungen sowohl in der axialen als auch in der radia
len Richtung.
Die rechteckigen Fenster (Tunneltyp) sind in dem Plattenhaupt
körper durch Ziehen gebildet, um eine konvexe Form zu haben, die
sich in einer radialen Richtung fortsetzt und einen großen Be
reich aufweist, in dem sie die Schraubenfeder berührt. Als ein
Ergebnis erfährt das Fenster weniger Abrieb, während die Feder
komprimiert wird und am rechteckigen Fenster reibt.
Wenn die in dem rechteckigen Fenster aufgelegte Schraubenfeder
größer wird, werden sowohl das sich axial erstreckende Ausmaß
des rechteckigen Fensters von dem Plattenhauptkörper als auch
der Schnitt- und Anhebewinkel des rechteckigen Fensters größer.
Bei der vorstehend erwähnten herkömmlichen Kupplungslamellenan
ordnung besitzen die rechteckigen Fenster der Halteplatten runde
versenkte Löcher ("theft holes") an dem radial inneren Teil auf
beiden Seiten des rechteckigen Fensters in einer Kreisrichtung.
Da das versenkte Loch eine Spannung verringert, tritt ein Bruch
in den Halteplatten weniger häufig auf.
Jedoch erstrecken sich diese herkömmlichen Platten mit diesen
runden versenkten nicht weit genug, um ein Anheben des recht
eckigen Fensters zu ermöglichen. Daher wird während der Erzeugung
des rechteckigen Fensters leicht ein Bruch verursacht.
Eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung besteht darin, ein Bre
chen des rechteckigen Fensters in der für die Dämpfungsplatten
anordnung verwendeten Platte schwierig zu machen.
Eine Platte wird für eine Dämpfungsplattenanordnung verwendet
und unterstützt eine Schraubenfeder. Die Platte enthält einen
scheibenähnlichen Plattenhauptkörper und einen Federunterstüt
zungsteil, der auf dem Plattenhauptkörper gebildet ist. Der Fe
derunterstützungs- bzw. -trageteil erstreckt sich in einer axia
len Richtung von dem Plattenhauptkörper, um die Schraubenfeder
auflegen zu können. Der Federtrageteil enthält einen axialen Un
terstützungsteil, der sich in einer radialen Richtung fortsetzt
und einen axialen Außenteil der Schraubenfeder unterstützt bzw.
trägt. Er enthält auch einen ringförmigen Trageteil, der auf
beiden ringförmigen Seiten des axialen Trageteils gebildet ist
und beide Enden der Schraubenfeder unterstützt. Ein in einer
Richtung langes Loch ist rund um beide Ecken der inneren Um
fangsseite des axialen Trageteils gebildet.
Die angehobenen Teile der Federtrageteile besitzen einen großen
Winkel. Nichtsdestotrotz ist aufgrund des radial langen Lochs
sein Ausmaß zur Erstreckung während der Fenstererzeugung ausrei
chend sicher, wodurch die Möglichkeit eines Brechens verringert
wird.
Dieses lange Loch wird gebildet, sich über den axialen Trageteil
und den Plattenhauptkörper zu erstrecken. Das Loch erstreckt
sich in derselben Richtung wie der ringförmige Trageteil und be
sitzt eine ovale Form. Diese Merkmale ergeben weniger während
einer Erzeugung des rechteckigen Fensters verursachtes Brechen.
Die Platte enthält einen scheibenähnlichen Plattenhauptkörper
und einen Federtrageteil, der auf dem Plattenhauptkörper gebil
det ist. Der Federtrageteil enthält einen axialen Trageteil, der
sich von dem Plattenhauptkörper in einer axialen Richtung er
streckt, um die Schraubenfeder auflegen zu können, und setzt
sich in einer radialen Richtung fort und unterstützt einen axia
len Außenteil der Schraubenfeder. Der Federtrageteil enthält
auch einen ringförmigen Trageteil, der auf beiden ringförmigen
Seitenteilen des axialen Trageteils gebildet ist und beide Enden
der Schraubenfeder unterstützt. Ein sich von dem radialen Innen
teil zu dem radialen Außenteil erstreckendes Loch ist auf beiden
ringförmigen Seitenteilen des axialen Trageteils gebildet.
Eine Dämpfungsplattenanordnung enthält zwei Platten, eine Nabe
und eine Schraubenfeder, wo die zwei Platten aneinander befe
stigt sind. Die Nabe ist auf einer zentralen Seite der zwei
Platten angeordnet. Beide ringförmigen Endteile der Schraubenfe
der sind durch Federtrageteile unterstützt und die Schraubenfe
der verbindet die zwei Platten und die Nabe in einer Drehrich
tung elastisch.
Diese und andere Aufgaben, Merkmale, Gesichtspunkte und Vorteile
der vorliegenden Erfindung werden für den Fachmann aus der fol
genden genauen Beschreibung bevorzugter Ausführungsbeispiele der
Erfindung in Verbindung mit der Zeichnung offensichtlich.
Es zeigen:
Fig. 1 eine teilweise Seiten-Aufrißansicht einer Kupplungslamel
lenanordnung gemäß einem erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel,
wobei Teile zu Darstellungszwecken entfernt sind,
Fig. 2 eine vergrößerte Teil-Seiten-Aufrißansicht eines Teils
der in Fig. 1 veranschaulichten Kupplungslamellenanordnung mit
zu Darstellungszwecken entfernten Teilen,
Fig. 3 eine vergrößerte Teil-Querschnittansicht eines Teils der
in Fig. 1 gezeigten Kupplungslamellenanordnung entlang einer
Schnittlinie 0-III in Fig. 1,
Fig. 4 eine vergrößerte Teil-Querschnittansicht eines Teils der
in Fig. 1 gezeigten Kupplungslamellenanordnung entlang einer
Schnittlinie 0-IV in Fig. 1,
Fig. 5 eine vergrößerte Teil-Querschnittansicht eines Teils der
in Fig. 1 gezeigten Kupplungslamellenanordnung entlang einer
Schnittlinie 0-V in Fig. 1,
Fig. 6 ein bildliches Maschinenschaltbild eines Dämpfungsmecha
nismus unter Verwendung der erfindungsgemäßen Kupplungslamellen
anordnung,
Fig. 7 eine Torsioncharakteristikkurve der erfindungsgemäßen
Kupplungslamellenanordnung,
Fig. 8 eine seitliche Aufrißansicht einer erfindungsgemäßen mit
der in Fig. 1 gezeigten Kupplungslamellenanordnung verwendeten
Befestigungsplatte,
Fig. 9 eine Querschnittansicht der in Fig. 8 dargestellten Befe
stigungsplatte entlang einer Schnittlinie IX-IX in Fig. 8,
Fig. 10 eine Teilkanten-Aufrißansicht eines Teils der in Fig. 8
gezeigten Befestigungsplatte entlang eines Pfeils X in Fig. 8,
Fig. 11 eine Teilkanten-Aufrißansicht eines Teils der in Fig. 8
gezeigten Befestigungsplatte entlang eines Pfeils XI in Fig. 8,
Fig. 12 eine Frontseiten-Aufrißansicht eines mit der in Fig. 1
gezeigten Kupplungslamellenanordnung verwendeten erfindungsgemä
ßen Lagers,
Fig. 13 eine Teilkanten-Aufrißansicht eines Teils des in Fig. 12
gezeigten Lagers entlang eines Pfeils XIII in Fig. 12,
Fig. 14 eine Querschnittansicht des in Fig. 12 gezeigten Lagers
entlang einer Schnittlinie XIV-XIV in Fig. 12,
Fig. 15 eine vergrößerte Teil-Querschnittansicht eines Teils des
in den Fig. 12 bis 14 gezeigten Lagers,
Fig. 16 eine vergrößerte Teil-Querschnittansicht eines Teils des
in den Fig. 12 bis 15 gezeigten Lagers entlang einer Schnittli
nie XVI-XVI in Fig. 17,
Fig. 17 eine Rückseiten-Aufrißansicht des in den Fig. 12 bis 16
gezeigten Lagers zur Verwendung mit der in Fig. 1 gezeigten
Kupplungslamellenanordnung gemäß der vorliegenden Erfindung,
Fig. 18 eine vergrößerte Teil-Querschnittansicht eines Teils des
in den Fig. 12 bis 17 gezeigten Lagers entlang eines Pfeils XVI-II
in Fig. 17,
Fig. 19 eine vergrößerte Teil-Querschnittansicht eines Teils des
in den Fig. 12 bis 18 gezeigten Lagers entlang eines Pfeils XIX
in Fig. 17,
Fig. 20 eine Frontseiten-Aufrißansicht eines Reibungslagers zur
Verwendung mit der in Fig. 1 gezeigten Kupplungslamellenanord
nung gemäß der vorliegenden Erfindung,
Fig. 21 eine Querschnittansicht des in Fig. 20 gezeigten Rei
bungslagers entlang einer Schnittlinie XXI-XXI in Fig. 20,
Fig. 22 eine vergrößerte Teil-Querschnittansicht eines Teils des
in Fig. 21 gezeigten Reibungslagers,
Fig. 23 eine Teil-Querschnittansicht eines Teils einer Kupp
lungslamellenanordnung gemäß einem anderen Ausführungsbeispiel
der vorliegenden Erfindung, entsprechend Fig. 3 des ersten Aus
führungsbeispiels,
Fig. 24 eine Teil-Querschnittansicht einer Verbindung zwischen
einer Halteplatte und einer ersten Feder,
Fig. 25 eine Teil-Querschnittansicht, wenn eine Kupplungslamel
lenanordnung für eine Doppelkupplung verwendet wird,
Fig. 26 eine Teil-Draufsicht, die einen radial äußeren Trageteil
einer zweiten Aufnahmeeinrichtung zeigt,
Fig. 27 eine Teil-Draufsicht, die einen fortgeschrittenen Abrieb
des radial äußeren Trageteils der in Fig. 26 gezeigten zweiten
Aufnahmeeinrichtung zeigt,
Fig. 28 eine Draufsicht einer der zweiten Aufnahmeeinrichtungen
für die Halteplatte und
Fig. 29 eine Ansicht eines anderen Ausführungsbeispiels einer
zweiten Aufnahmeeinrichtung für eine Platte, die ähnlich der in
Fig. 28 gezeigten ist.
In den Fig. 1 bis 5 ist eine Kupplungslamellenanordnung 1 gemäß
einem ersten erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel gezeigt. Die
Kupplungslamellenanordnung 1 wird für eine Kupplung eines Autos
oder eines anderen motorisierten Fahrzeugs verwendet. Auf der
linken Seite der in den Fig. 3 bis 5 gezeigten Kupplungslamel
lenanordnung sind ein Motor und ein Schwungrad (in den Figur
nicht gezeigt) angeordnet. Auf der rechten Seite in den Fig. 3
bis 5 ist eine Kupplung (in den Figuren nicht gezeigt) angeord
net. Danach wird die in den Fig. 3 bis 5 gezeigte linke Seite
als eine erste Achsenseite (Motorseite) bezeichnet und die in
den Fig. 3 bis 5 gezeigte rechte Seite wird als eine zweite Ach
senseite (Kupplungsseite) bezeichnet. Die Mittellinie 0-0 in je
der der Figuren stellt eine Drehachse oder eine Drehmitte der
Kupplungslamellenanordnung 1 dar. Wie in den Fig. 1 und 2 ge
zeigt, bezeichnet ein Pfeil R1 eine erste Drehrichtung (positive
Richtung) des Schwungrads und der Kupplungslamellenanordnung 1,
während ein Pfeil R2 die entgegengesetzte Drehrichtung (negative
Richtung) bezeichnet.
Eine Kupplungslamellenanordnung 1, wie in einem Maschinenschalt
bild gemäß Fig. 6 gezeigt, enthält hauptsächlich einen Eingangs
drehteil 2, eine Nabe oder einen Ausgangsdrehteil 3 und einen
zwischen dem Eingangsdrehteil 2 und der Nabe 3 angeordneten
Dämpfungsmechanismus 4. Der Dämpfungsmechanismus 4 enthält einen
ersten Dämpfungsmechanismus 5 mit einer Charakteristik eines
Torsionswinkels einer zweiten Stufe und einen zweiten Dämpfungs
mechanismus 6 mit einer Charakteristik eines Torsionswinkels ei
ner ersten Stufe. Der Dämpfungsmechanismus 4 besitzt auch einen
dritten Dämpfungsmechanismus, wie nachstehend diskutiert, mit
einem Reibungsmechanismus, der über den Bereich der Torsionstu
fen wirkt. Der erste Dämpfungsmechanismus 5 und der zweite Dämp
fungsmechanismus 6 sind zwischen dem Eingangsdrehteil 2 und der
Nabe 3 angeordnet, um über einen Nabenflansch oder eine Zwi
schenplatte 18 in Reihe zu wirken. Der dritten Dämpfungsmecha
nismus ist auch zwischen dem Eingangsdrehteil 2 und der Aus
gangsnabe 3 angeordnet.
Gemäß Fig. 6 enthält der erste Dämpfungsmechanismus 5 im wesent
lichen einen ersten elastischen Mechanismus 7, einen ersten Rei
bungsmechanismus 8 und eine erste Sperreinrichtung 11. Der erste
elastische Mechanismus 7 besitzt zwei Sätze von Federn 16 und
17, wie in Fig. 1 gezeigt. Der erste Reibungsmechanismus 8 er
zeugt Reibung, wenn sich der Nabenflansch 18 relativ zum Ein
gangsdrehteil 2 dreht. Die erste Sperreinrichtung 11 ist ein Me
chanismus, der einen relativen Drehwinkel zwischen dem Naben
flansch 18 und dem Eingangsdrehteil 2 steuert. Die erste Sper
reinrichtung 11 erlaubt dem Eingangsdrehteil 2 und dem Naben
flansch 18 eine Drehung relativ zueinander innerhalb eines Be
reichs eines Torsionswinkels von θ2 + θ3. Der erste elastische
Mechanismus 7 (Federn 16 und 17), der erste Reibungsmechanismus
8 und die erste Sperreinrichtung 11 sind zwischen dem Naben
flansch 18 und dem Eingangsdrehteil 2 angeordnet, um parallel zu
wirken.
Der zweite Dämpfungsmechanismus 6 enthält hauptsächlich einen
zweiten elastischen Mechanismus 9, einen zweiten Reibungsmecha
nismus 10 und eine zweite Sperreinrichtung 12. Der zweite ela
stische Mechanismus 9 ist aus einer Vielzahl von zweiten Federn
21 gebildet. Jede zweite Feder 21 des zweiten elastischen Mecha
nismus 9 besitzt eine Federkonstante, die eingestellt ist, daß
sie kleiner als die jeder der ersten Federn 16 des ersten ela
stischen Mechanismus 7 ist. Der zweite Reibungsmechanismus 10
ist eingestellt, eine Reibung kleiner als die durch den ersten
Reibungsmechanismus 8 erzeugte Reibung zu erzeugen. Die zweite
Sperreinrichtung 12 ist ein Mechanismus zur Steuerung einer re
lativen Drehung zwischen der Nabe 3 und dem Nabenflansch 18 und
erlaubt der Nabe 3 und dem Nabenflansch 18 eine relative Drehung
innerhalb eines Bereichs eines Torsionswinkels θ1. Der zweite
elastische Mechanismus 9, der zweite Reibungsmechanismus 10 und
die zweite Sperreinrichtung 12 sind zwischen den Nabe 3 und dem
Nabenflansch 18 angeordnet, um parallel zu wirken.
Die Struktur der Kupplungslamellenanordnung 1 wird nun unter Be
zugnahme auf Fig. 3 genauer beschrieben. Der Eingangsdrehteil 2
enthält eine erste Halteplatte (Kupplungsplatte) 31, eine zweite
Halteplatte 32 und eine mit dem äußeren Rand der ersten Halte
platte 31 verbundene Kupplungslamelle 33. Die erste Halteplatte
31 und die zweite Halteplatte 32 sind scheibenförmige Elemente,
die ringförmige Plattenteile bilden, die in einer axialen Rich
tung um einen vorbestimmten Abstand voneinander beabstandet an
geordnet sind. Die erste Halteplatte 31 ist auf der ersten Ach
senseite angeordnet und die zweite Halteplatte 32 ist auf der
zweiten Achsenseite angeordnet. Die äußeren Umfangsteile der er
sten Halteplatte 31 und der zweiten Halteplatte 32 sind mittels
einer Vielzahl von in einer Kreisrichtung Seite an Seite ange
ordneten Sperrstiften 40 fest verbunden, wie in Fig. 1 und 5 ge
zeigt. Demzufolge wird der Abstand zwischen der ersten Halte
platte 31 und der zweiten Halteplatte 32 in einer axialen Rich
tung durch Stifte 40 bestimmt. Beide Platten 31 und 32 drehen
sich zusammen in einem Körper. Eine Dämpfungsplatte 41 der Kupp
lungslamelle 33 ist mittels einer Vielzahl von Nieten 43 fest
mit dem äußeren Umfangsteil der ersten Halteplatte 31 verbunden,
wie in Fig. 1, 3 und 4 gezeigt. Ein ringförmiger Reibungsbelag
42 ist fest mit beiden Seiten der Dämpfungsplatte 41 verbunden.
Wie aus Fig. 3 ersichtlich, sind zahlreiche erste Aufnahmeein
richtungen 34 in jeder der ersten Halteplatte 31 und der zweiten
Halteplatte 32 in gleichen Intervallen in einer Kreisrichtung
gebildet. Die erste Aufnahmeeinrichtung 34 ist ein Teil, der in
einer axialen Richtung etwas zunimmt. Jede der ersten Aufnahme
einrichtungen 34 besitzt einen ersten Trageteil 35 auf beiden
Seiten in einer Kreisrichtung. Die ersten Trageteile 35 liegen
einander in einer Kreisrichtung gegenüber. Wie aus Fig. 4 er
sichtlich, sind zahlreiche zweite Aufnahmeeinrichtungen 36 in
jeder der ersten Halteplatte 31 und der zweiten Halteplatte 32
in gleichen Intervallen in einer Kreisrichtung gebildet. Die
zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 sind benachbart zu der R1 Seite
jeder der ersten Aufnahmeeinrichtungen 34 angeordnet. Jede der
zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 besitzt auf ihren beiden Seiten
in einer Kreisrichtung einen zweiten Trageteil 37. Jede zweite
Aufnahmeeinrichtung 36 ist sowohl in einer radialen als auch in
einer Kreisrichtung länger als die erste Aufnahmeeinrichtung 34,
wie aus Fig. 1 ersichtlich.
Wie aus Fig. 4 und 5 ersichtlich, sind an einer äußeren Umfangs
kante der zweite Halteplatte 32 eine Vielzahl von gebogenen Tei
len 51 gebildet, die zur zweiten Achsenseite gebogen sind. Die
gebogenen Teile 51 sind benachbart zu den Sperrstiften 40 gebil
det. Die gebogenen Teile 51 erhöhen die Stärke des Umfangs des
Sperrstifts 40 gegenüber dem Sperrstift 40 selbst. Daher können
die Sperrstifte 40 an den radial äußersten Seiten der ersten
Halteplatte 31 und der zweite Halteplatte 32 angeordnet werden,
was zu einer hohen Sperrdrehkraft führt. Da die gebogenen Teile
51 die zweite Halteplatte 32 in einer radialen Richtung nicht
verlängern, kann die Länge der zweiten Halteplatte 32 in einer
radialen Richtung verglichen mit der einer herkömmlichen mit
derselben Stärke kleiner sein. Wenn die Länge der zweiten Halte
platte 32 in einer radialen Richtung dieselbe ist wie die der
herkömmlichen, können die Sperrstifte 40 verglichen mit der her
kömmlichen an der radial weiter außen liegenden Seite angeordnet
sein. Da die gebogenen Teile 51 teilweise rund um die zweite
Halteplatte 32 gebildet sind, wird die Menge des Metallplatten
materials verringert.
Wie aus Fig. 3 bis 5 ersichtlich, ist der Nabenflansch 18 in ei
ner axialen Richtung zwischen der ersten Halteplatte 31 und der
zweiten Halteplatte 32 angeordnet. Der Nabenflansch 18 wirkt als
ein Zwischenteil zwischen dem Eingangsdrehteil 2 und der Nabe 3.
Der Nabenflansch 18 ist ein scheibenförmiges Element oder ein
ringförmiger Teil, der dicker als die Platten 31 und 32 ist. Am
Nabenflansch 18 sind zahlreiche erste Fensterlöcher 57 entspre
chend den ersten Aufnahmeeinrichtungen 34 gebildet. Die ersten
Fensterlöcher 57 sind für die ersten Aufnahmeeinrichtungen 34
gebildet. Der Kreiswinkel jedes der ersten Fensterlöcher 57 ist
kleiner als die Kreiswinkel zwischen den ersten Trageteilen 35
der ersten Aufnahmeeinrichtungen 34. Die Zentren einer Drehrich
tung der ersten Fensterlöcher 57 fallen ungefähr mit denen der
ersten Aufnahmeeinrichtungen 34 zusammen. Daher wird, wie aus
Fig. 1 ersichtlich, eine Lücke mit einem Torsionswinkel θ2 zwi
schen den Kreisenden der ersten Fensterlöcher 57 und den ersten
Trageteilen 35 der ersten Aufnahmeeinrichtungen 34 auf beiden
Seiten in einer Kreisrichtung gebildet. Die Federn 17 sind in
nerhalb der ersten Fensterlöcher 57 angebracht. Die Federn 17
sind Schraubenfedern, deren Kreisenden die Kreisenden der ersten
Fensterlöcher 57 berühren. Unter dieser Bedingung existieren
Lücken mit Torsionswinkeln θ2 zwischen beiden Kreisenden der Fe
dern 17 und den ersten Trageteilen 35 der ersten Aufnahmeein
richtungen 34, wie aus Fig. 1 ersichtlich.
Wie aus Fig. 4 ersichtlich, sind am Nabenflansch 18 zweite Fen
sterlöcher 56 an den Orten entsprechend den zweiten Aufnahmeein
richtungen 36 gebildet. Die Längen der zweiten Fensterlöcher 56
in radialen und Kreisrichtungen fallen ungefähr mit denen der
zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 zusammen. Die ersten Federn 16
sind innerhalb der zweiten Fensterlöcher 56 angeordnet. Die er
sten Federn 16 bilden einen elastischen Teil, der zwei Arten von
Schraubenfedern enthält. Die Kreisenden der ersten Federn 16 be
rühren beide Kreisenden der zweiten Fensterlöcher 56. Zusätzlich
berühren beiden Kreisenden der ersten Federn 16 die zweiten Tra
geteile 37 der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36.
Wie aus Fig. 3 und 4 ersichtlich, ist ein zylinderförmiger Teil
59, der sich in beiden axialen Richtungen erstreckt, am inneren
Umfangsteil des Nabenflansches 18 gebildet. Der zylinderförmige
Teil 59 besitzt eine Vielzahl von inneren Zähnen 61, die darauf
wie in Fig. 2 gezeigt gebildet sind. Diese inneren Zähne 61 er
strecken sich von dem zylinderförmigen Teil radial einwärts.
Die Nabe 3 ist ein zylinderförmiger Teil, der an der inneren Um
fangsseite der Platten 31 und 32 so wie an der inneren Umfangs
seite des Nabenflansches 18 angeordnet ist. Mit anderen Worten,
die Nabe 3 ist innerhalb eines Mittellochs jedes dieser Teile
angeordnet. Die Nabe 3 enthält hauptsächlich eine zylinderförmi
ge Nabe 62. Da die Federnuten 63 mit den Federnuten einer sich
von der Kupplung erstreckenden Welle verbunden sind, ist es mög
lich, eine Drehkraft von der Nabe 3 zu der Kupplungswelle aus zu
geben. In diesem Ausführungsbeispiel ist die in einer radialen
Richtung gemessene Breite des Flansches 64 klein. Der Flansch 64
der Nabe 3 besitzt eine Vielzahl von sich davon auswärts er
streckenden äußeren Zähnen 65. Die äußeren Zähne 65 können als
einen Teil des Flansches 64 bildend betrachtet werden, der sich
von der Nabe 62 radial auswärts erstreckt. Die äußeren Zähne 65
besitzen eine radiale Länge entsprechend dem zylinderförmigen
Teil 59 des Nabenflansches 18. Die äußeren Zähne 65 erstrecken
sich innerhalb eines Raums zwischen den inneren Zähnen 61 und
Lücken mit vorbestimmten Torsionswinkeln θ1 sind in einer Kreis
richtung auf beiden Seiten der externen Zähne 65 gebildet. Der
Torsionswinkel θ1 auf der R2 Seite der äußeren Zähne 65 ist etwas
größer als der Torsionswinkel θ1 auf der R1 Seite eingestellt.
Die Kreisbreite entweder des inneren Zahns 61 oder des äußeren
Zahns 65 wird kleiner, so wie er näher am Ende des Zahns in ei
ner radialen Richtung ist.
Da sowohl die inneren Zähne 61 als auch die äußeren Zähne 65
entlang des gesamten Randes gebildet sind, nehmen die Bereiche
zu, in denen sich die inneren Zähne 61 und die äußeren Zähne 65
berühren. Mit anderen Worten, im Unterschied zu einem herkömmli
chen Zahn ist kein Ausschnitt gebildet, in dem ein elastischer
Teil mit einer niedrigen Steifigkeit angeordnet ist. Als Ergeb
nis davon nehmen die Kontaktbereiche zwischen den inneren Zähnen
61 und den äußeren Zähnen 65 zu. Mit anderen Worten, es ist un
wahrscheinlich, daß ein Abrieb oder eine Beschädigung der Teile
auftritt, da eine Stauchspannung zwischen diesen beiden Teilen
abnimmt. Demzufolge besitzt das vorliegende Zahnsystem eine Cha
rakteristik mit einer hohen Drehkraft unter Verwendung eines
verglichen damit, dass ein Teil der Zähne beseitigt wird, klei
neren Raums.
Der zweite Dämpfungsmechanismus 6 wird nun wie folgt unter Be
zugnahme auf Fig. 3 bis 5 und 8 bis 11 beschrieben. Der zweite
Dämpfungsmechanismus 6 überträgt nicht nur eine Drehkraft zwi
schen der Nabe 3 und dem Nabenflansch 18, sondern absorbiert und
dämpft auch Schwingungen. Der zweite elastische Mechanismus 9
des zweiten Dämpfungsmechanismus 6 enthält hauptsächlich die
zweiten Federn 21. Der zweite Reibungsmechanismus 10 des zweiten
Dämpfungsmechanismus 6 enthält ein Lager 19, eine Befestigungs
platte 20 und eine zweite Tellerfeder 78. Der zweite Dämpfungs
mechanismus 6 ist angeordnet, daß er in einer axialen Richtung
von den inneren Zähnen 61 und den äußeren Zähnen 65, die die Na
be 3 und den Nabenflansch 18 verbinden, verschieden ist. Insbe
sondere ist der zweite Dämpfungsmechanismus 6, wie aus Fig. 3
bis 5 ersichtlich, angeordnet, daß er von den inneren Zähnen 61
und den äußeren Zähnen 65 zur Kupplungsseite verschoben ist. Auf
diesem Weg können die ausreichenden Kontaktbereiche zwischen den
inneren Zähnen 61 und den äußeren Zähnen 65 gesichert werden. Da
der zweite Dämpfungsmechanismus 6 nicht zwischen den inneren
Zähnen 61 und den äußeren Zähnen 65 angeordnet ist, kann zusätz
lich ein ausreichender Spielraum zur Verbindung der zweiten Fe
dern 21 gesichert werden, der verschieden vom herkömmlichen ist.
Als ein Ergebnis wird, da ein Federblatt nicht erforderlich ist,
die Gestaltung zur Zusammensetzung der zweiten Federn 21 verbes
sert.
Die Befestigungsplatte 20 wirkt als ein Eingangsteil der Ein
gangsseite in dem zweiten Dämpfungsmechanismus 6. Mit anderen
Worten, die Befestigungsplatte 20 ist ein Teil, in den eine
Drehkraft von dem Nabenflansch 18 eingegeben wird. Die Befesti
gungsplatte 20 ist ein dünner Metallplattenteil, der zwischen
dem inneren Umfang des Nabenflansches 18 und dem inneren Umfang
der zweiten Halteplatte 32 angeordnet ist. Wie in Fig. 8 bis 11
gezeigt, enthält die Befestigungsplatte 20 einen ersten schei
benförmigen Teil 71, einen zylinderförmigen oder röhrenförmigen
Teil 72 und den zweiten scheibenförmigen Teil 73. Der zylinder
förmige Teil 72 erstreckt sich von der inneren Umfangskante des
ersten scheibenförmigen Teils 71 zur zweiten Achsenseite (der
Kupplungsseite). Der zweite scheibenförmige Teil 73 erstreckt
sich von dem zylinderförmigen Teil 72 in einer radialen Richtung
einwärts.
Wie aus Fig. 2 bis 5 ersichtlich, ist eine Abstandhalteeinrich
tung 80 zwischen dem ersten scheibenförmigen Teil 71 der Befe
stigungsplatte 20 und dem Nabenflansch 18 angeordnet. Die Ab
standhalteeinrichtung 80 verbindet die Befestigungsplatte 20 in
einer Drehrichtung mit dem Nabenflansch 18 und spielt bei der
Aufnahme einer von der Befestigungsplatte 20 an den Nabenflansch
18 angelegten Kraft eine Rolle. Die Abstandhalteeinrichtung 80
ist ein ringförmiger Harzteil und besitzt viele Erleichterungs
teile zur Verringerung des Gewichts. Die Abstandhalteeinrichtung
80 enthält einen ringförmigen Teil 81 und eine Vielzahl von aus
dem ringförmigen Teil 81 in einer radialen Richtung auswärts
herausragenden Vorsprüngen 82, wie aus Fig. 2 ersichtlich. Es
sind zwei Ausschnitte 83 an der äußeren Umfangskante jedes der
Vorsprünge 82 gebildet. Eine Ausladung 84 erstreckt sich von den
Vorsprüngen 82 zur ersten Achsenseite, wie aus Fig. 3 ersicht
lich. Die Ausladungen 84 sind in die in dem Nabenflansch 18 ge
bildeten Verbindungslöcher 58 eingefügt. Die Ausladungen 84 sind
derart mit den Verbindungslöchern 58 verbunden, daß sie in einer
radialen Richtung leicht bewegbar sind und in einer Drehrichtung
relativ unbewegbar sind.
Wie aus Fig. 2 und 8 ersichtlich, besitzt die Befestigungsplatte
20 vier Vorsprünge 74. Vorsprünge 74 ragen in gleichen Abständen
in einer Kreisrichtung von dem ersten scheibenförmigen Teil 71
der Befestigungsplatte 20 in einer radialen Richtung auswärts.
Jeder der Vorsprünge 74 ist entsprechend den Vorsprüngen 82 der
Abstandhalteeinrichtung 80 gebildet. Nägel oder Nasen 75 der
Vorsprünge 74 sind innerhalb der Ausschnitte 83 angeordnet, die
an den Enden der Vorsprünge 82 der Abstandhalteeinrichtung 80
gebildet sind. Bei dem vorstehend erwähnten Aufbau ist die Befe
stigungsplatte 20 über die Abstandhalteeinrichtung 80 fest mit
dem Nabenflansch 18 verbunden, um relativ zueinander relativ un
drehbar zu sein. Mit anderen Worten, die Befestigungsplatte 20
ist mit dem Nabenflansch 18 verbunden, so daß eine Drehkraft von
dem Nabenflansch 18 zur Befestigungsplatte 20 übertragen werden
kann. Zusätzlich unterstützt der Nabenflansch 18 über die Ab
standhalteeinrichtung 80 die erste Achsenseite der Befestigungs
platte 20. Die Befestigungsplatte 20 ist zur zweiten Achsenseite
weg von der Abstandhalteeinrichtung 80 und dem Nabenflansch 18
hin bewegbar.
Unter Bezugnahme auf Fig. 1 bis 5 wird der zwischen der Befesti
gungsplatte 20 und der zweiten Halteplatte 32 gebildete erste
Reibungsmechanismus 8 genauer beschrieben. Der erste Reibungsme
chanismus 8 enthält eine erste Reibungsscheibe 48 und eine erste
Tellerfeder 49. Die erste Reibungsscheibe 48 ist mit der zweiten
Halteplatte 32 verbunden, um relativ undrehbar, aber axial rela
tiv zueinander bewegbar zu sein, und erzeugt durch Reibung der
Befestigungsplatte 20 eine Reibung. Die erste Reibungsscheibe 48
enthält hauptsächlich einen ringförmigen Harzteil. Die erste
Reibungsscheibe 48 enthält einen ringförmigen Teil 85 aus einem
Harz und einen Reibungsteil 86.
Das zur Bildung des ringförmigen Teils 85 verwendete Harz ent
hält im allgemeinen ein Harz vom Gummityp und ein Harz vom Ny
lontyp. Beispielsweise kann das Harz, das für den ringförmigen
Teil 85 verwendet wird, ein Polyphenylensulfid (PPS) oder Polya
mid (PA) 46 sein, die beide ein Nylonharz vom Polyamidtyp sind.
Wenn der ringförmige Teil 85 nicht geformt wird, wird Polypheny
lensulfid bevorzugt, und wenn der ringförmige Teil 85 geformt
wird, wird Polyamid 46 bevorzugt. Die vorstehende Beschreibung
kann bei einem anderen hier erwähnten ringförmigen Harzteil an
gewendet werden.
Ein Reibungsteil 86 ist geformt auf oder mit der Befestigungs
plattenseite des ringförmigen Teils 85 verbunden. Der Reibungs
teil 86 ist ein Teil, der entworfen ist, einen Reibungskoeffizi
enten zwischen der ersten Reibungsscheibe 48 und der Befesti
gungsplatte 20 zu erhöhen, und erstreckt sich in einer ringför
migen oder scheibenförmigen Form. Der ringförmige Teil 85 be
sitzt eine Vielzahl von abwechselnden Verbindungsteilen 87, die
sich zur zweiten Achsenseite erstrecken. Diese Verbindungsteile
87 sind am inneren Umfang des ringförmigen Teils 85 gebildet.
Diese abwechselnden Verbindungsteile 87 sind in eine Vielzahl
von Ausschnitten 53 eingefügt, die in einem Mittenloch 52 (inne
re Umfangskante) der zweiten Halteplatte 32 gebildet sind. Auf
diesem Weg ist die erste Reibungsscheibe 48 mit der zweiten Hal
teplatte 32 auf eine relativ undrehbare Weise, aber eine axial
bewegbare Weise verbunden. Zusätzlich gibt es in dem ringförmi
gen Teil 85 Verbindungsteile 88, die sich in einer radialen
Richtung von der äußeren Umfangskante auswärts erstrecken und
sich dann zur zweiten Achsenseite erstrecken. Die Verbindungs
teile 88 sind relativ dünn und besitzen am Ende eine Nase oder
einen Sperrzahn. Die Verbindungsteile 88 sind in Löcher 54 ein
gefügt, die an der zweiten Halteplatte 32 gebildet sind, und die
Nasen oder Sperrzähne der Verbindungsteile 88 sind mit der zwei
ten Halteplatte 32 verbunden. Die Verbindungsteile 88 drängen
sich selbst in einer radialen Richtung auswärts, wenn sie ver
bunden sind, und drücken sich selbst gegen die Löcher 54. Daher
ist nach teilweisem Zusammenbau (Sub-Zusammenbau) die Reibungs
scheibe 48 schwer von der zweiten Halteplatte 32 zu entfernen.
Auf diesem Weg übertragen an der ersten Reibungsscheibe 48 die
abwechselnden Verbindungsteile 87 eine Drehkraft und die Verbin
dungsteile 88 verbinden zeitweise einen Teil der ersten Rei
bungsscheibe 85 mit der zweiten Halteplatte 32. Die Verbindungs
teile 88 sind dünn und können gebogen werden. Da die Verbin
dungsteile 88 eine niedrige Steifigkeit aufweisen, werden sie
während des Sub-Zusammenbaus nicht typischerweise brechen. Da
während des Sub-Zusammenbaus keine Kraft an die abwechselnden
Verbindungsteile 87 angelegt wird, wird es daher weniger wahr
scheinlich, daß die Reibungsscheibe 48 bricht, als die herkömm
liche Harz-Reibungsscheibe, die eine Nase oder einen Sperrzahn
teil von radialen Verbindungsteilen 88 zum Verbinden einer zwei
ten Halteplatte 32 besitzt. Da eine Druckpreßvorrichtung während
der Sub-Zusammensetzung nicht erforderlich ist, können zusätz
lich die Ausrüstungskosten verringert werden.
Die erste Tellerfeder 49 ist zwischen der ersten Reibungsscheibe
48 und dem inneren Umfang der zweiten Halteplatte 32 angeordnet.
Die erste Tellerfeder 49 wird in einer axialen Richtung zwischen
der zweiten Halteplatte 32 und der ersten Reibungsscheibe 48
komprimiert. Die äußere Umfangskante der ersten Tellerfeder 49
wird durch die zweite Halteplatte 32 gestützt, während die inne
re Umfangskante der ersten Tellerfeder 49 den ringförmigen Teil
85 der ersten Reibungsscheibe 48 kontaktiert. Wie aus Fig. 2 er
sichtlich, besitzt die erste Tellerfeder 49 eine Vielzahl von
auf ihrer inneren Umfangsseite gebildeten Ausschnitten 49a. Es
kann angenommen werden, daß die Ausschnitte 49a an der inneren
Umfangskante eine Vielzahl von Ausladungen auf der inneren Um
fangskante der ersten Tellerfeder 49 bilden. Ausladungsteile,
die auf der äußeren Umfangsseite der abwechselnden Verbindungs
teile 87 der ersten Reibungsscheibe 48 gebildet sind, sind in
die Ausschnitte 49a eingefügt. Auf diesem Weg ist die erste Tel
lerfeder 49 mit der ersten Reibungsscheibe 48 auf eine relativ
undrehbare Weise verbunden.
Unter Bezugnahme auf Fig. 8 bis 11 sind an dem zweiten scheiben
förmigen Teil 73 der Befestigungsplatte 20 zahlreiche Aus
schnitt- und Anhebeteile 76 in gleichen Abständen in einer
Kreisrichtung gebildet. Die Ausschnitt- und Anhebeteile 76 sind
durch Schneiden und Anheben von der inneren Umfangsseite des
zweiten scheibenförmigen Teils 73 gebildet. Die Ausschnitt- und
Anhebeteile 76 sind verglichen mit anderen Teilen des zweiten
scheibenförmigen Teils 73 näher an der zweiten Achsenseite ange
ordnet. An einem Teil des zweiten scheibenförmigen Teils 73, an
dem Ausschnitt- und Anhebeteile 76 gebildet sind, ist ein Aus
schnitteil gebildet, wie aus Fig. 8 ersichtlich. Ein Trageteil
77 ist an beiden Enden des Ausschnitteils in einer Kreisrichtung
gebildet.
Ein Lager 19 wirkt als ein Ausgangsteil in dem zweiten Dämp
fungsmechanismus 6. Das Lager 19 ist mit der Nabe 3 auf eine re
lativ undrehbare Weise verbunden. Insbesondere ist das Lager 19
ein ringförmiger Harzteil, der auf der zweiten Achsenseite so
wohl der inneren Zähne 61 des Nabenflansches 18 als auch der äu
ßeren Zähne 65 der Nabe 3 angeordnet ist. Das Lager 19 ist auch
auf der inneren Umfangsseite des zylinderförmigen Teils 72 der
Befestigungsplatte 20 und in einer Lücke auf der äußeren Um
fangsseite des Teils auf der zweiten Achsenseite der Nabe 62 an
geordnet. Das Lager 19 enthält hauptsächlich einen ringförmigen
Teil 89 mit einer Vielzahl von Federaufnahmeeinrichtungen 90,
wie in Fig. 12 bis 19 gezeigt. Die Federaufnahmeeinrichtungen 90
sind in einer Kreisrichtung in gleichen Abständen auf einer Sei
tenfläche der zweiten Achsenseite des ringförmigen Teils 89 ge
bildet. Die Federaufnahmeeinrichtungen 90 sind an Orten entspre
chend den Ausschnitt- und Anhebeteilen 76 oder den Ausschnittei
len der Befestigungsplatte 20 gebildet. Die Federaufnahmeein
richtungen 90 sind konkave Teile, die auf der Seitenfläche des
Lagers 19 auf der zweiten Achsenseite gebildet sind. Die konka
ven Teile sind, wie in Fig. 14 und 15 gezeigt, glatt gebildet,
so daß ihr Querschnitt einen Kreisteil bildet. Zusätzlich ist
ein Loch gebildet, das jede Federaufnahmeeinrichtung 90 in sei
ner Mitte sowohl in der radialen als auch der Kreisrichtung in
einer axialen Richtung durchdringt. Am inneren Umfang des ring
förmigen Teils 89 ist ein innerer Umfangs-Trageteil 91 mit einer
zylinderförmigen Form gebildet. Der Trageteil 91 erstreckt sich
von dem ringförmigen Teil 89 zur zweiten Achsenseite hin. Eine
innere Umfangsfläche 91a des Lagers 19 ist durch den inneren Um
fangstrageteil 62 gebildet. Diese innere Fläche 91a berührt die
äußere Umfangsfläche der Nabe 62 oder ist nahe bei ihr. Eine
Seitenfläche 89a ist auf der zweiten Achsenseite des ringförmi
gen Teils 89 des Lagers 19 gebildet. Diese Seitenfläche 89a be
rührt die Seitenfläche der ersten Achsenseite des zweiten schei
benförmigen Teils 73 der Befestigungsplatte 20.
Der zweite Reibungsmechanismus 10 ist zwischen dem ringförmigen
Teil 89 des Lagers 19 und dem zweiten scheibenförmigen Teil 73
der Befestigungsplatte 20 gebildet. Die zweiten Federn 21 sind
innerhalb jeder der Federaufnahmeeinrichtungen 90 angeordnet.
Die zweiten Federn 21 sind bevorzugterweise schraubenfedern, die
kleiner sind als die erste Feder 16 oder die Feder 17. Die zwei
te Feder 21 besitzt auch Federkonstanten, die kleiner sind als
die der ersten Feder 16 oder der Feder 17. Die zweiten Federn 21
sind innerhalb der Federaufnahmeeinrichtungen 90 angeordnet, wo
bei die Enden der zweiten Federn 21 in einer Kreisrichtung beide
Enden der Federaufnahmeeinrichtungen 90 berühren oder in einer
Kreisrichtung nahe daran sind. Sowohl der axial innere Teil (die
erste Achsenseite) als auch der innere Umfangsteil der zweiten
Federn 21 sind durch das Lager 19 innerhalb der Federaufnahme
einrichtungen 90 gestützt.
Die Trageteile 77 der Befestigungsplatte 20 sind in einer Dreh
richtung mit beiden Kreisenden der zweiten Federn 21 verbunden.
Auf diesem Weg wird eine Drehkraft über die zweiten Federn 21
von der Befestigungsplatte 20 zum Lager 19 übertragen. Die erste
Achsenseite der Endfläche der zweiten Federn 21 in einer Kreis
richtung ist vollständig durch das Kreisende der Federaufnahme
einrichtungen 90 getragen. Zusätzlich werden die Kreisendflächen
der zweiten Federn 21 durch Trageteile 77 getragen. Somit be
sitzt die zweite Feder 21 an beiden Kreisenden einen großen Ver
bindungsrand. Mit anderen Worten, an beiden Kreisenden der zwei
ten Federn 21 nimmt der Bereich eines Teils, das getragen wird,
zu. Diese Anordnung wird durch Anordnung der zweiten Federn 21
an einem in einer axialen Richtung von dem herkömmlichen Ort
zwischen einer Nabe 3 und einem Nabenflansch 18 verschobenen Ort
möglich gemacht. Demzufolge kann ein Federblatt entfernt werden,
was zu einer verringerten Anzahl von Teilen führt.
Die Ausschnitt- und Anhebeteile 76 sind angeordnet, daß sie die
axialen Außenseiten (die zweiten Achsenseiten) der zweiten Fe
dern 21 unterstützen. Somit werden die äußere Umfangsseite und
die axialen Außenseiten der zweiten Federn 21 durch die Befesti
gungsplatte 20 getragen.
Wie aus Fig. 4, 16 und 17 ersichtlich, sind zahlreiche Verbin
dungsteile 99 am Lager 19 gebildet, die sich von dem ringförmi
gen Teil 89 zur ersten Achsenseite erstrecken. Die Verbindungs
teile 99 sind Ausladungen, die sich für eine Übertragung einer
Drehkraft von dem Lager 19 zu der Nabe 3 zur ersten Achsenseite
hin erstrecken. Die Verbindungsteile 99 besitzen Querschnitte,
die in Lücken zwischen den äußeren Zähnen 65 passen. Die Verbin
dungsteile 99 sind zwischen die äußeren Zähne 65 der Nabe 3 ein
gefügt. Somit sind die Verbindungsteile 99 mit den äußeren Zäh
nen 65 auf eine unbewegbare Weise in einer Kreisrichtung verbun
den.
Eine zweite Tellerfeder 78 ist ein Schiebeteil in dem zweiten
Reibungsmechanismus 10 zum Schieben des zweiten scheibenförmigen
Teils 73 und des ringförmigen Teils 89 in einer axialen Richtung
zueinander. Die zweite Tellerfeder 78 ist in einer axialen Rich
tung zwischen dem Lager 19 und den äußeren Zähnen 65 der Nabe 3
und den inneren Zähnen 61 des Flansches 18 angeordnet. Der inne
re Umfang der zweiten Tellerfeder 78 wird durch den Flansch 64
der Nabe 3 getragen, während der äußere Umfang der zweiten Tel
lerfeder 78 den ringförmigen Teil 89 des Lagers 19 berührt. Die
zweite Tellerfeder 78 wird in einer axialen Richtung komprimiert
und schiebt das Lager 19 zur zweiten Achsenseite. Als Ergebnis
werden die Seitenfläche 89a der zweiten Achsenseite des ringför
migen Teils 89 des Lagers 19 und die Seitenfläche der ersten
Achsenseite des zweiten scheibenförmigen Teils 73 der Befesti
gungsplatte 20 durch eine vorbestimmte Kraft in einer axialen
Richtung zueinander geschoben. Die zweite Tellerfeder 78 besitzt
innere und äußere Durchmesser kleiner als die der ersten Teller
feder 49. Die zweite Tellerfeder 78 besitzt auch eine Dicke
kleiner als die der ersten Tellerfeder 49. Somit ist eine Schie
bekraft der zweiten Tellerfeder 78 viel kleiner als die der er
sten Tellerfeder 49. An einer inneren Umfangskante besitzt die
zweite Tellerfeder 78 eine Vielzahl von auf einer inneren Um
fangskante der zweiten Tellerfeder 78 gebildeten Ausschnitten.
Es ist denkbar, daß die Ausschnitte der Tellerfeder 78 eine
Vielzahl von Ausladungen an der inneren Umfangskante bilden. Die
vorstehend erwähnten Verbindungsteile 99 erstrecken sich inner
halb der Ausschnitte der Tellerfeder 78.
Wie vorstehend beschrieben, wirkt die Befestigungsplatte 20 in
dem zweiten Dämpfungsmechanismus 6 als ein Eingangsteil zur Ver
bindung mit den zweiten Federn 21, als ein in dem zweiten Rei
bungsmechanismus 10 enthaltener Teil und als ein in dem ersten
Reibungsmechanismus 8 erhaltener Teil. Ein Vorteil der Verwen
dung der Befestigungsplatte 20 ist im folgenden beschrieben. Die
vorstehend beschriebene Befestigungsplatte 20 wirkt in dem zwei
ten Dämpfungsmechanismus 6 als ein Trageteil zum Tragen beider
Enden der zweiten Federn 21 in einer Kreisrichtung und als ein
in dem zweiten Reibungsmechanismus 10 enthaltener Teil. Somit
besitzt ein Teil zwei Funktionen, was zu einer kleinen Anzahl
von Teilen führt. Zusätzlich trägt die Befestigungsplatte 20 die
Außenseite der zweiten Feder 21 in einer axialen Richtung. Wei
terhin enthält die Befestigungsplatte 20 Reibungsflächen sowohl
für den zweiten Reibungsmechanismus 10 zur Erzeugung einer Rei
bung durch Reiben in der ersten Stufe der Torsionscharakteristik
als auch für den ersten Reibungsmechanismus 8 zur Erzeugung ei
ner Reibung durch Reiben in der zweiten Stufe der Torsionscha
rakteristik. Somit besitzt ein Teil zwei Reibungsflächen, was zu
einer einfachen Anpassung und Steuerung der Reibungscharakteri
stik beider Reibungsflächen führt. Mit anderen Worten, Reibungs
flächen für sowohl einen Flansch einer Nabe als auch einen Na
benflansch müssen nicht gesteuert werden, wodurch sie verschie
den von denen der herkömmlichen Dämpfungsmechanismus ist. Da die
Befestigungsplatte 20 eine kleine Größe und einen einfachen Auf
bau besitzt, der sich von der herkömmlichen Nabe oder dem Naben
flansch unterscheidet, ist es insbesondere einfach ihre Rei
bungsfläche zu steuern. Da die vorstehend erwähnte Befestigungs
platte 20 aus einer Metallplatte hergestellt ist, kann eine Be
festigungsplatte 20 mit einer gewünschten Form einfach durch ei
ne Pressbearbeitung erhalten werden, was zu niedrigen Kosten der
Befestigungsplatte 20 führt.
Ein Vorteil des Lagers 19 ist im folgenden beschrieben. Da das
Lager 19 aus einem Harz hergestellt ist, kann seine gewünschte
Form einfach erhalten werden. Da es aus einem Harz hergestellt
ist und die Verbindungsteile 99 in einem Körper gebildet werden
können, ist seine Herstellung einfach. Die Verbindungsteile 99
sind mit den äußeren Zähnen 65 der Nabe 3 in einer Kreisrichtung
dazwischen verbunden. Daher ist es nicht notwendig, ein besonde
re Loch oder eine Konkave zur Verbindung mit der Nabe 3 zu bil
den. Demzufolge nimmt der Arbeitsvorgang für die Nabe 3 nicht
zu. Das Lager 19 wirkt als ein Ausgangsteil des zweiten Dämp
fungsmechanismus 6. Das Lager 19 verbindet mit beiden Kreisenden
der zweiten Federn 21 und enthält einen Teil des zweiten Rei
bungsmechanismus 10. Somit führt ein einzelner Teil eine Dreh
kraftübertragung und eine Reibungserzeugung durch, was zu einer
kleinen Anzahl von Teilen führt.
Die zweite Tellerfeder 78, die Reibungsscheiben in jeweils einer
axialen Richtung des zweiten Reibungsmechanismus 10 schiebt, ist
durch den Flansch 64 der Nabe 3 getragen. Somit ist die zweite
Tellerfeder 78 nicht durch eine Halteplatte getragen, sondern
wird durch einen anderen Teil getragen, wodurch sie sich von der
herkömmlichen unterscheidet. Daher ist die Hysteresedrehkraft in
einer ersten Stufe der Charakteristik stabil. Daher ist es ein
fach, die Hysteresedrehkraft der ersten Stufe zu steuern. Eine
zweite Halteplatte 32 trägt sowohl den herkömmlichen ersten als
auch den zweiten Schiebeteil. Daher kann eine Schiebekraft des
ersten elastischen Teils eine Halteplatte deformieren, was zu
einer Veränderung einer Lage des zweiten Schiebeteils und einem
Problem mit einer instabilen Schiebekraft des zweiten Schiebe
teils führen. In diesem Ausführungsbeispiel werden eine Schiebe
kraft der ersten Tellerfeder 49 und die der zweiten Tellerfeder
78 an die erste Befestigungsplatte 20 jeweils in einer axial
entgegengesetzten Richtung angelegt. Mit anderen Worten, die er
ste Tellerfeder 49 schiebt die Befestigungsplatte 20 über die
erste Reibungsscheibe 48 zur ersten Achsenseite, im Gegensatz
dazu schiebt die zweite Tellerfeder 78 die Befestigungsplatte 20
über das Lager 19 zur zweiten Achsenseite.
Der Aufbau der zweiten Sperreinrichtung 12 legt an jeden Teil
des zweiten Dämpfungsmechanismus 6 keine Drehkraft an, wenn eine
Drehkraft groß ist. An das Lager 19, die zweiten Schraubenfedern
21 und die Befestigungsplatte 20 wird innerhalb eines Bereichs
der zweiten Stufe der Torsionscharakteristik keine Drehkraft an
gelegt. Demzufolge braucht jeder Teil keine sehr große Stärke
und sein Entwurf ist einfach.
Unter Bezugnahme auf Fig. 3 bis 5 und 20 bis 22 wird ein Lager
93, das einen Teil des dritten Dämpfungsmechanismus bildet, nun
genauer beschrieben. Das Lager 93 ist an dem inneren Umfang der
ersten Halteplatte 31 angeordnet und berührt die äußere Umfangs
fläche der Nabe 3, die Endfläche des Flansches 64, die äußeren
Zähne 65, den inneren zylinderförmigen Teil 59 des Nabenflan
sches 18 und die inneren Zähne 61. Funktionen des Lagers 93 ent
halten eine Dämpfung von Schwingungen in einer Drehrichtung
durch Erzeugung von Reibung, Anordnen der ersten Halteplatte 31
für die Nabe 3 in einer radialen Richtung und Anordnen des Na
benflansches 18 für die Nabe 3 in einer radialen Richtung. Das
Lager 93, wie in Fig. 20 bis 22 gezeigt, enthält hauptsächlich
einen ringförmigen Harzteil 94. Der ringförmige Teil 94 ist ein
scheibenförmiger Teil, der eine vorbestimmte Breite in einer ra
dialen Richtung und eine geringe Dicke in einer axialen Richtung
besitzt. Der ringförmige Teil 94 ist zwischen dem inneren Umfang
der ersten Halteplatte 31 und dem des Nabenflansches 18 in einer
radialen Richtung angeordnet. Ein ringförmiger Reibungsteil 95
ist geformt an, verbunden mit oder einfach auf dem ringförmigen
Teil 94 auf der zweiten Achsenseite angeordnet. Der Reibungsteil
95 besitzt eine ringförmige Form, mit einem scheibenförmigen
Teil, der eine vorbestimmte Breite in einer radialen Richtung
und eine geringe Dicke in einer axialen Richtung besitzt. Der
Reibungsteil 95 ist aus einem Material mit einem hohen Reibungs
koeffizienten, beispielsweise einem Material vom Gummityp, einem
Fasergewebe vom Glastyp oder einem imprägnierten Festkörper oder
einer Keramik hergestellt. Der Reibungsteil 95 verursacht eine
Charakteristik mit einem hohen Reibungskoeffizienten am Lager
93. Die Größe seiner Reibung kann durch Auswahl des Materials
des Reibungsteils 95 angepaßt werden.
Wie in einer Draufsicht gemäß Fig. 20 gezeigt, sind die inneren
und äußeren Durchmesser des ringförmigen Teils 94 und der Rei
bungsteils 95 kreisförmig. Der Reibungsteil 95 kann als derart
angeordnet betrachtet werden, daß er die Seitenfläche des ring
förmigen Teils 94 auf der zweiten Achsenseite berührt, oder kann
als innerhalb eines Kanal angeordnet betrachtet werden, der an
der Seitenfläche des ringförmigen Teils 94 auf der zweiten Ach
senseite gebildet ist. Mit anderen Worten, ein zylinderförmiger
Teil 96 erstreckt sich zur zweiten Achsenseite hin und wird an
der inneren Umfangskante des ringförmigen Teils 94 gebildet, mit
einem zylinderförmigen Teil 97, der sich an seiner äußeren Um
fangskante zur zweiten Achsenseite erstreckt. Ein durch die zy
linderförmigen Teile 96 und 97 umgebener ringförmiger Raum bil
det einen Kanal des ringförmigen Teils 94. Die inneren und äuße
ren Durchmesser des Kanals sind kreisförmig und der Reibungsteil
95 ist innerhalb des Kanals angeordnet.
Der zylinderförmige Teil 96 berührt die Seitenfläche des Flan
sches 64 der Nabe 3 auf der ersten Achsenseite, wie aus Fig. 4
ersichtlich. Dieser Teil erzeugt innerhalb eines Bereichs der
ersten Stufe der Torsion Reibung. Der Reibungsteil 95 berührt
den zylinderförmigen Teil 59 des Nabenflansches 18 und die End
fläche der inneren Zähne 61 auf der ersten Achsenseite. Dieser
Teil erzeugt innerhalb eines Bereichs der zweiten Stufe der Tor
sion Reibung. Ein schmaler Spalt ist zwischen dem Reibungsteil
95 und der Seitenfläche der äußeren Zähne 65 der Nabe 3 auf der
ersten Achsenseite sichergestellt. Der zylinderförmige Teil 59
des Nabenflansches 18 und die Endfläche der inneren Zähne 61 auf
der ersten Achsenseite berühren nur den Reibungsteil 95 in einer
axialen Richtung.
Es sind zahlreiche Löcher 95a Seite an Seite in einer Kreisrich
tung an dem Reibungsteil 95 gebildet und Ausladungen 94a des
ringförmigen Teils 94 sind in die Löcher 95a eingefügt. Auf die
sem Weg wird eine Wirbelsperre zwischen dem ringförmigen Teil 94
und dem Reibungsteil 95 gebildet. Da der Reibungsteil 95 eine
kreisförmige Form besitzt, spielt insbesondere eine derartige
Wirbelsperre eine wichtige Rolle. Im herkömmlichen Reibungsteil
besteht, wenn es eine ringförmige Form besitzt, eine Möglich
keit, ein Problem betreffend seiner Stärke zu verursachen, wie
beispielsweise ein Abschälen durch Befestigen an einer Rückwand
aus SPCC. Daher wird in dem herkömmlichen Reibungsteil eine Wir
belsperre durch Verwendung eines Reibungsteils mit einer quadra
tischen Form durchgeführt. Während der erfindungsgemäße Rei
bungsteil 95 einen einfachen Aufbau mit einer ringförmigen Form
besitzt, besitzt er kein Problem, wie beispielsweise ein Abschä
len. Insbesondere ist es einfach, die Löcher 95a des Reibungs
teils 95 und die Ausladungen 94a der ringförmigen Harzteils 94
zu bilden, was zu einer Kostenverringerung führt.
Im vorliegenden Ausführungsbeispiel kann der Reibungsteil 95, da
er nicht fest mit dem ringförmigen Teil 94 verbunden ist, in ei
ner axialen Richtung herauskommen. Daher ist eine Bearbeitung
wie beispielsweise ein Halten bzw. Verbinden nicht notwendig.
Jedoch kann in diesem erfindungsgemäßen Ausführungsbeispiel der
Reibungsteil 95 mit dem ringförmigen Teil 94 verbunden sein.
Es sind zahlreiche Löcher 94b Seite an Seite in einer Kreisrich
tung in dem ringförmigen Teil 94 gebildet. Die Löcher 94b er
strecken sich in einer axialen Richtung. Die Löcher 94b verbin
den die erste Achsenseite und die zweite Achsenseite der ring
förmigen Teils 94 und setzen einen Teil der Seitenfläche des
Reibungsteils 95 auf der ersten Achsenseite aus. Wie aus Fig. 3
ersichtlich, sind Löcher 13 am inneren Umfang der ersten Halte
platte 31 entsprechend den Löchern 94b gebildet. Die Löcher 13
besitzen einen Durchmesser größer als der der Löcher 94b und
dehnen sich zum Umfang der Löcher 94b aus. Somit wird ein Teil
des Reibungsteils 95 der Außenseite der Kupplungslamellenanord
nung 1 durch die Löcher 94b und die Löcher 13, die an der iden
tischen Position gebildet sind, ausgesetzt. Daher wird der Rei
bungsteil 95 ausreichend gekühlt, mit anderen Worten, der Rei
bungsteil 95 strahlt eine Wärme zur Atmosphäre auf der Seite der
ersten Halteplatte 31 ab, was zu einer Verhinderung einer Verän
derung einer Reibungscharakteristik durch eine Reibungswärme des
Reibungsteils 95 führt. Die Dauerstärke des Reibungsteils 95
wird verbessert und ein Abfall einer Härte der Nabe 3 und des
Nabenflansches 18 wird verhindert. Zusätzlich werden Löcher 94c
gebildet, die sich in einer axialen Richtung erstrecken und die
Ausladungen 94a durchdringen. Die Löcher 94c verbinden die er
sten und zweiten Achsenseiten des ringförmigen Teils 94. Die Lö
cher 94b und 94c verringern ein Gesamtvolumen des Lagers 93, was
zu einer Verringerung einer Menge einer verwendeten Harzes und
einer Kostenverringerung führt.
Ein zylinderförmiger Teil 98, der sich zur ersten Achsenseite
erstreckt, ist an der inneren Umfangskante des ringförmigen
Teils 94 gebildet. Die innere Umfangsfläche der zylinderförmigen
Teile 96 und 98 berührt die äußere Umfangsfläche der Nabe 62.
Auf diesem Weg wird eine Positionierung (Zentrierung) der ersten
Halteplatte 31 und der zweiten Halteplatte 32 gegen die Nabe 3
in einer radialen Richtung durchgeführt. Zusätzlich wird ein mit
einer Vielzahl von Ausladungen, die an der inneren Umfangskante
der ersten Halteplatte 31 gebildet sind, verbindender Kanal 98a
an der äußeren Umfangsfläche des zylinderförmigen Teils 98 ge
bildet. Auf diesem Weg dreht sich das Lager 93 zusammen mit der
ersten Halteplatte 31 in einem Körper und kann am Flansch 64 der
Nabe 3 und dem zylinderförmige Teil 59 des Nabenflansches 18
Reibung erzeugen.
Eine Vielzahl von Ausschnitten 97a sind am zylinderförmigen Teil
97 gebildet. Die innere Seitenfläche auf der ersten Achsenseite
des zylinderförmigen Teils 97 berührt in einer radialen Richtung
die äußere Umfangsfläche auf der ersten Achsenseite des zylin
derförmigen Teils 59 des Nabenflansches 18. Mit anderen Worten,
der Nabenflansch 18 ist durch den zylinderförmigen Teil 97 des
Lagers 93 in einer radialen Richtung gegen die Nabe 3, die erste
Halteplatte 31 und die zweite Halteplatte 32 angeordnet.
Eine Vielzahl von sich zur ersten Achsenseite erstreckenden Ver
bindungsteilen 14 ist an der äußeren Umfangskante des ringförmi
gen Teils 94 gebildet. Die Verbindungsteile 14 sind in gleichen
Abständen in einer Kreisrichtung gebildet. Die Verbindungsteile
14 besitzen nagelähnliche Formen und sind mit einem Loch 15 ver
bunden, das in der ersten Halteplatte 31 gebildet ist, wie aus
Fig. 4 ersichtlich. Somit ist das Lager 93 zeitweise in einer
axialen Richtung mit der ersten Halteplatte 31 verbunden.
Das vorstehend erwähnte Lager 93 positioniert die erste Halte
platte 31 gegen die Nabe 3 in einer radialen Richtung, indem es
die äußere Umfangsfläche der Nabe 62 berührt, und erzeugt eine
Hysteresedrehkraft der ersten und zweiten Stufen durch eine Rei
bungsfläche, die sowohl den Flansch 64 als auch den zylinderför
migen Teil 59 berührt. Somit besitzt ein einzelner Teil eine
Vielzahl von Funktionen, was zu einer verringerten Anzahl von
Gesamtteilen führt.
Wenn die Kupplungslamelle 33 des Eingangsdrehteils 2 gegen ein
(nicht gezeigtes) Schwungrad gedrückt wird, wird eine Drehkraft
in die Kupplungslamellenanordnung 1 eingegeben. Die Drehkraft
wird dann von der ersten Halteplatte 31 und der zweiten Halte
platte 32 zur ersten Feder 16, dem Nabenflansch 18, der Abstand
halteeinrichtung 80, der Befestigungsplatte 20, der zweiten Fe
der 21 und dem Lager 19 in dieser Reihenfolge übertragen.
Schließlich wird die Drehkraft von der Nabe 3 an eine (nicht ge
zeigte) Kupplungswelle ausgegeben.
Wenn eine Drehkraftschwankung von einem Motor in die Kupplungs
lamellenanordnung 1 eingegeben wird, wird eine Torsionsschwin
gung oder eine relative Drehung zwischen dem Eingangsdrehteil 2
und der Nabe 3 verursacht und die ersten Federn 16, die Federn
17 und die zweiten Federn 21 werden in einer Drehrichtung kom
primiert.
Unter Bezugnahme auf ein Maschinenschaltbild gemäß Fig. 6 und
eine Torsionscharakteristikkurve gemäß Fig. 7 wird eine Funktion
der Kupplungslamellenanordnung 1 als ein Dämpfungsmechanismus
nun genauer beschrieben. Das in Fig. 6 gezeigte Maschinenschalt
bild zeigt eine schematische Ansicht eines zwischen dem Ein
gangsdrehteil 2 und der Nabe 3 gebildeten Dämpfungsmechanismus
4. In Fig. 6 wird nun eine Funktionsbeziehung zwischen Teilen
beschrieben, beispielsweise, wenn die Nabe 3 in einer bestimmten
Richtung (beispielsweise der R2 Richtung) gegen den Eingangs
drehteil 2 verdrillt wird.
Wenn die Nabe 3 in einer R2 Richtung gegen den Eingangsdrehteil
2 verdrillt wird, wirkt hauptsächlich der zweite Dämpfungsmecha
nismus 6 innerhalb eines Bereichs eines Torsionswinkels θ1. Mit
anderen Worten, die zweiten Federn 21 werden in einer Drehrich
tung komprimiert, was ein Reiben in dem zweiten Reibungsmecha
nismus 10 verursacht. In diesem Fall kann, da in dem ersten Rei
bungsmechanismus 8 kein Reiben verursacht wird, keine Charakte
ristik mit einer hohen Hysteresedrehkraft erhalten werden. Als
ein Ergebnis wird eine Charakteristik der ersten Stufe mit einer
niedrigen Steifigkeit und einer niedrigen Hysteresedrehkraft er
halten. Wenn der Torsionswinkel über dem Torsionswinkel θ1 liegt,
berührt die zweite Sperreinrichtung 12, was zu einer Sperrung
bzw. einem Anhalten einer relativen Drehung zwischen der Nabe 3
und dem Nabenflansch 18 führt. Mit anderen Worten, der zweite
Dämpfungsmechanismus 6 wirkt nicht, wenn der Torsionswinkel grö
ßer als θ1 ist. Somit werden die zweiten Federn 21 nicht kompri
miert, wenn der Torsionswinkel größer als θ1 ist. Daher ist ein
Brechen der zweiten Federn 21 nicht wahrscheinlich. Zusätzlich
ist es nicht notwendig, die Stärken der zweiten Federn 21 zu be
rücksichtigen, was zu einem einfachen Entwurf führt. Der erste
Dämpfungsmechanismus 5 wirkt in der zweiten Stufe einer Torsion
scharakteristik. Mit anderen Worten, die ersten Federn 16 werden
in einer Drehrichtung zwischen dem Nabenflansch 18 und dem Ein
gangsdrehteil 2 komprimiert, was zu einem Reiben in dem ersten
Reibungsmechanismus 8 führt. Als ein Ergebnis wird eine Charak
teristik der zweiten Stufe mit einer hohen Steifigkeit und einer
hohen Hysteresedrehkraft erhalten. Wenn der Torsionswinkel grö
ßer als θ1 + θ2 ist, berührt der Endteil der Federn 17 in einer
Kreisrichtung den zweiten Trageteil 37 der zweiten Aufnahmeein
richtung 36. Mit anderen Worten, im zweiten Dämpfungsmechanismus
6 werden die ersten Federn 16 und die Federn 17 parallel kompri
miert. Als ein Ergebnis ist eine Steifigkeit der dritten Stufe
größer als die der zweiten Stufe. Wenn der Torsionswinkel θ1 + θ2 + θ3
ist, berührt die erste Sperreinrichtung 11, was zu einem
Sperren einer relativen Drehung zwischen dem Eingangsdrehteil 2
und der Nabe 3 führt.
Auf einer negativen Seite einer Torsionscharakteristik wird eine
ähnlich Charakteristik erhalten, obwohl eine Größe jedes Tor
sionswinkels (θ1, θ2 und θ3) verschieden ist. In der ersten Stufe
der Torsionscharakteristik wird eine Reibung zwischen dem Lager
93 und sowohl dem Flansch 64 der Nabe 3 als auch den äußeren
Zähnen 65 erzeugt. In den zweiten und dritten Stufen wird eine
Reibung zwischen dem Lager 93 und der inneren Umfang des Naben
flansches 18 erzeugt.
Wenn ein Abrieb des Lagers 19 an einer Reibungsfläche zwischen
dem ringförmigen Teil 89 und dem zweiten scheibenförmigen Teil 73
in dem zweiten Dämpfungsmechanismus 6 fortschreitet, ist be
absichtigt, daß sich das Lager 19 von anderen Positionen zur
zweiten Achsenseite bewegt. Wenn dies geschieht, verändert sich
eine Lage der zweiten Tellerfeder 78, insbesondere steigt sie
an. Als ein Ergebnis verändert sich eine Schubkraft (Einstel
last) der zweiten Tellerfeder 78. Insbesondere nimmt sie einmal
zu und dann ab. Somit verändert sich eine Hysteresedrehkraft in
dem zweiten Reibungsmechanismus 10 und ist nicht stabil.
In der vorliegenden Erfindung schiebt jedoch die erste Tellerfe
der 49 die Befestigungsplatte 20 zur ersten Achsenseite und ihre
Schubkraft wird an den Nabenflansch 18 und das Lager 93 ange
legt. Wenn daher ein Ausmaß eines Abriebs in dem zweiten Rei
bungsmechanismus 10 einem Ausmaß eines Abriebs an einer Rei
bungsfläche zwischen dem Lager 93 und dem Nabenflansch 18 ent
spricht oder damit zusammenfällt, können die folgenden Ergebnis
se erhalten werden. Wenn sich ein Teil (der Reibungsteil 95) des
Lagers 93 entsprechend dem zylinderförmigen Teil 59 des Naben
flansches 18 abreibt, bewegen sich der Nabenflansch 18, die Ab
standhalteeinrichtung 80, die Befestigungsplatte 20 und die er
ste Reibungsscheibe 48 alle entsprechend einem Abriebausmaß zur
ersten Achsenseite hin. Als ein Ergebnis bewegt sich an der Rei
bungsfläche in dem zweiten Reibungsmechanismus 10 der zweite
scheibenförmige Teil 73 zur ersten Achsenseite. Der Ort des La
gers 19 gegen die Nabe 3 in einer axialen Richtung verändert sich
kaum. Daher verändert sich eine Lage der zweiten Tellerfeder 78,
die zwischen dem Flansch 64 und dem Lager 19 angeordnet ist,
kaum. Somit hält ein Reibungsfolgemechanismus unter Verwendung
des Nabenflansches 18 und des ersten Reibungsmechanismus 8 eine
Lage der zweiten Tellerfeder 78 konstant, ohne Berücksichtigung
eines Abriebs an der Reibungsfläche des zweiten Reibungsmecha
nismus 10. Dies führt zu einer stabilen Erzeugung einer Hystere
sedrehkraft in dem zweiten Reibungsmechanismus 10. Als ein Er
gebnis kann eine Hysteresedrehkraft erhalten werden, die eine
kleine Veränderung im Zeitverlauf zeigt, was zu einer verbesser
ten Geräusch- und Schwingungsleistung führt. Da ist nicht not
wendig ist, einen Abriebrand der zweiten Tellerfeder 78 zu be
rücksichtigen, nimmt zusätzlich der Freiheitsgrad beim Entwurf
der zweiten Tellerfeder 78 zu. Insbesondere ist es möglich, die
zweite Tellerfeder 78 mit einer niedrigen Spannung und einer ho
hen Last zu entwerfen. Eine eingestellte Last der zweiten Tel
lerfeder 78 ist ungefähr auf einen Spitzenwert einer Lastcharak
teristik in einer Tellerfeder eingestellt. Wenn ein Abriebausmaß
in dem Lager 19 gleich dem in dem Lager 93 gehalten wird, wird
die Last der zweiten Tellerfeder 78 ungefähr auf einem Maximum
gehalten. Wenn ein Abriebausmaß in dem Lager 19 verschieden von
dem des Lagers 93 ist, verschiebt sich die eingestellte Last ge
ringfügig von einem Spitzenwert einer Lastcharakteristik zu sei
nen beiden Seiten. In diesem Fall wird ein Veränderungsausmaß
einer eingestellten Last als ein Minimum eingestellt, zusätzlich
ist ihr Ausmaß vorhersagbar.
Wie in Fig. 23 gezeigt, kann die im vorstehenden Ausführungsbei
spiel beschriebene Abstandhalteeinrichtung entfernt werden und
die Befestigungsplatte 20 kann direkt mit dem Nabenflansch 18
verbunden werden. Ein erster scheibenförmiger Teil 71 der Befe
stigungsplatte 20 ist direkt durch einen zylinderförmigen Teil
59 eines Nabenflansches 18 getragen. Zusätzlich erstreckt sich
ein Verbindungsnagel 28 von der äußeren Umfangskante des ersten
scheibenförmigen Teils 71 in ein Verbindungsloch 58 des Naben
flansches 18. Da eine Abstandhalteeinrichtung entfernt werden
kann, ist das Ergebnis eine kleinere Anzahl von Teilen.
In dem Maschinenschaltbild gemäß Fig. 6 kann irgendein anderer
elastischer Teil oder eine Feder am Ort der Abstandhalteeinrich
tung 80 angeordnet werden.
Im vorliegenden Ausführungsbeispiel bedeuten die Ausdrücke "Ver
binden, um sich in einem Körper zu drehen" und "relativ undreh
bar verbinden", daß beide Teile eine Drehkraft in einer Kreis
richtung übertragen können. Dieses Ausführungsbeispiel enthält
auch eine Bedingung, in der eine Lücke in einer Drehrichtung
zwischen den zwei Teilen gebildet ist. Innerhalb eines vorbe
stimmten Winkels wird keine Drehkraft zwischen den zwei Teilen
übertragen.
Unter Bezugnahme auf Fig. 24 bis 29 werden die zweiten Aufnahme
einrichtungen 36, die in der zweiten Halteplatte 32 gebildet
sind, genauer beschrieben. Die zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36
sind in der ersten Halteplatte 31 und der zweiten Halteplatte 32
gebildete Federtrageteile. Die in der ersten Halteplatte 31 ge
bildeten zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 sind im wesentlichen
identisch den in der zweiten Halteplatte 32 gebildeten. Somit
trifft die folgende Beschreibung der in der zweiten Halteplatte
32 gebildeten zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 auf jede der
zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 zu, egal ob sie entweder in der
ersten Halteplatte 31 oder der zweiten Halteplatte 32 gebildet
sind. Mit anderen Worten, obwohl die folgende Beschreibung sich
wiederholt auf eine einzelne der in der zweiten Halteplatte 32
gebildeten zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 bezieht, trifft die
se Beschreibung auf alle Aufnahmeeinrichtungen 36 zu.
Jede zweite Aufnahmeeinrichtung 36 ist gebildet, in einer axia
len Richtung von dem Hauptkörper der zweite Halteplatte 32 aus
wärts zu ragen. Daher sind die zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36
rechteckige Fenster vom sogenannten Tunneltyp, die sich in einer
radialen Richtung fortsetzen.
Jede zweite Aufnahmeeinrichtung 36 enthält im wesentlichen einen
axialen Trageteil 36a. Der axiale Trageteil 36a ist ein Teil der
zweiten Halteplatte 32, der in einer axialen Richtung heraus
ragt, um eine Federkapsel für die erste Feder 16 zu bilden. Der
axiale Trageteil 36a setzt sich in einer radialen Richtung fort,
um einen Schraubenfedertrageeinrichtung zum Tragen eines axial
äußeren Teils der ersten Feder 16 zu bilden. Der axiale Trage
teil 36a besitzt einen bogenartigen Querschnitt, der im wesent
lichen der Form der ersten Feder 16 entspricht, die eine Schrau
benfeder ist. Der axiale Trageteil 36a trägt die Kupplungsenden
der ersten Feder 16 in einer axialen Richtung und trägt den ra
dialen Außenteil der ersten Feder 16.
Ein Loch 36b ist am radialen Mittelteil des axialen Trageteils
36a gebildet. Das Loch 36b besitzt eine ungefähr trapezförmige
Form, in der sein radialer Außenteil in einer Kreisrichtung eine
Länge kleiner als die seines radialen Innenteils besitzt.
Beide Kreisendteile der zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 sind in
einer axialen Richtung geschnitten und angehoben. Mit anderen
Worten, die zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 sind von dem Haupt
körper der ersten Halteplatte 31 oder der zweiten Halteplatte 32
abgesetzt. Als ein Ergebnis sind Öffnungen 36e und 36f in der
Drehrichtung auf beiden Seiten der zweiten Aufnahmeeinrichtung
36 gebildet. Die Endflächen der zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36
des Plattenhauptkörpers bilden ein Paar von zweiten Trageteilen
37. Die zweiten Trageteile 37 berühren beide Enden der ersten
Feder 16 in einer Kreisrichtung. Der Grund, aus dem beide Enden
der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36 aus dem Plattenhauptkörper
ausgeschnitten sind, besteht darin, einen großen "Schnitt- und
Anhebe"winkel von dem Plattenhauptkörper zu besitzen. Dieser
große Winkel existiert, um die erste Feder 16 mit einem großen
Durchmesser in der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36 zu lagern.
Wenn die Schraubenfeder 16 einen relativ kleinen Durchmesser be
sitzt, müssen beide Enden der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36
nicht ausgeschnitten werden. Eher kann der axiale Trageteil 36a
fortwährend mit dem Plattenhauptkörper verbunden werden. Aus
diesem Grund kann der Teil, der beiden Kreisendenteile der
Schraubenfeder 16 trägt, in den durch die zweiten Aufnahmeein
richtungen 36 gebildeten rechteckigen Fenstern größer sein.
Wie in Fig. 24 gezeigt, ist in dem axialen Trageteil 36a die
Dicke des Teils des axialen Trageteils 36a, die am meisten aus
wärts in eine axiale Richtung hinausragt, kleiner als die ande
rer Teile des Plattenhauptkörpers. Genauer, die Dicke des äuße
ren Teils des axialen Trageteils 36a ist um einen Abstand "t"
kleiner als die Dicke der herkömmlichen Platte. Der axial äußere
Teil des axialen Trageteils 36a besitzt eine flache Oberfläche
36c, die entlang diesem dünneren Teil gebildet ist.
Da der äußere Teil der axialen Trageteile 36a der zweiten Halte
platte 32 in einer axialen Richtung nicht so weit auswärts hin
ausragt wie herkömmliche Trageteile, wechselwirken axiale Trage
teile 36a nicht mit anderen Teilen der Kupplung. Dies ist insbe
sondere in einer Zwillingskupplung der Fall, in der zwei Kupp
lungslamellenanordnungen 1A und 1B in einer axialen Richtung an
geordnet sind, wie in Fig. 25 gezeigt. Die Lücke "T" zwischen
benachbarten zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36 in einer axialen
Richtung kann größer sein als die Lücke der herkömmlichen Zwil
lingskupplung. Als ein Ergebnis werden, auch wenn ein Abrieb der
Reibungsfläche auftritt, die Kupplungslamellenanordnungen 1A und
1B nicht miteinander wechselwirken.
Durch Veränderung der Dicke des axialen Trageteils 36a wird die
axialen Breite der zweiten Halteplatte 32 verringert. Daher ist
es nicht notwendig, die Durchmesser der ersten Federn 17 zu ver
ringern. Mit anderen Worten, das vorstehend erwähnte Problem
kann gelöst werden, indem der Durchmesser der ersten Feder 16 so
groß wie möglich gehalten wird.
Der dünne axiale Trageteil 36a kann durch Polieren oder Bearbei
ten einer herkömmlichen Halteplatte 32 hergestellt werden. Der
axiale Trageteil 36a kann auch durch Pressbearbeitung oder Gie
ßen hergestellt werden. Da ein zusätzliches Polieren oder Bear
beiten der Platte nicht notwendig ist, ergeben sich niedrigere
Kosten.
Die Kupplungslamellenanordnung kann unter Verwendung der Platte,
in der die Dicke des axialen Trageteils 36a verringert ist, so
wohl für eine Kupplungsanordnung von Einzeltyp als auch vom
Zwillingstyp verwendet werden. Somit ist es nicht erforderlich,
eine spezielle Kupplungslamellenanordnung für eine Zwillings
kupplungsanordnung herzustellen. Dies ergibt eine Verringerung
der Gesamtherstellungskosten.
Wie in Fig. 28 gezeigt, wird ein erstes Loch 36e am radial äuße
ren Teil beider Kreisseitenteile in dem axialen Trageteil 36a
gebildet. Jedes der ersten Löcher 36e besitzt eine elliptische
oder ovale Form, wobei sich seine Längsachse in einer radialen
Richtung erstreckt. Jedes der ersten Löcher 36e besitzt auch ei
ne ausgeschnittene Form, die sich in einer Kreisrichtung zur Au
ßenseite öffnet.
Ein zweites Loch 36f ist am radial inneren Teil (beide Eckteile
auf der inneren Umfangsseite) der beiden Kreisseitenteile in dem
axialen Trageteil 36a gebildet. Das zweite Loch 36f erstreckt
sich sowohl über den axialen Trageteil 36a als auch den Platten
hauptkörper.
Jedes der zweiten Löcher 36f besitzt eine sich in einer radialen
Richtung erstreckende Längsachse. Genauer, die zweiten Löcher
36f erstrecken sich in derselben Richtung längs, in der sich der
Kreisendteil des axialen Trageteils 36a oder der zweite Trage
teil 37 erstreckt.
Ein Verfahren zum Bilden der zweiten Aufnahmeeinrichtungen 36
(rechteckige Fenster) wird nun genauer beschrieben. Die Löcher
36b und die ersten und zweiten Löcher 36e und 36f sind in dem
Plattenhauptkörper der Halteplatte 32 vor dem Biegen des Plat
tenhauptkörpers der Halteplatte 32 gebildet. Der axiale Trage
teil 36a ist durch ein herkömmliches Preß- oder Anhebeverfahren
gebildet, vom Plattenhauptkörper in einer axialen Richtung aus
wärts herauszuragen. Der innere Umfangsteil des axialen Trage
teils 36a wird weiter aus der Ebene des Plattenhauptkörpers ge
bogen als der äußere Umfangsteil des axialen Trageteils 36a. So
mit wird ein größerer Anhebewinkel am von dem Umfang angehobenen
inneren Winkel derart gebildet, daß mehr Material benötigt wird,
um die zweite Aufnahmeeinrichtung 36 ausreichend zu erstrecken.
Im vorliegenden Ausführungsbeispiel werden die zweiten Löcher
36f an den inneren Umfangsecken des rechteckigen Fensters oder
der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36 gebildet. Zusätzlich erstrecken
sich die zweiten Löcher 36f radial, um einen großen Anhebe
winkel des axialen Trageteils 36a an seinem inneren Umfangsteil
zu ermöglichen. Das Ergebnis ist, daß während der Herstellung
des rechteckigen Fensters der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36
selten ein Brechen auftritt. Auch tritt während der Verwendung
der Einrichtung, wenn eine Drehkraft an das rechteckige Fenster
der zweiten Aufnahmeeinrichtung angelegt wird, selten ein Bre
chen auf.
Unter Bezugnahme auf Fig. 29 wird nun der Aufbau eines anderen
Ausführungsbeispiels der zweiten Halteplatte 32 erörtert. In
diesem Ausführungsbeispiel ist ein großes Loch 36g an jedem Ende
der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36 gebildet. Die Löcher 36g er
strecken sich längs in einer radialen Richtung. Mit anderen Wor
ten, die Löcher 36g sind an beiden Kreisendteilen des axialen
Trageteils 36a gebildet. Die Löcher 36g erstrecken sich in einer
radialen Richtung vollständig über den axialen Trageteil 36a.
Beide radialen Endteile der Löcher 36g besitzen eine runde Form,
die größer als der Rest des Lochs 36g ist. Das Loch 36g besitzt
eine ausgeschnittene Form, in der beide Kreisseitenteile offen
sind. Das radialen Innenende des Lochs 36g erstreckt sich weiter
in einer radialen Richtung von dem axialen Trageteil 36a zur In
nenseite und ist als ein Teil des Plattenhauptkörpers gebildet,
Dieser Ausschnitt des Lochs 36g führt zu einer Wirkung ähnlich
der in der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36 gemäß Fig. 28 erhalte
nen.
Wie in Fig. 26 gezeigt, ist die radiale Außenseite des axialen
Trageteils 36a ein Trageteil 36d, der die radiale Außenseite der
ersten Feder 16 trägt. Eine Lücke ist in einer radialen Richtung
zwischen dem radial äußeren Trageteil 36d und dem radial äußeren
Teil der ersten Feder 16 gebildet. Der radial äußere Trageteil
36d enthält einen Zwischenteil 36h, der sich am Zwischenab
schnitt in einer Kreisrichtung befindet, und einen Kreisendteil
36i, der auf beiden Seiten des Zwischenteils 36h in einer Kreis
richtung gebildet ist. Der Zwischenteil 36h erstreckt sich in
einer bogenähnlichen Form entlang einer Kreisbahn "A", die ge
bildet wird, wenn die erste Feder 16 komprimiert wird. Der Krei
sendteil 36i ist gebildet, in einer radialen Richtung von dem
Zwischenteil 36h herauszuragen. Met anderen Worten, der Krei
sendteil 36i ist in einer radialen Richtung auswärts der Kreis
bahn "A" der ersten Feder 16 angeordnet. Der Kreisendteil 36i
ist entsprechend einem Windungsende 16a (eine Windung an beiden
Kreisendteilen) der ersten Feder 16 gebildet und ist radial von
dem Außenseitenteil des Windungsendes 16a beabstandet.
Beim vorstehend erwähnten Aufbau reibt die erste Feder 16, wenn
sie komprimiert wird, an der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36. Zu
diesem Zeitpunkt bewegt eine Zentrifugalkraft die erste Feder 16
in einer radialen Richtung auswärts, die erste Feder 16 reibt am
radial äußeren Trageteil 36d. Insbesondere reibt die erste Feder
16 hauptsächlich am Zwischenteil 36h, was zu einem Abrieb davon
führt. Beispielsweise reibt die erste Feder 16 an einem schraf
fierten Teil B, wie in Fig. 27 gezeigt. Da die erste Feder 16
nicht am Kreisseitenteil 36i reibt, verändert sich jedoch die
Dicke des radial äußeren Eckteils der zweiten Aufnahmeeinrich
tung 36 nicht. Mit anderen Worten, die Stärke des radial äußeren
Eckteils der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36 wird beibehalten.
Aus diesem Grund ist es weniger wahrscheinlich, daß der Eckteil
der zweiten Aufnahmeeinrichtung 36 Brücke bildet. Das Ergebnis
ist, daß die Lebensdauer der Platten 31 und 32 ausgedehnt werden
kann.
In einer für eine sich auf die vorliegende Erfindung beziehenden
Dämpfungsscheibenanordnung verwendeten Platte sind beide Krei
sendteile eines zweiten Trageteils zum Tragen eines radialen Au
ßenteils einer Schraubenfeder in einer radialen Richtung von ei
nem Kreis-Zwischenteil auswärts angeordnet. Daher reibt die
Schraubenfeder, wenn die Schraubenfeder wirkt, kaum an beiden
Kreisendteilen. Als ein Ergebnis wird die Dicke beider Kreisend
teile des zweiten Trageteils gesichert, was zu einer Beibehal
tung ihrer Stärke führt.
Während zahlreiche Ausführungsbeispiele zur Veranschaulichung
der vorliegenden Erfindung ausgewählt wurden, ist es für den
Fachmann aus dieser Offenbarung offensichtlich, daß zahlreiche
Veränderungen und Modifikationen ohne Abweichung vom in den An
sprüchen definierten Schutzumfang erfolgen können. Weiterhin ist
die vorstehende Beschreibung der erfindungsgemäßen Ausführungs
beispiele nur zur Veranschaulichung erfolgt und nicht zum Zweck
einer Beschränkung der Erfindung, wie sie durch die Ansprüche
und ihre Äquivalente definiert ist.
Eine Kupplungslamellenanordnung 1 ist zwischen einer Eingangs
welle und einer Ausgangswelle zur ausgewählten Übertragung einer
Drehung dazwischen angeordnet. Die Kupplungslamellenanordnung 1
ist mit einem Dämpfungsmechanismus 4 versehen, um eine glatte
Übertragung während eines Einkuppelns und Auskuppelns der Kupp
lungslamellenanordnung auszubilden. Der Dämpfungsmechanismus 4
besitzt eine festere zweite Halteplatte 32 mit einem rechtecki
gen Fensterteil zur Übertragung einer Drehkraft. Diese zweite
Halteplatte 32 besitzt eine zweite Aufnahmeeinrichtung 36 zum
Tragen einer ersten Feder 16. Die zweite Halteplatte 32 enthält
einen scheibenähnlichen Plattenhauptkörper. Die zweite Aufnahme
einrichtung 36 ist von dem Plattenhauptkörper gebildet. Die
zweite Aufnahmeeinrichtung 36 ragt in einer axialen Richtung vom
Plattenhauptkörper heraus. Die zweite Aufnahmeeinrichtung 36
enthält einen axialen Trageteil 36a und einen kreisförmigen Tra
geteil 36b. Der axiale Trageteil trägt einen axialen Außenteil
der ersten Feder 16 und setzt sich in einer radialen Richtung
fort. Der kreisförmige Trageteilrageteil 36b trägt beide Endtei
le der ersten Feder 16 und ist auf beiden Kreisenden des axialen
Trageteils 36a gebildet. Ein zweites Loch 36f ist an beiden
Ecken eines inneren Umfangsteils des axialen Trageteils 36a gebil
det. Die zweiten Löcher 36f sind Längslöcher, die sich in einer
axialen Richtung erstrecken.
Claims (25)
1. Federhalteplatte zur Verwendung mit einer Dämpfungsscheibenan
ordnung zum Tragen zumindest einer Schraubenfeder, mit:
einem Plattenhauptkörper mit einer Scheibenform und
einem Federtrageteil (36) einschließlich eines axialen Trage teils (36a) und eines Paars von Kreisendetrageteilen (37),
wobei der axiale Trageteil (36a) vom Plattenhauptkörper in einer axialen Richtung herausragt und sich in einer radialen Richtung fortsetzt, um eine Federkapsel zum Tragen eines axialen Außen teils der Schraubenfeder (16) zu bilden, wobei der axiale Trage teil (36a) ein Paar von Kreisenden mit sich zwischen den Krei senden erstreckenden inneren und äußeren Umfangsseiten aufweist,
wobei die Kreisendetrageteile (37) an Kreisenden des axialen Trageteils (36a) zum Tragen beider Enden der Schraubenfeder (16) gebildet sind,
wobei ein verlängertes Loch (36f; 36g) an inneren Umfangsecken der axialen Trageteile (36a) gebildet ist.
einem Plattenhauptkörper mit einer Scheibenform und
einem Federtrageteil (36) einschließlich eines axialen Trage teils (36a) und eines Paars von Kreisendetrageteilen (37),
wobei der axiale Trageteil (36a) vom Plattenhauptkörper in einer axialen Richtung herausragt und sich in einer radialen Richtung fortsetzt, um eine Federkapsel zum Tragen eines axialen Außen teils der Schraubenfeder (16) zu bilden, wobei der axiale Trage teil (36a) ein Paar von Kreisenden mit sich zwischen den Krei senden erstreckenden inneren und äußeren Umfangsseiten aufweist,
wobei die Kreisendetrageteile (37) an Kreisenden des axialen Trageteils (36a) zum Tragen beider Enden der Schraubenfeder (16) gebildet sind,
wobei ein verlängertes Loch (36f; 36g) an inneren Umfangsecken der axialen Trageteile (36a) gebildet ist.
2. Federhalteplatte nach Anspruch 1, wobei
zahlreiche der Federtrageteile (36) in dem Plattenhauptkörper
gebildet sind, wobei jeder der Federtrageteile (36) den axialen
Trageteil (36a), die Kreisendetrageteile (37) und die verlänger
ten Löcher (36f; 36g) besitzt.
3. Federhalteplatte nach Anspruch 2, wobei
die Federtrageteile (36) in einem Kreismuster angeordnet sind.
4. Federhalteplatte nach Anspruch 1 oder 3, wobei
sich jedes der verlängerten Löcher (36f; 36g) über den axialen
Trageteil (36a) und den Plattenhauptkörper erstreckt.
5. Federhalteplatte nach Anspruch 1 oder 4, wobei
sich die verlängerten Löcher (36f; 36g) im wesentlichen in einer
radialen Richtung erstrecken.
6. Federhalteplatte nach Anspruch 4 oder 5, wobei
die verlängerten Löcher (36f) eine ovale Form besitzen.
7. Federhalteplatte nach Anspruch 5, wobei
sich zusätzliche Löcher (36e) über die axialen Trageteile (36a)
und den Plattenhauptkörper erstrecken.
8. Federhalteplatte nach Anspruch 7, wobei
die zusätzlichen Löcher (36e) radial verlängert sind.
9. Federhalteplatte nach Anspruch 1, wobei
sich die verlängerten Löcher (36g) radial von der inneren Um
fangsseite zur äußeren Umfangsseite erstrecken.
10. Federhalteplatte nach Anspruch 9, wobei
zahlreiche der Federtrageteile (36) in dem Plattenhauptkörper
gebildet sind, wobei jeder der Federtrageteile (36) die axialen
Trageteile (36a) aufweist.
11. Federhalteplatte nach Anspruch 9 oder 10, wobei
jedes der verlängerten Löcher (36g) ein inneres Ende, einen Mit
telabschnitt und ein äußeres Ende besitzt, wobei die inneren und
äußeren Enden breiter als der Mittelabschnitt sind.
12. Federhalteplatte nach Anspruch 11, wobei
sich jedes der verlängerten Löcher (36g) an der inneren Umfangs
seite über den axialen Trageteil (36a) und den Plattenhauptkörper
erstreckt.
13. Federhalteplatte nach Anspruch 10, wobei
die Federtrageteile (36) in einem Kreismuster angeordnet sind.
14. Dämpfungsplattenanordnung mit:
einem Paar von fest miteinander verbundenen Federhalteplatten (31, 32) zum Bilden eines Schraubenfederaufnahmeraums dazwi schen, wobei jede der Federhalteplatten (31, 32) einen Platten hauptkörper mit einer Scheibenform, einen zentral angeordneten in dem Plattenhauptkörper gebildeten Befestigungsteil (20) und zumindest einen in dem Plattenhauptkörper gebildeten Federtrage teil (36), der radial von dem zentral angeordneten Befestigungs teil beabstandet ist, besitzt,
einer zwischen den Federhalteplatten (31, 32) angeordneten und drehbar mit den zentral angeordneten Befestigungsteilen (20) der Federhalteplatten (31, 32) verbundenen zentralen Nabe (3) und
zumindest einer Schraubenfeder (16) mit einem Paar von durch die Federtrageteile (36) der Federhalteplatten (31, 32) und der Nabe (3) getragenen Kreisenden zum elastischen Verbinden der Feder halteplatten (31, 32) mit der Nabe (3) in einer Drehrichtung, wobei
der zumindest eine Federtrageteil (36) zumindest eines der Fe derhalteplatten (31, 32)
einen axialen Trageteil (36a) und einen Kreisendetrageteil (37) enthält, wobei der axiale Trageteil (36a) von dem Plattenhaupt körper in einer axialen Richtung hinaus ragt und sich in einer radialen Richtung fortsetzt, um eine Federkapsel zur Tragen ei nes axialen Außenteils der Schraubenfeder (16) zu bilden, wobei der axialen Trageteil (36a) ein Paar von Kreisenden mit sich zwischen den Kreisenden erstreckenden inneren und äußeren Um fangsenden besitzt,
wobei die Kreisendetrageteile (37) an Kreisenden des axialen Trageteils (36a) zum Tragen beider Enden der Schraubenfeder (16) gebildet sind,
wobei ein verlängertes Loch (36f; 36g) an den inneren Umfangsen den des axialen Trageteils (36a) gebildet ist.
einem Paar von fest miteinander verbundenen Federhalteplatten (31, 32) zum Bilden eines Schraubenfederaufnahmeraums dazwi schen, wobei jede der Federhalteplatten (31, 32) einen Platten hauptkörper mit einer Scheibenform, einen zentral angeordneten in dem Plattenhauptkörper gebildeten Befestigungsteil (20) und zumindest einen in dem Plattenhauptkörper gebildeten Federtrage teil (36), der radial von dem zentral angeordneten Befestigungs teil beabstandet ist, besitzt,
einer zwischen den Federhalteplatten (31, 32) angeordneten und drehbar mit den zentral angeordneten Befestigungsteilen (20) der Federhalteplatten (31, 32) verbundenen zentralen Nabe (3) und
zumindest einer Schraubenfeder (16) mit einem Paar von durch die Federtrageteile (36) der Federhalteplatten (31, 32) und der Nabe (3) getragenen Kreisenden zum elastischen Verbinden der Feder halteplatten (31, 32) mit der Nabe (3) in einer Drehrichtung, wobei
der zumindest eine Federtrageteil (36) zumindest eines der Fe derhalteplatten (31, 32)
einen axialen Trageteil (36a) und einen Kreisendetrageteil (37) enthält, wobei der axiale Trageteil (36a) von dem Plattenhaupt körper in einer axialen Richtung hinaus ragt und sich in einer radialen Richtung fortsetzt, um eine Federkapsel zur Tragen ei nes axialen Außenteils der Schraubenfeder (16) zu bilden, wobei der axialen Trageteil (36a) ein Paar von Kreisenden mit sich zwischen den Kreisenden erstreckenden inneren und äußeren Um fangsenden besitzt,
wobei die Kreisendetrageteile (37) an Kreisenden des axialen Trageteils (36a) zum Tragen beider Enden der Schraubenfeder (16) gebildet sind,
wobei ein verlängertes Loch (36f; 36g) an den inneren Umfangsen den des axialen Trageteils (36a) gebildet ist.
15. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 14, wobei
zahlreiche der Federtrageteile (36) in dem Plattenhauptkörper
gebildet sind, wobei jeder der Federtrageteile (36) axiale Tra
geteile (36a), Kreisendetrageteile (37) und verlängerte Löcher
(36f; 36g) besitzt.
16. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 15, wobei
die Federtrageteile (36) in einem Kreismuster angeordnet sind.
17. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 14 oder 16, wobei
sich jedes der verlängerten Löcher (36f; 36g) über den axialen
Trageteil (36a) und den Plattenhauptkörper erstreckt.
18. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 14 oder 17, wobei
sich jedes der verlängerten Löcher (36f; 36g) in einer im we
sentlichen radialen Richtung erstreckt.
19. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 18, wobei
die verlängerten Löcher (36f) eine ovale Form besitzen.
20. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 14, wobei
sich jedes der verlängerten Löcher (36f) entlang einer Richtung
erstreckt, die im wesentlichen dieselbe Richtung der Kreisende
trageteile (37) ist.
21. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 18, weiterhin mit
zusätzlichen sich über die axialen Trageteile (36a) und den
Plattenhauptkörper erstreckenden Löchern (36e).
22. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 21, wobei
die zusätzlichen Löcher (36g) radikal verlängert sind.
23. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 14, wobei
sich die verlängerten Löcher (36g) radial von der inneren Um
fangsseite zur äußeren Umfangsseite erstrecken.
24. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 23, wobei
jedes der verlängerten Löcher (36g) ein inneres Ende, einen Mit
telabschnitt und ein äußeres Ende besitzt, wobei die inneren und
äußeren Enden breiter als der Mittelabschnitt sind.
25. Dämpfungsplattenanordnung nach Anspruch 24, wobei
sich jedes der verlängerten Löcher (36g) an der inneren Umfangs
seite über den axialen Trageteil (36a) und den Plattenhauptkör
per erstreckt.
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8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |