DE19752777A1 - Verfahren zur Herstellung eines Al¶2¶O¶3¶/Titanaluminid-Verbundkörpers sowie Ausgangsmenge und Vörkörper zur Herstellung des Al¶2¶O¶3¶/Titanaluminid-Verbundkörpers - Google Patents
Verfahren zur Herstellung eines Al¶2¶O¶3¶/Titanaluminid-Verbundkörpers sowie Ausgangsmenge und Vörkörper zur Herstellung des Al¶2¶O¶3¶/Titanaluminid-VerbundkörpersInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines
Al2O3/Titanaluminid-Verbundkörpers sowie ein Ausgangsgemenge
und einen Vorkörper zur Herstellung des Al2O3/Titanaluminid-Ver
bundkörpers, wie es aus der gattungsbildend zugrundegelegten
DE 196 05 858 A1 als bekannt hervorgeht.
Aus der DE 196 05 858 A1 ist ein Verfahren zur Herstellung ei
nes Al2O3/Titanaluminid-Verbundkörpers bekannt. Die Keramik/Me
tall-Verbundwerkstoffe verbinden die Eigenschaften der kera
mischen und der metallischen Phase und weisen eine hohe Festig
keit und eine hohe Bruchzähigkeit auf. Bei dem zugrundegelegten
Verfahren wird ein Ausgangsgemenge gebildet, das u. a. eine oxi
dische Verbindung aufweist, die unter gleichzeitiger Bildung
von Aluminid und Al2O3 mittels Aluminium reduzierbar ist. Unter
anderem wird als Bestandteil des Ausgangsgemenges TiO2 genannt.
Aus dem Ausgangsgemenge, das in jedem Fall 20-50 Vol.-% Al2O3
bezogen auf den dichten Körper enthält, wird ein Vorkörper ge
formt, der anschließend mit Al infiltriert wird. Wie aus der DE 196 05 858 A1
ferner ersichtlich ist, ist aber ein TiO2 aufwei
sender Vorkörper nur in manchen Fällen vollständig mit Alumini
um befüllbar. Des weiteren kann ein derartiger Vorkörper nicht
mit einem Anteil von größer 50 Vol.-% einer Titanaluminid-Phase
versehen werden.
Die Anwendung der Reaktionsinfiltration zur Herstellung von
AlN(Al, Si)-Verbundkörpern ist in DE 41 18 943 A1 beschrieben.
Dabei wird eine poröse Si3N4-Vorform durch eine Al-Basis
schmelze infiltriert. Die stattfindende Austauschreaktion führt
zum Verbundkörper aus einer nitridischen Matrix.
Eine Kombination von keramischer und intermetallischer Phase,
die eine Anwendung bei Temperaturen über der Herstellungstempe
ratur ermöglichen würde, ist mit Ausnahme der DE 196 05 858 A1
über die ansonst bekannten Verfahren zur Herstellung von Kera
mik/Metall-Verbundwerkstoffen wie dem Verfahren der gerichte
ten Schmelzinfiltration (DIMOX) [A. W. Urquhart et. al, Mat.
Science and Engineering A144 (1991) 75] und der Reaktionsinfil
tration nach dem C4-Verfahren [M. C. Breslin et. al, Ceramic En
gineering Science Proceedings 15 (1994)4, 104-112] nicht be
kannt.
N. Claussen und Mitarbeiter erzeugten Alumina-Aluminide Alloys
"Triple A" über eine Austauschreaktion, die im Zuge des druck
losen Prozesses des Reaktiven Sinterns stattfand. Dafür wurden
oxidkeramische und metallische Pulver im stöchiometrischen Ver
hältnis intensiv vermischt und schließlich unter Argonatmosphä
re bei Temperaturen T < 1400°C dicht gesintert. Das Ergebnis
sind restmetallfreie Composites, die Aluminide von Titan, Ei
sen, Niob, Molybdän, Zirkon, Nickel etc. stellen ein Durchdrin
gungsgefüge dar [N. Claussen, D. E. Garcia, R. Jansen, J. Mater. Res.
11 (1996)11, 2884-2888].
Fahrenholz und Mitarbeiter [Metallurgical and Materials Tran
sactions, 27A (1996)8, 2100-2103] wiesen ebenfalls die Bildung
restmetallfreier Al2O3/Aluminid-Composites, hergestellt über
den Weg des Reaktionssinterns bei Temperaturen T < 1400°C unter
Argonatmosphäre, für verschiedene Systeme nach. Sie gehen davon
aus, daß aufgrund der Freien Reaktionsenthalpie Keramik-Alumi
nium-Austauschreaktionen, realisiert über die Reaktionsinfil
tration, auf der Basis verschiedener oxidkeramischer Ausgangs
stoffe möglich sind (TiO2, SiO2, Al2TiO5, NiO, NiAl2O4,
Al6Si2O13). In der Literatur beschrieben wird von ihnen die
Verwirklichung des Weges der Reaktionsinfiltration in den Sy
stemen SiO2-Al bzw. Al6Si2O13-Al. Beim Einsatz von Mullit
als Ausgangsstoff beträgt die auftretende Volumenänderung < 1%.
Der über die "reactive metal penetration" hergestellte
Al2O3/Al/Si-Composite besitzt eine Biegefestigkeit von
250-320 MPa und einen E-Modul von 280-300 GPa [J. Amer. Ceram. Soc.
79 (1996)1, 27-32].
Im Patent US 5,214,011 (May 25, 1993, Columbus, Ohio), "Process
for preparing ceramic-metal composite bodies" von M. C. Breslin
wird theoretisch die Herstellung von Verbundwerkstoffen durch
Austauschreaktionen während der Reaktionsinfiltration für meh
rere Systeme beschrieben. Als Ausgangsmaterial sollen dienen:
SiO2, Mullit, TiO2, TiC, MgO, ZrO2, ZrC, ZrN, SiC, Si3N4 oder
Kombinationen dieser Oxide bzw. Oxide, Nitride, Sulfide, Carbi
de. Neben kristallinen Ausgangsmaterialien sollen auch amorphe
Materialien wie Silikatglas, Fluorboro- und Ca- Al- F-Silikat
gläser oder deren Mischungen geeignet sein. Die Schmelze soll
durch folgende Metalle gebildet werden: Al, Fe, Co, Mg, Ti, Ta,
Wo, Y, Nb, Zr, Hf bzw. Al-Legierungen (z. B. AlSi7Mg0,3) bzw.
Legierung mit Si. Die Reaktionsinfiltration selbst findet bei
Temperaturen über dem Schmelzpunkt des Metalls statt. Theore
tisch wird somit auch die Reaktionsinfiltration einer TiO2-Pre
form durch eine Aluminiumschmelze beschrieben, die erwarte
ten Reaktionsprodukte Al2O3 und Titan deuten allerdings darauf
hin, daß die Ergebnisse nie experimentell erhalten und bestä
tigt worden sind. Des weiteren sind Infiltrationstemperaturen
zwischen 1000 und 1300°C unter Ar-, Ar/H-Atmosphäre bzw. unter
vollständigem oder partiellem Vakuum angegeben. Eigene Untersu
chungen haben aber gezeigt, daß sich TiO2 unter Atmosphären
druck in Argonatmosphäre bei Temperaturen T < 1400°C durch Alu
miniumschmelze nicht spontan, d. h. nicht ohne Anwendung eines
äußeren Drucks infiltrieren läßt.
Die Aufgabe der Erfindung ist es, das zugrundegelegte Verfahren
zur Herstellung eines Verbundkörpern aus einem Al2O3/Titan
aluminid-Verbundwerkstoff dahingehend zu weiterzuentwickeln,
daß bei möglichst geringen Herstellungskosten der Verbundkörper
hinsichtlich seines Volumens zuverlässig und möglichst weitge
hend mit Titanaluminid versehen werden kann. Fortführend ist es
Aufgabe der Erfindung, daß das auch Verfahren in Abhängigkeit
vom Volumengehalt eines inerten Füllstoffes angewendet werden
kann.
Diese Aufgabe wird bei dem zugrundegelegten Verfahren mit den
kennzeichnenden Verfahrensschritten des Anspruchs 1 gelöst.
Durch Verwendung von TiO2 und C als Ausgangsgemenge sowie die
Herstellung bzw. Verwendung eines Vorkörpers aus einem redu
zierten Titanoxid TiOx mit x = 1, 1,5, 1,67, das aus dem Aus
gangsgemenge hergestellt wird, wird die Al-Schmelze spontan in
filtriert und zu einem Al2O3/Titanaluminid-Verbundwerkstoff
umgesetzt. Ein wesentliches Merkmal der Erfindung ist also die
Realisierung der Benetzung der oxidkeramischen Preform durch
Einsatz eines reduzierten Oxides.
Die Erfindung erfaßt auch den Fall, daß aus dem Ausgangsgemenge
ein Grünkörper geformt wird, welcher nach der Temperaturbehand
lung bei Reduktionstemperatur und der hierbei erfolgenden Her
stellung des reduzierten Titanoxids ohne weiteren Bearbeitungs
schritt gleich den Vorkörper bildet.
Durch die Reaktionsinfiltration gelingt es, den erzeugten Ver
bundwerkstoff bei wesentlich höheren Temperaturen als den Her
stellungstemperaturen einzusetzen sowie kompliziert geformte
und auch großvolumige Bauteile in einfacher Weise zu erzeugen.
Sinnvolle Ausgestaltungen der Erfindung sind den weiteren An
sprüchen entnehmbar. Im übrigen wird die Erfindung anhand von
zum Teil in den Figuren dargestellten Ausführungsbeispielen nä
her erläutert. Dabei zeigt
Fig. 1 einen Phasenbestand in Abhängigkeit vom Inertfüllergrad
nach der Infiltration von Titanoxid durch eine
Al-Schmelze am Beispiel von TiC,
Fig. 2 eine rasterelektronenmikroskopische (REM) Gefügeaufnah
me eines Al2O3/TiAl3/TiC-Verbundkörpers gemäß Beispiel
2 (Al-infiltriertes Ti2O3, Infiltrationstemperatur 950
°C) und
Fig. 3 eine REM-Gefügeaufnahme eines Al2O3/TiAl3/TiC-Ver
bundkörpers gemäß Beispiel 2 (Al-infiltriertes
Ti3O5, Infiltrationstemperatur 1050°C) gemäß Beispiel
3.
Im folgenden wird zuerst auf die erfindungsgemäße Herstellung
des Vorkörpers eingegangen. Als Ausgangsgemenge wird TiO2 mit
einem mittleren Korndurchmesser von 1 µm mit Kohlenstoffpulver
im Mengenverhältnis 1 : 0,2 bzw. 0,15 vermischt und als lose
Pulverschüttung unter Luftabschluß, z. B. unter Argonatmosphäre
bei 1400°C 24 Stunden lang geglüht. Dabei wird TiO2 in Abhän
gigkeit von der eingesetzten Kohlenstoffmenge zu den Suboxiden
Ti2O3 bzw. Ti3O5 reduziert. Das dabei entstehende TiC dient im
herzustellenden Verbundwerkstoff als Füller.
Über den Volumengehalt des Füllers (TiC, Al2O3) können die Pha
senzusammensetzung, deren Durchdringungsgrad und der Restme
tallgehalt in weiten Grenzen variiert werden (Bild 1).
Die Erzeugung der Suboxide des TiO2 gelingt ebenfalls unter Ar
gonatmoshäre, indem Titandioxid mit Titanpulver vermischt wird.
Dabei spielt die Temperaturführung eine entscheidende Rolle,
z. B. Erzeugung von Ti2O3 bei 950°C und einer Haltezeit von 12
Stunden.
Der oxidkeramische Vorkörper in beliebig komplexer Form, welche
durch Bearbeitung des Grünkörpers verändert werden kann, be
sitzt eine Grünkörperdichte von mindestens 50%. Die Gehalte an
keramischer und intermetallischer Phase im herzustellenden Ver
bundwerkstoff sind über die Grünkörperdichte beeinflußbar. Hohe
Grünkörperdichten führen zu einem hohen keramischen Anteil.
Die Infiltration des Vorkörpers, der zumindest ein reduziertes
Titanoxid, also zumindest eines der Suboxide von TiO2, und TiC
aufweist, erfolgt spontan und drucklos unter Argonatmosphäre
bei Temperaturen zwischen 950 und 1350°C. Die Vorgehensweise
ist dabei die folgende: Der poröse TiO2-Pulverkörper wird im
Kontakt mit Aluminium auf die Infiltrationstemperatur aufge
heizt, wobei die Aluminiumschmelze spontan den Körper infil
triert. Ein Vorteil der Erfindung besteht auch darin, daß mit
Metallschmelze gearbeitet wird, wodurch der Umgang mit Metall
pulvern entfällt. Bemerkenswert ist die Tatsache, daß die Alu
miniumschmelze ausschließlich ins Körperinnere des Vorkörpers
gelangt, während die Außenflächen des Vorkörpers unbenetzt
bleiben. Durch diesen Umstand ist eine Nachbearbeitung nur in
geringfügigem Umfange notwendig.
Das Infiltrationsergebnis ist ein Verbundkörper aus einem dich
ten (Porösität 0%) Verbundwerkstoff. Die Volumenveränderung des
Verbundkörpers gegenüber dem Vorkörper ist kleiner als < 1%
(net-shape Verhalten).
Al2O3-Partikel liegen isoliert in einem durchgehenden dreidi
mensionalem Netzwerk aus Titanaluminid vor. Die Verbundkörper
weisen Biegefestigkeiten von über 400 MPa, Bruchzähigkeiten von
größer 6 MPa/m1/2 und einen E-Modul größer 200 GPa auf.
Entsprechend des eingesetzten Füllergehaltes (TiC, Al2O3) ist
die Kontinuität der Phasen und auch der Restmetallgehalt beein
flußbar.
In Bild 1 ist das Ergebnis der theoretischen Abschätzung des
Phasenbestandes nach der Infiltration von Titanoxid mit Alumi
niumschmelze in Abhängigkeit vom Inertfüllergehalt dargestellt.
Mit zunehmendem Inertfüllergehalt steigt der Massenanteil an
intermetallischer Phase TiAl3 an, der Al2O3-Anteil wird zurück
gedrängt.
Eine Variante des erfindungsgemäßen Verbundkörpers ist das Le
gieren der intermetallischen Phase, um die Sprödigkeit der in
termetallischen Verbindung herabzusetzen (so z. B. das Hinzule
gieren von Nb zu Titanaluminiden).
Der erfindungsgemäße Verbundkörper kann durch Einlagerungen von
Hartstoffen in Form von Platelets, Partikeln, Whiskern oder Fa
ser vorzugsweise aus keramischen und/oder mineralischen Werk
stoffen, insbesondere aus SiC und/oder Al2O3 sowie weiteren ke
ramischen Phasen, die nicht mit der Infiltrationsschmelze beim
Herstellungsprozeß reagieren, verstärkt werden, um den Anteil
der keramischen Phase im Verbundwerkstoff zu erhöhen.
Nachfolgend sind einige Beispiele zur Herstellung von Verbund
körpern aus einem Keramik/Metall-Verbundwerkstoff beschrieben.
TiO-Pulver (Merck, Darmstadt) wird aufgemahlen (d50 = 5 µm) und
axial zu einem Formkörper (Porosität 50%) verpreßt. Der so her
gestellte poröse TiO-Formkörper wird in einem Korundtiegel bei
1350°C spontan von der Al-Schmelze infiltriert, wobei sich
gleichzeitig der Keramik-/Metall-Verbundwerkstoff, bestehend
aus TiAl3, TiAl, Al2O3 bildet.
Eine Pulverschüttung aus TiO2 (Kronos Leverkusen, Charge 3025,
Rutil, d50 = 1 µm) und Kohlenstoff (Kropfmühl, d50 = 4,5 µm) im
Mengenverhältnis 1 : 0,2 bei 1400°C für 24 Stunden unter Argo
natmosphäre geglüht, wobei sich ein Gemisch aus Ti2O3 und TiC
im Mengenverhältnis 1 : 0,42 bildet. Dieses Pulvergemisch wird
axial zu einem Formkörper (Porosität 50%) verpreßt. Der so her
gestellte poröse Ti2O3/TiC-Formkörper wird in einem Korund
tiegel bei 950°C spontan von der Al-Schmelze infiltriert, wo
bei sich gleichzeitig der Keramik/Metall-Verbundwerkstoff,
bestehend aus TiAl3, Al2O3 und TiC bildet (siehe Fig. 2). Die
ser porenfreie Verbundwerkstoff mit einer Dichte von 3,77 g/cm-3
weist folgende Eigenschaften auf:
Biegefestigkeit: < 400 MPa
E-Modul: 230 GPa
Bruchzähigkeit: 6 MPa/m1/2
Härte nach Vickers: 7 GPa
Restaluminiumgehalt: < 1 Vol%
Volumenveränderung während der Umsetzung: < 1%.
E-Modul: 230 GPa
Bruchzähigkeit: 6 MPa/m1/2
Härte nach Vickers: 7 GPa
Restaluminiumgehalt: < 1 Vol%
Volumenveränderung während der Umsetzung: < 1%.
Eine Pulverschüttung aus TiO2 (Kronos Leverkusen, Charge 3025,
Rutil, d50 = 1 µm) und Kohlenstoff (Kropfmühl, d50 = 4,5 µm) im
Mengenverhältnis 1 : 0,15 bei 1400°C für 24 Stunden unter Argo
natmosphäre geglüht, wobei sich ein Gemisch aus Ti3O5 und TiC
im Mengenverhältnis 1 : 0,27 bildet. Dieses Pulvergemisch wird
axial zu einem Formkörper (Porosität 50%) verpreßt. Der so her
gestellte poröse Ti3O5/TiC-Formkörper wird in einem Korund
tiegel bei 1050°C spontan von der Al-Schmelze infiltriert, wo
bei sich gleichzeitig der Keramik/Metall-Verbundwerkstoff,
bestehend aus TiAl3, Al2O3 und TiC bildet (siehe Fig. 3). Die
ser porenfreie Verbundwerkstoff mit einer Dichte von 3,57 g/cm-3
weist folgende Eigenschaften auf:
Biegefestigkeit: < 400 MPa
E-Modul: 200 GPa
Bruchzähigkeit: 7 MPa/m1/2
Härte nach Vickers: 6 GPa
Restaluminiumgehalt: 3 Vol%
Volumenveränderung während der Umsetzung: < 1%.
E-Modul: 200 GPa
Bruchzähigkeit: 7 MPa/m1/2
Härte nach Vickers: 6 GPa
Restaluminiumgehalt: 3 Vol%
Volumenveränderung während der Umsetzung: < 1%.
Analog Beispiel 2 unter Zusatz von 20 Vol% SiC-Partikeln
(Schleifkorn, Korngröße d < 100 µm). Dieser verschleißfeste
Werkstoff ist frei von Restaluminium und für Hochtemperaturan
wendungen geeignet.
Analog Beispiel 2 unter Einlagerung von 20 Vol% Al2O3-Kurzfa
sern (Nextel, Faserdurchmesser 12 µm, Faserlänge 20 mm). Dieser
hochfeste Verbundwerkstoff ist frei von Restaluminium und für
Hochtemperaturanwendungen geeignet.
Titanpulverherstellung analog Beispiel 2 und Überführung dieses
Pulvergemisches in einen wäßrigen Schlicker. Herstellung einer
scheibenförmigen Vorform durch Schlickerguß. Herstellung des
Verbundkörpers durch Reaktionsinfiltration analog Beispiel 2.
Claims (23)
1. Verfahren zur Herstellung eines Al2O3/Titanaluminid-Ver
bundkörpers, bei welchem Verfahren ein zumindest ein Ti
tanoxid aufweisender poröser Verkörper hergestellt wird, und
bei welchem Verfahren der poröse Vorkörper mit Aluminium
und/oder einer Aluminiumlegierung - im folgenden vereinfachend
Aluminium genannt - befüllt und zumindest einige der Ausgangs
stoffe des Vorkörpers mit dem Aluminium chemisch miteinander zu
Al2O3 und Titanaluminid reagiert werden,
dadurch gekennzeichnet,
- - daß zur Herstellung des Vorkörpers ein Ausgangsgemenge aus TiO2 und Kohlenstoff und/oder Titanpulver eingesetzt wird,
- - daß das Ausgangsgemenge auf eine Reduktionstemperatur erhitzt wird,
- - daß bei der Reduktionstemperatur das TiO2 durch den Kohlen stoff und/oder durch das Titanpulver des Ausgangsgemenges zu reduziertem Titanoxid (TiO und/oder Ti2O3 und/oder Ti3O5) umgewandelt wird,
- - daß der Vorkörper aus dem reduzierten Titanoxid gebildet wird,
- - daß der Vorkörper mit einer Schmelze aus Aluminium spontan und drucklos unter Inertatmosphäre oder Vakuum infiltriert wird und
- - daß bei der Infiltration mit dem Aluminium das reduzierte Ti tanoxid insbesondere gleichzeitig zumindest teilweise zu Al2O3 und Titanaluminid umgesetzt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß die der bei Reduktionstemperatur stattfindenden Temperatur
behandlung des Ausgangsgemenges unter Argonatmosphäre vorgenom
men wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei einem Vorkörper aus Ti2O3 eine reine Al-Schmelze bei
ca. 950°C spontan und drucklos infiltriert wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß bei einem Vorkörper aus Ti3O5 eine reine Al-Schmelze bei
ca. 1050°C spontan und drucklos infiltriert wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß aus Titanmonoxid ein Vorkörper mit einer Porosität von 35-
60% gebildet wird, daß bei der Infiltration mit dem Aluminium
ein dichter Al2O3/TiAl3/TiAl-Verbundkörper erzeugt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß dem Ausgangsgemenge mindestens 10 Vol% eines inerter Fül
lers, insbesondere TiC und/oder Al2O3, beigegeben werden.
7. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Aluminium zumindest nahezu vollständig reagiert wird.
8. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Ausgangsgemenge derart angesetzt wird, daß das sich
nach der bei Reduktionstemperatur stattfindenden Temperaturbe
handlung das Massenverhältnis zwischen Ti2O3 und TiC etwa
1 : 0,42 beträgt.
9. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Ausgangsgemenge derart angesetzt wird, daß das sich
nach der bei Reduktionstemperatur stattfindenden Temperaturbe
handlung das Massenverhältnis zwischen Ti3O5 und TiC etwa
1 : 0,27 beträgt.
10. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß dem Vorkörper bis zu 30 Volumenprozent (Vol-%) nichtreakti
ve Hartstoffe und/oder Kurzfasern, vorzugsweise aus minerali
schen und/oder keramischen Werkstoffen, insbesondere aus SiC
und/oder Al2O3beigegeben sind.
11. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß der befüllte Vorkörper mit einer Porosität kleiner 1 Vol-%,
vorzugsweise kleiner 0,5 Vol-% und besonders bevorzugt kleiner
0,1 Vol-% durchreagiert wird.
12. Verfahren nach Anspruch 1,
dadurch gekennzeichnet,
daß das befüllende Aluminium im Vorkörper zumindest weitgehend,
insbesondere vollständig reagiert wird.
13. Ausgangsgemenge für einen Vorkörper zur Infiltration mit
Aluminium und/oder einer Aluminiumlegierung zur Herstellung ei
nes Al2O3/Titanaluminid-Verbundkörpers,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Ausgangsgemenge außer einem Oxid des Titans, insbeson
dere TiO2 zusätzlich noch Kohlenstoff und/oder Titanpulver auf
weist.
14. Vorkörper zur Infiltration mit Aluminium und/oder einer
Aluminiumlegierung zur Herstellung eines Al2O3/Titan
aluminid-Verbundkörpers,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Vorkörper TiC und zumindest ein reduziertes Titanoxid
aufweist.
15. Vorkörper nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß die Volumenänderung des mit Aluminium befüllten und durch
reagierten Vorkörpers kleiner als 1 Vol.-% ist.
16. Vorkörper nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß im Vorkörper das Massenverhältnis zwischen
Ti2O3 und TiC etwa 1 : 0.42 beträgt.
17. Vorkörper nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß im Vorkörper das Massenverhältnis zwischen
Ti3O5 und TiC etwa 1 : 0,27 beträgt.
18. Vorkörper nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Vorkörper nichtreaktive Füllstoffe, insbesondere aus
SiC und/oder Fasern, vorzugsweise Kurzfasern, insbesondere aus
Al2O3 oder aus Mineralien oder dgl. aufweist.
19. Vorkörper nach Anspruch 18,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Anteil der Füllstoffe und/oder der Fasern bis zu 30
Vol.-% beträgt.
20. Vorkörper nach Anspruch 14,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Volumenanteil an erzeugten Titanaluminiden größer als
60 Vol.-% ist.
21. Verwendung eines Verfahrens nach Anspruch 1 zur Herstellung
von tribologisch beanspruchten Systemkomponenten, wie ver
schleißbeständigen Maschinenbauteile, insbesondere hochtempera
turbeständige Bremsenmaterialien und dgl., insbesondere bei An
wendungstemperatur bis 1350°C.
22. Verwendung eines Ausgangsgemenges nach Anspruch 13 zur Her
stellung von tribologisch beanspruchten Systemkomponenten, wie
verschleißbeständigen Maschinenbauteile, insbesondere hochtem
peraturbeständige Bremsenmaterialien und dgl., insbesondere bei
Anwendungstemperatur bis 1350°C.
23. Verwendung eines Vorkörpers nach Anspruch 14 zur Herstel
lung von tribologisch beanspruchten Systemkomponenten, wie ver
schleißbeständigen Maschinenbauteile, insbesondere hochtempera
turbeständige Bremsenmaterialien und dgl., insbesondere bei An
wendungstemperatur bis 1350°C.
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