DE19704128A1

DE19704128A1 - Verfahren zur hydrierenden Entaromatisierung

Info

Publication number: DE19704128A1
Application number: DE19704128A
Authority: DE
Inventors: Maximilian Dr Vicari; Marc Dr Walter; Stephan Dilling; Peter Dr Polanek
Original assignee: BASF SE
Current assignee: BASF SE
Priority date: 1997-02-04
Filing date: 1997-02-04
Publication date: 1998-08-06
Also published as: KR19980071028A; JPH10330765A; EP0856572A1; CN1201772A

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur hydrierenden Entaromatisierung von aromatischen Kohlenwasserstoffen in diese enthaltenden Speiseströmen, insbesondere Reformatströmen. Weiterhin betrifft die Erfindung die Ver wendung von so erhaltenen entaromatisierten Strömen als Komponente in Treibstoffen.

Das durch katalytisches Reformieren von Naphtha hergestellte Reformat stellt die wichtigste Quelle zur Herstellung von Otto-Kraftstoffen mit hoher Oktan zahl dar. Wesentliche Bestandteile des Reformatsstroms sind aromatische Verbindungen wie Benzol, Toluol, Xylol und Ethylbenzol. Der Siedebereich des Kohlenwasserstoff-Gemischs liegt zwischen 60 und 180°C. Außer den gesättigten Kohlenwasserstoffen und aromatischen Verbindungen enthalten die unbehandelten Reformatströme Bestandteile wie Olefine und Diolefine. Der Benzol-Gehalt in Reformatströmen liegt erfahrungsgemäß zwischen 2 und 8 Vol.-% je nach Reformierungsbedingungen, eingesetztem Katalysator und Einsatzstoff. Obwohl sich Benzol bezüglich Oktanzahl und Siedepunkt beson ders als Otto-Kraftstoff-Komponente eignet, ist aufgrund seiner krebserre genden Eigenschaften abzusehen, daß neue Umweltverordnungen zu einer weltweiten Reduzierung des Benzol-Gehaltes in Otto-Kraftstoffen führen werden. So beträgt schon jetzt in den Vereinigten Staaten von Amerika entsprechend dem 1990 verabschiedeten US Clean Air Act der Benzol-Gehalt in Otto-Kraftstoffen maximal 1 Vol.-%.

Die Verminderung des Benzol-Gehaltes in Reformatströmen kann an zwei möglichen Stellen bewirkt werden. Durch Entfernung des Benzols und der Benzol-Vorläufer wie Cyclohexan und Methyl-Cyclopentan aus dem Refor mer-Einsatzstrom (Vorfraktionierung) oder durch Entfernung des Benzols im Reformat (Nachfraktionierung). Vorteilhaft bei der Nachfraktionierung ist die dabei gegebene Möglichkeit, den Reformer mit einer hohen Reformierungs scharfe zu betreiben, was die Herstellung von Reformat mit hoher Oktanzahl und die Erzeugung von größeren Wasserstoffmengen erlaubt. Anschließend wird das Reformat in einem Splitter in ein benzolreiches Leicht-Reformatben zin und ein benzolarmes Schwer-Reformatbenzin aufgetrennt. Letztgenannter Schnitt kann unbehandelt als Otto-Kraftstoff-Komponente eingesetzt werden. Das benzolreiche Leicht-Reformatbenzin kann zur Verminderung des Benzol- Gehalt auf verschiedene Weise weiterverarbeitet werden.

Eine Möglichkeit besteht in der Extraktion des Benzols aus dem Leicht-Reformatbenzin durch Extraktivdestillation. Es ist bereits bekannt, daß sich aromatische Kohlenwasserstoff-Gemische aus aromatischen/nichtaromatischen Kohlenwasserstoff-Gemischen selektiv durch Extraktivdestillation gewinnen lassen, wobei das eingesetzte organische Lösungsmittel aus einer hochsieden den polaren Flüssigkeit besteht. DE-C-20 40 025 offenbart, daß N-substitu ierte Morpholine sich als selektives Lösungsmittel zur Gewinnung von aromatischen Kohlenwasserstoff-Gemischen aus aromatischen/nichtaromatischen Kohlenwasserstoff-Gemischen durch Extraktivdestillation besonders eignen.

Eine weitere Möglichkeit der Weiterverarbeitung des benzolreichen Leicht- Reformatbenzins besteht in der Alkylierung des Benzols durch in Raffinerie- Crack-Gasen enthaltene Olefine (z. B. Propylen) zu substituierten Aromaten. Trotz der höheren Oktanzahl eignet sich das anfallende Gemisch aufgrund des zu hohen Siedepunktes der gebildeten substituierten C₉₊-Aromaten kaum als Otto-Kraftstoff-Komponente. Zusätzlicher Nachteil ist auch die ausreichen de Verfügbarkeit solcher Olefine für diesen Zweck in jeder Raffinerie.

Eine weitere Möglichkeit der Weiterverarbeitung des benzolreichen Leicht-Reformatbenzins besteht in der katalytischen hydrierenden Entaromatisierung. Das dabei anfallende benzolfreie Leicht-Reformatbenzin hat einen entspre chend hohen Naphthen-Gehalt und kann deswegen anschließend in das Schwer-Reformatbenzin, ohne Beeinträchtigung der resultierenden Oktanzahl, zurückgeblendet werden.

AU-B-83524/91 offenbart ein Verfahren, in welchem ein Leicht-Reformatben zin mittels Wasserstoff an einem Katalysator, bestehend aus einer Mischung von Elementen aus der VIII. und III. Gruppe des Periodensystems, bevor zugt Pt/Ni auf Al₂O₃ getränkt, in der Gasphase bei 5 bis 25 bar und 150 bis 350°C entaromatisiert wird.

FR-A-2 693 648 beschreibt ein ähnliches Entaromatisierungsverfahren an einem Katalysator, bestehend aus einem Al₂O₃-Träger, auf den Platin, Rhenium und Chlorid aufgetrankt sind.

EP-A1-0 552 072 offenbart ein Verfahren zur Entaromatisierung von Benzin fraktionen, wobei die Benzinfraktion in einer Hydrierstufe und nachfolgend in einer Isomerisierungsstufe behandelt wird. Der Hydrierkatalysator enthält Nickel, Platin oder Palladium auf Aluminiumoxid. Der Isomerisierungskataly sator umfaßt Platin auf einem Träger aus 80% Mordenit und 20% Alumini umoxid.

US 5,246,567 betrifft ein Verfahren zur Hydrierung von Benzol in Leicht benzinfraktionen, wobei eine Isomerisierungsstufe mit einer Hydrierstufe kombiniert ist. Die Isomerisierung wird in Gegenwart eines geträgerten Katalysators der Platingruppe durchgeführt. Nach der Isomerisierungsstufe wird das erhaltene Produkt mit einem weiteren Benzol enthaltenden Strom gemischt und hydriert, wobei als Katalysator ein Metall der Gruppe VIII des Periodensystems auf einem anorganischen Oxidträger verwendet wird.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist es, ein Verfahren zur Verminderung des Gehaltes an aromatischen Kohlenwasserstoffen in Reformatströmen durch hydrierende Entaromatisierung bereitzustellen, bei dem

- eine hocheffektive Hydrierung der aromatischen Kohlenwasserstoffe erfolgt
- die Oktanzahl des behandelten Gemisches im wesentlichen nicht beein trächtigt wird
- ein stabiler, preiswerter Katalysator eingesetzt wird
- das Verfahren in einfacher Weise in vorhandene Raffinerie-Anlagen eingebaut werden kann
- hohe Katalysatorbelastungen möglich sind bei mittlerem Temperatur- und Druckniveau.

Aus EP-A1-0 672 452 ist prinzipiell bekannt, daß die beschriebenen nickel haltigen Fällkatalysatoren zur Hydrierung von Erdölfraktionen mit einem Siedebeginn von unter 200°C bevorzugt zweistufig zu aromatenarmen bzw. -freien Kohlenwasserstoffgemischen hydriert werden können. In der zweistufi gen Hydrierung wird zunächst an schwefelfesten Katalysatoren bei Drücken von 30 bis 200 bar und Temperaturen von 250 bis 380°C hydriert. Sodann wird in einer zweiten Hydrierung an den nickelhaltigen Fällkatalysatoren bei 40 bis 300°C, 5 bis 350 bar und einer Katalysatorbelastung von 0, 1 bis 2 kg Ausgangsstoff pro Liter Katalysator und Stunde hydriert. In den Beispielen sind folgende Hydrierparameter aufgeführt:
190°C/200 bar/0,2 kg/lh;
190°C/200 bar/0,2 kg/lh;
120°C/200 bar/0,2 kg/lh;
190°C/50 bar/0,2 kg/lh.

Diese Aufgabe wird gelöst durch ein Verfahren zur hydrierenden Entaromati sierung von aromatischen Kohlenwasserstoffen in aromatische Kohlenwasser stoffe enthaltenden Speiseströmen, dadurch gekennzeichnet, daß ein solcher aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltender Speisestrom an einem nickelhalti gen Fällkatalysator bei einer Temperatur von 50 bis 300°C, einem Druck von 20 bis 80 bar und einer Katalysatorbelastung von 1 bis 6 kg/(lxh) in Gegenwart von freiem Wasserstoff hydriert wird.

Erfindungsgemäß wurde gefunden, daß nickelhaltige Fällkatalysatoren, wie sie an sich aus der EP-A 0 672 452 bekannt sind, eine sehr wirksame hydrie rende Entaromatisierung zulassen, wobei die Hydrierung mit diesem Kataly sator unter hoher Reformatbelastung und Mitteldruck- und Mitteltemperatur- Bedingungen durchgeführt wird.

Aus EP-A1-0 672 452 geht nicht hervor, daß eine hocheffektive Hydrierung der aromatischen Kohlenwasserstoffe bei hohen Katalysatorbelastungen auf mittlerem Temperatur- und Druckniveau möglich ist. Insbesondere bei der hydrierenden Entaromatisierung von benzolreichem Leicht-Reformatbenzin haben die nickelhaltigen Fällkatalysatoren eine sehr hohe Aktivität.

NICKELFÄLLKATALYSATOR

Die erfindungsgemäß eingesetzten Nickelfällkatalysatoren sind in EP-A1-0 672 452 beschrieben. Es handelt sich dabei um Katalysatoren, die im wesentlichen 65 bis 80% Nickel, berechnet als Nickeloxid, 10 bis 25% Silicium, berechnet als Siliciumdioxid, 2 bis 10% Zirkonium, berechnet als Zirkoniumoxid und 0 bis 10% Aluminium, berechnet als Aluminiumoxid enthalten mit der Maßgabe, daß die Summe aus dem Gehalt an Silicium und Aluminium mindestens 15% beträgt (Prozentangaben in Gew.-%, bezogen auf die Gesamtmasse des Katalysators), die durch Zugabe einer sauren wäßrigen Lösung von Nickel-, Zirkonium- und gewünschtenfalls Aluminium salzen zu einer basischen wäßrigen Lösung von Silicium- und gewünsch tenfalls Aluminiumverbindungen, wobei der pH-Wert auf mindestens 6,5 abgesenkt und anschließend durch Zugabe weiterer basischer Lösung auf pH-Werte von 7 bis 8 eingestellt wird, Isolieren des so ausgefällten Feststoffs, Trocknen, Formen und Calcinieren erhältlich sind.

Die erfindungsgemäß verwendeten Katalysatoren enthalten bevorzugt 70 bis 78% Nickel, berechnet als Nickeloxid, 10 bis 20% Silicium, berechnet als Siliciumdioxid, 3 bis 7% Zirkonium, berechnet als Zirkoniumoxid und 2 bis 10% Aluminium, berechnet als Aluminiumoxid mit der Maßgabe, daß die Summe aus Silicium und Aluminium, berechnet als Oxide, mindestens 15% beträgt.

Bevorzugt werden Katalysatoren eingesetzt, die nur Nickel als katalytisch aktives Metall enthalten. Insbesondere solche Katalysatoren, die frei von Edelmetallen, wie Platin und Palladium sind, können verwendet werden.

Die Katalysatoren können neben den genannten Oxiden Promotoren in Men gen bis zu 10% enthalten. Dabei handelt es sich um Verbindungen wie CuO, TiO₂, MgO, CaO, ZnO und B₂O₃. Bevorzugt sind aber Katalysatoren, die keine Promotoren enthalten.

Zur Herstellung der erfindungsgemäßen Katalysatoren geht man von wäßrigen sauren Lösungen von Nickel-, Zirkonium- und gegebenenfalls Aluminiumsal zen aus. Als Salze kommen organische und anorganische Salze wie Acetate, Sulfate, Carbonate, vorzugsweise aber Nitrate der genannten Metalle in Betracht. Der Gesamtgehalt an Metallsalzen beträgt im allgemeinen 30 bis 40 Gew.-%. Da die spätere Fällung der Metalle aus der Lösung praktisch quantitativ erfolgt, hängt die Konzentration der Einzelkomponenten in der Lösung nur vom Gehalt des herzustellenden Katalysators an dieser Kompo nente ab. Die wäßrige Lösung wird durch Zugabe einer Mineralsäure, vor zugsweise Salpetersäure auf einen pH-Wert von unter 2 eingestellt.

Diese Lösung wird, zweckmäßigerweise unter Rühren, in eine wäßrige basi sche Lösung, die Siliciumverbindungen und gewünschtenfalls Aluminiumver bindungen enthält, eingetragen. Diese Lösung enthält beispielsweise Alkalime tallhydroxid oder vorzugsweise Soda, in der Regel in Mengen von 15 bis 40 Gew.-%, bezogen auf die Lösung. Der pH-Wert liegt im allgemeinen über 10.

Als Siliciumverbindung kommt neben Wasserglas, das bevorzugt wird, wei terhin SiO₂ in Betracht. Der Siliciumgehalt der Lösung liegt zweckmäßiger weise bei 0,5 bis 4 Gew.-%. Außerdem kann die Lösung gewünschtenfalls Aluminiumverbindungen in Form oxidischer Feststoffe enthalten, obwohl es bevorzugt wird, nur der sauren Lösung Aluminiumsalze zuzusetzen. Die Zu gabe der sauren zur basischen Lösung erfolgt im allgemeinen bei 30 bis 100°C, vorzugsweise bei 60 bis 80°C. Sie wird in der Regel über einen Zeitraum von 0,5 bis 4 Stunden vorgenommen.

Es wird soviel von der sauren Lösung zugesetzt, daß der pH-Wert auf min destens 6,5 absinkt. Dabei werden unlösliche Verbindungen gefällt. Bevor zugt wird ein Bereich von 4,0 bis 6,5, besonders bevorzugt von 5,5 bis 6,5. Niedrigere pH-Werte sind möglich, ergeben aber keinen erkennbaren Vorteil für die so hergestellten Katalysatoren. In der Regel wird dieser pH-Wert je nach der Menge der eingesetzten Lösungen 1 bis 60 Minuten gehal ten, dann wird er durch Zugabe von weiterer basischer Lösung auf 7 bis 8 eingestellt und die Fällung der Metallverbindungen wird bei diesem pH-Wert vervollständigt.

Werden Katalysatoren gewünscht, die Promotoren enthalten, ist es zweckmä ßig, einer der beschriebenen Lösungen lösliche Metallsalze als Vorstufen für die Promotoren zuzusetzen, diese Metalle mitzufällen und mit dem so erhal tenen Fällungsprodukt weiterzuverarbeiten. Die Promotoren können aber auch als Feststoffe in die Fällungslösung gegeben werden.

Das gefällte Produkt wird, beispielsweise durch Filtration, isoliert. In der Regel schließt sich daran ein Waschschritt an, wobei insbesondere gegebe nenfalls während der Fällung mitgerissene Alkalimetallionen und Nitrationen ausgewaschen werden. Anschließend wird der so erhaltene Feststoff getrock net, wofür je nach Menge des Trockenguts beispielsweise ein Trocken schrank oder ein Sprühtrockner eingesetzt werden kann. Im allgemeinen be trägt die Trocknungstemperatur 100 bis 200°C. Vor dem nächsten Verfah rensschritt können dem Feststoff gewünschtenfalls die oben genannten Promo toren zugemischt werden. Das getrocknete Produkt wird dann bevorzugt cal ciniert, was in der Regel bei Temperaturen von 300 bis 700°C, vorzugs weise 320 bis 450°C, über einen Zeitraum von 0,5 bis 8 Stunden erfolgt.

Zur bestimmungsgemäßen Verwendung wird der calcinierte Feststoff zu Formkörpern geformt, beispielsweise durch Extrusion zu Strängen oder durch Tablettierung. Dazu werden dem calcinierten Feststoff an sich bekannte Peptisierungsmittel wie Salpetersäure oder Ameisensäure in Mengen von in der Regel 0,1 bis 10 Gew.-%, bezogen auf den zu verformenden Feststoff, zugesetzt. Zur Tablettierung kann z. B. Graphit verwendet werden. Die so erhaltenen Formkörper werden in der Regel bei Temperaturen von 300 bis 700°C, vorzugsweise 350 bis 500°C, über einen Zeitraum von 1 bis 8 Stunden calciniert.

HYDRIERVERFAHREN

Die erfindungsgemäß eingesetzten und die bevorzugten Verfahrensparameter sind in der folgenden Tabelle dargestellt.

Hydrierverfahrensparameter

SPEISESTRÖME

Die in dem erfindungsgemäßen Verfahren bevorzugt eingesetzten Speiseströ me enthalten etwa 12 bis etwa 30 in Gew.-% aromatische Kohlenwasser stoffe, insbesondere Benzol. Die bevorzugten Speiseströme sind Reformat ströme, insbesondere leichte Reformatbenzinströme mit einem Siedebereich von 35 bis 100°C.

Da die hydrierende Entaromatisierung eine stark exotherme Reaktion ist, ist es besonders vorteilhaft, einen Teil des hydrierten Kohlenwasserstoffgemi sches zurückzufahren und mit dem aromatenreichen Leicht-Reformatbenzin vor dem Reaktor zu mischen, um so die Temperaturerhöhung des Katalysa torbettes zu begrenzen. Das bevorzugte Verhältnis von Rückführung zu Frischeinlauf ist in der vorstehenden Tabelle angegeben.

Bevorzugt wird in dem Verfahren ein Katalysator eingesetzt, der 70 bis 80 Gew.-% Nickel, 10 bis 20 Gew.-% Silicium, 2 bis 10 Gew.-% Zirkonium, 2 bis 10 Gew.-% Aluminium enthält - alle Komponenten als Oxide berech net - und Prozentangaben in Gew.-%, bezogen auf die Gesamtmasse des Katalysators - mit der Maßgabe, daß die Summe aus dem Gehalt an Silici um und Aluminium mindestens 15% beträgt.

Die Anwendung der erfindungsgemäßen Hydrierstufe eignet sich auch in Kombination mit einer oder mehreren vorgeschalteten Destillations-, Ex traktions- und/oder Extraktivdestillationsstufen zur Erhöhung des Gehalts an aromatischen Kohlenwasserstoffen. Geeignete Verfahren sind vorstehend angegeben.

Die entaromatisierten Ströme enthalten vorzugsweise nach der Hydrierung maximal 0,05 Gew.-% aromatische Kohlenwasserstoffe. Die entaromatisierten Ströme können als Komponente in Treibstoffen für Ottomotoren verwendet werden.

Die praktische Brauchbarkeit des erfindungsgemäßen Verfahrens, wird anhand des nachfolgenden Verfahrensbeispiels demonstriert. Als Ausgangs-Kohlenwas serstoff-Gemisch diente ein benzolreiches Leicht-Reformatbenzin, das durch destillative Nachfraktionierung eines Reformatbenzins erzeugt wurde. Der Versuchsreaktor wurde in Riesel-Fahrweise unter folgenden Bedingungen betrieben:

- Temperatur: T = 100°C
- Wasserstoffdruck: P = 30 bar
- Katalysatorbelastung: 6 kg/(l_Kat × h)
- Wasserstoffzufuhr: 0,24 Nm³/kg_Benzin
- Rückführung/Frischeinlauf: 2 kg/kg

Folgendes Ergebnis wurde erzielt:

Dieses Beispiel zeigt, daß durch Verwendung des erfindungsgemäßen nickel haltigen Fällkatalysators eine annährend vollständige Entaromatisierung (Ben zol-Abbau < 99,95 Gew.-%) eines aromatenreichen Leicht-Reformatsbenzins ohne wesentliche Beeinträchtigung der Oktanzahl gewährleistet wird.

Claims

1. Verfahren zur hydrierenden Entaromatisierung von aromatischen Kohlen wasserstoffen in aromatische Kohlenwasserstoffe enthaltenden Speiseströ men, dadurch gekennzeichnet, daß ein solche aromatischen Kohlenwas serstoffe enthaltender Speisestrom an einem nickelhaltigen Fällkatalysator bei einer Temperatur von 50 bis 300°C, einem Druck von 20 bis 80 bar und einer Katalysatorbelastung von 1 bis 6 kg/(lxh) in Gegenwart von freiem Wasserstoff hydriert wird.

2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Speise strom an einem nickelhaltigen Fällkatalysator bei einer Temperatur von 70 und 200°C, einem Druck von 25 bis 40 bar und einer Katalysator belastung von 2 bis 4 kg/(lxh) in Gegenwart von freiem Wasserstoff hydriert wird.

3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß als Speisestrom ein solcher mit einem Gehalt von 2 bis 30 Gew.-% an aromatischen Kohlenwasserstoffen, bezogen auf den Speisestrom, ver wendet wird.

4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Speisestrom ein Reformatstrom ist.

5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Katalysa tor 65 bis 80% Nickel, 10 bis 25% Silicium, 2 bis 10% Zirkoni um, 0 bis 10% Aluminium enthält - alle Komponenten als Oxide be rechnet und Prozentangaben in Gew.-%, bezogen auf die Gesamtmasse des Katalysators - mit der Maßgabe, daß die Summe aus dem Gehalt an Silicium und Aluminium mindestens 15% beträgt.

6. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Gehalt des Speisestroms an aromatischen Kohlenwasserstoffen vor der Hydrie rung durch eine oder mehrere vorgeschaltete Destillations-, Extraktions- und/oder Extraktionsdestillationsstufen erhöht wird.

7. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekenn zeichnet, daß der Gehalt an aromatischen Kohlenwasserstoffen im entaromatisierten Strom nach der Hydrierung maximal 0,05 Gew.-%, bezogen auf den entaromatisierten Strom, beträgt.

8. Verwendung eines entaromatisierten Stromes, wie er nach einem der vorstehenden Ansprüche erhalten wird, als Komponente in Treibstoffen für Ottomotoren.