DE19526393C2 - Verfahren zum Vakuumnachweis in betriebsmäßig eingebauten Vakuumschaltröhren - Google Patents
Verfahren zum Vakuumnachweis in betriebsmäßig eingebauten VakuumschaltröhrenInfo
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- H01H33/66—Vacuum switches
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Description
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum Vakuumnach
weis in betriebsmäßig eingebauten Vakuumschaltröhren.
Die Betriebslebensdauer von Vakuumschaltröhren beträgt übli
cherweise mehr als 20 Jahre. Um ein ordnungsgemäßes Schalt
verhalten über diesen Zeitraum zu gewährleisten, muß ein
Druck von weniger als 10-2 Pa aufrechterhalten bleiben. Von
Herstellern und/oder Betreibern von Vakuumschaltanlagen wird
eine einfache Methode zum regelmäßigen Nachprüfen der Vakuum
schaltbedingungen gewünscht. Insbesondere werden Lösungen für
Schaltanlagen, in denen die eigentliche Vakuumschaltröhre nur
schwer zugänglich ist, beispielsweise bei mit SF6 isolierten
Schaltanlagen für den Mittelspannungsbereich, gewünscht.
Bei Vakuumschaltröhren wird üblicherweise am Ende des Her
stellungsprozesses der Restdruck in der Röhre durch die Mes
sung des sogenannten Penningstromes bestimmt. Hierzu wird die
Röhre in ein externes Magnetfeld gebracht und gleichzeitig
eine hohe Spannung zwischen den getrennten Kontakten ange
legt. Der gemessene Strom ist ein Maß für den herrschenden
Restdruck. Eine derartige Anordnung ist beispielhaft in der
JP 54-147085 A1, Pat. Abstr. of Japan, Sect. E, Vol. 4 (1980) Nr. 5, E-165, beschrieben.
Ein Nachteil letzterer Meßmethode ist die Notwendigkeit eines
geeichten Meßplatzes mit stationärer elektromagnetischer
Spule zur Erzeugung eines geeigneten Magnetfeldes, wie er
insbesondere in der Fabrik vorhanden ist. Es ist zwar bereits
mit der EP 0 150 389 B1 eine Meßanordnung für die Messung von
betriebsmäßig eingebauten Schaltröhren bekannt, bei der Per
manentmagneten verwendet werden, die von außen an die Röhre
anlegbar sind. Zumindest muß aber hier die Röhre selbst zu
gänglich sein.
Weiterhin wird bereits für betriebsmäßig eingebaute Vakuum
schaltröhren vorgeschlagen, die Kontaktstücke auf einen
definierten Abstand zu trennen, z. B. auf Nennhub, wie etwa
typischerweise 12 bis 14 mm, und eine ansteigende Spannung
anzulegen, bis ein Lichtbogendurchschlag erfolgt. Die
physikalischen Grundlagen dafür sind in dem Fachbuch "Ein
führung in die Hochspannungsversuchstechnik" (Viehweg-Verlag
Braunschweig 1972), Seiten 144 bis 146 gegeben. Bei dieser
Methode werden hohe Spannungen benötigt, welche außerhalb des
Prüffeldes nur mit großem Aufwand generierbar sind und in der
Praxis auch eine erhebliche Belastung bzw. Gefährdung der
isolierenden Teile der Anlage mit sich bringen.
Schließlich ist es aus der EP 0 309 852 B1 bekannt, die Rönt
genemission, die beim Anlegen einer hohen Spannung zwischen
den geöffneten Kontakten über an einem der beiden Kontakt
stücke bewirkte Feldelektronenemission entstehen kann, als
Vakuumnachweis auszunutzen. Auch hier werden wieder hohe
Spannungen benötigt und es sind für das Arbeiten mit Röntgen
strahlung entsprechende Sicherheitsbestimmungen zu beachten.
Daneben ist aus der JP 1-227033 A, Pat. Abstr. of Japan, Sect. P, Vol. 13 (1989) Nr. 547, P-971, bekannt, in Behältern das Vakuum dadurch zu bestimmen, daß an den Behälter Elektroden
mit Hochspannung angelegt werden und mittels einer Ver
gleichsschaltung der fließende Strom vor und hinter dem
Vakuumdurchgang erfaßt und verglichen wird. Diese Methode ist
für die Praxis von Vakuumschaltern ungeeignet.
Aufgabe der Erfindung ist es daher, ein Verfahren zum Vakuum
nachweis in betriebsmäßig eingebauten Vakuumschaltröhren vor
zuschlagen, das ohne zusätzliche Mittel realisierbar ist und
insbesondere in rauhen Praxisbedingungen eingesetzt werden
kann.
Erfindungsgemäß erfolgt die Lösung der Aufgabe mit folgenden
Verfahrensschritten:
- - Zwischen die auf Nennhub geöffneten Kontaktstücke wird eine Spannung zwischen etwa 500 und 2000 V angelegt,
- - anschließend werden die Kontaktstücke unter definierter Geschwindigkeit geschlossen geschlossen und
- - es wird die Zeitdauer (tbrenn) zwischen der Lichtbogen zündung und der Kontaktschließung ermittelt.
Das erfindungsgemäße Verfahren geht davon aus, daß ein Licht
bogen entsteht, wenn die Kontaktstücke einer Vakuumschalt
röhre unter Spannung getrennt werden. Allerdings ist es wäh
rend der Zündphase schwierig, von den elektrischen Signalen
allein zu bestimmen, ob der Lichtbogen im Vakuum oder Gas,
insbesondere Luft, gezündet wurde. Das Brennverhalten wird
vielmehr durch den Metalldampf aus den Elektroden bestimmt.
Dagegen wird bei einer Entladung zwischen schließenden Kon
takten der Zeitpunkt des Zündens eindeutig durch das Vorhan
densein von Gas oder Vakuum bestimmt. Wenn bei angelegter
Spannung die Kontakte geschlossen werden, wird ein Vakuum
durchschlag stattfinden, wenn der Restdruck immer noch gering
ist. Dies ist damit begründet, daß bei einer Feldstärke von
etwa 3.107 V/cm auf der Kontaktoberfläche Feldemission ein
setzt und die Entladung getriggert wird. Bei etwa 1000 V zwi
schen absolut ebenen Kontakten würde eine derartige Feld
stärke bei einer Kontakttrennung von 3,3.10-4 mm erreicht
werden. Auch wenn man einen Felderhöhungsfaktor von 30 auf
grund unebener Oberflächen annimmt, entsteht das für Feld
emission notwendige Feld erst bei 10-2 mm. Nimmt man ferner
eine typische Kontaktgeschwindigkeit von 1 m/s an, kann davon
ausgegangen werden, daß der Spannungszusammenbruch nur wäh
rend der letzten zehn Mikrosekunden vor der Kontaktschließung
auftritt. Sofern Gas in die Vakuumröhre hineingedrungen ist,
wird das Durchschlagsverhalten durch die Paschenkurve be
stimmt. Damit ist das Vorliegen von für das Schalten in der
Vakuumschaltröhre ausreichendem Vakuum eindeutig bestimmbar!
Weitere Einzelheiten und Vorteile der Erfindung ergeben sich
aus der nachfolgenden Figurenbeschreibung von Ausführungs
beispielen anhand der Zeichnung in Verbindung mit den Unter
ansprüchen. Es zeigen
Fig. 1 eine Vakuumschaltröhre zur Verdeutlichung der
Problemstellung,
Fig. 2 das Vakuumdurchschlagsverhalten und das Gasdurch
schlagsverhalten als vereinfachtes Diagramm,
Fig. 3 gemessene Paschenkurven von Luft und SF6 und
Fig. 4a) und b) idealisierte Oszillogramme für eine dichte
und eine undichte Röhre.
In Fig. 1 ist eine Vakuumschaltröhre 10 dargestellt, die im
wesentlichen aus vakuumdicht miteinander verbundenen Stirn
teilen 11 bzw. 18 und einem Isolatorhohlzylinder 12 besteht,
welche das Röhreninnere gegen Atmosphäre abschließen. Am
Isolator 12 kann eine metallische Abschirmung 14 potential
frei gehaltert werden.
In das Innere der Vakuumschaltröhre 10 führen Kontaktbolzen 1
und 2, von denen einer axial beweglich ist, und die ein Kon
taktsystem 15 tragen. Dazu ist der eine Kontaktbolzen 1 über
einen Federbalg 13 mit der Röhre 1 und der andere Kontakt
bolzen 2 fest mit der Röhre 1 verbunden. Das Kontaktsystem 15
besteht aus einem Bewegkontaktstück 16 und einem Festkontakt
stück 17 vorgegebener Geometrie. Im offenen Zustand, d. h. bei
Nennhub h, haben die Kontaktstücke 16 und 17 beispielsweise
etwa 20 mm Abstand, während sie im geschlossenen Zustand bün
dig aufeinander aufliegen.
Durch einen entsprechenden, in Fig. 1 nicht dargestellten
Antrieb wird die Schaltbewegung erzeugt. Im allgemeinen geht
man von einer typischen Kontaktgeschwindigkeit von 1 m/s aus,
wobei durch mechanischen Kontakt der Kontaktstücke 16 und 17
der Stromfluß und durch Öffnen der Kontakte die Unterbrechung
erreicht wird. Dabei ist Voraussetzung das Vorliegen eines
hinreichenden Vakuums.
Bei der Fertigung derartiger Schaltröhren wird üblicherweise
bei der Endabnahme im Werk dafür gesorgt, daß nur Röhren mit
ausreichend niedrigen Leckraten ausgeliefert werden. Ein
langsames Ansteigen des Druckes über Monate oder Jahre ist
daher fast ausgeschlossen. Aufgrund der starken mechanischen
Beanspruchungen, die durch unsachgemäße Montage in der Praxis
auftreten können, ist es aber nicht völlig auszuschließen,
daß Risse im Federbalg oder an Schweißnähten entstehen
können. In diesem Fall würde ein Druckanstieg dann relativ
schnell, d. h. innerhalb von Tagen, erfolgen. Eine Drucknach
weismethode muß daher geeignet sein, eindeutig zwischen
dichten und einer bis auf den Umgebungsdruck vollgelaufenen
Röhre unterscheiden zu können.
Anhand Fig. 2 wird die sogenannte Paschenkurve, die das
Durchschlagsverhalten innerhalb der Vakuumschaltröhre 10 bei
Gaseinbruch, d. h. bei Belüftung, wiedergibt, verdeutlicht:
Aufgetragen ist die Spannung als Funktion des Druckes inner
halb der Vakuumschaltröhre 10. Wesentlich ist dabei das Pro
dukt (P.d) aus Druck P und Abstand d der Kontaktstücke 16 und
17 mit 0 < d ≦ h zwischen Kontaktschluß und Nennhub.
In Fig. 2 findet im ganz linken Bereich bei niedrigem P.d
ein Vakuumdurchschlag statt. Die Spannungsfestigkeit ist da
bei proportional zum Elektrodenabstand. Wird der Gasdruck er
höht, kommt man zum P.d-Bereich, in dem der Durchschlagmecha
nismus durch das Vorhandensein der Gasmoleküle beeinflußt
wird. Die Spannungsfestigkeit fällt bis zum sogenannten
Paschenminimum, das für die meisten Gase zwischen etwa 300 V
bis 500 V beträgt und in der Nähe von 10-3 MPa.mm liegt, ab.
Rechts vom Paschenminimum steigt die Spannungsfestigkeit mit
steigendem P.d wieder an. Für eine Zündspannung von 1000 V
ergeben sich unterschiedliche Zündpunkte 21 für eine dichte
Röhre, 22 für eine undichte Röhre und 23 für eine vollgelau
fene Röhre.
Gemessene Paschenkurven von Luft einerseits und SF6 anderer
seits sind in Fig. 3 dargestellt, wobei wiederum auf der
Abszisse der Faktor P.d und auf der Ordinate die Zündspannung
jeweils in logarithmischem Maßstab aufgetragen sind. Im ein
zelnen kennzeichnet 31 die Zündkennlinie für Luft und 32 die
Zündkennlinie für SF6. Letztere Kennlinie ist für SF6-gekap
selte Schaltanlagen mit Vakuumschaltern von Bedeutung. Aus
den Meßkurven lassen sich Werte für die charakteristischen
Zündzeitpunkte der Fig. 2 bestimmen:
Die Werte für die Zündpunkte 21, 22 und 23 aus Fig. 2 sind
in nachfolgender Tabelle zusammengestellt. Da Messungen auf
der linken Seite des Paschenminimums nicht bekannt sind, ist
der diesbezügliche Wert geschätzt.
Tabelle
In den Teilfiguren a und b der Fig. 4 sind idealisierte
Oszillogramme einerseits für eine dichte und andererseits für
eine undichte Vakuumschaltröhre 10 wiedergegeben. Wie bereits
ausgeführt, wird für eine dichte Röhre die Zeit tbrenn typi
scherweise zwischen 0 und 10 µs liegen. Wenn dagegen bei
spielsweise SF6 bis zu einem Druck von 10 Pa in eine Röhre 10
eingedrungen ist, würde ein Durchschlag bei einem Kontaktab
stand von ca. 10 mm stattfinden. Dies bedeutet für die Zeit
tbrenn, daß dieser Wert einige Größenordnungen größer als bei
der dichten Röhre ist.
Bei welchem Druck konkret die Detektionsgrenze liegt, hängt
vom tatsächlichen Verlauf des linken Astes der Paschenkurve,
vom Nennhub der speziell verwendeten Röhre und der Höhe der
angelegten Spannung ab. Bis zu 10 kV läßt sich die Spannung
leicht mit einer transportierbaren Spannungsquelle erzeugen,
so daß in der Praxis vor Ort an der eingebauten Schaltröhre
gemessen werden kann. Die Zeitdauer tbrenn wird in üblicher
Weise mit einem Oszillographen ermittelt.
Durch entsprechende elektronische Schaltkreise kann man un
mittelbar tbrenn erfassen, mit einem Referenzwert vergleichen
und als einfache binäre Meldung weitergeben. Dabei ist bei
spielsweise für ein praxistauglichen Gerät folgende Vor
gehensweise denkbar:
- a) tbrenn < tref,
Daraus folgt, die Röhre ist dicht, und ein erstes Anzeige organ, beispielsweise grünes LED, leuchtet - b) tbrenn < tref.
Daraus folgt, die Röhre ist undicht, und ein zweites Anzeige organ, beispielsweise ein rotes LED, leuchtet.
Wenn bei dem beschriebenen Verfahren eine Prüfspannung größer
als 5 kV gewählt wird, liegt der entsprechende Zündzeitpunkt
bei etwa 105 Pa.mm auf der Paschenkurve, was bei einem Kon
taktabstand von ungefähr 1 mm im Fall einer auf < 1 bar voll
gelaufenen Röhre erfüllt ist. Aus diesem Grund kann man un
mittelbar zwischen einer dichten und einer vollgelaufenen
Röhre unterscheiden.
Claims (3)
1. Verfahren zum Vakuumnachweis in betriebsmäßig eingebauten
Vakuumschaltröhren mit folgenden Verfahrensschritten:
- 1. zwischen die auf Nennhub geöffneten Kontaktstücke der Vakuumschaltröhre wird eine Spannung zwischen etwa 800 bis 2000 V angelegt,
- 2. anschließend werden die Kontaktstücke unter definierter Geschwindigkeit geschlossen
- 3. und es wird die Zeitdauer (tbrenn) zwischen der Lichtbogen zündung und der Kontaktschließung ermittelt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Geschwindigkeit der Schließbe
wegung der Kontaktstücke etwa 1 m/s beträgt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekenn
zeichnet, daß die Spannung etwa 1000 V beträgt.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE1995126393 DE19526393C2 (de) | 1995-07-19 | 1995-07-19 | Verfahren zum Vakuumnachweis in betriebsmäßig eingebauten Vakuumschaltröhren |
Applications Claiming Priority (1)
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Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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DE19954037A1 (de) * | 1999-10-29 | 2001-05-03 | Siemens Ag | Verfahren zum Überwachen der Funktionsfähigkeit eines Bauelementes eines elektrischen Gerätes während des Betriebes |
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- 1995-07-19 DE DE1995126393 patent/DE19526393C2/de not_active Expired - Fee Related
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JP Patents Abstracts of Japan: 1-227033 A.,P- 971,Dec. 7,1989,Vol.13,No.547 * |
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Also Published As
Publication number | Publication date |
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DE19526393A1 (de) | 1997-01-23 |
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