DE19520833A1 - Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres - Google Patents

Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres

Info

Publication number
DE19520833A1
DE19520833A1 DE19520833A DE19520833A DE19520833A1 DE 19520833 A1 DE19520833 A1 DE 19520833A1 DE 19520833 A DE19520833 A DE 19520833A DE 19520833 A DE19520833 A DE 19520833A DE 19520833 A1 DE19520833 A1 DE 19520833A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
casting
steel
range
carbon
continuous casting
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE19520833A
Other languages
English (en)
Other versions
DE19520833C2 (de
Inventor
Heinz Josef Dr Ing Kron
Hans Dipl Ing Kohlhage
Hans-Eike Dr Ing Wiemer
Karlheinz Dr Mont Kutzenberger
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Vodafone GmbH
Original Assignee
Mannesmann AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to DE19520833A priority Critical patent/DE19520833C2/de
Application filed by Mannesmann AG filed Critical Mannesmann AG
Priority to CN95193596A priority patent/CN1062785C/zh
Priority to PCT/DE1995/000800 priority patent/WO1995034387A1/de
Priority to BR9508017A priority patent/BR9508017A/pt
Priority to SK1597-96A priority patent/SK282573B6/sk
Priority to AT95921715T priority patent/ATE176411T1/de
Priority to CZ963644A priority patent/CZ364496A3/cs
Priority to ES95921715T priority patent/ES2128736T3/es
Priority to CA002192970A priority patent/CA2192970A1/en
Priority to PL95317837A priority patent/PL178838B1/pl
Priority to JP8501479A priority patent/JPH10505789A/ja
Priority to EP95921715A priority patent/EP0764063B1/de
Priority to DE59505041T priority patent/DE59505041D1/de
Priority to MXPA/A/1996/006085A priority patent/MXPA96006085A/xx
Publication of DE19520833A1 publication Critical patent/DE19520833A1/de
Priority to KR1019960707210A priority patent/KR970703822A/ko
Application granted granted Critical
Publication of DE19520833C2 publication Critical patent/DE19520833C2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B19/00—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work
    • B21B19/02—Tube-rolling by rollers arranged outside the work and having their axes not perpendicular to the axis of the work the axes of the rollers being arranged essentially diagonally to the axis of the work, e.g. "cross" tube-rolling ; Diescher mills, Stiefel disc piercers or Stiefel rotary piercers
    • B21B19/04—Rolling basic material of solid, i.e. non-hollow, structure; Piercing, e.g. rotary piercing mills
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21C—MANUFACTURE OF METAL SHEETS, WIRE, RODS, TUBES OR PROFILES, OTHERWISE THAN BY ROLLING; AUXILIARY OPERATIONS USED IN CONNECTION WITH METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL
    • B21C37/00—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape
    • B21C37/06—Manufacture of metal sheets, bars, wire, tubes or like semi-manufactured products, not otherwise provided for; Manufacture of tubes of special shape of tubes or metal hoses; Combined procedures for making tubes, e.g. for making multi-wall tubes
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21J—FORGING; HAMMERING; PRESSING METAL; RIVETING; FORGE FURNACES
    • B21J5/00—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor
    • B21J5/06—Methods for forging, hammering, or pressing; Special equipment or accessories therefor for performing particular operations
    • B21J5/10—Piercing billets
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/466—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a non-continuous process, i.e. the cast being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B23/00—Tube-rolling not restricted to methods provided for in only one of groups B21B17/00, B21B19/00, B21B21/00, e.g. combined processes planetary tube rolling, auxiliary arrangements, e.g. lubricating, special tube blanks, continuous casting combined with tube rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21H—MAKING PARTICULAR METAL OBJECTS BY ROLLING, e.g. SCREWS, WHEELS, RINGS, BARRELS, BALLS
    • B21H1/00—Making articles shaped as bodies of revolution
    • B21H1/06—Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length
    • B21H1/12—Making articles shaped as bodies of revolution rings of restricted axial length rings for ball or roller bearings

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Forging (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstellung eines warmgefertigten Rohres aus hochgekohltem insbesondere übereutektoidem Stahl gemäß dem Gattungsbegriff des Hauptanspruches.
Der Werkstoff mit der DIN-Bezeichnung 100Cr6 und entsprechende Stähle anderer Normen und Regelwerke, aus denen im europäischen Raum überwiegend Wälzlager hergestellt werden, zählt wegen des hohen Kohlenstoffgehaltes zu den übereutektoiden Stählen. Zur Herstellung eines warmgefertigten Rohres als Ausgangsmaterial für die Fertigung einzelner Wälzlagerringe, werden folgende Verfahren angewendet.
Ausgehend vom Roheisen über das LD-Stahlwerk und einem Pfannenofen sowie einer Pfannenentgasung oder alternativ ausgehend vom E-Stahlwerk, einem Pfannenofen und einer Pfannenentgasung und in besonderen Fällen über ein Umschmelzstahlwerk wird ein Block gegossen, der auf einer Vorblockwalzstraße zu einem Röhrenrund gewalzt wird. Dieses Röhrenrund wird vorzugsweise mittels des Assel-Verfahrens zu einem warmgefertigten Rohr umgeformt (siehe hierzu Stahlrohr-Handbuch 10. Auflage, Vulkan-Verlag, Essen, 1986, Seiten 141-143). Die Assel-Straße weist üblicherweise einen Drehherdofen als Erwärmungsanlage auf, dem ein als Schrägwalzwerk ausgebildeter Lochapparat zur Erzeugung eines Hohlkörpers folgt. Dieser Hohlkörper wird einem Assel-Walzwerk bestehend aus drei am Umfang gleichmäßig verteilt angeordneten Schrägwalzen zugeführt, die mit einer Schulterkalibrierung versehen sind. Nach dem Herausziehen der als Innenwerkzeug dienenden Stange wird das Zwischenrohr nacherwärmt und über ein mehrgerüstiges Reduzierwalzwerk und über ein nachgeschaltetes Maßwalzwerk das warmgefertigte Rohr erzeugt. Nachteilig bei diesem Verfahren ist, daß das eingesetzte Röhrenrund abmessungsnah dem warmgefertigten Rohr sein muß und zur Abdeckung des Lieferprogrammes eine Vielzahl von gewalztem bzw. geschmiedetem Röhrenrundmaterial erforderlich ist.
Die Assel-Straße ist zwar die bevorzugte Anlage zur Herstellung von Wälzlagerrohren, aber auch andere Rohrerzeugungsanlagen, wie Stoßbankanlagen oder Rohrkontistraßen, werden benutzt immer unter Verwendung von vorverformten und diffusionsgeglühtem Einsatzmaterial.
Bekannt ist auch, statt eines Gußblockes (Ingot) einen Stranggußblock (Bloom) - überwiegend im Rechteckformat - zu erzeugen - und diesen über einen Walz- oder Schmiedeprozeß zu einem Röhrenrund umzuformen. Alternativ wird statt eines Rechteckformates ein Rundstrangguß hergestellt, wobei auch dieser Stranggußblock nach dem Abtrennen gewalzt oder geschmiedet wird (siehe La Revue de Metallurgie CIT April 1989, Seiten 344-350). Nach dem Stand der Technik wird der Umformgrad derart gewählt, daß ein Verschmiedungs- oder Walzgrad von λ = 5 erzielt wird. Dem erwähnten Walz- oder Schmiedeprozeß ist immer eine Diffusionsglühung vorgeschaltet, um die vom Gießverfahren herrührenden Seigerungen und groben Karbid-Ausscheidungen weitgehend abzubauen bzw. zu verringern. Alle erwähnten Herstellverfahren für das Vormaterial sind kostenaufwendig, da große kapitalintensive Anlagen für die Umformung benötigt werden und das Material mehrfach bewegt wird. Da die Stäbe durch die Streckungen immer wieder aufgeteilt werden müssen, fällt auch eine entsprechende Menge an Schopfmaterial an. Jeder zusätzliche Arbeits- und Transportschritt bedeutet eine Gefahr der Erzeugung weiterer oder sich verstärkender Fehler, deren Beseitigung die Kosten erhöht.
Aufgabe der Erfindung ist es, ein Verfahren zur Herstellung eines warmgefertigten Rohres aus hochgekohltem insbesondere übereutektoidem Stahl anzugeben, das im Vergleich zu den bekannten Verfahren kostengünstiger ist und mit dem eine höhere Materialausnutzung sowie eine kürzere Materialdurchlaufzeit erreichbar sind.
Diese Aufgabe wird mit den im kennzeichnenden Teil des Hauptanspruches angegebenen Merkmalen gelöst. Vorteilhafte Weiterbildungen sind Bestandteil von Unteransprüchen.
Kernpunkt der Erfindung ist der Einsatz unverformten Stranggusses aus Stahl insbesondere aus der Werkstoff-Gruppe der Wälzlagerstähle beliebigen Querschnitts auf einer Rohrerzeugungsanlage unter Wegfall des bisher üblichen vorgeschalteten Walz- oder Schmiedeprozesses sowie unter Verzicht auf die nach dem Stand der Technik erforderliche Diffusionsglühung Der Wegfall dieser Arbeitsschritte erspart erhebliche Kosten und Zeit. Außerdem wird das Material besser genutzt, da es nicht so oft geteilt und geschopft werden muß. Bei einem solchen Einsatz von unverformtem und nicht diffusionsgeglühtem Strangguß ist darauf zu achten, daß beim Lochprozeß als Teil des Gesamtprozesses der Rohrerzeugungsanlage in der umzuformenden Einsatzlänge ein Spannungszustand aufgebaut wird, der unter Minimierung von Scherspannungen einen möglichst hohen negativen Spannungsmittelwert οm aufweist.
Das erfindungsgemäße Verfahren ist anwendbar für alle Arten der Stranggußerzeugung wie Senkrechtstrangguß oder Bogenstrangguß und unabhängig vom Querschnitt, d. h. ob vierkant, achtkant, polygonal oder rund. Der erzeugte Stranggußblock wird nach dem Aufteilen in Einsatzlängen ohne Vorverformung, d. h. im Gußzustand, auf Umformtemperatur erwärmt und dann der Rohrerzeugungsanlage zugeführt. Als besonders vorteilhaft hat sich das Stoßbank- und das Ziehpreßverfahren erwiesen. Bei allen genannten Verfahren wird die erwärmte Einsatzlänge für den Lochprozeß in eine runde Matrize eingelegt und beim Lochvorgang im umzuformenden Werkstück, wie schon zuvor erwähnt, ein negativer Spannungsmittelwert οm aufgebaut. Dadurch wird ein Aufreißen des Materials verhindert. Aber auch andere Lochaggregate mit nicht geschlossenem Arbeitsraum, beispielsweise ein Kegelschrägwalzwerk, vorgeschaltet bei Rohrkonti- oder Stopfenwalzverfahren, können dafür verwendet werden. Es muß aber durch die Wahl der Walzengeometrie, der Anstellung sowie der Art der Führungen dafür gesorgt werden, daß auch hier ein Spannungszustand οm entsteht, bei dem der Anteil an Zugspannungen minimiert wird und damit die Gefahr eines Aufreißens des Werkstückes beim Lochprozeß nicht mehr gegeben ist.
Der Einsatz von Direktstrangguß bedingt gegenüber dem konventionell eingesetzten vorverformten und diffusionsgeglühtem Material einen Strangguß, der eine möglichst homogene und feindisperse Verteilung der Primärkarbide und einen hohen Reinheitsgrad aufweist sowie möglichst feinkörnig ist, Charakteristiken, die durch den nachfolgend erläuterten Erschmelzungs- und Gießprozeß gewährleistet werden. Der hohe Reinheitsgrad ist erforderlich, da die bei der Stahlherstellung unvermeidlich entstehenden nichtmetallischen Einschlüsse in ihrer ursprünglichen Teilchengröße und Zahl pro Masseneinheit bis zum Einsatz als Röhrenvormaterial erhalten bleiben und nicht durch Verformung gestreckt und verändert werden. Dieser Zusammenhang gilt in gleicher Weise auch für die mittlere Korngröße. Die Reduzierung der groben Karbid- Ausscheidungen steht in Verbindung mit dem Wegfall der bisher üblichen Diffusionsglühung, die bei dem herkömmlichen Verfahren für einen Konzentrationsausgleich des Kohlenstoffs und für eine Homogenisierung des Gefüges sorgt.
Zur Erzeugung eines so gekennzeichneten Stranggußmaterials als Einsatzmaterial für eine Rohrerzeugungsanlage sind erfindungsgemäß als Maßnahmen vorgesehen eine geänderte Metallurgie sowie Sondermaßnahmen beim Gießen des Stranggusses.
Hierzu zählt auch eine angepaßte Gießgeschwindigkeit im Bereich vorzugsweise von 1,8-1,2 m/min. für den Abmessungsbereich 170-240 mm . Diese Gießgeschwindigkeiten in Verbindung mit sorgfältiger Pfannenmetallurgie und günstiger Ausbildung des Verteilers im Hinblick auf Luftabschluß, feuerfeste Auskleidung und Stahlströmung sowie einem besonderen Tauchausguß und eine im Hinblick auf Vergießbarkeit und Reinheitsgrad angepaßte Stahlzusammensetzung, insbesondere der Elemente Al, S und O₂ gewährleisten den gewünschten Reinheitsgrad. Die oben angegebenen Gießgeschwindigkeitsbereiche erleichtern ein Aufsteigen der Blasen und Einschlüsse im Sinne eines hohen Reinheitsgrades, sind aber so gewählt, daß die gewünschte Feinkörnigkeit nicht beeinträchtigt wird. Die schnelle Erstarrung bei den relativ kleinen Querschnitten führt schon im Gußzustand zu einem Gefüge mit hoher Feinkörnigkeit und unterbindet gleichzeitig die Ausscheidung grober Karbide. Im Hinblick auf die Vergleichmäßigung der Abkühlung über den Querschnitt gesehen und im Hinblick auf die Verteilung der Steigerungen ist dem Rundformat der Vorzug zu geben. Grundsätzlich ist es aber ebenso möglich, ein vergleichbares Vier- Achteck oder Polygon zu gießen. Der besondere Tauchausguß ist dadurch gekennzeichnet, daß der Durchmesser 25 mm bei einer entsprechenden Bauhöhe ist. Das wirkt sich günstig auf den ferrostatischen Druck und auf das Strömungsverhalten beim Gießen aus.
Für den besonderen Fall des übereutektoiden Stahls der Werkstoff-Gruppe der Wälzlagerstähle wird von den Wälzlagerherstellern ein Mindestgehalt an Schwefel vorgeschrieben, um das warmfertige Rohr bzw. die abgetrennten Ringe ohne Schwierigkeiten einwandfrei zerspanend bearbeiten zu können. Im Sinne eines guten Reinheitsgrades sollte auf der einen Seite so wenig wie möglich Schwefel im Stahl sein, aber für die Zerspanung der Stahl einen Mindestgehalt an Schwefel aufweisen. Als zweckmäßig hat sich in diesem Sinne ein Bereich von 0,008-0,015 Massenanteil in Prozent Schwefel herausgestellt. Ist im Unterschied dazu die Weiterverarbeitung weitgehend spanlos, dann wird ein Schwefelgehalt von max. 0,005 Massenanteil in Prozent als vorteilhaft angesehen. Für beide Arten der Weiterverarbeitung, d. h. spanend oder spanlos ist ein Chrom-Kohlenstoffverhältnis im Bereich zwischen 1,35 bis 1,52 vorzugsweise von 1,45 von Vorteil. Über dieses Verhältnis kann die nicht gewünschte Karbidzeiligkeit positiv beeinflußt werden.
Weiterhin wird im Sinne eines niedrigen Sauerstoffgehaltes und einer Feinkörnigkeit des Materials häufig ein Mindestgehalt an Aluminium gefordert. Da eine allgemein übliche Kalziumbehandlung im Sinne der Bildung flüssiger Kalziumaluminate zur Verbesserung des Reinheitsgrades für den Wälzlagerstahl nicht gestattet ist, muß der Aluminiumgehalt so gewählt werden, daß die Menge des sich bildenden Al₂O₃ im abgegossenen Strangguß gering ist. Aus diesem Grunde wird beim erfindungsgemäßen Verfahren auf eine Zugabe von Aluminium verzichtet ohne daß der Sauerstoffgehalt unerwünschte Werte annimmt. Der Verzicht auf eine Zugabe von Al bedeutet nicht, daß in der Schmelze kein Al in Spuren vorhanden ist, sei es über geringe Al-Gehalte der Legierungsbestandteile oder aber über die Ausmauerung.
Anhand eines willkürlich gewählten Beispieles wird das erfindungsgemäße Verfahren - Einsatz von unverformten und nicht diffusionsgeglühtem Strangguß aus vorzugsweise übereutektoiden Stahl für die Herstellung nahtloser Wälzlagerrohre auf einer Rohrerzeugungsanlage mit einer Lochpresse, in der durch die Wahl der Umformbedingungen ein Druckspannungszustand beim Lochen entsteht - näher erläutert. Hergestellt werden soll beispielsweise ein warmgefertigtes Rohr der Abmessung 60,30 mit 8,0 mm Wand aus Wälzlagerstahl 100Cr6. Ausgehend von einem im Hochofen erzeugten Roheisen wird in einem ersten Schritt dieses entschwefelt, und zwar auf einen Bereich kleiner 0,010 Massenanteil in Prozent. Über einen LD-Konverter mit einem Fassungsvermögen bis zu 250 t wird das Roheisen zu Stahl verblasen. Beim schlackenfreien Abstich in die Gießpfanne erfolgt das Legieren sowie eine kombinierte Desoxidation ausschließlich mit Kohlenstoff, Silizium und Mangan. Die sonst häufig übliche Zugabe von Aluminium im Sinne einer Vorberuhigung wird hier aus den zuvor erläuterten Gründen nicht angewendet. In der Gießpfanne wird der Stahl weiterbehandelt, d. h. es erfolgt das Feinlegieren im Sinne einer genauen Erfüllung der vorgegebenen Analysengrenzen, eine Entgasung einschließlich einer Kohlenstoff-Desoxidation im Vakuum und zusätzlich ein Reinheitsgradspülen mit einem Inertgas. Im Unterschied zum Stand der Technik wird bei diesem Verfahren auf den Einsatz eines Pfannenofens verzichtet. Die Einstellung des Temperaturhaushaltes im Sinne der Einhaltung der vorgegebenen Gießtemperatur wird durch ein hohes Chargengewicht mit entsprechendem Wärmeinhalt gewährleistet. Auf einer mehradrigen Bogenstranggußanlage erfolgt dann der Abguß im Rundformat auf einen Durchmesser von 220 mm. Die Gießgeschwindigkeit beträgt ca. 1,4 m/min. Der Verteiler ist mit Zwischenwänden zur besseren Strömungslenkung versehen und der Tauchausguß hat vorzugsweise einen Durchmesser 25 mm mit einem längeren Eingußtrichter, der immer gefüllt bleibt. Der gesamte Gießraum ist mit Argon abgedichtet und beim Abgießen wird die Schmelze nicht mit Argon gespült, so daß kein Permstopfen erforderlich ist. Zur Beherrschung des Fließverhaltens von übereutektoiden Stählen werden spezielle Anfahrköpfe zum Gießen verwendet. Nach dem Abtrennen in lange Stäbe werden diese gekennzeichnet und visuell auf Fehler kontrolliert und dann zur Stoßbankanlage transportiert. Auf einer Kaltsäge werden die langen Stangen in vorgegebene Einsatzlängen unterteilt und in einem Drehherdofen auf 1140-1180°C erwärmt. In der Lochpresse findet die erste Umformung des erwärmten Stranggußblockes zu einem Hohlkörper mit der Abmessung 223,0 × 51,0 mm statt. Dies entspricht einer Streckung von 1,39. Im Elongator wird der Hohlkörper weiter gestreckt auf eine Abmessung 192,0 × 40,0 mm. Dies entspricht einer Streckung von 1,43. Danach wird der einen Boden aufweisende gestreckte Hohlkörper in die Stoßbank eingelegt. Mittels einer eingeschobenen Stange wird der Hohlkörper durch mehrere Gerüste gestoßen und dabei auf eine Abmessung von 127,5 × 8,25 mm gelängt. Die Streckung beträgt dabei 6,18. Die Stange wird herausgezogen und der Bodenbereich abgetrennt. Bis zu diesem Arbeitsschritt erfolgt die zuvor beschriebene Umformung in einer Wärme. Um die abschließende Umformung im Streckreduzierwalzwerk durchführen zu können, muß das abgekühlte Zwischenrohr auf Umformtemperatur wieder erwärmt werden. Im Streckreduzierwalzwerk wird ohne ein Innenwerkzeug das endgültige Fertigmaß von 60,30 × 8,0 mm Wand mit einer Streckung von 2,35 erzeugt. Die Abkühlung an Luft erfolgt auf einem üblichen Kühlbett. Das so erzeugte warmgefertigte Rohr ist dann nach einer Weichglühung das Einsatzmaterial für die nachgeschalteten Kaltumformungen wie Kaltpilgern oder Kaltziehen. Von diesen kaltgefertigten Rohren werden in Drehautomaten Ringe abgestochen und die endgültige Kontur des Wälzlagers angearbeitet.
Der wesentliche Vorteil des zuvor erläuterten erfindungsgemäßen Verfahrens ist darin zu sehen, daß der für Röhrenvormaterial (Halbzeug) aus hochgekohlten insbesondere übereutektoiden Stählen bisher erforderliche vorgeschaltete Walz- oder Schmiedeprozeß und die Diffusionsglühung entfallen können und der Stranggußblock durch die Al-freie Metallurgie sowie durch die beschriebenen Gießbedingungen eine Gefügeausbildung derart aufweist, daß er direkt auf einer Rohrerzeugungsanlage, die vorzugsweise eine Lochpresse in ihrem Anlagenkonzept hat, eingesetzt werden kann.

Claims (12)

1. Verfahren zur Herstellung eines nahtlos warmgefertigten Rohres aus hochgekohltem insbesondere übereutektoidem Stahl, bei dem ein vorbehandelter und entgaster sowie desoxidierter flüssiger Stahl im Strangguß in der erforderlichen chemischen Zusammensetzung mit beliebigem Querschnitt vergossen und nach Abtrennung vom Strang der Stranggußstab auf Einsatzlänge aufgeteilt einer Umformung unterworfen wird, dadurch gekennzeichnet, daß ein Stranggußmaterial hohen Reinheitsgrades, mit feinen Karbid­ ausscheidungen und hoher Feinkörnigkeit erzeugt wird und daß die Einsatzlänge ohne jegliche Vorverformung, d. h. im Gußzustand und ohne Wärmebehandlung (Diffusionsglühung) auf Umformtemperatur erwärmt und einer Rohrerzeugungsanlage, die vorzugsweise eine Lochpresse in ihrem Anlagenkonzept aufweist, zugeführt wird, wobei beim Lochprozeß als Teil des Gesamtprozesses der Rohrerzeugungsanlage in der umzuformenden Einsatzlänge ein Spannungszustand aufgebaut wird, der unter Minimierung von Scherspannungen einen möglichst hohen negativen Spannungsmittelwert m aufweist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß beim Lochprozeß ein die Einsatzlänge aufnehmendes Werkzeug verwendet wird, das eine geschlossene Mantelfläche aufweist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß die Einsatzlänge wahlweise einen viereckigen oder sonstigen polygonalen vorzugsweise einen runden Querschnitt aufweist.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß beim Lochprozeß ein Aggregat mit nicht geschlossenem Arbeitsraum, insbesondere Kegelschrägwalzwerk, verwendet wird, wobei die Einsatzlänge vorzugsweise einen runden Querschnitt hat.
5. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Stahl im Rundstrangguß mit einem Format im Bereich von 170 mm bis 450 mm und einer Gießgeschwindigkeit im Bereich von 1,8-0,6 m/min, vorzugsweise im Bereich von 1,8-1,2 m/min für den Abmessungsbereich 170-240 mm vergossen wird.
6. Verfahren nach den Ansprüchen 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß für übereutektoiden Stahl der Werkstoff-Gruppe der Wälzlagerstähle der flüssige Stahl zunächst ausschließlich über Kohlenstoff, Silizium und Mangan ohne Zugabe von Aluminium teildesoxidiert und anschließend im Vakuum über Kohlenstoff volldesoxidiert wird.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß bei zerspanender Weiterverarbeitung des warmgefertigten Rohres der Schwefelgehalt im Bereich 0,008 bis 0,015 Massenanteile in Prozent liegt und bei weitgehend spanloser Weiterverarbeitung der Schwefelgehalt maximal 0,005 Massenanteil in Prozent beträgt.
8. Verfahren nach den Ansprüchen 6 und 7, dadurch gekennzeichnet, daß für das Chrom-Kohlenstoffverhältnis ein Bereich zwischen 1,35 und 1,52 gewählt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß das Cr/C-Verhältnis vorzugsweise 1,45 beträgt.
10. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 5 bis 9, dadurch gekennzeichnet, daß beim Abguß in die Stranggußanlage ein Tauchausguß mit einem Durchmesser 25 mm bei einer entsprechenden Bauhöhe sowie ein Verteiler mit Zwischenwänden eingesetzt wird.
11. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 3 und 5 bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß die Rohrerzeugungsanlage eine Stoßbank mit einer Presse als Lochaggregat ist.
12. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche 1 bis 11, dadurch gekennzeichnet, daß der Stahlherstellungsprozeß folgende Schritte aufweist:
  • - Roheisenerzeugung
  • - Roheisenentschwefelung
  • - Blasprozeß (LD-Konverter)
  • - Pfannenabstich (Legieren, kombinierte Desoxidation mit C, Si und Mn ohne Zugabe von Aluminium)
  • - Pfannenbehandlung ohne Lichtbogenheizung (Entgasung und Kohlenstoff-Desoxidation unter Vakuum, Feinlegierung, Spülen)
  • - Abgießen im Rundformat auf einer Bogenstranggießanlage unter Verzicht auf eine Argonspülung während des Gießens.
DE19520833A 1994-06-16 1995-05-31 Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres Expired - Fee Related DE19520833C2 (de)

Priority Applications (15)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19520833A DE19520833C2 (de) 1994-06-16 1995-05-31 Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres
JP8501479A JPH10505789A (ja) 1994-06-16 1995-06-13 熱間加工継ぎ目無管の製造方法
BR9508017A BR9508017A (pt) 1994-06-16 1995-06-13 Processo para a fabricação de um tubo sem costura fabricado a quente
SK1597-96A SK282573B6 (sk) 1994-06-16 1995-06-13 Spôsob výroby bezšvovej za tepla zhotovenej rúrky
AT95921715T ATE176411T1 (de) 1994-06-16 1995-06-13 Verfahren zur herstellung eines nahtlosen warmgefertigten rohres
CZ963644A CZ364496A3 (cs) 1994-06-16 1995-06-13 Způsob výroby bezešvé zatepla zhotovené trubky
ES95921715T ES2128736T3 (es) 1994-06-16 1995-06-13 Procedimiento para la produccion de un tubo sin costura acabado en caliente.
CA002192970A CA2192970A1 (en) 1994-06-16 1995-06-13 Method of producing a seamless hot-finished tube
CN95193596A CN1062785C (zh) 1994-06-16 1995-06-13 生产无缝热轧管的方法
PCT/DE1995/000800 WO1995034387A1 (de) 1994-06-16 1995-06-13 Verfahren zur herstellung eines nahtlosen warmgefertigten rohres
EP95921715A EP0764063B1 (de) 1994-06-16 1995-06-13 Verfahren zur herstellung eines nahtlosen warmgefertigten rohres
DE59505041T DE59505041D1 (de) 1994-06-16 1995-06-13 Verfahren zur herstellung eines nahtlosen warmgefertigten rohres
MXPA/A/1996/006085A MXPA96006085A (en) 1994-06-16 1995-06-13 Procedure for the manufacture of a finished sincostura pipe in calie
PL95317837A PL178838B1 (pl) 1994-06-16 1995-06-13 Sposób wytwarzania na gorąco rur bez szwu z wysokowęglowej, zwłaszcza nadeutektoidalnej stali
KR1019960707210A KR970703822A (ko) 1994-06-16 1996-12-16 이음새 없이 열간 처리하는 관 제조공정

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4422011 1994-06-16
DE19520833A DE19520833C2 (de) 1994-06-16 1995-05-31 Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE19520833A1 true DE19520833A1 (de) 1995-12-21
DE19520833C2 DE19520833C2 (de) 1998-06-04

Family

ID=6521341

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE19520833A Expired - Fee Related DE19520833C2 (de) 1994-06-16 1995-05-31 Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres
DE59505041T Expired - Fee Related DE59505041D1 (de) 1994-06-16 1995-06-13 Verfahren zur herstellung eines nahtlosen warmgefertigten rohres

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE59505041T Expired - Fee Related DE59505041D1 (de) 1994-06-16 1995-06-13 Verfahren zur herstellung eines nahtlosen warmgefertigten rohres

Country Status (2)

Country Link
KR (1) KR970703822A (de)
DE (2) DE19520833C2 (de)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19734563C1 (de) * 1997-08-04 1998-12-03 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung von Wälzlagerringen aus Stahl
EP0940193A2 (de) 1998-03-04 1999-09-08 MANNESMANN Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen Rohres
EP0992299A1 (de) * 1998-10-07 2000-04-12 MANNESMANN Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung von Stahl
NL1011805C2 (nl) * 1999-04-15 2000-10-17 Skf Eng & Res Centre Bv Werkwijze voor het vervaardigen van een kogellagerstaal.
DE10003720A1 (de) * 2000-01-24 2001-08-02 Mannesmann Ag Verfahren zum Herstellen von Wälzlagerelementen aus durchhärtendem Wälzlagerstahl
EP1388378A1 (de) * 2002-08-10 2004-02-11 SMS Meer GmbH Verfahren zur Herstellung eines Hohlblocks aus metallischem Material
US7181847B2 (en) 2000-10-24 2007-02-27 Boehler Edelstahl Gmbh & Co. Kg Process for manufacturing a cylindrical hollow body and hollow body made thereby

Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2044815A1 (de) * 1969-09-25 1971-04-08 Cefilac Herstellung von Stahlrohren ohne Schweißnaht
US4809423A (en) * 1984-10-19 1989-03-07 Ulrich Petersen Making seamless steel pipes

Patent Citations (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE2044815A1 (de) * 1969-09-25 1971-04-08 Cefilac Herstellung von Stahlrohren ohne Schweißnaht
US4809423A (en) * 1984-10-19 1989-03-07 Ulrich Petersen Making seamless steel pipes

Cited By (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19734563C1 (de) * 1997-08-04 1998-12-03 Mannesmann Ag Verfahren zur Herstellung von Wälzlagerringen aus Stahl
WO1999007495A2 (de) * 1997-08-04 1999-02-18 Mannesmann Ag Verfahren zur herstellung von wälzlagerringen aus stahl
WO1999007495A3 (de) * 1997-08-04 1999-05-27 Mannesmann Ag Verfahren zur herstellung von wälzlagerringen aus stahl
EP0940193A3 (de) * 1998-03-04 2002-11-06 SMS Demag AG Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen Rohres
US6089066A (en) * 1998-03-04 2000-07-18 Mannesmann Ag Process for the production of seamless tubes
EP0940193A2 (de) 1998-03-04 1999-09-08 MANNESMANN Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen Rohres
EP0992299A1 (de) * 1998-10-07 2000-04-12 MANNESMANN Aktiengesellschaft Verfahren zur Erzeugung von Stahl
NL1011805C2 (nl) * 1999-04-15 2000-10-17 Skf Eng & Res Centre Bv Werkwijze voor het vervaardigen van een kogellagerstaal.
WO2000063449A1 (en) * 1999-04-15 2000-10-26 Skf Engineering & Research Centre B.V. Method for producing a rolling bearing steel
DE10003720A1 (de) * 2000-01-24 2001-08-02 Mannesmann Ag Verfahren zum Herstellen von Wälzlagerelementen aus durchhärtendem Wälzlagerstahl
US7181847B2 (en) 2000-10-24 2007-02-27 Boehler Edelstahl Gmbh & Co. Kg Process for manufacturing a cylindrical hollow body and hollow body made thereby
EP1388378A1 (de) * 2002-08-10 2004-02-11 SMS Meer GmbH Verfahren zur Herstellung eines Hohlblocks aus metallischem Material
DE10236757A1 (de) * 2002-08-10 2004-02-19 Sms Meer Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Hohlblocks aus metallischem Material
DE10236757B4 (de) * 2002-08-10 2004-08-12 Sms Meer Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Hohlblocks aus metallischem Material

Also Published As

Publication number Publication date
DE19520833C2 (de) 1998-06-04
DE59505041D1 (de) 1999-03-18
KR970703822A (ko) 1997-08-09

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69525171T2 (de) Verfahren zum herstellen nahtloser stahlrohre und produktionsanlage dafür
DE3882636T2 (de) Verschleissfeste verbundwalze und verfahren zu ihrer herstellung.
DE102007034093B4 (de) Verfahren zur Herstellung eines Drahtes aus Kupfer oder aus einer Kupferlegierung
CH673844A5 (de)
DE69617265T2 (de) Verfahren zur herstellung von dünnbändern aus aluminiumlegierungen mit hoher festigkeit und verformbarkeit
DE69931985T2 (de) Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen Rohres
DE19520833C2 (de) Verfahren zur Herstellung eines nahtlosen warmgefertigten Rohres
EP0764063B1 (de) Verfahren zur herstellung eines nahtlosen warmgefertigten rohres
DE102009025197B4 (de) Verfahren zur Herstellung von Verbundmetall-Halbzeugen
EP0820529B1 (de) Verfahren zur herstellung eines warmgefertigten langgestreckten erzeugnisses insbesondere stab oder rohr aus hochlegiertem oder übereutektoidem stahl
EP1144144A1 (de) Verfahren zur erzeugung von runden knüppeln
DE19915276A1 (de) Verfahren zum Herstellen einer Magnesiumlegierung durch Strangpressen und Verwendung der stranggepreßten Halbzeuge und Bauteile
DE1282425B (de) Verfahren zum Herstellen nahtloser Rohre
DE10325955A1 (de) Verfahren und Anlage zum Erzeugen von Stahlprodukten mit bester Oberflächenqualität
DE69433002T2 (de) Nichtkornorientiertes Siliziumstahlblech und Herstellungsverfahren
EP1463591B1 (de) Verfahren und walzanlage zum herstellen von draht, stäben oder nahtlosen rohren
DE3606507C2 (de)
DE69128905T2 (de) Verfahren zur herstellung eines verblockers durch stranggiessen
DE10261632B4 (de) Verfahren und Walzanlage zum Herstellen von Draht, Stäben oder nahtlosen Rohren
AT17259U1 (de) Hochtemperatur-umformwerkzeug
DE3002347A1 (de) Neues gusstahlprodukt und verfahren zu seiner herstellung
DE102014214374A1 (de) Verfahren zur Herstellung eines metallischen Produkts
DE102015115726B4 (de) Verfahren zum Herstellen eines Bauteils aus einem Stahlflachprodukt
EP4324941A1 (de) Verfahren zur herstellung eines rohrförmigen halbzeugs
DE4109550A1 (de) Aus einer fe-ni-legierung bestehendes kaltgewalztes stahlblech hervorragender sauberkeit und lochaetzfaehigkeit sowie verfahren zu seiner herstellung

Legal Events

Date Code Title Description
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
D2 Grant after examination
8364 No opposition during term of opposition
8339 Ceased/non-payment of the annual fee