DE1673308B2 - Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des Kohlenstoff potentials von Ofenatmosphären bei Glühöfen - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Bestimmung des Kohlenstoff potentials von Ofenatmosphären bei GlühöfenInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Bestimmung des Kohlenstoffpotentials von Ofenatmosphären
durch Feststellung der Konzentration einer Gaskomponente, insbesondere CO2 oder Wasserdampf,
der im Gleichgewicht befindlichen Ofenatmosphäre und Ermittlung des Kohlenstoffpotentials daraus
unter Berücksichtigung der Temperatur im Ofen-
raum und anderer Einflußgrößen, bei dem aus dem zen. Wie sich zeigen läßt, kommen praktisch bei den
Ofenraum Gas abgesaugt und aus diesem Gas ein der üblichen Ofenatmosphären als Meßgröße für das
Konzentration der zu betrachtenden Gaskomponente Kohlenstoffpotential die CO2-, CH4- und die H2O-„ntsprechender
Analysenwert bestimmt wird, der Komponente in Frage, deren Konzentration bestimmt
fortlaufend in eine entsprechende elektrische Meß- 5 wird. Hiervon ist wegen der tragen Gleichgewichtsgröße umgeformt wird, sowie eine Vorrichtung zur einstellung die CH4-Komponente für die praktische
Durchführung des Verfahrens mit einer in den Ofen- Verwendung weniger gut geeignet, so daß regelmäßig
raum einführbaren Sonde, die ein Gasabsaugrohr und dip CO,- und H„O-Komponente zur meßtechnischen
ein geschützt angeordnetes Thermoelement enthält, Erfassung zur Verfügung stehen. Diese heute fast
dessen heiße Lötstelle sich unmittelbar neben der io ausschließlich verwendete Bestimmung der CO2- oder
Gasabsaugstelle befindet, und mit einem von dem Η,Ο-Konzentration geschieht durch Taupunktmesabgesaugten
Gas durchströmten Analysenmeßwert- sungen, für die hauptsächlich das sogenannte Lithiumgeber,
der die Konzentration der betrachteten Gas- chlorid-Verfahren verwendet wird, oder aber durch
komponente feststellt. Messungen mit einem Ultrarot-Analysengerät, wie es
Wie beispielsweise in der deutschen Patentschrift 15 beispielsweise in der Zeitschrift »Chemie-Ingenieur-1071378
näher erläutert, ist es notwendig, bei der Technik« Nr. 6, 33, Jahrgang 1961, S. 426 bis 430,
Aufkohlung bzw. Entkohlung kohlenstofiflösender beschrieben ist. Mit den so bestimmten Meßwerten,
Stoffe, z. B. Eisen oder Eisenlegierungen, in Glüh- d. h. dem Taupunkt in 0C oder dem Partialdruck des
öfeu die Kohlenstoffaufnahme bzw. -abgabe des CO,, wird das Kohlenstoffpotential aus Diagrammen
Glühgutes zu überwachen und möglichst genau meß- 20 entnommen, in denen die Beziehung zwischen dem
technisch zu erfassen. Die Kohlenstoffaufnahme bzw. Kohlenstoffpotential und den Meßkomponenten für
-abgabe erfolgt hierbei bis zur Erreichung eines verschiedene Ofentemperaturen — als die wichtigsten
Gleichgewichtszustandes zwischen der Kohlenstoff- Parameter — graphisch dargestellt ist. Bei diesen Diakonzentration
im Glühgut und dem dieses umgeben- grammen ist stillschweigend vorausgesetzt, daß die
den Gasgemisch der Kohlungsatmosphäre, die gleich- 25 übrigen Einflußgrößen, wie die Gaszusammensetzung
zeitig die Ofenatmosphäre bildet. der Ofenatmosphäre, der absolute Druck im Ofen,
Der Kohlenstoffgehalt, den eine Probe aus reinem die Legierungszusammensetzung des Glühgutes usw.,
Eisen bei einer bestimmten Temperatur im Gleich- den der Berechnung der Diagramme zugrunde geleg-
gewichtszustand mit der Ofenatmosphäre einnimmt, ten Größenwerten entsprechen. Tatsächlich ist dies
wird als das Kohlenstoff- oder C-Potential der Ofen- 30 jedoch in den wenigsten Fällen der Fall, was in der
atmosphäre bezeichnet. Zur Einstellung einer Oien- Praxis aber durchweg nicht beachtet werden kann,
atmosphäre auf ein bestimmtes Kohlenstoffpotential weil die Benutzung mehrerer hierfür erforderlicher
sind verschiedene Meßmethoden für dieses Potential Korrekturdiagramme im Betrieb viel zu kompliziert
bekannt, die zusammengefaßt etwa in »HTM«,Teil A, wäre.
Jahrgang 16 (1961), Heft 1, S. 7 bis 12, erläutert sind. 35 Die indirekten Meßverfahren, die trotz des ver-
Grundsätzlich ist hierbei zwischen den sogenannten hältnismäßig großen apparativen Aufwandes heute
direkten und indirekten Meßverfahren zu unterschei- benutzt werden, leiden daher an dem Nachteil, daß
den. die mit ihnen im praktischen Betrieb erzielbare Meß-
Während bei der direkten Messung eine Glühgut- genauigkeit häufig nicht ausreichend ist, während
probe im Ofen mit der Ofenatmosphäre ins Gleich- 40 gleichzeitig die Benutzung von Diagrammen, mit
gewicht gebracht und hernach deren Kohlenstoff- deren Hilfe das Kohlenstoffpotential aus den ge-
gehalt entweder nach Abschreckung durch Analyse wonnenen Meßwerten in einem eigenen Arbeitsgang
(Folienmethode) oder durch Leitfähigkeitsmessungen bestimmt werden muß, zeitraubend ist. Wie eine
an der Probe im Ofen selbst (z. B. DBP 10 71 378) genaue Fehlerbetrachtung zeigt, liegen die Fehlertole-
unmittelbar bestimmt wird, wird bei den indirekten 45 ranzen regelmäßig verhältnismäßig hoch, wobei noch
Meßverfahren die Zusammensetzung der Ofenatmo- hinzutritt, daß auch die Temperaturbestimmung, die
Sphäre analysiert und aus den bekannten Gleichge- eine wesentliche Einflußgröße auf die Genauigkeit
wichtsbeziehungen der die Ofenatmosphäre bildenden des Meßergebnisses ist, schon deshalb ungenügend
Gasbestandteile das Kohlenstoffpotential berechnet. genau ist, weil die Ofentemperatur praktisch an einer
Trotz gewisser Vorzüge in bezug auf Meßgenauig- 50 Stelle des Industrienfens bestimmt wird, die von der
keit und Einfachheit haften den direkten Meßverfah- Stelle, an der das zu analysierende Gas entnommen
ren im Betrieb gewisse Nachteile an, die ihrer Anwen- wird, entfernt liegt, wodurch Temperaturdifferenzen
dung für eine ganze Reihe von praktischen Betriebs- von 10° C und mehr auftreten können,
fällen hinderlich im Wege stehen. So kann die oben- Es bestehen daher vielfältige Bemühungen, die erwähnte Folienmethode nicht selbsttätig ablaufend 55 Meßgenauigkeit zu verbessern und eine Meßgenauigausgebildet werden, während bei der Leitfähigkeits- keit von mindestens ± 0,05 % C unter Betriebsvermessung der in der Kohlungsatmosphäre liegende hältnissen zu erzielen. Ziel der Erfindung ist es, diese Meßdraht sich gelegentlich als störempfindlich erwie- Aufgabe zu lösen und ein einfaches betriebssicheres sen hat. Auch kann ein hohes im Bereich des Eisen- Meßverfahren zusammen mit einer hierzu geeigneten karbid liegendes Kohlenstoffpotential, welches bei 60 Vorrichtung zu schaffen, das auf dem sogenannten forcierter Aufkohlung erwünscht ist, bei diesem Ver- indirekten Meßprinzip beruhend es gestattet, das fahren deshalb nicht eingestellt werden, weil dann Koiilenstoffpotential der Ofenatmosphäre belriebsder Meßdraht in Mitleidenschaft gezogen würde. mäßig mit großer Meßgenauigkeit zu erfassen und
fällen hinderlich im Wege stehen. So kann die oben- Es bestehen daher vielfältige Bemühungen, die erwähnte Folienmethode nicht selbsttätig ablaufend 55 Meßgenauigkeit zu verbessern und eine Meßgenauigausgebildet werden, während bei der Leitfähigkeits- keit von mindestens ± 0,05 % C unter Betriebsvermessung der in der Kohlungsatmosphäre liegende hältnissen zu erzielen. Ziel der Erfindung ist es, diese Meßdraht sich gelegentlich als störempfindlich erwie- Aufgabe zu lösen und ein einfaches betriebssicheres sen hat. Auch kann ein hohes im Bereich des Eisen- Meßverfahren zusammen mit einer hierzu geeigneten karbid liegendes Kohlenstoffpotential, welches bei 60 Vorrichtung zu schaffen, das auf dem sogenannten forcierter Aufkohlung erwünscht ist, bei diesem Ver- indirekten Meßprinzip beruhend es gestattet, das fahren deshalb nicht eingestellt werden, weil dann Koiilenstoffpotential der Ofenatmosphäre belriebsder Meßdraht in Mitleidenschaft gezogen würde. mäßig mit großer Meßgenauigkeit zu erfassen und
Bei der Bestimmung des Kohlenstoffpotentials das gleichzeitig ständig einen direkt ablesbaren Andurch
indirekte Meßverfahren, die in der Praxis in 65 zeigewert für das Kohlenstoffpotential liefert. Zu die-
überwiegendem Maße ausgeführt werden, ist es be- sem Zwecke kennzeichnet sich das erfindungsgemäße
kannt, an der Kohlungsreaktion beteiligte Gaskompo- Verfahren dadurch, daß das Gas in unmittelbarer
nenten der Ofenatmosphäre als Meßgrößen zu benut- Nähe einer Temperaturmeßstelle abgesaugt und der
Analysenwert zumindest angenähert proportional dem Logarithmus des Partialdrucks der betrachteten
Gaskomponente gemacht wird, daß der dem Analysenwert entsprechenden elektrischen Meßgröße zumindest
eine von der Temperaturmeßstelle abgeleitete Temperaturkorrekturgröße ständig additiv aufgeschaltet
und daraus ein unmittelbarer Anzeigewert des Kohlenstoffpotentials gebildet wird.
Dem aus der der Konzentration der betrachteten Gaskomponente zugeordneten Meßgröße und der
Temperaturkorrekturgröße gebildeten Wert können weitere, den übrigen Einflußgrößen entsprechende
Korrekturgrößen aufgeschaltet werden.
Gas in unmittelbarer Nähe einer Temperaturmeßstelle abzusaugen, ist bei Schachtofen aus der DL-Patentschrift
16 766 bekannt. Auch ist es in der Meß
technik an sich bekannt, zur meßtechnischen Berücksichtigung von Einflußfaktoren einem Meßwert
Korrekturgrößen aufzuschalten, doch dienen diese bekannten Meßverfahren einem anderen Zweck.
Das sich so ergebende Verfahren gestattet es, praktisch alle Einflußgrößen laufend zu berücksichtigen,
so daß es sehr genau ist, während es andererseits mit verhältnismäßig geringem apparativem Aufwand
und damit sehr betriebssicher durchgeführt werden kann. Dadurch, daß der dem Partialdruck
der CO2- oder Wasserdampfkomponente entsprechende
Analysenmeßwert proportional dem Logarithmus dieser Größen gemacht wird, kann die Korrektur
des Analysenmeßwertes, die zur Berücksichtigung der anderen Einflußgrößen notwendig ist, in
ganz besonders einfacher Weise dadurch vorgenommen werden, daß der diesem Meßwert entsprechenden
elektrischen Größe, z. B. Stromstärke oder -spannung, bestimmte Beträge hinzugefügt oder von diesei
Größe abgezogen werden, was praktisch auf eine NuUpunktverschiebung des Anzeigeinstrumentes, an
dessen Stelle naturgemäß auch ein selbsttätig geregeltes Regelgerät für die Ofenatmosphäre treten kann,
hinausläuft. Der große Vorteil des neuen Verfahrens liegt darin, daß die Ableseskala des Anzeigeinstrumentes
direkt mit einer Eichung in */oC im y-Eisenversehen
werden kann, so daß eine Direktablesung möglich ist.
Die Erkenntnis, daß sich entsprechend der durch die Erfindung gegebenen Lehre bei dem indirekten
Meßverfahren für das Kohlenstoffpotential ohne die Verwendung irgendwelcher komplizierter, letzten
Endes die bekannten Diagramme ersetzender Rechengeräte eine kontinuierliche Direktanzeige des
Kohlenstoffpotentials erzielen läßt, ist überraschend und keineswegs naheliegend. Sie geht aus von. der
ao Überlegung, daß die Mischungswärme des y-Eisens gleich Null ist und sich aus dieser Tatsache eine
technische Nutzanwendung ziehen läßt:
Wie eine genaue Betrachtung zeigt, können nämlich aus der thermo-dynamischeri Grundbeziehung
der Gibbs-Helmholtzschen Gleichung
AG = AH-TAS,
in der die freie Reaktionsenthalpie AG, die Reaktionswärme AH und die Reaktionsentropic AS miteinander
verknüpft sind, die beiden folgenden Beziehungen für den Übergang des Kohlenstoffs aus der
Ofenatmosphäre in den y-Mischkristall des Eisens
hergeleitet werden:
6384
7,317
und unter Berücksichtigung der Wassergasreaktion:
. / 1-6.8C\ .
IgPH2o = Ig C^V +
\ 5,8 C /
\ 5,8 C /
In diesen Beziehungen ist:
P1 (Atm.) = Partialdruck der Gaskomponente i
im Ofen
c (Atomteile) — Konzentration des Kohlenstoffs
c (Atomteile) — Konzentration des Kohlenstoffs
im y-Eisen
T ("K)= Absolute Temperatur im Ofen
yL = Wirkungskoeffizieat für eine
bestimmte Legierung
yL = Wirkungskoeffizieat für eine
bestimmte Legierung
Die obigen Beziehungen sind in dieser Form aus einzelnen additiven Beträgen aufgebaut, die jeweils
von einer bestimmten Einflußgröße abhängig sind. Hierbei stellt der Ausdruck
1 -6,8C
5.8C
5.8C
eine thermodynamisch begründete Näherungsformel für den Verlauf der Aktivität des Kohlenstoffs im
y-Eisen dar, der für die Eichung der Skala in <YsC
benötigt wird. Mit dem Wirkungskoeffizienten yL wird
die Veränderung der Kohlenstoffaktivität in legiertem Stahl gegenüber Reineisen berücksichtigt.
4482
4482 , ,Λ.
— 5,645
Werden die gemessenen Partialdrücke P002 bzw.
pH2o in elektrischen Größen, wie z. B. Spannung oder
Strom, abgebildet, wie dies in der Regel der Fall ist, können die Korrekturen mit Hilfe von handbetätigten
Potentiometern erreicht werden. Für jeweils eine Ein-
flußgröße dient ein Potentiometer, dessen Skala direkt für diese geeicht ist, so daß sich die Zuhilfenahme
von Diagrammen erübrigt. Darüber hinausgehende Vorteile bietet die automatische Kompensation zumindest
eines Teiles der Einflußgrößen, was technisch
bei dem neuen Verfahren in einfachster Weise möglich ist, weil über einen gewissen Bereich die zur
Korrektur nötige Nullpunktverschiebung proportional der jeweiligen Einflußgröße ist, so daß feste Korrekturfaktoren
angewendet werden können.
Zur Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens kann mit Vorteil eine Vorrichtung mit einer in
den Ofenraum einführbaren Sonde verwendet werden, die ein Gasabsaugrohr und ein geschützt angeordnetes
Thermoelement enthält, dessen heiße Lötstelle
sich unmittelbar neben der Gasabsaugstelle befindet, und mit einem von dem abgesaugten Gas
durchströmten AnalysenmeBwertgeber, der die Konzentration der betrachteten Gaskomoonente feststellt.
<b
Eine Vorrichtung zur selbsttätigen gleichzeitigen Gas- Vorrichtung nach Fig. 1 für die Messung der CO2-entnahme
und Temperaturmessung mit einer solchen Konzentration in der Ofenatmosphäre in schemati-Sonde
ist aus der DL-PS 16 766 bekannt. Hierbei ist scher Darstellung.
das Thermoelement in einem Schutzrohr angeordnet, Die Vorrichtung (Fig. 1) verfügt über eine durch
während das eigentliche Sondenrohr gegenüber dem 5 eine öffnung in der Ofenwand 2 in den Ofenraum
Schutzrohr beweglich gelagert ist, um an verschiede- einführbare Sonde 1, die ein Gasabsaugrohr 3, 4 aufnen
Stellen die Lage der Beschickungsoberfiäche fest- weist, das von zwei ineinandersteckenden Rohren
stellen zu können, weil diese bekannte Vorrichtung gebildet ist, von denen das äußere Rohr 3 beispielsdazu
bestimmt ist, bei Schachtofen Aufschluß über weise aus Chromnickelstahl ist, während das innere
den Ablauf des metallurgischen Prozesses und über io Rohr 4 aus keramischem Material besteht, um eine
die Arbeitsweise des Aggregates m geben. Auch ist es Beeinflussung des Gleichgewichtszustandes des abgebekannt,
zur Gasentnahme bei Öfen keramische Gas- saugten Gases zu verhindern, die dadurch zustande
absaugerohre zu verwenden, weiche gegenüber den kommen könnte, daß Metalloberflächen bei der
auftretenden Temperaturen beständig sind. Schließ- Ofentemperatur katalytisch wirken. Der Gaseintritt
lieh gibt es in der Meßtechnik bei Anlagen zur Er- 15 kann durch eine öffnung bei S erfolgen. Neben dem
fassung von Meßwerten für die verschiedensten Gasabsaugrohr 3, 4 ist in einem gemeinsamen Son-Zwecke
gelegentlich die Notwendigkeit, Einflußfakto- denkopfll ein doppelwandiges Schutzrohr? angeren
meßtechnisch zu berücksichtigen. In welcher ordnet, das einseitig verschlossen ist und ein Thermo-Weise
dies geschieht, hängt von den Bedürfnissen element enthält, dessen eine Lötstelle 6 in unmitteldes
Einzelfalles ab. Grundsätzlich ist es aber be- 20 barer Nähe der Gaseintrittsstelle S sich befindet. Da
kannt, einem Meßwert Korrekturgrößen aufzu- das Gasabsaugrohr 3, 4 und das Thermoelementschalten,
schutzrohr 7 unmittelbar nebeneinander in die Ofen-
Zur Lösung der früher genannten Aufgabe ist die atmosphäre ragen, ist gewährleistet, daß die Thermo-Vorrichtung
gemäß der Erfindung dadurch gekenn- elementlötstelle 6 genau die Temperatur an der
zeichnet, daß die Sonde neben dem in unmittelbarer as Gaseintrittsstelle S und damit die Temperatur des
Nähe der Lötstelle des Thermoelements mündenden abgesaugten Gases wiedergibt. In dem Sondenkopf 11
und zumindest auf der Innenfläche in an sich be- ist daneben noch ein weiteres in den Ofeninnenraum
kannter Weise keramisch ausgebildeten Gasabsaug- einführbares Rohr 8 verankert, dessen Innenraum
rohr ein Schutzrohr für das Thermoelement enthält über Perforationen 9 mit der Ofenatmosphäre in Ver-
und der der Sonde nachgeordnetc: Analysenmeßwert- 30 bindung steht und in das von außen her eine bei 10
geber einen zumindest angenähert dem Logarithmus veranschaulichte Materialprobe einbringbar ist, die
des Partialdruckes der betrachteten Gaskomponente zu Eichzwecken dient, was später noch im einzelnen
in der Ofenatmosphäre proportionalen Analysen wert erläutert werden wird. Der Sondenkopf 11 ist im
in Gestalt einer elektrischen Meßgröße liefert, der übrigen mit einem abnehmbaren Deckel 20 veradditiv
eine von der Spannung des Thermoelementes 35 sehen, der den Zugang zu bei 21 angedeuteten Verabhängige
elektrische Korrekturgröße aufgeschaltet schlußschrauben der einzelnen obenerwähnten, in
ist, und daß die so korrigierte Meßgröße ein zugeord- den Ofenraum einführbaren Rohre freigibt,
netes Anzeigeinstniment für die Prozentwerte des An den Sondenkopf ist außen eine Absaugleitung
netes Anzeigeinstniment für die Prozentwerte des An den Sondenkopf ist außen eine Absaugleitung
Kohlenstoffpotcntials beaufschlagt. 13 angeschlossen, über die eine Meßgaspumpe 22
Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unter- 40 Gas aus dem Ofeninnenraum über das Gasabsaugansprüchen
gekennzeichnet. rohr 3, 4 absaugt und einem bei 14 angedeuteten
Die der Gasanalyse zugrunde zu legende Tempera- Analysenmeßwertgeber 14 zuführt. Das abgesaugte
tür wird deshalb sehr genau festgelegt, weil \rgend- Gas durchströmt einen in dem Sondenkopf 11 angewelche
Temperaturunterschiede, die von einem ordneten Gasfilter. Da dieser Filter unmittelbar im
räumlichen Abstand zwischen dsr Temperaturmeß- 45 Sondenkopf 11 untergebracht ist, wird er durch
stelle und der Gasabsaugstelle herrühren könnten, in Wärmeleitung aufgeheizt, so daß irgendwelche durch
Wegfall kommen. Da das Meßergebnis des Kohlen- Abkühlung bedingte Niederschläge, die bei der Messtoffpotentials,
wie die vorhergegangenen theoreti- sung vermieden werden müssen, ausgeschaltet sind,
sehen Überlegungen zeigen, wese itlich von der Tem- ohne daß es hierzu einer eigenen Filterheizvorrichperatur
abhängt, ist eine richtige Temperaturbestim- 50 tung bedürfte.
mung für die Genauigkeit des gaizen Meßverfahrens Der Analysenmeßwertgeber 14, dessen Aufbau im
ausschlaggebend. Daneben gestnttet es die erfin- einzelnen noch erläutert werden wird und davon abdungsgemäß
aufgebaute Vorriclitung, dieser einen hängt, welche Gaskomponente meßtechnisch erfaßt
sehr einfachen apparativen Aufbau zu geben, wobei werden soll, liefert einen Meßwert in Gestalt einer
hinzukommt, daß auch am Ofen selbst lediglich ge- 55 elektrischen Größe, beispielsweise einer Spannung
ringfügige, für die Einführung der Sonde erforder- oder eines Stromes, in die Schaltungsanordnung, in
liehe Veränderungen vorgenommen zu werden der das Anzeigegerät für das Kohlenstoffpotential
brauchen. negt· Dieses unmittelbar in Prozentwerten des Koh-
Die Erfindung wird an Hand von Ausführungs- lenstoffpotentials geeichte Instrument ist schematisch
beispielen unter Bezugnahme auf :Se Zeichnung näher 60 bei 15 angedeutet. Es sitzt in einem Gerätekasten 23,
erläutert. Es zeigt der die in der F i g. 2 oder 3 dargestellte Schaltungs-
F i g 1 eine derartige Vorrichtung im axialen anordnung enthält, welcher bei 140 die Thermospan-Schnitt teilweise in schematischei Darstellung, nung des die Lötstelle 6 enthaltenden Thennoelemen-
Fig 2 die elektrische Schalt.mgsanordnung der tes zugeführt wird. Von der Außenseite des Geräte-Vorrichtung nach Fig. 1 für die Messung der Was- 6S kastens 23 her sind Potentiometer 16, 17, 18 von
serdampfkonzentration in der <)fenatmosphäre in Hand verstellbar,denen jeweils unterschiedlicheEichschematischer Darstellung und skalen 24 zugeordnet sind und die zur Korrektur der
Zusammensetzung der Ofenatmosphäre, des Druckes ändert werden. Karbidbildende Legierungselemente ■ 4:i||
~' ■·-■-■»—: .-...n™moncet7imii rip«; filiih- haben eine noch Erößere Wirkung. ;|§
I binliuiJ von Legierungseienicmcu aui uiv- ^.n.«...— sp
Schaltung der Vorrichtung ist in 5 des Kohlenstoffs durch genannte■ WirkungJtodJ.^
schaltune 25 deren Diagonalzweig von einem Gleichrichte?
26 aus St Spannung gespeist ist. In Reihe zu S drüTälzweig der Brückenschaltung 25
^uldTh
uitiieneeenuialtenden
Spannung geschaltet, die an einem d27 Hegt, der Einerseits zwischen den
2 Thermoe ementes und andererseits am Sk eines ein^Kompensationsspaiinung Hefernd^n
G^icnrichters 28 Hegt. Der Summe der somit
von dem Meßwertgeber 14 über die Brückenschal-Zo
25 und von dem Thermoelement über den Stellwiderstand
27 gebildeten Meßwerte werden noch drei weitere Meßwerte hinzuaddiert, die jeweils aus Spannungen
bestehen, welche in einem Diagonalzweig dreifr weherer Brückenschaltungen 29, 30, 31 auffreien
EHe Summe aller dieser Meßwerte wird über
einen Verstärker 32 dem Anzeigeinstrument 15 züge- ?ührt an dessen Stelle auch ein Regelgerät treten
kann Die Brückenschaltungen 29,30,31 enthalten m
zwei Brücken/weieen jeweils die Potentiometer 16,
Π 18 während ihre anderen Diagonalzweige über
Gleichrichter 33 34. 35 mit Spannung eingespeist
sind Die Schaltungsanordnung gestattet es somit, zu
den Meßwerten des Meßwertgebers 14 und des Thermoelements feste Werte hinzuzuaddieren. die durch
Betätigung der Potentiometer 16 17, 18 wahlweise einstellbar sind. Der Meßwertgeber 14 ,st h,erbe,
derart ausgelegt, daß er entsprechend der auf Seite 7
lm W^rfSortSf ^nndunhg.gl,"fertr
t man die angegebene Beziehung (2) und Se^n^mittleren Betriebsbedingungen in Rechnune
die in der Regel auftreten, so lassen sich die anderen Faktoren der Beziehung (2) in der Weise
umformen daß sich additive konstante Korrekturfak
öSergebenι Die* Korrekturfaktoren werden
durch entsprechende Einstellung der Potentiometer 16 17 18 an Hand deren Skalen 24 eingeführt, wohei
natürlich jederzeit die Möglichkeit bestünde, die Vcrsteiuno dir P^entiometef in Abhängigkeit der
i fortlaufend gemessenen Einflußgrößen kontinung, ausgeführt werden kann
Grundsätzlich wäre es möglich, den Einfluß mehrerer
Legierungselemente einer Stahlsorte einzeln, M z.B. mit Hilfe von je einem Potentiometer zu kompensieren.
Da jedoch auch mit einer gegenseitigen Beeinflussung
der Legierungselemente gerechnet werden muß, wird es für den Betrieb einfacher, den W^-
kungskoeffizienten der Stahlsorten direkt zu beston-
*5 men und dann an einem Korrekturglied einzustellen.
Für den praktischen Gebrauch wird es zweckmaßiger sein, nicht den Koeffizienten zur Berichtigung des
Aktivitätswertes, sondern einen Koeffizienten fur das Kohlenstoffpotential selbst zu benutzen Er kann mrt
der neuen Vorrichtung in einfacher Weise bestimm werden: In das für Kontrollmessungen freie Rohr (8)
werden je eine Probe (10) aus unlegiertem Eisen und der zu untersuchenden Legierung eingebracht und so
lange der Atmosphäre und Temperatur im Ofen ausgesetzt,
bis sich das Gleichgew.cht eingestellt hat. Da
nach werden die Proben dem Rohr entnommen, aogeschreckt
und auf Kohlenstoff analysiert Der gesuchte Koeffizient entspricht dann dem Quo lenten
aus dem Kohlenstoffgehalt der unlegierten Probe, die
mit der C-Potentialanzeige für Remeisen ubereinstimmen
muß, und der legierten Probe.
{0/§C) =
<.C(unleg.) OU o;oc (leg.)
TÄTinSS des L^gierungsein-
Hieroei ISI "" .JL1
Das KoÄoffpoÄTst an Reineisen definiert.
Das ^0"1™510"·^";"' otahl bleiben die Akti-
^-^'•^en SaTb der FeSSreSe. Je-JTE3S?3K
SrSerungsSSrschwach-
l££j£E S^ile^nTS mehr zu verauf
die Aktivität des Kohlenim £hkristan durch den die Kohlenstoffgefalte
dSTrößSorfiunlnach bis zu 2Qo/„ ver-Da
der Koeffizient zum Teil auch von der Kohlen-Stoffkonzentration abhängt, empfiehlt es sich einen
Standardzustand zu wählen (z B. 1 ·/. C) und die
Koeffizientenbestimmung zumindest in der Nahe die 5« ses Wertes durchzuführen.
Wenn auf die Skala des Korrekturgl.edes fur den
Legierungseinnuß nicht nur dieser Koeffizient aufge-
tragen wird, sondern auch Markierungen fui-die m
Frage kommenden Stahlsorten, wird die Bedienung
der Meßeinrichtung besonders einfach. .
Auch bei dem häufig angewendeten Karbc-mtnerverfahren
kann dieses Korrekturghed benutzt wer
den, um den Einfluß des entsprechend dem Ammoniakzusatz
vom Eisen aufgSmmenen Stickstoffes
auf das Kohlenstoffpo.ential zu berücksichügen.
Die Schaltung nach F i g. 3 ist grundsätdich gleich
jener nach Fig. 2 aufgebaut, wobei der Einfachheit halber lediglich eine der zur Nachbildung der Korrekturgrößen
dienenden Brückenschaltmigen, näm-Hch
die Brückenschaltung 29, dargestellt ist. Selbstverständlich können auch hier, ähnlich wie in F»& 2,
mehrere solcher hintereinandergeschalteter Bruckenschaltungen vorhanden sein. An Stelle des Partial-
druckes der H20-Komponente der Ofenatmosphäre
wird bei dieser Schaltung der Partialdruck der CO2-Komponente
bestimmt. Dementsprechend ist auch der Meßwertgeber 14 anders aufgebaut, und zwar
enthält er ein Ultrarot-Analysengerät. Diese Geräte arbeiten nach dem Prinzip der Ultrarotabsorption
und liefern einen Meßwert, der von dem Partialdruck der untersuchten Gaskomponente bei geeigneter
Eichung direkt abhängt. Die von dem Gerät abgegebene Meßwertspannung kann nun durch passende
Wahl der Meßkammerlänge angenähert proportional IgPc02 gemacht werden. Grundsätzlich ist es bekannt,
daß bei derartigen Geräten die sogenannte Trägergaszusammensetzung einen erheblichen Einfluß auf das
Meßergebnis, das sich auf lediglich eine Komponente des dem Gerät zugeführten Gasgemisches beziehen
soll, hat. Es besteht eine sogenannte Querempfindlichkeit — durch die der erwähnte Einfluß zum Ausdruck
gebracht wird —, die regelmäßig durch besondere Maßnahmen in dem Gerät, wie Einsetzen einer
zusätzlichen mit dem Störgas gefüllten Filterküvette oder durch Absorption der Meßkomponente wie auch
durch direkte Messung der Störkomponente, ausgeschaltet zu werden pflegt. In der Vorrichtung kann
nun die an sich sonst unerwünschte Querempfindlichkeit direkt zur Korrektur des Meßergebnisses herangezogen
werden. Hierzu wird die Querempfindlichkeit für p,,, nur insoweit unterdrückt, d. h. so eingestellt,
daß die nach der Beziehung (1) — Seite 7 — erforderliche Korrekturgröße 21gpl() gerade berücksichtigt
wird. Da sowohl CO2 als auch CO infolge der Dichteabhängigkeit der Stfahlungsabsorption als Partialdruck
gemessen wird und der absolute Druck im Ofen und in der Meßkammer im wesentlichen über
längere Zeiträume gleichgehalten werden, erübrigt sich eine Druckkorrektur.
Wie die Erfahrung an ausgeführten Vorrichtungen gezeigt hat, läßt sich eine Fehlergrenze von
± 0,05 °/o C ohne weiteres unterschreiten.
Soll ein bestimmter Wert des Kohlenstoffpotentials automatisch eingehalten werden, so läßt sich eine
solche Regelung in verhältnismäßig einfacher Weise durchführen:
Das Anzeigegerät 15 kann zu diesem Zweck beispielsweise mit einem Minimal- und Maximal-Kontakt
ausgebildet oder als kontinuierlich arbeitender SoUwert-Istwert-Vergleichsregler ausgeführt sein. Abhängig
von der Betätigung des Maximal- bzw. Minimal-Kontaktes oder dem Ergebnis des Sollwert-Istwert-Vergleiches
wird ein Ventil gesteuert, über das der Ofenatmosphäre beispielsweise Propan oder Luft
zugesetzt wird. Liegt der C-Potentialwert zu nieder, erfolgt Propanzusatz, liegt er zu hoch, wird eine geringe
Menge Luft zugesetzt.
Welchem der beiden in Fi g. 2 oder 3 veranschaulichten Verfahren, d. h. der Messung des Partialdruckes
des H2O- oder des CO2-Anteils, im Einzelfall
der Vorzug gegeben werden soll, hängt von den dem jeweiligen Anwendungsfall zugrunde liegenden
Bedingungen ab. Der Vorteil der H2O-Partialdruckmessung
liegt darin, daß der Meßwertgeber 14 preisgünstiger gestaltet werden kann, weil auf ein Ultrarot-Analysengerät
verzichtet werden kann. Die bei diesem Verfahren erforderlichen Messungen gehen zumeist
auf Dampfdruckmessungen zurück, so daß die Meßgröße von selbst zumindest angenähert proportional
dem Wasserdampfpartialdruck (Pn20) ist. Die
ίο Meßeinrichtungen z. B. zur Taupunktbestimmung
ode»- für die Lithiumchlorid-Feuchtigkeitsmessung sind verhältnismäßig einfach und billig, insbesondere
im Vergleich zu einem Meßwertgeber für die CO2-Messung.
Ein gewisser Nachteil der Messung des HoO-Partialdrucks liegt für betriebsmäßige Verhältnisse
darin, daß die Meßkomponente in den Leitungen kondensieren kann, wenn der Taupunkt des Meßgases
die Umgebungstemperatur überschreitet, hine
Abhilfe kann mit beheizten Meßleitungen geschaffen
ao werden, wobei ein besonders wirksamer Weg der von der Erfindung vorgeschlagene ist, nämlich den Gasfilter
12 (Fig. 1) unmittelbar im Sondenkopf 11 unterzubringen, so daß er dort durch Wärmeleitung
direkt vom Ofen aus beheizt ist und eine solche un-
as erwünschte Kondensation vermieden wird. Besonders
einfach und wirkungsvoll für die Feuchtigkeitsbestimmung ist das bereits erwähnte sogenannte Lithiumchloridverfahren.
Hierbei wird mit einem Widerstandsthermometer die Umwandlungstemperatur
/Lir| von Lithiumchlorid gemessen, die in direkter
Beziehung zum Wasserdampfpartialdruck pH2() des
Meßgases steht.
Für die Kompensation von Schwankungen der CO- und H2-Anteile in der Ofenatmosphäre kann bei der
HoO-Partialdruckmeßvorrichtung der Einfachheit
halber eine Handverstellung vorgesehen werden, die mit Hilfe von zwei Potentiometern durchgeführt wird,
und zwar je einem für die Korrektur der witterungsbedingten Druckschwankungen und für die Änderungen
des Produktes aus den Volumenanteilen von CO und H2.
Da die atmosphärischen Druckschwankungen langsam verlaufen, genügt im allgemeinen eine Berichtigung
zweimal täglich nach dem Barometerstand. Die Skala am Potentiometer reicht von im allgemeinen
700 bis 780 Torr. Die Eichung erfolgt entsprechend Gleichung (2).
Bei größeren Schwankungen der Luftfeuchtigkeit kann dies im übrigen ebenfalls berücksichtigt werden.
wozu zweckmäßigerweise auch eine der erwähnter Potentiometerbrückenschaltungen verwendet werden
kann. Eine soiche Korrektur kann unter Umständer notwendig werden, weil z. B. Rempropan bei absolu
trockener Spaltungsluft für das Produkt (Volumpro zent CO · Volumprozent H8) den Wert 760 und Rein
methan den Wert 840 ergeben und sich diese Werfe um 40 Einheiten für jedes Prozent Feuchtigkeit η
der Spaltungsluft erhöhen.
Hierzu 3 Blatt Zeichnungen
Claims (11)
1. Verfahren zur Bestimmung des Kohlenstoffpotentials
von Ofenatmosphären durch Feststellung der Konzentration einer Gaskomponente, insbesondere CO, oder Wasserdampf, der im
Gleichgewicht befindlichen Ofenatmosphäre und Ermittlung des Kohlenstoffpotentials daraus
unter Berücksichtigung der Temperatur im Ofenraum und anderer Einflußgrößen, bei dem aus
dem Ofenraum Gas abgesaugt und aus diesem Gas ein der Konzentration der zu betrachtenden
Gaskomponente entsprechender Analysenwert bestimmt wird, der fortlaufend in eine entsprechende
elektrische Meßgröße umgeformt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das
Gas in unmittelbarer Nähe einer Temperaturmeßsteile abgesaugt und der Analysenwert zumindest
angenähert proportional dem Logarithmus des ao Partialdruckes der betrachteten Gaskomponente
gemacht wird, daß der dem Analysenwert entsprechenden elektrischen Meßgröße zumindest
eine von der Temperaturmeßstelle abgeleitete Temperaturkorrekturgröße ständig additiv aufge- as
schaltet und daraus ein unmittelbarer Anzeigewert des Kohlenstoffpotentials gebildet wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß dem aus der der Konzentration
der betrachteten Gaskomponente zugeordneten Meßgröße und der Temperaturkorrekturgröße gebildeten
Wert weitere, den übrigen Einflußgrößen, beispielsweise der Zusammensetzung der Ofenatmosphäre,
dem Druck im Ofen und der Legierung des Glühgutes, entsprechende Korrekturgrößen
aufgeschaltet werden.
3. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorhergehenden Ansprüche,
mit einer in den Ofenraum einführbaren Sonde, die ein Gasabsaugrohr und ein geschützt angeordnetes
Thermoelement enthält, dessen heiße Lötstelle sich unmittelbar neben der Gasabsaugstelle
befindet, und mit einem von dem abgesaugten Gas durchströmten Analysenmeßwertgeber,
der die Konzentration der betrachteten Gaskomponente feststellt, dadurch gekennzeichnet,
daß die Sonde (1) neben dem in unmittelbarer Nähe der Lötstelle (6) des Thermoelementes
mündenden und zumindest auf der Innenfläche in an sich bekannter Weise keramisch ausgebildeten
Gasabsaugrohr (3, 4) ein Schutzrohr (7) für das Thermoelement (6) enthält und der der Sonde
nachgeordnete Analysenmeßwertgeber (14) einen zumindest angenähert dem Logarithmus des Partialdruckes
der betrachteten Gaskomponente in der Ofenarrnosphäre proportionalen Analysenwert
in Gestalt einer elektrischen Meßgröße liefert, der additiv eine von der Spannung des
Thermoelementes (6) abhängige elektrische Korrekturgioße
abgeschaltet ist, und daß die so korrigierte Meßgröße ein zugeordnetes Anzeigeinstrument
(15) für die Prozentwerte des Kohlenstoffpotentiales beaufschlagt.
4. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß unmittelbar in dem Kopf (11)
der Sonde (1) ein von dem abgesaugten Gas durchströmtes Gasfilter (12) angeordnet ist.
5. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet,
daß die Sonde ein weiteres in den Ofeninnenraum einführbares Rohr (8) enthält,
dessen Innenraum über Perforationen (9) mit der Ofenatmosphäre in Verbindung steht und in das
von außen her zumindest eine Materialprobe (10) einbringbar ist.
6. Vorrichtung nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Ausgang des Analysen
meßwertgebers (14) mit einem eine von der Spannung des Thermoelementes abhängige elektrische
Korrekturgröße ergebenden Korrekturglied (27) sowie mit weiteren, die übrigen Einflußgrößen
nachbildenden elektrischen Korrekturgliedern (29, 30, 31) in "einem gemeinsamen Stromkreis mit dem Anzeigeinstrument (15) liegt.
7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß zumindest die den übrigen Einflußgrößen
entsprechenden Korrekturglieder einstellbare, mit einer entsprechenden Eichung versehene Potentiometer (16,17, 18) enthalten.
8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Potentiometer (16, 17, 18)
jeweils in Zweigen hintereinandergeschalteter Brückenschaltungen (29, 30, 31) liegen, deren
Diagonalzweige jeweils getrennt für sich mit einer festen Bezugspannung (33, 34, 35) gespeist sind.
9. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 8 mit einem den Wasserdampfpartialdruck
bestimmenden Analysenmeßwertgeber, dadurch gekennzeichnet, daß der Analysenmeßwertgeber
(14) ein Lithiumchlorid-Feuchtigkeitsmesser ist, dessen Feuchtigkeitsfühlwiderstand (14 a) in einer
Brückenschaltung (25) liegt, deren Diagonalzweig mit einer der Spannung des Thermoelementes angepaßten
Spannung (26) gespeist ist.
10. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3 bis 8 mit einem den COo-Partialdruck bestimmenden
Analysenmeßwertgeber, dadurch gekennzeichnet, daß der Analysenmeßwertgeber (14) ein an sich bekanntes Ullrarot-Analysengerät ist,
das auf dem Prinzip der spektralen Ultrarotabsorption beruht und dessen CO-Querempfindlichkeit
auf die Korrektur des von dem Anzeigeinstrument (15) anzuzeigenden Kohlenstoffpotentialmeßwertes
bezüglich des ajs der Gibbs-Helmholtz'schen Gleichung herleitbaren, vom Partialdruck
des CO-Anteils abhängigen Einflusses abgestimmt ist.
11. Vorrichtung nach einem der Ansprüche 3
bis 10, dadurch gekennzeichnet, daß das Anzeigeinstrument (15) durch einen Regler ersetzt ist,
der über ein zugeordnetes Ventil durch Zusatz von Luft oder die Kohlungsatmosphäre veränderndem,
nicht inertem Gas das Kohlenstoffpotential auf einen vorgegebenen Sollwert einregelt
und auf diesem hält.
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