DE1519712A1 - Verfahren und Vorrichtung zur Konzentrierung waessriger Loesungen und Suspensionen - Google Patents
Verfahren und Vorrichtung zur Konzentrierung waessriger Loesungen und SuspensionenInfo
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Description
Dr. Walter Bei!
Alfred Hoeppener
Alfred Hoeppener
Dr. Hans Joachim Wolff 1 ς 1 ο 71 ο
Dr. Hans Chr. Beil lOIÖ/U
Frankfurt a. M. - Höchst
Unsere Nr. 12 768
SINCAT ~ Societä Industriale
Gatanese S.p.A. Palermo / Italien
Verfahren und Vorrichtung zur Konzentrierung wässriger lösungen und Suspensionen
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Konzentrierung wässriger Lösungen und Suspensionen durch Wärmeaustausch,
bei dem man diese !lösungen und Suspensionen mit heißen Gasen in Berührung bringt und eine Vorrichtung zur Durchführung
des Verfahrens.
Zu den wässrigen lösungen, die üblicherweise am meisten
einem Konzentrierungsverfahren unterworfen werden, gehören lösungen von Phosphorsäure, die durch nassen Aufschluß
hergestellt werden. Solche Verfahren sind für verdünnte und verunreinigte wässrige Lösungen von Phosphorsäure, die
einen PpOc-Gehalt im allgemeinen zwischen 25 und 32 Gew.^
besitzen, geeignet. Die Hauptverfahren zur Konzentrierung von Phosphorsäure, die auf nassem Wege erhalten wurde, basieren
auf Wärmeaustausch entweder durch direkten oder indirekten Kontakt·
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In den Wärmeaustausch-Systemen im direkten Kontakt geben die Gase, die auf eine hohe Temperatur erhitzt wurden,
ihre Wärme an die Säure ab, im allgemeinen dadurch, daß sie in die lösung eingeblasen werden oder durch direkten
Kontakt mit der Lösung im Sprühturm. Diese Systeme sind durch einen guten Wärmewirkungsgrad gekennzeichnet, haben
jedoch den Nachteil, beachtliche PpOc-Verluste zu verursachen
(wenigstens 2-3 #), das in Form kleiner Nebelteilchen
von Η,ΡΟ, weggetragen wird und sich außerordentlich
schwierig niederschlägt und das sogar die Einrichtung w elektrostatischer Gasreiniger oder die Einführung von
Waschanlagen für Gase in verschiedenen Stufen erfordert, um die Verunreinigung der Atmosphäre zu vermeiden· Außerdem
kann das im Waschwasser niedergeschlagene P2^ überhaupt
nicht oder nur in sehr geringem Ausmaß rückgewonnen v/erden. Die Temperatur, die die lösung der konzentrierten Phosphorsäure
erreicht, ist etwa 10-150C niedriger als die Siedetemperatur
dieser lösung bei atmosphärischem Druck. Unter solchen Bedingungen ist die Säure höchst korrosiv und deshalb
müssen höchst korrosionsbeständige Materialien, die sehr kostspielig sind, wie beispielsweise Graphit und
Spezial-Nickellegierungen, verwendet werden.
Im indirekten Wärmeaustauschverfahren findet der Austausch durch Flächen statt, die zwischen der lösung und dem Heizmedium
angebracht sind, wobei letzteres im allgemeinen aus Dampf besteht. Das Verfahren kann beispielsweise in einem
Verdampfer unter Vacuum mit Druckumlauf durchgeführt werden· Da die Betriebstemperatur auf Grund des Vacuums ziemlich
niedrig ist, können nichtmetallische Materialien und Auskleidungen verwendet werden. Die PgO^-Ausbeuten sind gut,
jedoch wird bei dieser Art von Vorrichtung die Möglichkeit eines langen kontinuierlichen Fertigungsablaufs dadurch
begrenzt und das Verfahren dadurch kostspielig, daß eich
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in höchstem Grade Niederschläge von Verunreinigungen, die in der Säure vorhanden sind, ablagern, wodurch der Austauschkoeffizient
zwischen dem Dampf und der Säure beachtlich verringert wird.
Bei diesen zwei Arten von Verfahren ist eine beachtliche Iv!enge an Säure in Umlauf, wodurch eine beachtlich langsame
Erwärmung stattfindet, deshalb dauert es mehr oder weniger lange, wenn Veränderungen der Betriebsbedingungen der
Vorrichtung vorgenommen werden, um Säure mit verschiedenen Konzentrationen herzustellen, bis man die gewünschten
Konzentrationsänderungen erhält. Die Trägheit oder Langsamkeit beim Betreiben der Anlage bringt oft Nachteile mit
sich. Insbesondere wenn die Aufbereitungsanlage ete*ek für
konzentrierte Phosphorsäure unterbrochen wird oder wenn sie außer Betrieb ist, besteht keine Möglichkeit die Konzentration
der Phosphorsäure weiter bis zum höchstmöglichen Wert zu steigern, dadurch die günstigsten Lagerungsbedingungen
auszunutzen, und dadurch die Polgen einer solchen Unterbrechung zu vermeiden.
Eine weitere Schwierigkeit bei der Konzentrierung, die
niemals in zufriedenstellender Weise beseitigt werden konnte, ist die Konzentrierung von gemischten und komplexen
Düngemittelaufschlämmungen vor ihrer Granulierung. Sobald man den Konzentriervorgang unterbrach, setzten sich die
Aufschlämmungen ab und verstopften die Konzentriervorrichtung. Daher ist es zur Herstellung dieser Aufschlämmung
notwendig, stärker konzentrierte Roh/stoffe zu verwenden.
Bs sind deshalb die Ziele der Erfindung, ein Verfahren £ur Konzentrierung wässriger Lösungen oder Suspensionen
durch direkten Wärmeaustausch der letzteren mit heißen Gasen zur Verfügung zu stellen, bei dem ein guter Wärmewirkungsgrad
erzielt wird, sich keine Verkrustung an den
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Wänden der Vorrichtung bildet und dadurch keine Verstopfung stattfindet, die Konzentrierung in außergewöhnlich kurzer
Zeit stattfindet, so daß eine sehr hohe Leistung der Konzentrieranlage erzielt wird, als Wärmequelle rückständige
Gase aus anderen Verfahren verwendet werden können, die sonst in die Luft abgelassen werden, mit der gleichen Vorrichtung
Lösungen jeglicher Konzentration bis zur Sättigung erhalten werden können und bei dem in sehr kurzer Zeit die
Konzentration der abzuziehenden Säure verändert werden kann, ohne daß die Konzentration der Beschickungslösung geändert
werden muß.
Außerdem können die Lösungen und Suspensionen auf Temperaturen erhitzt werden, die wesentlich niedriger sind als
diejenigen, die im direkten Austauschverfahren angewendet werden, wodurch im Falle von koirosiven Lösungen und
Suspensionen, insbesondere von Phosphorsäurelösungen, eine Verringerung des Korrosionsvorganges herbeigeführt wird·
Ferner werden durch das Verfahren ausgezeichnete P2OC-AUS-beuten
erhalten und die Bildung von !!,PCL-Nebeln wird begünstigt.
Fernerhin können durch das Verfahren gemischte und komplexe Düngemittel-Aufschlämmungen hergestellt werden, wobei
verdünnte Roh/stoffe verwendet werden können und wobei
die verdünnten Aufschlämmungen soweit konzentriert werden
können, bis das Produkt einen zur Granulierung geeigneten Wassergehalt aufweist.
Und schließlich kann eine Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens verwendet werden, die sehr einfach konstruiert
ist, sehr einfach in Betrieb gehalten werden kann' und sehr
billig ist.
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Alle diese und viele andere Ziele können durch diese Erfindung
erreicht werden, die ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Konzentrierung wässriger Lösungen und Suspensionen
durch direkten Kontakt der letzteren mit einem heißen Gasstrom betrifft, bei dem der heiße Gasstrom, der eine Temperatur
zwischen 70 und 11000C besitzt, in den unteren Teil
eines im wesentlichen senkrechten Rohres eingeführt wird, das aus Folgendem besteht:
a) Einem mit einer Einlaßzone für die Gase versehenen unteren Teil}
b) einem oberhalb der Gaseinlaßzone angeordneten verengten ™
Teil;
c) einem allmählich sich erweiternden Abschnitt, der im wesentlichen die Form eines Kegelstumpfes besitzt und oberhalb
des verengten Teils angebracht ist.
In dem verengten Teil erreichen die Gase eine Geschwindigkeit zwischen 20 und 100 m/Sec. Die Lösung oder die Suspension
wird in Höhe des verengten Teiles in das Rohr eingeführt, so daß sie durch den Gasstrom in feinste Tröpfchen
verteilt wird, und während sie beginnen, ihren Wassergehalt an die Gas abzugeben, werden diese Tröpfchen durch den Gasstrom
nach oben getragen, in eine Zone des Rohrs, in der die J
Geschwindigkeit des Stromes derart ist, daß sie eine aufgewirbelte Schicht von im wesentlichen gleichbleibenden Abmessungen
bilden, in der die Konzentrierung der LÖBung oder der Suspension weiter fortgesetzt wird. Die Tröpfchen der
konzentrierten Lösung oder Suspension werden durch den Gasstrom nach oben getragen, über die aufgewirbelte Schicht
hinaus und werden beim Verlassen des Rohres von den Gasen abgetrennt und nach bekannten Verfahren gewonnen.
Der verengte Teil, in dem im wesentlichen senkrechten Rohr, bewirkt, daß dem heißen Gasstrom eine maximale Aufwärtsgeschwindigkeit
verliehen wird, ao daß das Gas die Lösung
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oder Suspension, die in den verengten Teil eingeführt wurde, in feinste Tröpfchen verteilt und diese aufwärts
trägt. Nach dem verengten Teil verringert sich die Gasgeschwindigkeit allmählich in Folge der Verbreiterung des
Röhrenquerschnitts, bis sie einen Wert erreicht, der den Bedingungen entspricht, unter denen eine gleichbleibende aufgewirbelte
Schicht von Tröpfchen gebildet wird. In dieser aufgewirbelten Schicht werden die Tröpfchen einer außergewöhnlich
engen Berührung mit dem Gas unterworfen, so daß die Lösung oder Suspension innerhalb einer sehr kurzen Zeit
konzentriert wird und die Tröpfchen der konzentrierten Lösung oder Suspension, die nun viel kleiner sind, durch das Gas, das
sich inzwischen abgekühlt hat, emporgetragen werden und sich am Auslass des Rohres leicht vom Gas abtrennen lassen.
Das Wärmegleichgewicht des Gas-Flüssigkeitsgemischs wird
innerhalb einer sehr kurzen Zeit erreicht, was mit keinem der bei bisherigen Konzentrierungsverfahren erhaltenen Ergebnissen
zu vergleichen ist. Das Gas bleibt nur wenige Zehntel einer Sekunde in dem Rohr im Kontakt mit der
Flüssigkeit. Am Auslass der Vorrichtung hat ma/n ein Gemisch von beinah vollendetem Gleichgewicht: Der Partialdruck des
Wassers in dem Gas ist gleich der Dampfspannung des Wassers
in der ausfließenden Lösung.
Die beiliegenden Zeichnungen stellen einen Längsschnitt eines der bevorzugten Ausführungsformen des erfindungsgemäßen
Rohres dar. Wie bereits vorstehend erwähnt, ist das Rohr im wesentlichen senkrecht und besteht aus: a) einem
unteren Teil 1, ausgestattet mit einer Einlasszone 2 für
in dem an die Gase, b) einem verengten Teil 3,/einem Punkt 4-f aft-d«adie
wässrige Lösung oder Suapension eingeführt wird, und c) einem sich erweiternden Teil 5, der im wesentlichen die
Form eines Kegelstumpfes besitzt, wobei der Querschnitt
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dieses Rohrabschnitts im wesentlichen elliptisch ist.
über dem kegelstumpfförmigen Teil kann gelegentlich ein
Teil 6 angebracht sein, der einen gleichmäßigen Querschnitt besitzt und durch den die Verweilzeit des Gases
in dem Rohr verlängert werden kann und durch den gleichzeitig die Gasgeschwindigkeit am Auslass beibehalten werden
kann, ohne weiter herabgesetzt zu werden.
Außerdem kann das Rohr an seinem oberen Teil mit einem Abschnitt 7 enden, der einen sich verengenden Querschnitt ~
besitzt und durch den die Gasgeschwindigkeit am Auslass ™
erhöht werden kann. Dadurch wird die Abtrennung der Tröpfchen von dem Gas erleichtert, besonders dann, wenn
zum Abtrennen eine Vorrichtung, wei beispielsweise ein Zyklon verwendet wird, bei dem bessere Ergebnisse erzielt
werden, wenn die Gase mit höherer Geschwindigkeit eingelassen werden.
Der verengte Teil 3 ist in einem bestimmten Abstand oberhalb
der Gaseinlasszone 2 angebracht, um den Gasen zu gestatten, eine regelmäßige Aufwärtsbewegung ausführen
zu können, bevor sie den verengten Teil erreichen.
Das Rohr ist in Übereinstimmung mit der Geschwindigkeit des Gasstromes so bemessen, daß die Geschwindigkeit der
Gase in dem verengten Teil einen hohen Wert besitzen, der
zwischen 20 und 100 m/Sec. liegt und der an einem bestimmter Punkt der sich erweiternden Zone einen Wert erreicht, der
den Bedingungen entspricht, die zur Bildung einer aufgewirbelten Tröpfchenschicht erforderlich sind.
Um ein gleichmäßiges Gleiten des Gasstromes sicherzustellen haben alle Seile des Rohres Vorzug sweisej^iakl-d^i sich erweiterndem
Abschnitt, einen im wesentlichen eliyptiachen
Querschnitt.
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Wenn der kegelstumpfartige Abschnitt einen runden Querschnitt
besitzt, beträgt der Erweiterungswinkel des Kegelstumpfes, geraessen zwischen zwei gezogenen linien in der
gleichen Ebene, zwischen 3 und 20°. Wenn der Querschnitt nicht rund ist, ist der Erweiterungswinkel des Kegelstumpfes
derart, daß die Vergrößerung des Querschnittes in Relation zur Höhe im wesentlichen mit der Vergrößerung gleich ist,
die mit einem Kegelstumpf, der einen runden Querschnitt mit einem Erweiterungswinkel von 3 -20 besitzt, erreicht
wird· In einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
ψ haben alle Teile des Rohres einen im wesentlichen runden
Querschnitt, während der Winkel des Kegelstumpfes zwischen 6° und 9° beträgt·
Eine Art von Rohr, die sich besonders äur Durchführung des
erfindungsgemäßen Verfahrens eignet, ist ein Venturi)^-Rohr,
bei dem der Zerstäuber aufwärts gerichtet ist und über dem gegebenenfalls ein Rohr 6 mit einem gleichmäßigen Querschnitt
angebracht ist, über das seinerseits ein Rohr 7 mit einem sich verengenden Querschnitt angebracht ist, wie
in den beiliegenden Zeichnungen erläutert wird.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann auf die Konzentrierung
" aller derjenigen Lösungen und Suspensionen erfolgreich angewendet
werden, deren Eigenschaften es erlauben, daß sie durch direkten Wärmeaustausch mit heißen Gasen konzentriert
werden können· In der Praxis kann das Verfahren mit allen Lösungen und Suspensionen durchgeführt werden, die eine ausreichende
Wärmebeständigkeit besitzen und die so sind, daß
zu konzentrierenden
die Dampfspannung der/Lösung praktisch mit der Dampfspannung
des Wassers, das in der Lösung enthalten ist, übereinstimmt, so daß «tee £öet*»ge«4**ei der gelöste Stoff
zusammen mit dem Wasser nicht während der Konzentrierung verdampft. Gute Ergebnisse werden unter anderem durch
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lösungen von Säuren, wie beispielsweise EUPO und HpSOA,
4. Lösungen von Hydroxyden, wie beispielsweise FaOH und KOH, lösungen von Salzen, wie beispielsweise NapCO-z, NaHCO-*,
()2SO4, NH4NO3, NH4H2PO4, KNO3, KCl, K2SO4, Ca(NO3J2,
und MgCl2 und lösungen und Gemische von Substanzen wie Ammoniumsulfophosphat und Ammoniumphosphonitrat. Recht
gute Ergebnisse werden außerdem bei Verwendung wässriger Suspensionen erzielt, wie beispielsweise Suspensionen, die
aus den obenstehenden Salzen und Gemischen zusammen mit Aufschlämmungen von gemischten und komplexen Düngemitteln hergestellt
wurden. ä
In Abhängigkeit von der verschiedenen Löslichkeit der Substanz, die abhängig von der Temperatur und der Menge des
verdampften Wassers ist, wird am Ende des Verdampfungsvorganges entweder eine konzentriertere oder gesättigte
Lösung oder eine Suspension der Substanz in seiner gesättigten lösung erhalten. Im Gegensatz dazu wird, wenn der Konzentrator
mit einer Suspension beschickt wird, an seinem Auslass eine Suspension mit einem geringeren Wassergehalt erhalten.
Im Falle von Substanzen und Gemischen, die einen niedrigeren Schmelzpunkt besitzen, kann man außerdem am
Auslass des Konzentrators ein geschmolzenes Produkt erhalten.
Die Temperatur der eingeführten Gase kann innerhalb eines weiten Bereiches schwanken. Bei der Verwendung einer Vorrichtung
mit bestimmten Abmessungen ist ea möglich, sowohl die Temperatur der Gase als auch die Fließgeschwindigkeit
der zuzuführenden Lösung oder Suspension zu verändern. Eine Herabsetzung der Fließgeschwindigkeit der lösung oder
Suspension oder eine Erhöhung der Temperatur der Gase führt in beiden Fällen zu einer konzentrierteren lösung oder
Suspension. Deshalb ist es möglich, Gase mit relativ niedriger Temperatur zu verwenden, wenn eine geringe Fließgeschwindigkeit
der Beschickungslösung oder -suspension vorliegt, wobei man trotzdem eine zufriedenstellende
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Konzentration am Auslass erhält. In der Praxis lassen sich gute Ergebnisse erzielen mit Gasen, die eine Einlasstemper
a.tur von nicht v/eriiger als 7O0C besitzen. Es v/erden
aber auch gute Ergebnisse :.iit Gasen erzielt, die eine sehr
hohe Einlasstemperatur, beispielsweise in der Größenordnung
von 11000C, besitzen, sowie auch mit allen dazwischen
liegenden Temperaturen.
Die Wahl der bevorzugten Temperatur hängt von den Eigenschaften der zu konzentrierenden Lösungen oder Suspensionen
ab, sowie vom gewünschten Konzentrationsgrad. Bei der Konzentrierung, beispielsweise von Orthophosphorsäure,ist
es am einfachsten, die Temperatur der Einlassgase so zu begrenzen,
daß die Bildung von H^PO^-Nebeln in den Auslassgasen
vermieden wird. Im vorliegenden Verfahren können Gase verwendet werden, die eine Einlasstemperatür von bis zu
70O0C besitzen, ohne daß sich H^PO.-Nebel in den Auslassgasen
bilden. In BetrachtZiehung der ausgezeichneten Wärmewirksamkeit,
die durch das vorliegende Verfahren selbst bei Temperaturen unterhalb 700 C erhalten wird, ist es
deshalb möglich, alle Schwierigkeiten zu vermeiden, die im Zusammenhang mit dem Niederschlagen dieser Nebel stehen.
Als Quelle für heißes Gas ist es möglich, beispielsweise
heiße Luft, die in einer Verbrennungskammer erhitzt wurde, zu verwenden. Außerdem ist es möglich, die verschiedensten
Abgase auszunutzen, die aus anderen Verfahren stammen und die normalerweise an die Luft abgelassen werden. Es
genügt, daß diese Gase einen geringen Feuchtigkeitsgehalt, einen ausreichenden Wärmegrad haben und daß sie nicht mit
der zu konzentrierenden Lösung oder Suspension reagieren.
Wie bereits vorstehend erklärt, ist das Rohr so bemessen, daß die Gase des verengten Teiles dieses Rohres eine/ Aufwärtsgeschwindigkeit
aufweisen, die zwischen 20 und 100 m/Sec
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liegt. Pur zahlreiche Durchführungen des Verfahrens wird
eine bevorzugte Aufwärtsgeschwindigkeit von 50-70 m/Sec.
angewendet.
Die Temperatur der Lösung oder Suspension am Auslass der
Vorrichtung ist beachtlich niedriger als diejenige, die bei anderen Verfahren in Direktkontakt erhalten wurde. Dies ist
eine Folge des Strippens, da der heiße Gasstrom die Siedetemperatur
der Flüssigkeit herabsetzt, indem der Partialdruck des Wasserdampfes herabgesetzt wird, dabei wird eine
Wirkung erzielt, die derjenigen ähnlich ist, wenn ein Vacuum %
angewendet wird. Daher kommt es, daß die Korrosionserscheinung, insbesondere bei derKonzentrierung von Phosphorsäure,
viel weniger intensiv ist als diejenige, die beim Direktaustauschverfahren
beobachtet wurde, und daß es deshalb möglich ist, für den größten Teil der Vorrichtung preiswerte
Materialien, wie beispielsweise Kunststoffmaterialien, zu verwenden.
Das Hiederschlagen der Tröpfchensuspension am Auslass des
Konzentrates macht keinerlei Schwierigkeiten. Es kann durch übliche Verfahren zum Abtrennen von in Gas suspendierten
flüssigen Phasen bewirkt werden. Ausgezeichnete Ergebnisse *
werden beispielsweise bei Verwendung üblicher Zyklone er- ™
halten.
Ein sehr interessantes Merkmal dieses Verfahrens besteht darin, daß eine konzentrierte Lösung jeglichen Gehaltes bis
zur Sättigung erhalten werden kann, wobei von einer verdünnten Lösung jeglichen Gehaltes ausgegangen werden kann.
Die Substanzen, die sonst oberhalb einer bestimmten Konzentration dehydriert werden, können bis auf diese Konzentration
gebracht werden.
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Beispielsweise im Fall von Orthophosphorsäure ausgehend von einer verdünnten Säure mit beispielsweise 50 Gew.#
P9O51 kann man eine konzentrierte Säure jeglichen Konzentrationsgrades
bis zu 64 Gew.# Ρρ^δ ernaH»en* während nach
bisherigen Verfahren im allgemeinen keine Säure erhalten wurde, die einen Konzentrationsgrad von mehr als 50 - 55
Gew.# PpOc aufwies·
Dieser weite Konzentrationsbereich kann durch die gleiche Vorrichtung durch einfaches Ändern der Beschickungsdaten,
beispielsweise der Fließgeschwindigkeit der verdünnten " lösung erhalten werden. Die außergewöhnlich hohe Geschwindigkeit
des Konzentrierungsverfahrens gestattet eine sehr hohe Leistung zu erhalten mit einem verhältnismäßig kleinen
Konzentrator. Unter Inbetrachtziehung der außergewöhnlichen Einfachheit der Konstruktion der Vorrichtung sind die Kosten
der Anlage bei einer bestimmten Fertigungskapazität wesentlich niedriger als die Kosten einer üblichen Anlage.
Andere Vorteile dieses Konzentrators bestehen in der einfachen Handhabung und der einfachen Inbetriebhaltung. Auf
Grund der einfachen Handhabung des Verfahrens kann dieses ohne weiteres automatisiert werden.
Ein anderer sehr großer Vorteil der außergewöhnlichen Geschwindigkeit
des Konzentrierungsverfahrens liegt in der Möglichkeit, die Konzentration der Lösung am Auslass
schnell zu verändern. Durch Veränderung der Fließgeschwindigkeit der einzuführenden verdünnten Lösung innerhalb
einer sehr kurzen Zeit, d.h. in der Größenordnung von wenigen Minuten, erhältpf man die gewünschte Konzentrationeänderung
der Lösung am Auelass·
Im Fall von Phosphorsäure ist es besonders vorteilhaft, die Konzentration der ausfließenden Lösung schnell zu verändern*
Wenn die Aufbereitungsanlage für konzentrierte
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Phosphorsäure aus irgend einem Grund unterbrochen wird,
kann man durch Herstellung konzentrierter Säure die günstigsten Lagerbedingungen ausnutzen und dadurch die Polgen, die
sonst eine Unterbrechung der Anlage mit sich bringen, vermeiden. Die Lagerkapazität eines Lagertanks berechnet auf das
Gewicht von PgO^ wird um etwa 50 °/o erhöht, wenn man Säure mit
64 Gew.^ ^0^5 la&er"t» anstelle einer Säure mit 50 Gew.°/o
PpOc» infolge des höheren Gehaltes und der größeren Dichte
einer Säure mit 64 Gew.^.
Der erfindungsgemäße Strippvorgang hat einen weiteren Vorteil beim Konzentrieren von Phosphorsäure zur Folge. Während
des Konzentrieren wird eine größere Menge Fluor, das aus Verunreinigungen des Phosphorits stammt, entfernt.
Bei der Konzentrierung von 30 $iger Phosphorsäure, die 2
Gew.$ an Fluorverbindungen ausgedrückt als F auf 50 Gew.$
P?0(- enthält, werden etwa 70-75 %>
des Fluors mittels des vorstehenden Verfahrens entfernt, während bei dem bisher
brannten Direktaustauschverfahren im allgemeinen nicht mehr als 50 $ Fluor entfernt werden kann. Bei der Konzentrierung
der Säure bis zu einem PgOc-Gehalt von 64 Gew.# können 90 fi
Fluor entfernt werden.
Das Entfernen größerer Mengen Fluor ist besonders dann sehr
interessant, wenn die konzentrierte Phosphorsäure für eine Verwendung vorgesehen ist, bei der nur ein geringer Fluorgehalt
erlaubt ist, insbesondere für die Herstellung von Bicalciumphospliat
für Futtermittel. Es ist dadurch möglich, die Behandlung zum Entfernen von Fluor zu vereinfachen oder
sogar zu vermeiden.
Die Rückgewinnung von fluor aus den Gasen ist außerdem viel
einfacher ala in anderen Direktaustauaohverfahren. Nach diesen letzteren Verfahren werden die Fluorverbindungen, d.h.HJ
und Si?, sueasmen mit Wasser und eines feil der H^PO^-Hebel
-U-
niedergeschlagen, wodurch die Gewinnung des Fluors aus der niedergeschlagenen Lösung, beispielsweise in Form von
Fluoriden oder von Alkalifluorsilikaten, durch die Segenwart von Phosphorsäure behindert wird. Da in den nach dem erfindungsgemäßen
Verfahren erhalten Auslassgasen keine Phosphorsäurenebel enthalten sind, ist im Gegensatz dazu
die Gewinnung des Fluors viel leichter. Ein anderes, sehr interessantes Merkmal dieses Konzentrierungsverfahrens ist
dasjenige, das weder viel Zeit zur Bildung von Krusten an den Wänden der Vorrichtung bleibt, die den Betrieb derselben
stören würden, noch ein Verstopfen der Vorrichtung stattfindet. Das ist eine Folge des stark kinetischen Systems
innerhalb der Anlage·
Das vorliegende Verfahren ermöglicht es deshalb;Düngemittelauf
schlänimungen zu/ konzentrieren, "beispielsweise
Aufschlämmungen, die durch Auflösen von Phosphorit in einer
oder mehreren Mineralsäuren, wie beispielsweise HNO^ und
H_PO., und anschließender Behandlung mit Ammoniak erhalten
wurden,/oder es gestattet Aufschlämmungen von ternären
Düngemitteln, die durch das Beimischen von Kaliumsalzen zu diesen Aufschlämmungen erhalten wurden, zu konzentrieren.
Ausgehend von verdünnten Lösungen, die beispielsweise 40-50 Gew.# Wasser enthalten, ist es möglich, konzentrierte Aufschlämmungen
zu erhalten, die beispielsweise 0,5-10 Gew.$ Wasser enthalten und dadurch zum Granulieren geeignet sind.
Die folgenden Beispiele dienen zur Erläuterung der vorliegenden Erfindung.
Baispiel 1t
Dieses Beispiel betrifft die Konzentrierung einer ^24
Lösung· Der Konzentrator besteht aus einem senkrechten Yenturi-Eohrt bsi des der verengt· Teil einen Innendurchmeeer
*/ oder Auf r:h2ü3tfiungs·.··., die durch Behandlung,mit Ammoniak
von einer uu-.-.r mehreren Mineralsäuren, wie beispieleweise
E^PO. oder Gsmiachen derselben mit H2SO-. oder HNO,,
wurden, Q0nf*3/1?42
von 214 mm und eine Höhe von 500 mm besitzt. Der Erweiterungswinkel
des Zerstäubers beträgt 7°·* Oberhalb des Venturi-Rohres ist ein Rohrabschnitt angebracht, der einen
gleichbleibenden Durchmesser von 500 mm besitzt. Die erhaltene Ammoniumaulfatsuspension wird von den Gasen in
einem Zyklon 8 abgetrennt und wird am Ausgangsende 9 des Zyklons gewonnen, wie in der beiliegenden Zeichnung dargestellt
ist. Die Gase verlassen den Zyklon bei 10. Die Gase bestehen aus Luft, die bis auf eine Temperatur von etwa 65O°C
erhitzt wurde.
Ihre Fließgeschwindigkeit beträgt etwa 2.210 m /Std. Ihre
-PüetGeschwindigkeit in dem verengten Teil beträgt etwa
m/Sec· Am Auslass des Zerstäubers beträgt ihre Geschwindigkeit etwa 5 m/sec. Die Lösung, die in Höhe des verengten
Teiles des Venturi-Rohres eingefüllt wird, zeigt folgende
Zusammensetzung in Gew.^χ
(NH4)2SO4 43 J*
H2O 57 96
Ihre Fließgeschwindigkeit beträgt etwa 1365 kg/Std. und ihre
Temperatur etwa 650C. Am Auslassende des Zyklons werden etwa
Suspension λ
kg/Std. der iöekag folgender Zusammensetzung gewonnen: \
(NH4 | )2so4, | kristallisiert | 25 | ,4 |
(NH4 | )2so4, | gelöst | 35 | ,9 |
H2O | 38 | ,7 |
Wenn jedoch der Konzentrator mit etwa 1.735 kg/Std. der gleichen Lösung beschickt wird, werden am Auslassende des
Zyklons 1.300 kg/Std. einer Suspension folgender Zusammensetzung
gewonnen:
(HH4J2SO4, kristallisiert 19,05 %
(HH4)2S04, gelöst 38,7Ji
H2O 42,25 Jt
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Wenn der Konzentrator mit etwa 1.015 kg/Std. der gleichen Lösung beschickt wird, wird am Auslassende des Zyklon*eine
Menge von etwa 610 kg/Std. der Suspension gewonnen, die folgende Zusammensetzung hat:
43,3 27,5 29,2
Dieses Beispiel betrifft die Konzentrierung einer Phosphorsäurelösung,
die auf nassem Wege hergestellt wurde und folgende Zusammensetzung hat:
(NH4 | )2so4, | kristallisiert |
(NH4 | )2so4, | gelöst |
H2O | ||
Beispiel 2: |
1*2° 5 | ausgedrückt | 30, | in F | 0 | Gew. |
CaSO4 | 1, | - 2, | 4 | It | |
Fluorverbindungen, | 27 | ||||
0 | |||||
H2SO4 | g/L. | ||||
Der im Beispiel 1 beschriebene Konzentrator wird mit Luft, die auf 6350C erhitzt wurde, mit ι
von etwa 2.160 mvStd, beschickt.
von etwa 2.160 mvStd, beschickt.
die auf 6350C erhitzt wurde, mit einer Fließgeschwindigkeit
Die Fließgeschwindigkeit der verdünnten Säurelösung beträgt etwa 1.085 kg/Std. und ihre Temperatur etwa 500C. Am Ausgangsende
des Zyklon werden etwa 636 kg/Std. einer Lösung erhalten, die einen PgOc-Gehalt von etwa 50,9 Gew.# b'esitzt.
Der P_Oc-Verlust betrug weniger als 1 <f» und die Abgase
waren vollkommen frei von Po0c
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Dieses Beispiel betrifft die Konzentrierung einer Phosphorsäurelösung,
die praktisch die gleiche Zusammensetzung wie die des Beispiels 2 besitzt und einen PgO^-Gehalt von etwa
29»8 Gew.$ aufweist. Der im Beispiel 1 beschriebene Konzentrator
wird mit Luft, die auf etwa 6250C erhitzt wurde, mit einer Fließgeschwindigkeit von etwa 2.135 m /Std. beschickt.
Die Phosphorsäurelösung hat eine Temperatur von etwa 5O0O.
Diese Lösung wird mit einer Iließgeschwindigkeit von etwa 600 kg/Std. in den Konzentrator eingefüllt. Am Auslassende
des Zyklon*.werden etwa 280 kg/Std. der Lösung gewonnen, die "
einen J20,--Gehalt von etwa 63,8 # besitzt.
Das v-ere teilende Beispiel betrifft die Konzentrierung einer
Phosphorsäurelösung, die praktisch die gleiche Zusammensetzung
wie die des Beispiels 2 und einen P2Oc-GeIIaIt von
etwa 30,1 Gew.$ besitzt. Der im Beispiel 1 beschriebene Konzentrator wird mit Luft, die auf etwa 465 C erhitzt wurde,
mit einer Fließgesehwindigkeit von etwa 2.340 m /Std. beschickt.
Die Phosphorsäurelösung zeigte eine Temperatur von etwa 530O und wurde mit einer Fließgeschwindigkeit von etwa ι
2.000 kg/Std. in den Konzentrator eingefüllt. Am Auslassende des Zyklons wurden etwa 1.610 kg/Std. der Lösung, die einen
von etwa 36,9 Gew.# besaß, gewonnen.
Dieses Beispiel betrifft die Konzentrierung einer Phoaphorsäurelösung,
die praktisch die gleiche Zusammensetzung wie die des Beispiels 2 und einen JgOc-Gehalt von e-fcwa 29,9 Gew
/fo besitzt. Der im Beispiel 1 beschriebene Konzentrator wird
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mit Luft, die auf etwa 62O0C erhitzt wurde, mit einer .Fließgeschwindigkeit von etwa 2.200 nr/Std. beschickt. Die Phosphorsäurelösung
zeigt eine Temperatur von etwa 5O0C und wird
mit einer Pließgeschwindigkeit von etwa 850 kg/Std. in den Konzentrator eingefüllt. Am Auslassende des Zyklon.-werden
etwa 457 kg/Std. einer Lösung mit einem PpO^-Gehalt von etwa
55»2 Gew.$ gewonnen.
Dieses Beispiel erläutert die Verwendung von Abgasen, die
Ψ aus anderen Vorrichtungen kommen, als Wärmequelle. Die zu
konzentrierende Lösung ist eine Phosphorsäurelösung, die praktisch die gleiche Zusammensetzung wie die des Beispiels
2 und einen PpO^-Gehalt von etwa 30,0 Gew.;£ besitzt. Die
Gase kommen von einer Anlage, in der Salpetersäure durch Oxydation von Ammoniak hergestellt wird. Sie bestehen im
wesentlichen aus Luft mit einer sehr geringen Menge an Stickstoffgaaen.
Ihre Temperatur beträgt etwa 225 C und sie werden
mit einer Pließgeschwindigkeit von etwa 2.380 m /Std. in den im Beispiel 1 beschriebenen Konzentrator eingelassen,,
Die Lösung hat eine Temperatur von etwa 50 C und wird mit einer Pließgeschwindigkeit von etwa 460 kg/Std. in den
Konzentrator eingefüllt.
Am Auslassende des Zyklons werden etwa 310 kg/Std. einer Lösung mit einem P2O,--Gehalt von etwa 44,7 Gew.?» gewonnen.
Wenn im Gegensatz dazu der Konzentrator mit etwa 308 kg/Std.
werden einer verdünnten Lösung beschickt wird, w*a»«l· am Auslassende
des Zyklons etwa 180 kg/Std. einer Lösung mit einem ?2O5"
Gehalt von etwa 51,2 Gew.# gewonnen.
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Dieses Beispiel erläutert die Konzentrierung einer Aufschlämmung eines binären Düngemittels. Diese Aufschlämmung
stammt von einem Gemisch aus Salpetersäure und Phosphorsäure, die auf nassem Wege erhalten wurde, und bei dem beide Säuren
durch Ammoniakzugabe auf einen pH-Wert von 4,2 gebracht wurden«
Die Aufschlämmung zeigt folgende Zusammensetzung:
N 12,30 io
H0O 48,3 #
P2O5 12,45
Seine Temperatur beträgt etwa 850C. Diese Aufschlämmung wird
in dem in Beispiel 1 beschriebenen Konzentrator mit einer Fließgeschwindiglceit von etwa 620 kg/Std. zusammen mit Luft,
die auf etwa 6100C erhitzt wurde, und eine Fließgeschwindigkeit
von 2.165 m /Std. besaß, eingefüllt. Am Auslassende des Zyklons wurden etwa 318 kg/Std. eines geschmolzenen Produktes
der folgenden Zusammensetzung gewonnen:
N 23,90 #
P2O5 24,25 #
H2O 0,5 #
Diese Aufschlämmung wurde in eine Granulieranlage weitergeleitet.
Dieses Beispiel erläutert die Konzentrierung einer Aufschlämmung
eines ternären Düngemittels. Die Aufschlämmung besteht aus einem Gemisch aus NH.HgPO^, NH^NO, und KNO,
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in solchen Mengenanteilen, daß man ein Gewichtsverhältnis der Düngemittelbestandteile ausgedrückt in N/PpOc/KpO,
von 1:1:1 erhielt. Sein Gehalt in Wasser betrug etwa 43,3 Gew.# und seine Temperatur feei etwa 75 G.
Diese Aufschlämmung wird in dem in Beispiel 1 beschriebenen
Konzentrator mit einer Pließgeschwindigkeit von etwa 940 kg/Std. zusammen mit etwa 2.260 m /Std. eines 62O0C heißen
Gases eingefüllt. Am Auslassende des Zyklons werden etwa 576 kg/Std. einer konzentrierten Aufschlämmung mit einem
Wassergehalt von etwa 7,8 Ji gewonnen. Die Aufschlämmung
wurde in eine Granulieranlage weitergeleitet.
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Claims (1)
- Patentansprüche:1. Verfahren zur Konzentrierung wässriger Lösungen und Suspensionen durch direkten Kontakt mit einem heißen Gasstrom, dadurch gekennzeichnet, daß die heißen Gase mit einer Temperatur zwischen 70 und 11000C in den unteren Teil eines im wesentlichen senkrechten Rohres eingeführt werden, daß aus a) einem mit einer Einlasszone für die Gase versehenen unteren Teil, b) einem oberhalb der Gaseinlasszone angeordneten verengten Teil und c) einem oberhalb des verengten Teiles angeordneten im wesentlichen kegelstumpfförmigen Teil mit ä einem sich nach oben vergrößernden Querschnitt besteht, wobei im verengten Teil die Gase eine Geschwindigkeit von etwa 20 - 100 m/Sec. erreichen, die Lösung oder Suspension in das Rohr in Höhe des verengten Teiles eingeführt wird, so daß sie durch den Gasstrom in feinste Tröpfchen verteilt wird, diese Tröpfchen, während sie beginnen V/asser an das Gas abzugeben, durch den Gasstrom in eine obere Zone des Rohres getragen werden, in der eine -Geschwindigkeit herrscht, durch die die Tröpfchen eine beständige aufgewirbelte Schicht von im wesentlichen gleichbleibenden Abmessungen bilden und in der die Konzentrierung der Lösung oder Suspension fortgesetzt wird, die k-<Hs tp--- Tröpfchen der konzentrierten - i/Lösung oder Suspension durch den Gasstrom über die aufgewirbelte Schicht zum Auslass des Rohres hinausgetragen werden, von den Gasen abgetrennt und nach bekannten Verfahren gewonnen werden. ·2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Gasgeschwindigkeit in dem verengten Teil zwischen 50 und 70 m/Sec. beträgt.5. Verfahren nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die konzentrierte Lösung oder Suspension von den Gasen am Auslass des Rohres durch einen Zyklon abgetrennt wird.BAD ORIGINAL0 0 9813/13424. Torrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Vorrichtung aus einem im wesentlichen senkrechten Rohr, das folgendes enthält, bestehtia) Einen mit einer Einlasszone für die Gase versehenen unteren Teil,b) einen oberhalb der Gaseinlasszone angeordneten verengten Teil undc) einen oberhalb des verengten Teils angeordneten, im wesentlichen kegelstumpfförmigen Teil mit einem sich nach oben vergrößernden Querschnitt.5. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß über dem Teil mit de*a sich vergrößernden Querschnitt ein Rohrstück mit einem gleichbleibenden Querschnitt angeordnet ist.6. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß das Rohr an seinem oberen Ende mit einem Teil abschließt, dessen Querschnitt sich nach eben verkleinert.7. Vorrichtung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß der kegelstumpfförmige Teil mit dem sich vergrößernden Querschnitt einen im wesentlichen rumen Querschnitt aufweist.8. Vorrichtung nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß der Erweiterungswinkel des Kegelstumpfsabschnitts zwischen 6 und 9° beträgt,FürSIiTCAT - Societä IndustrialeCatanese S.p/A., Palermo/Ital.Rec 009313/13U
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EP1127845A2 (de) * | 2000-02-21 | 2001-08-29 | Roland Dr.-Ing. Schilling | Zyklonverdampfer |
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Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3437832A1 (de) * | 1984-10-16 | 1986-04-24 | Telefunken electronic GmbH, 7100 Heilbronn | Verfahren zum reinigen einer fluessigkeit und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
EP1127845A2 (de) * | 2000-02-21 | 2001-08-29 | Roland Dr.-Ing. Schilling | Zyklonverdampfer |
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