DE1483391B2

DE1483391B2 - Verwendung eines kobalt vanadium eisen legierung als magnet koerper

Info

Publication number: DE1483391B2
Application number: DE19651483391
Authority: DE
Inventors: Harold Lothrop Borden Kinneion Wenny jun Daniel Herman Morris Township NJ Gould (V St A)
Original assignee: Western Electric Co Inc
Current assignee: AT&T Corp
Priority date: 1964-10-20
Filing date: 1965-10-18
Publication date: 1971-09-23
Also published as: DE1483391A1; NL6513512A; US3390443A; GB1120125A; BE671149A; SE315960B

Description

Die Erfindung betrifft die Verwendung einer Kobalt-Vanadium-Eisen-Legierung als magnetischer Körper, vorzugsweise als magnetischer Informationsträger.

Es sind Magnetwerkstoffe bekannt, die eine im Bereich des 5/fl-Koordinaten-Nullpunktes (B = Induktion, H = Feldstärke) eingeschnürte Gleichstrom-Hystereseschleife aufweisen (siehe z. B. »Electrical Engineering«, S. 1292 [1935], und »Siemens Zeitschrift«, S. 434 [1955]). Eine solche Hystereseschleife kann als aus zwei getrennten Unterschleifen zusammengesetzt betrachtet werden, deren eine im ersten Quadranten und deren andere im dritten Quadranten liegt und die durch einen schmalen, annähernd linearen Teil im Bereich des Koordinaten-Nullpunktes miteinander verbunden sind. Magnetwerkstoffe mit einer solchen Kennlinie zeigen im Bereich der Sättigungsinduktion B_s bemerkenswert hohe Industionswerte, die bei Umkehrung des Feldes nur allmählich abnehmen und vor Erreichen der Feldstärke Null eine erhöhte Permeabilität aufweisen, so daß die Remanenzinduktion B_R einen wesentlich geringeren Wert als die Sättigungsinduktion B_s "aufweist. Solche eingeschnürten Hystereseschleifen sind bei Legierungen wie auch bei Ferriten gefunden worden. Bei den bis jetzt bekannten Werkstoffen treten diese Kennlinieneigenschaften weniger ausgeprägt hervor und verschwinden außerdem bei hohen Feldstärken.

Aufgabe der vorliegenden Erfindung ist die Schaffung eines Magnetkörpers, der entweder eine ausgeprägte Einschnürung der Hystereseschleife im Bereich des Koordinaten-Nullpunkts aufweist oder aber durch bestimmte Behandlungsschritte in einen Zustand mit einer in allen vier Quadranten verlaufenden Hystereseschleife bei genau einstellbarer Koerzitivfeldstärke überführt werden kann. Die erfindungsgemäße Lösung dieser Aufgabe besteht in der Verwendung einer Legierung, bestehend aus 78 bis 95 % Kobalt, 0 bis 4% Vanadium, Rest Eisen, die um mindestens 90 % kaltverformt, insbesondere zu Draht oder Band gezogen bzw. gewalzt ist, als magnetischer Körper, wie z. B. magnetischer Informationsträger, der eine im ersten und dritten Quadranten verlaufende Hystereseschleife mit Einschnürung am Koordinaten-Nullpunkt besitzt. Außer dem erstrebten Hystereseverlauf kann ein solcher Magnetkörper insbesondere auch einen scharfen Wechsel der Permeabilität bei einem definierten Feldstärkewert aufweisen. Die erzielten Kennlinien sind ferner auch bei hohen Feldstärken der eingeprägten Magnetisierung stabil.

Zum Stand der Technik ist ergänzend darauf hinzuweisen, daß ferromagnetische Kobalt-Eisen-Legierungen mit 80 bis 100% Kobalt bekannt sind, die Vanadium in einer Menge von 1,5 bis 4°/o enthalten können (Bozorth, »Ferromagnetism«, 1956, S. 190 bis 209). Solche Legierungen werden bekanntermaßen zu Draht gezogen, was im allgemeinen mit einer Querschnittsverminderung von mehr als 90% verbunden ist. Weiterhin ist ein Verfahren zur Herstellung von dauermagnetischen Halbzeugen, z. B. Bändern und Drähten, aus teilweise austenitischen Eisen-Kobalt-Legierungen mit einem weiteren Element, z. B. Vanadium, bekannt, bei dem die Legierung mit einer Querschnittsabnahme von mindestens 90% kaltverformt und danach bei 450 bis 600° C geglüht wird (s. deutsche Auslegeschrift 1 084 033). Es wurden bisher aber weder die besonderen Magnetisierungseigenschaften noch die vorteilhaften technischen Anwendungsmöglichkeiten eines Magnetkörpers aus erfindungsgemäß verwandten Legierungen erkannt.

Magnetkörper aus erfindungsgemäß verwandten Legierungen mit dem angegebenen Kennlinienverlauf können in vielen bekannten Einrichtungen vorteilhaft angewendet werden. Dabei kommt den erreichbaren Werten des Rechteckverhältnisses B_R/B_S sowie der Koerzitivfeldstärke entsprechend den jeweiligen Anforderungen Bedeutung zu. Speziell für die Ausnutzung des vorliegenden Effekts entwickelte Einrichtungen sind zur Zeit noch selten, doch wird auch diese Entwicklungsrichtung durch die Verfügbarkeit von Werkstoffen mit stabiler Einschnürung der Magnetisierungskennlinie stärker betont werden. In diesem Zusammenhang ist vor allem die magnetische Strombegrenzung zu nennen, wobei von der ausgeprägten Permeabilitätsänderung in Abhängigkeit vom angelegten Magnetfeld Gebrauch gemacht wird.

Für diese und andere Zwecke, z. B. auch für Informationsspeicher, können Magnetkörper aus erfindungsgemäß verwandten Legierungen z. B. bevorzugt in die Form von Drähten oder Bändern gebracht werden.

Die angegebene Kaltverformung ist für die Einschnürung der Hystereseschleife ursächlich maßgebend. Darüber hinaus hat sich durch eingehende Versuche ergeben, daß durch eine nachfolgende Wärmebehandlung bei einer Temperatur bis zu 500° C (Partialglühen) das Rechteckverhältnis der Unterschleifen erhöht werden kann. Dieser Kennwert der Unterschleifen ist selbstverständlich abweichend von dem Verhältnis B_RIB_S der Gesamtschleife entsprechend der geometrischen Form der Unterschleifen zu definieren.

Durch andersartige Wärmebehandlung können auch bei erfindungsgemäßen Magnetkörpern gewünschtenfalls besondere Eigenschaften erzielt werden, die sich etwa denjenigen von üblichen Magnetwerkstoffen nähern. Insbesondere kann hierdurch ein weiter Bereich an Koerzitivfeldstärke verwirklicht werden.

Bestimmte Weiterbildungen des Magnetkörpers aus erfindungsgemäß verwandten Legierungen ergeben sich durch Wärmebehandlung bei über 500° C. Der Kennlinienverlauf tritt hierbei wieder in alle vier Quadrante ein. Die Koerzitivfeldstärke kann dabei je nach Temperatur in vorausberechenbarer Weise innerhalb eines Bereichs von etwa 1 bis 12 Oersted verändert werden.

Außer den angegebenen Zusammensetzungsmerkmalen mit 78 bis 95% Kobalt sowie 0 bis 4% Vanadium und restlichem Eisen können wahlweise verschiedene Zuschläge bis zu einem Gesamtanteil von 4% treten (hier und im folgenden alles in Gewichtsprozenten). Ein Vanadiumgehalt in dem Optimalbereich von 0 bis 4 % verbessert die Bearbeitungsfähigkeit und Festigkeit sowie das Rechteckverhältnis, wobei auch die Koerzitivfeldstärke mit steigendem Vanadiumgehalt leicht zunimmt. Aus diesem Grund wird ein Mindestgehalt an Vanadium von 1 % bevorzugt. Die obere Grenze des Bereiches von 4% ist vergleichsweise kritisch, wesentliche Überschreitung dieser Grenze führt zu einem Verlust der typischen Magnetisierungseigenschaften. Die Grenzen des Kobaltanteils sind nach oben durch die Kaltverformbarkeit des Werkstoffs sowie nach unten durch das Verschwinden der Hystereseeinschnüruhg bestimmt.

3 4

Ein bevorzugter Bereich des Kobaltariteils liegt zwi- Partialglühen bei 150 bis 500° C oder wenig darüber

sehen 85 und 92 %. Andere beabsichtigte oder unbe- noch stärker ausgeprägt werden. Dieses Partialglühen

absichtigte Beimengungen werden mit ihren zulässi- steht im Gegensatz zum Weichglühen während der

gen Grenzen im Zusammenhang mit Ausführungs- Vorbehandlung, wodurch die angestrebten Magneti-

beispielen erläutert. 5 sierungseigenschaften aufgehoben würden. Typische

Zunächst werden noch einige allgemeine Gesichts- Behandlungszeiten für das Partialglühen erstrecken

punkte und Beispiele zur Ausführung der Erfindung sich bis auf etwa 3 Stunden. Darüber hinaus ist eine

angegeben. weitere Wirksamkeit nicht beobachtet worden. Eine

Ein wesentlicher Bearbeitungsschritt ist die erfin- Überschreitung der angegebenen Temperaturgrenze

dungsgemäße Kaltverformung, etwa Kaltwalzen, die io von 500° C erlaubt allgemein kürzere Glühzeiten und

jedenfalls nach einem etwaigen Weichglühen durch- kann zu diesem Zweck gegebenenfalls zweckmäßig

geführt werden muß, jedoch eine nochmals nach- angewendet werden.

folgende Behandlung dieser Art nicht zuläßt. Der Auch ein Partialglühen zwischen 500 und 550° C Grad dieser somit abschließenden Kaltverformung ist noch mit der Erhaltung einer Hystereseeinschnümuß mindestens 90 % gemäß dem angegebenen 15 rung verträglich. Es hat sich herausgestellt, daß Verhältnis r betragen, womit jedoch manche Form- solche Temperaturwerte für Legierungen mit einem gebungen nicht erreichbar sind. Dies gilt vor allem, Kobaltanteil zwischen 78 und 9O°/o zulässig sind, wenn der Magnetkörper letztlich in Draht- oder Bei Überschreiten der angegebenen Temperatur-Bandform gebracht werden soll. In dem folgenden grenze von 550° C geht für alle Legierungszusamallgemeinen Ausführungsbeispiel sind daher Verfah- 20 mensetzungen die Hystereseeinschnürung in einen rensschritte vor der abschließenden Kaltverformung üblichen Kennlinienverlauf in allen vier Quadranten angegeben, die mit der Erfindungsaufgabe in Einklang über. Gleiches gilt für Legierungen mit 90 bis 95% stehen. Es handelt sich dabei jedoch grundsätzlich Kobalt bei Überschreiten einer Temperaturgrenze um übliche Bearbeitungs- und Behandlungsverfahren, von 500° C. Die Hauptmerkmale der Erfindung, die nach den jeweiligen Gegebenheiten abgewandelt 25 nämlich die angegebene Legierungszusammensetzung werden können, ohne die nachfolgende erfindungs- mit entsprechender Kaltverformung, können auch bei gemäße Behandlung zu beeinträchtigen. Überschreiten der genannten Temperaturgrenzen

Aus einer Schmelze der erfindungsgemäßen Zu- sinnvoll angewendet werden, wenn an Stelle der

sammensetzung wird z. B. ein Barren von 19 mm Hystereseeinschnürung bestimmte Koerzitivfeldstär-

Durchmesser und 200 mm Länge gegossen. Andere 30 ken erreicht werden sollen. Hierfür kommt eine

Kristallisierungsverfahren, wie Zonenschmelzen, das Wärmebehandlung in einem Bereich bis zu 1200° C

»Bridgman«-Verfahren oder Kristallziehen können in Betracht. Grundsätzlich können sogar noch höhere

ebenfalls angewendet werden. Der Barren wird dann Temperaturen bis zum Schmelzpunkt der Legierung

durch Warmwalzen auf eine Stärke von 2,5 mm, zugelassen werden.

allgemein durch andere Bearbeitungsschritte wie 35 Die Glühzeiten zwischen 500 und 1200° C betra-Schmieden, Pressen od. dgl. auf eine Stärke von gen, abgesehen von den Legierungszusammensetzun-3,2 mm gebracht. Aufgetretene Oberflächenschäden gen mit geringem Kobaltanteil und einer unteren werden sodann etwa durch Schleifen, Beizen oder Grenze des letztgenannten Temperaturbereiches von Sandstrahlen u. dgl. beseitigt. Nach durchgeführter 550° C, wiederum bis zu 3 Stunden, wobei als Mini-Warmverformung wurde der erhaltene, streifenför- 40 malbedingung die Einhaltung einer Temperatur obermige Rohling weichgeglüht. Im allgemeinen kommt halb des unteren Grenzwertes für eine Zeitdauer von hierfür eine Temperatur von 750 bis 100° C sowie mindestens 15 Minuten anzusehen ist. Mit ansteigeneine Zeitdauer zwischen 1 Stunde und 15 Minuten der Temperatur bei der Wärmebehandlung nimmt die in Betracht. Die Abmessungen des Rohlings können Koerzitivfeldstärke ab. Für die angegebenen Legie-Abweichungen von diesen Werten erforderlich 45 rungen ergibt sich ein Mindestwert von etwa 1 Oersted machen. Geringe Abmessungen lassen kurze Glüh- entsprechend einer Glühtemperatur von etwa dauern zu, größere Abmessungen machen längere 1200° C, während sich bei 500 oder 550° C eine Glühdauern erforderlich. Für das angegebene Bei- maximale Koerzitivfeldstärke von 12 Oersted ergibt, spiel empfiehlt sich eine Weichglühzeit von 1 Stunde Es folgen nun spezielle Ausführungsbeispiele zur bei 975° C. Das Weichglühen erfolgt in einer Schutz- 50 Herstellung eines Magnetkörpers aus erfindungsgasatmosphäre aus Wasserstoff, Stickstoff, Argon, gemäß verwandten Legierungen. Dabei wird auf die Helium oder einer Mischung von Stickstoff und in den F i g. 1 A, IB sowie 2 bis 6 dargestellten Ma-Wasserstoff. Durch die Schutzgasatmosphäre werden gnetisierungskennlinien Bezug genommen. Hierin ist Sauerstoffeinschlüsse, die eine Versprödung zur Folge jeweils die Induktion B in Gauß über der Feldhaben, gering gehalten. Durch das Weichglühen wird 55 stärke H in Oersted bei Gleichstrommagnetisierung lediglich die weitere Bearbeitung erleichtert bzw. aufgetragen,
ermöglicht, ohne bereits zu den erfindungsgemäßen
Magnetisierungseigenschaften beizutragen. Beispiel 1

Im Beispielsfalle wird nun die kritische Kaltverformung um mindestens 90 %>, bezogen auf die Werk- 60 Legierungszusammensetzung
stückdicke, ausgeführt, und zwar z. B. durch Kalt- (hier und im folgenden immer in Gewichtsprozenten) walzen. Bevorzugte Werte des Kaltverformungsgrades Kobalt 9O°/o
liegen zwischen 95 und 99% und mehr. Eisen, 9 4°/o

Durch die Kaltverformung ergeben sich grundsätz- Mangan 05%

lieh bereits die erstrebten Magnetisierungseigen- 65 Aluminium o'l°/o

schäften, die für manche Anwendungszwecke ausreichend und geeignet sind. Die Einschnürung der Diese Schmelze wurde bei 1550° C für eine Zeit-Hystereseschleife kann jedoch durch anschließendes dauer von 2 Minuten zur Mischung und Reaktion

gebracht sowie anschließend zu einem Barren von 19 mm Durchmesser und 200 mm Länge ausgegossen und zur Erstarrung abgekühlt. Es folgte Rückerwärmung des Barrens auf 1200° C und Warmwalzen zu einem flachen Streifen von 2,5 mm Stärke. Hierzu waren etwa zehn Verformungsschritte mit dreimaliger Zwischenerwärmung notwendig. Es folgte Prüfung auf Oberflächenschäden und deren Beseitigung durch Abarbeiten sowie lstündiges Weichglühen bei 1000° C in einer Wasserstoff-Schutzgasatmosphäre. Sodann wurde der Streifen ohne Zwischenglühen oder sonstige Wärmebehandlung zur Erreichung der erfindungsgemäßen Kaltverformung weiter zu einem Magnetband ausgewalzt. Bei einer Bandstärke von 0,025 mm und 0,006 mm entsprechend einem Verformungsgrad r = 99% bzw. 99,75% wurden Proben entnommen. Hieran ergaben sich durch Messung der Gleichstrom-Magnetisierungskennlinien die Hystereseschleifen gemäß F i g. 1A und 1B.

Die Hystereseschleife nach F i g. 1A zeichnet sich durch einen vergleichsweise engen Verbindungsabschnitt im Bereich des Koordinatennullpunktes mit im wesentlichen konstanter Permeabilität dBJdH = etwa 100 (relative Permeabilität) aus. Dieser lineare Verbindungsabschnitt erstreckt sich zwischen Feldstärkewerten von etwa 35 bis 40 Oersted. Bei Zunahme der Feldstärke auf 70 bis 80 Oersted nimmt die Permeabilität auf etwa 1000 zu. Die Schleife flacht sich dann ab und behält diese »Dachfläche« bis zu 400 bis 500 Oersted. Bei abnehmender Feldstärke wird zunächst ein Abschnitt mit im wesentlichen konstanter, niedriger Permeabilität = etwa 10 zwischen H — 90 und 70 Oersted durchlaufen. Dann folgt ein plötzlicher Wechsel der Kurvenneigung, wobei die Permeabilität auf einen Wert von etwa 1000, d. h. auf das etwa Zehnfache zunimmt. Diesen Wert behält die Permeabilität etwa in einem Bereich der Feldstärke von 60 bis herab zu 50 Oersted, worauf sich ein weiterer Neigungswechsel der Kurve auf einen Permeabilitätswert von etwa 10 anschließt. Dieser, in sich, ebenfalls wieder etwa lineare Kennlinienabschnitt erstreckt sich etwa von H = 30 Oersted bis zum Koordinatennullpunkt. Aus der Hystereseschleife ergeben sich folgende Kennwerte: H_c = 4 Oersted, B_R = 400 Gauß sowie B = 18 000 Gauß bei H = 60 bis 80 Oersted.

Der abschnittsweise Kennlinienverlauf ist zahlenmäßig wie folgt zusammengestellt:

Tafel 1

Hierzu gilt folgende Zusammenstellung:
Tafel 2

Ansteigendes H

Abnehmendes H

Feldstärke H
in Oersted

0 bis 40
70 bis 80
80 bis 90

90 bis 70
60 bis 50
30 bis 0

Permeabilität

100

1000

1000
100

Für die zweite Probe mit einem Kaltverformungsgrad = r = 99,75% ergeben sich aus der Magnetisierungskennlinie gemäß Fig. IB folgende Kennwerte: H_c = 5 Oersted, B_R = 250 Gauß und B = 18 000 Gauß bei H = 40 bis 60 Oersted.

5	Feldstärke H in Oersted	Perme abilität
Ansteigendes H J. IO I Abnehmendes H J	0 bis 30 40 bis 50 50 und drüber 80 bis 40 40 bis 30 30 bis 0	75 1100 100 100 1100 75 .

Beispiel 2

Eine Legierung mit der Zusammensetzung gemäß Beispiel 1 wurde in gleicher Weise zu einem Band mit einem Kaltverformungsgrad 99% ausgewalzt.

Es folgte eine Wärmebehandlung von 1 Stunde bei 450° C. Es ergab sich eine Gleichstrom-Hystereseschleife gemäß F i g. 2. Ein Vergleich mit der Kennlinie in Fig. IA für den gleichen Werkstoff ohne Wärmbehandlung zeigt, daß die Einschnürung der Hystereseschleife nicht wesentlich verändert ist. Eine bemerkenswerte Veränderung besteht jedoch darin, daß die beiderseitigen Unterschleifen näher gegen den Koordinatenpunkt herangerückt sind.

Beispiel 3

Ein Magnetband mit der Legierungszusammensetzung gemäß dem vorangehenden Beispiel und einem Kaltverformungsgrad von r = 99% (insoweit Kennlinie gemäß Fig. IA) wurde anschließend für 1 Stunde bei 600° C geglüht. Es ergab sich eine Hystereseschleife gemäß Fig. 3. Die Hystereseeinschnürung ist durch die Wärmebehandlung verlorengegangen, die Kennlinie verläuft in üblicher Weise in allen vier Quadranten des SA-Koordinatensystems.

Es gelten folgende Kennwerte: B_R — 16 000 Gauß, H_c = 9 Oersted und Rechteckverhältnis B_R/B_S = 0,85.

Beispiel4

Ein Magnetkörper mit der Legierungszusammensetzung gemäß Beispiel 1 wurde um 99 % bandförmig kaltverformt und anschließend für 1 Stunde bei 1200° C geglüht. Die sich ergebende Hystereseschleife gemäß F i g. 4 zeigt im Vergleich zu F i g. 3 (abschließende Wärmebehandlung bei nur 600° C) eine verminderte Koerzitivfeldstärke. Es gelten folgende Kennwerte: B_R = 15 000 Gauß, H_c = l Oersted und B_R/B_S = 0,83.

Beispiel 5

Das Bearbeitungsverfahren gemäß Beispiel 1 mit einem Kaltverformungsgrad von 99% wurde auf einen Magnetkörper mit folgender Legierungszusammensetzung angewandt:

Kobalt 95%

Eisen 14,4%

Mangan 0,5 %

Aluminium 0,1 %

Das durch die letzte Kaltverformung erhaltene Magnetband wurde für 2 Stunden bei 480° C geglüht. Die zugehörige Hystereseschleife ist in F i g. 5 dargestellt.

Claims

I 48 5 .3 .β I

Beispiel 6 Als weiteres Anwendungsbeispiel ist in Fig. 8 ein ^; Das Verfahren gemäß Beispiel 1 einschließlich ab- als .»Twistöf« ausgebildeter Informationsspeicher anschließender-''Kaltverformung mit 99 % wurde · auf gedeutet; Dieser Speicher, besteht im wesentlichen einen Magnetkörper folgender Zusammensetzung aus einem metallischem LeiterlÖ mit einem schrauangewandt: ■ ■ ·. 5 benförmig gewickelten Magnetband 14 als effindungs-Kobait ^! ' ' ^Vi ' ' 85 3% * '"· gemäßemMagnetkörper. Die Flußrichtung entspricht ^! ' Eisen ^T '^i/;r '■'"'''''' ' '-[2 29Io ' ' der Bandlängsrichtung mit beidseitigem Richtungs- ;.· "'⁷ Vanadium ^ΜίΓι·*' ■ ^:;! *^v'"' "2Vo ' ' sinn^Der Ceiter 10 wird von¹ einer- Stromquelle 16 ■ '' Mangan"'ⁿ'' ^?' " ^:''' '"''^:'"'' ö 5 °/ g^eg^en Masse durchflutet und ist an einen Spannungs-'' · ■■"·.'■ ■·;■■·■"■-.-·: ■-"····'I -i'■" '·■'■■* ■*' ^:-i'-"'"' - :*-> ;.o·■ ■■.'. ίο detektor 18 als Lesevorrichtung des Speiehers ange-Das erhaltene Magnetband·'würde für 2 Stunden ■■;- schlossen. Auf■ dem Leiter 10 ist eine isolierte-Wickbei 500° C geglüht. Die sich ergebende Hysterese- lung 12 angeordnet, die von einer Stromquelle 17 schleife gemäß Fig.6 unterscheidet sich stark yon_t gegen Masse durchflutet wird und mit dem Magnetderjenigen nach Beispiel 5, und zwar infolge des '-'band 14induktiv gekoppelt ist. Eine Mehrzahl solcher Vanadiumgehalts. Die Auswirkung zeigt sich vor allem 15 Wicklungen 12 ist in Längsrichtung des Leiters 10 in stärker rechteckförmigen Unterschleifen sowie in verteilt angeordnet (in F i g. 8 nicht dargestellt). Jeder einer wesentlichen Versteilerung der fallenden Kenn- mit einer Wicklung 12 gekoppelte Abschnitt des Malinienabschnitte für abnehmende Feldstärke im ersten gnetbandes 14 bildet eine Speicherstelle zur Aufnahme und dritten Quadranten. Der Vanadiumgehalt hat fer- einer Binärziffer (Null oder L). ner eine 3fache Zunahme des spezifischen elektri- 20 Im Ausgangszustand sind alle Speicherstellen des sehen Widerstandes auf etwa 27 Mikroohm · cm zur Magnetbandes 14 in einer bestimmten Richtung entFolge, sprechend dem Speicherinhalt Null magnetisiert. Zum Die vorangehenden Ausführüngsbeispiele bezogen „. , ., · L ,,. .. _1λ . . _c . , . _T1 sich auf kommerziell durchführbare Verfahren. Einschreiben einer _γ (binare 1) m eine Speicherstelle

Außer den angegebenen Bedingungen der Legierungs- 25 wird hierin eine magnetische Feldstärke eingeprägt, zusammensetzung können folgende Beimengungen die einen zum Ausgangszustand entgegengesetzten auftreten. Ein Mangangehalt von 0,5 bis 1 °/o ist zur Magnetfluß erzeugt. Zur Anwendung in einen zu-Bindung von Schwefel in den handelsüblichen Aus- sammengesetzten, etwa matrixförmig aufgebauten gangsstoffen vorgesehen. Hierfür kann Beryllium, Speicher mit mehreren Leitern 10 und in Reihe geMagnesium, Kalzium u. dgl. eintreten. Aluminium 3° schalteten Wicklungen 12 auf den verschiedenen Lei- oder andere leicht oxydierbare Elemente können bei- tern kann die Umschaltung der Speicherstellen mit spielsweise mit 0,1% zur Steuerung des Sauerstoff- Stromkoinzidenz durchgeführt werden. Von den gehalts zugesetzt werden. Unbeabsichtigte Beimen- Quellen 16 und 17 sind dann entsprechende HaIbgungen können Kohlenstoff von 0,25 bis 1 %, darüber ströme aufzubringen, deren jeder für sich zur Umhinaus wird die Bearbeitungsfähigkeit beeinträchtigt, 35 schaltung der Speicherstelle von einem Remanenzsowie Silicium bis 2% umfassen, wobei ein größerer zustand in den anderen nicht ausreicht. Durch ZuAnteil des letztgenannten Elementes ebenfalls zu sammentreffen der Halbströme an einer bestimmten schlechterer Bearbeitbarkeit führt. Molybdän, Chrom, Speicherstelle wird diese dagegen umgeschaltet. Titan, Niob oder Wolfram können bis zu 5% auftre- Das Lesen der in einer bestimmten Speicherstelle ten. Diese Metalle können auch beabsichtigt zugesetzt 40 enthaltenen Information kann wiederum durch Stromwerden, da sie für die erfindungsgemäßen Zwecke koinzidenz von den Quellen 16 und 17 mit entVanadium ersetzen können. Phosphor und Schwefel sprechend umgekehrt gepoltert-" Halbstromimpulsen sind auf etwa 0,1% zu begrenzen, da sie in größeren erfolgen. Die mit einer L beschriebenen Speicherstel-Mengen Versprödung hervorrufen. Der Gesamtanteil len werden dabei in den ursprünglichen Magnetisiean metallischen Bestandteilen außer denjenigen ge- 45 rungszustand zurückgeschaltet, wobei der entstehende maß der erfindungsgemäßen Zusammensetzung sollte Spannungsimpuls als Lesesignal vom Detektor 18 6 % nicht übersteigen. aufgenommen wird. Durch selektive Einschaltung der In F i g. 7 ist als Anwendungsbeispiel für einen er- einzelnen Wicklungen 12 können die verschiedenen findungsgemäßen Magnetkörper ein Strombegrenzer Speicherstellen sowohl beim Einschreiben wie auch mit einem erfindungsgemäßen Magnetkörper als 50 beim Auslesen ausgewählt werden. In dieser und an-Kern 1 gezeigt, der z. B. durch Wickeln aus Magnet- derer Weise lassen sich erfindungsgemäße Magnetband hergestellt werden kann. Der Kern 1 ist mit körper in den verschiedensten Informationsspeichern einer an eine Stromquelle 3 sowie an einen Lastwi- vorteilhaft anwenden, derstand 4 angeschlossenen Wicklung 2 versehen.

Quelle 3 und Last 4 sind durch eine Leitung 5 ver- 55 Patentansprüche: bunden. Für den Kern 1 kommt z. B. ein Magnetkörper mit einer erfindungsgemäßen Magnetisierungs- 1. Verwendung einer Legierung, bestehend aus kennlinie gemäß Fig. 2 in Betracht. Die Wirkungs- 78 bis 95% Kobalt, 0 bis 4% Vanadium, Rest weise der Vorrichtung beruht auf der durch den Eisen, die um mindestens 90% kaltverformt, ins-Kern 1 mit Wicklung 2 gebildeten Impedanz, deren 60 besondere zu Draht oder Band gezogen bzw. geGröße bei Strömen entsprechend einer Magnetfeld- walzt ist, als magnetischer Körper, vorzugsweise stärke bis zu 40 Oersted wegen des linearen Mittel- magnetischer Informationsträger, der eine im abschnitts der Hystereseschleife vergleichsweise ge- ersten und dritten Quadranten verlaufende ring ist. Bei Überschreiten dieses Feldstärkewertes Hysteresisschleife mit Einschnürung am Koordinimmt die Permeabilität sprungartig auf einem etwa 65 naten-Nullpunkt besitzt.

lOfachen Wert von 1000 zu, wodurch die Induktivi- 2. Verwendung einer Legierung der Zusam-

tät der Wicklung 2 und damit die Impedanz unter mensetzung nach Anspruch 1, die um 95 bis 99%

Begrenzung des Stroms entsprechend zunehmen. kaltverformt wird, zu dem Zweck nach Anspruch 1.

3. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 1, verformt nach Anspruch 1 oder 2, die wenigstens 1% Vanadium enthält, zu dem Zweck nach Anspruch 1.

4. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 1 oder 3, verformt nach Anspruch 1 oder 2, die 85 bis 95 % Kobalt enthält, zu dem Zweck nach Anspruch 1.

5. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 1 oder 3, verformt

nach Anspruch 1 oder 2, die 90 bis 95 °/o Kobalt enthält und nach der Kaltverformung bei 150 bis 500° C geglüht worden ist, für den Zweck nach Anspruch 1.

6. Verwendung einer Legierung der Zusammensetzung nach Anspruch 1 oder 3, verformt nach Anspruch 1 oder 2, die 78 bis 90 Gewichtsprozent Kobalt enthält und nach der Kaltverformung bei 150 bis 550° C geglüht worden ist, zu dem Zweck nach Anspruch 1.

Hierzu 1 Blatt Zeichnungen