DE1476045C - Verfahren zur Herstellung eines Tellerventils für Brennkraftmaschinen, insbesondere eines Einlaßventils - Google Patents
Verfahren zur Herstellung eines Tellerventils für Brennkraftmaschinen, insbesondere eines EinlaßventilsInfo
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Description
1 2
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Herstel- Brennkraftmaschinen, insbesondere eines Einlaß-
lung eines Tellerventils für Brennkraftmaschinen, ventils, bestehend aus einem unlegierten oder niedrig-
insbesondere eines Einlaßventils, bestehend aus legierten, bis 5% beabsichtigte Legierungselernente
einem unlegierten oder niedriglegierten, bis 5% be- enthaltenden kohlenstoffarmen Stahl, wobei Ventil-
äbsichtigte Legierungselemente enthaltenden kohlen- 5 teller und -schaft aus einem Stück hergestellt sind,
stoffarmen Stahl, wobei Ventilteller und -schaft aus zu schaffen, welches durch "Anwendung der Kaltver-
einem Stück hergestellt sind. formung die -billige: Herstellung eines Tellerventils
Tellerventile dieser Art aus kohlenstoffarmem mit hoher Verschleißfestigkeit ermöglicht.
Stahl, mit einem Kohlenstoffgehalt von 0,45 bzw. Dies wird nach der Erfindung dadurch erreicht,
0,37% sind durch Kaltschmieden oder Kalt-Fließ- io daß aus einem Rohling, bestehend aus einem Stahl
pressen nur schwer verformbar, insbesondere wenn mit 0,08 bis 0,25% Kohlenstoff durch Kaltverfor-
es sich um kompliziertere Ventilformen handelt, die mung ein Ventilrohling hergestellt wird, dann der
eine relativ große Verformung des Rohlings erfor- Ventilrphling spanabhebend auf eine Gestalt und
dem. Aus diesem Grund erfolgt die Herstellung des Größe bearbeitet wird, die geringfügig größer als das
Ventils in der Regel durch Warmverformung, wobei 15 fertige Ventil ist, daraufhin der Ventilrohling bis zu
auch elektrische Erwärmung angewendet wurde. einer Tiefe von mindestens etwa 0,25 mm einsatz-
Es sind auch Einlaßventile, bestehend aus un- .gehärtet wird, wobei eine erste Härtungsstufe eine
legiertem oder niedriglegiertem Stahl, bekannt mit Oberflächenhärte des fertigen Ventils von mindestens
einem Kohlenstoffgehalt von 0,1 bis 0,35%. Der- 20 HRC ergibt, während eine zweite Härtungsstufe
artige Ventile sind durch Abschrecken härtbar. Sie 20 am freien Ende des Ventilschaftes eine Härte, von
weisen jedoch nicht die heute geforderte Härte und mindestens 50 HRC ergibt, und schließlich eine
die damit verbundene Verschleißfestigkeit auf. spanabhebende Endbearbeitung erfolgt. ζ
Ferner ist ein hohles Tellerventil bekannt, welches Durch die Verwendung des genannten kohlenstoffaus
hochlegiertem Stahl besteht· und dessen Herstel- armen Stahls von 0,08 bis 0,25% Kohlenstoffgehalt
lung in zwei Hauptarbeitsgängen erfolgt. In einem 25 ist eine Kaltverformung möglich. Es können auch
ersten Arbeitsgang, bei dem die Hauptverformung kompliziertere Ventilformen durch diese Kaltverfordes
Tellerventils vorgenommen wird, werden der mung hergestellt werden, ohne daß ein übermäßiger
Rücken und der Boden des Tellerkopfes als scheiben- Gesenkverschleiß oder sonstige Nachteile eintreten,
förmige Teile an den Ventilschaft angearbeitet. Dies Durch die anschließende Einsatzhärtung erhält das
erfolgt durch Zerspanung, durch Einwalzen oder im 30 Tellerventil die gewünschte Verschleißfestigkeit. Da
Gesenk. Es handelt sich hierbei um verhältnismäßig einerseits ein verhältnismäßig billiges Ausgangsmateteuere
Bearbeitungsmethoden, wobei sich die er- rial verwendet wird und andererseits die Hauptverforderliche
große Verformung im Gesenk nur durch formung des Ventils durch Kaltverformung erfolgt,
Warmverformung erreichen läßt. Da jedoch bekannt- ermöglicht das erfindungsgemäße Verfahren eine
lieh durch mehrmaliges Erhitzen gute Eigenschaften 35 billige Herstellung von Tellerventilen mit optimalen
hochlegierter Stähle verlorengehen, erfolgt in einer Eigenschaften.
zweiten Bearbeitungsphase die Verformung des In weiterer Ausgestaltung des Erfindungsgedankens
Rückens und des Bodens des Tellerkopfes durch kann der Stahlrohling vor der Kaltverformung ge-Kaltverformung.
Hierbei werden der Tellerboden und glüht werden, um einen Duktilitätsgrad zu erzielen,
der Tellerrücken einander genähert und anschließend 40 der seine Kaltverformung ermöglicht,
miteinander verschweißt. Es ist hierfür jedoch nur Ferner ist es vorteilhaft, wenn der Ventilrohling eine geringe Verformungsarbeit nötig, weshalb die nach der Kaltverformung geglüht wird, um Rest-Verformung im kalten Zustand erfolgen kann. Diese spannungen in diesem zu beseitigen. Zur Steigerung ;. Kaltverformung setzt jedoch eine vorherige Warm- der Härte kann das freie Ende des Ventilschaftes ν verformung voraus. .45 ferner flammengehärtet werden.
miteinander verschweißt. Es ist hierfür jedoch nur Ferner ist es vorteilhaft, wenn der Ventilrohling eine geringe Verformungsarbeit nötig, weshalb die nach der Kaltverformung geglüht wird, um Rest-Verformung im kalten Zustand erfolgen kann. Diese spannungen in diesem zu beseitigen. Zur Steigerung ;. Kaltverformung setzt jedoch eine vorherige Warm- der Härte kann das freie Ende des Ventilschaftes ν verformung voraus. .45 ferner flammengehärtet werden.
Schließlich ist ein einsatzgehärtetes Ventil für einen Nachfolgend ist das erfindungsgemäße Verfahren
Kompressor bekannt. Der für dieses Ventil verwen- in Verbindung mit der Zeichnung näher beschrieben,
dete Stahl soll jedoch verhältnismäßig hoch legiert und zwar zeigt ·
sein. Dies ermöglicht einerseits keine Kaltverformung F i g. 1 ein schematisches Arbeitsschaubild, welches
und andererseits ist das Ausgangsmaterial auch ver- 5° die erforderlichen Arbeitsstufen sowie wahlweise
hältnismäßig teuer. Es fehlen bei diesem bekannten Arbeitstufen zeigt, die zur Durchführung des erfin-Tellerventil
auch nähere Angaben über den Kohlen- dungsgemäßen Verfahrens'Anwendung finden,
stoffgehalt sowie die Tiefe der Einsatzhärtung. Ein F i g. 2 eine Seitenansicht eines Stangenmaterial-Ventil, welches für die Sauerstoffverflüssigung ver- rohlings, der für die nachfolgenden Kaltverformungswendbar ist, läßt sich auch nicht ohne weiteres in 55 vorgänge zur Bildung eines fertigen Ventils verwendet Verbrennungsmotoren verwenden, da hier die Be- wird,
triebstemperaturen wesentlich höher liegen. F i g. 3 eine Seitenansicht des Rohlings nach einem
stoffgehalt sowie die Tiefe der Einsatzhärtung. Ein F i g. 2 eine Seitenansicht eines Stangenmaterial-Ventil, welches für die Sauerstoffverflüssigung ver- rohlings, der für die nachfolgenden Kaltverformungswendbar ist, läßt sich auch nicht ohne weiteres in 55 vorgänge zur Bildung eines fertigen Ventils verwendet Verbrennungsmotoren verwenden, da hier die Be- wird,
triebstemperaturen wesentlich höher liegen. F i g. 3 eine Seitenansicht des Rohlings nach einem
Schließlich wurden als Stahl für die Herstellung anfänglichen Kaltfließpreßvorgang und
von Tellerventilen auch schon Legierungen mit einem Fig. 4 eine Seitenansicht des erhaltenen kalt-
Kohlenstoffgehalt von 0,4% und darüber vorge- 60 geschmiedeten Ventilrohlings vor der Bearbeitung
schlagen. Derartige Stähle sind jedoch wegen ihrer und Einsatzhärtung.
Härte für eine Kaltverformung ungeeignet. Bei Kalt- Das zum Formen des Ventilkörpers verwendete
verformung würde sich eine erhebliche Abnutzung Stahlrohmaterial kann aus irgendeiner kaltverform-
der benutzten Gesenke ergeben, was zu erhöhten baren Sorte eines kohlenstoffarmen oder niedrig-
Werkzeugkosten und langen Nebenzeiten beim Aus- 65 legierten Stahls bestehen, der im Einsatz gehärtet
wechseln der Werkzeuge führt. werden kann, beispielsweise durch' Carbonitrieren
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, oder Aufkohlen, und zwar eines Stahls mit einem
ein Verfahren zur Herstellung eines Tellerventils für Kohlenstoffgehalt im Bereich von 0,08% bis etwa
3 4
O,25°/o. Außer den KohlenstorTbestandteilen im Stahl der ein einfacher oder mehrfacher Fließpreß- und/
kann dieser ferner zusätzlich zu den üblichen Ver- oder Kaltschmiedevorgang sein kann, um einen
unreinigungsmengen bis zu etwa 5% beabsichtigte Ventilrohling von einer Gestalt zu erhalten, die eng
,Legierungselemente enthalten, wie sie in Standard- derjenigen des fertigbearbeiteten Ventils entspricht.
SAE-Stahlsorten verwendet werden, einschließlich 5 Ein solcher abgescherter zylindrischer Rohling, wie
Legierungselementen, wie Nickel, Mangan, Chrom, bei 10 in Fig. 2 gezeigt, kann beispielsweise einem
Molybdän, Bor, Silicium, Vanadium usw. Kaltfließpreßvorgang unterzogen werden, bei wel-Die
besondere Zusammensetzung des Stahls oder chem der Schaftteil des Ventils geformt wird, so daß
niedriglegiertcn Stahls kann innerhalb der vorer- ein Fließpreßrohling von der bei 12 in Fig. 3 darwähnten
Definition verändert werden, um einen Stahl io gestellten Art erhalten wird. Der Fließpreßrohling 12
zu erhalten, dessen Diiktilitätsgrad ausreicht, um eine kann dann einem zweiten Kaltverformungsvorgang
Kaltverformung der Stahlrohlinge in ein Ventil von unterzogen werden, beispielsweise einer Präge- und
der gewünschten Form zu ermöglichen. Daher wird, Stauchbehandlung, wodurch ein Ventilrohling, wie
wenn verhältnismäßig komplizierte Formen des Ven- bei 14 in Fig. 4 dargestellt, von einer Form erhalten
tils erforderlich sind, die einen entsprechend höheren 15 wird, die im wesentlichen derjenigen des fertig-Verformungsgrad
der Rohlinge notwendig machen, bearbeiteten Ventils entspricht. Das Fließpressen und
die Zusammensetzung des Stahls so geregelt, daß die Kaltschmieden des Stahlrohlings 10 kann dadurch
notwendige Duktilität erhalten wird. In ähnlicher erleichtert werden, daß der Stahlrohling einer vor-Weise
können, wenn eine Ventilgestalt eine weniger läufigen Phosphatierungsbehandlung unterzogen wird,
drastische Reduzierung des Rohlings erfordert, Korn- so durch die eine poröse Phosphatschicht auf seinen
binationen der vorerwähnten Bestandteile verwendet Oberflächen gebildet wird, die dann mit einem Ziehwerden,
die einen etwas geringeren Duktilitätsgrad fett beschichtet oder imprägniert wird, damit der
ergeben, jedoch trotzdem eine zufriedenstellende Rohling leichter durch Fließpressen und Kaltverformung
des Rohlings auf die Endform ermÖg- schmieden auf die Endform gebracht werden kann,
liehen. - · 25 Die Verwendung einer solchen phosphatbeschichte-Ein
Stahl, der sich für das erfindungsgemäße Ver- ten Oberfläche ist für das erfindungsgemäße Verfahfahren
als sehr zufriedenstellend erwiesen hat, ist ein ren nicht kritisch, sondern stellt ein bevorzugtes
ausgeglühter SAE-1018-Stahl, der einen ausreichen- Merkmal desselben dar, besonders, wenn der Rohden
Duktilitätsgrad hat, um eine Kaltverformung des ling einer verhältnismäßig drastischen Verformung
Rohlings zu Tellerventilformen der kompliziertesten, 30 unterzogen werden soll.
gegenwärtig in Kraftfahrzeugen verwendeten Ge- Die Kaltverformung des Rohlings, entweder durch
stalten zu ermöglichen. Die Zusammensetzung eines einen einzigen oder mehrere Formgebungsvorgänge,
SAE-IO 18-Stahls ist normalerweise 0,15 bis 0,20 % kann durch eine beliebige einer Vielfalt von an sich
Kohlenstoff, 0,60 bis 0,90% Mangan, maximal 0,4% bekannten Fließpreß- und/oder Kaltstauchbehand-Phosphor,
maximal 0,5% Schwefel, Rest Eisen. Ein 35 lungen geschehen. Infolge des verhältnismäßig hohen
ausgeglühter SAE-1018-Stahl kann folgende Eigen- Duktilitätsgrades des Rohlings kann der Formschaften
haben: gebungsvorgang mit Geschwindigkeiten durchgeführt Festigkeitseigenschaften werden die wesentlich höher als diejenigen sind,
c ve t- λ, · oil/"-' welche bisher bei Verwendung von legierten Stahlen
MrecKtestigKeit Zl Kg/mm- 40 mU mitt|erem und hohlem Kohlenstoffgehalt möglich
Zugfestigkeit ...,.■ 38,7 kg/mm- ^^ die 2uslitzlich in vielen Fä|Ien eine ErwUr.
Dehnung, /0 ... 45 m des Roniings auf eine erhöhte Temperatur
Querschnittsvernngerung,% 70 erfordern, um seine körperliche Verformung zu er-
Bnnell-Harte , 100 ,dchtern
Bei der Verwendung eines Stahlrohlings mit dem 45 Erfindungsgemäß erfolgt die Verformung des
erforderlichen Duktilitätsgrad ist es häufig wünschens- Stahlrohlings im kalten Zustand oder bei einer
wert, das Stangenrohmaterial, aus dem abgelängte Temperatur unterhalb der Rekristallisationstempe-
Rohlinge geschnitten werden, einem vollständigen ratur in einer Preßeinrichtung von der gleichen Art,
oder teilweise Weichglühen oder einem einfachen wie sie herkömmlich zum Warmschmieden verwendet
Rekristallisationsglühen vor der Kaltverformung zu 50 wird.
unterziehen, je nach der Zusammensetzung des Der erhaltene Ventilrohling 14 von der in F i g. 4
Stahls, dem Grad der Kaltverfestigung, den er im dargestellten Art kann dann unmittelbar einem
Walzwerk erfahren hat, und dem Grad der Verfor- Rieht- und Bearbeitungsvorgang unterzogen werden,
mung, dem er entsprechend .der Gestalt des herzu- um ein Ventil zu erhalten, das gegenüber seinen
stellenden Ventils ausgesetzt werden soll. Eine maxi- 55 Fertigabmessungen eine geringe Übergröße hat, oder
male Duktilität eines Stahlrohlings erfordert ein voll- es kann der Rohling 14 einer wahlweisen Zwischenständiges
Weichglühen. In dem Arbeitsschaubild der glühbehandlung unterzogen werden, wie durch die
F i g. 1 sind die verschiedenen Arbeitsstufen schema- gestrichelten Linien in F i g. 1 angegeben. Die Glühtisch
angegeben, gemäß welchen das Stangenmaterial, behandlung ist zum Entspannen von etwaigen Restsowie
es angeliefert wird, auf die geeignete Länge 60 spannungen im Ventilrohling als Folge der Kaltverabgeschert
werden kann, damit Rohlinge erhalten formung wünschenswert. Obwohl sehr hohe Werte
werden, welche unmittelbar kaltgeschmiedet werden der Restspannungen in einem geschmiedeten Ventilkönnen,
oder es kann das Stangenmaterial entweder rohling zulässig sind, ist es wichtig, daß diese Spanvor
oder nach dem Abscheren einer Zwischenglüh- nungen symmetrisch verteilt sind, um ein Verziehen
behandlung unterzogen werden, wie durch gestrichelte 65 und eine Maßverzerrung oder -veränderung des
Linien angegeben. In jedem Falle werden die Stahl- Ventilrohlings während den nachfolgenden Einsatzrohlinge,
die den ' erforderlichen Duktilitätsgrad härtungen zu vermeiden. In den Fällen, in welchen
haben, einem Kaltverformungsvorgang unterzogen, der Ventilrohling im wesentlichen symmetrische
Restspannungen hat, ist eine Zwischenglühbehandlung zwischen dem Kaltschmicdcn und dem spangebenden
Bearbeiten nicht erforderlich. Da ein Verziehen des Ventilrohlings während der Einsatzhärtung
einen erhöhten Grad der Endbearbeitung. des einsatzgehärteten Ventils notwendig macht, ist
es in vielen Fällen wünschenswert, den kaltgeschmiedeten Ventilrohling einer Glühbehandlung zu unterziehen.
Die Glühbehandlung erfolgt für den Zweck, die Maßhaltigkeit und Verzugsfreiheit des bearbeiteten
Ventils sicherzustellen, wenn es beim Einsatzhärten, beispielsweise beim Aufkohlen oder Carbonitrieren,
der Wärme ausgesetzt wird.
Der Ventilrohling wird dann unabhängig davon, ob er einer Zwischenglühbehandlung unterzogen
worden ist oder nicht, einem Richtvorgang unterzogen, um den Ventilkopf im wesentlichen senkrecht
zur Schal'uiehse anzuordnen, worauf eine spangebende
Bearbeitung erfolgt, bei welcher der Schaft, die Spitze, der Kopf und die Fläche des Ventils auf
einige zehntel Millimeter der Fertigendabmessung des Ventils bearbeitet werden. Nach Beendigung des
Rieht- und des spangebenden Bearbeitungsvorgangs wird das Ventil einsatzgehärtet, um eine harte Oberlliichenschiclu
auf seinen Oberflächen zu erhalten und damit seine Verschleißfestigkeit zu erhöhen. Die
Tiefe der Einsatzhärtung kann entsprechend dem beabsichtigten Verwendungszweck des Ventils und
der Menge des Metalls, das während der Endbearbeitung weilgenommen werden muß, um ein Ventil von
den gewünschten Endabjnessungen zu erhalten, gewählt werden. Gewöhnlich ergibt bei Einlaßventilen
für Kraitwauenmoloren eine Einsatzhärtetiefe des
fertigen Ventils von etwa 0,25 mm eine zufriedenstellende
Arbeitsweise. Das Vorhandensein einer geregelten einsatzgehärteten Oberfläche von einer
Tiefe von mindestens 0,25 mm um den duktilen Kern herum, der aus einem kohlenstoffarmen oder niedriglegierten Stahl von der vorangehend beschriebenen
Art besieht, ergibt Ventüleistungseigenschaften, die denjenigen überlegen sind, welche bisher mit Ventilen
aus legierten Stählen mit mittlerem und hohem Kohlenstoffgehalt erzielt wurden. ■
Die Art der Einsatzhärtung und der Grad derselben verändert sich ebenfalls entsprechend dem
beabsichtigten Verwendungszweck der Ventile. In vielen Fällen braucht nur die in Fig. 4 mit 16 bezeichnete
Ventilspitze \oll auf ein martensitisches Gefüge gehärtet zu werden, während ungehärtete
perlitische Gefüge für eine geeignete Schaft- und Silzabriebfestigkeit zur herkömmlichen Verwendung
in Kraftwagenmotoren geeignet sein können. Für die meisten Verwendungsfälle bei Motoren ergibt ein
nach dem erfindungsgemäßen Verfahren hergestelltes Ventil mit einer Rockwell-Härte nach der C-Skala
(RC) an der Ventilspitze von etwa 50 oder mehr und an den anderen Flächen des Ventils von etwa
20 RC oder mehr einen zufriedenstellenden Betrieb und eine hohe Verschleißfestigkeit. Da ein voll
martensitisches Gefüge eine Härte im Bereich von •etwa 50 bis etwa 60 RC-Einheiten hat. kann eine
Härte am freien Ventilschaftende von mindestens etwa 50 RC während einer sekundären lokalisierten
Hinsatzhärtung des Schaftendes selbst, z. B. in der Weise, daß dieses einer Flammenhärtung unterzogen
wird, wie schematisch in Fig. 1 dargestellt. Einlaßventile,
die nach dem erlindungsgemäßen Verfahren aus einem 1018-Stahi mit einer Einsatzhärtetiefe im
Bereich von etwa 0,38 bis 0,50 mm (0,015 bis 0,020") bei einer Härte von etwa RC 30 an der Sitzfläche
und am Schaft und einer Härte von etwa RC 60 am Schaftende durch eine nachfolgende Flammenhärtung
hergestellt werden, haben ausgezeichnete Betriebseigenschaften ergeben.
Die Einsatzhärtung der Ventilflächen kann unter Anwendung eines der herkömmlichen Einsatzhärteverfahren
erfolgen, wie Carbonitrieren, Aufkohlen, Cyanbadhärten, Nitrieren, Induktionshärten, Flammenhärten
u. dgl. In jedem Falle ist das erhaltene Ventil unter Bedingungen einsatzgehärtet, die ausreichen,
eine Einsatzhärtetiefe von mindestens etwa 0,25 mm (0,010") bei einer Härte von mindestens
etwa RC 20 an den Hauptflächen des Ventils und bei einer Härte von mindestens etwa RC 50 am
Ventilschaftende zu erhalten.
Beim Aufkohlen wird der Kohlenstoff dem Flächenteil des spanabhebend bearbeiteten Ventilrohlings
dadurch einverleibt, daß das Ventil oberhalb der Temperatur gehalten wird, bei der sich Austenit
zu bilden beginnt, während es sich in Kontakt mit einem geeigneten Kohlungsmittel befindet, das entweder
fest, flüssig oder gasförmig sein kann. Gegebenenfalls kann der spanabhebend bearbeitete Ventiirohling
einer Cyanbadhärtung unterzogen werden, durch weiche Kohlenstoff und Stickstoff den Umfangsteilen
des Ventils einverleibt werden, indem es oberhalb der Temperatur, bei welcher sich Austenit
zu bilden beginnt, in Kontakt mit einem geschmolzenen Cyanid von geeigneter Zusammensetzung gehalten
wird. Beim Carbonitrieren werden sowohl Kohlenstoff als auch Stickstoff den Umfangsteilen
des spanabhebend bearbeiteten Ventilrohlings dadurch einverleibt, daß dieser über die Temperatur,
bei welcher sich Austenit bildet, in einer Atmosphäre erwärmt wird, welche geeignete Gase, wie Kohlenwasserstoffgase,
Kohlenmonoxyd und Ammoniak enthält. Sowohl beim Flammenhärten als auch beim Induktionshärten wird das Material dadurch gehärtet,
daß es über eine gewählte Temperatur erwärmt und dann abgeschreckt wird, wodurch sich ein molekulares
Gefüge von wesentlich erhöhter Härte bildet. In jedem Falle werden die besonderen Bedingungen
und die Dauer des Einsatzhärtevorgangs so geregelt, daß eine gehärtete Ventiloberfläche von einer Härte
und einer Tiefe der vorangehend beschriebenen Art erhalten wird.
Der aus dem Einsatz herausgenommene erwärmte Ventilrohling wird dann so abgekühlt, daß der Verzug
des einsatzgehärteten Rohlings auf einem Mindestmaß gehalten wird. Das besondere angewendete
Kühlverfahren, beispielsweise Luftkühlung oder Abschrecken in einer Flüssigkeit, wie öl, auf
das beispielsweise ein Luftkühlen folgt, schwankt je nach der Intensität und der Ungleichmäßigkeit der
Spannungen im Ventilkörper, die seine Neigung zum Verzug beim Abkühlen bedingen.
Nach Beendigung der Einsatzhärtung kann der einsatzgehärtete Ventiirohling gegebenenfalls einer
Anlaßbehandlung unterzogen werden, um die Härteeigenschaften des Einsatzes innerhalb der vorstehend
angegebenen Grenzen zu verändern. Der einsatzgehärtele Ventilrohling wird unabhängig davon, ob
er einer zwischenliegcnden Alkalibehandlung ausgesetzt
worden ist oder nicht, einer lokalisierten Härtebehandlung, beispielsweise einer Flammenhärtimii
am Sciiaftende. unterzogen. Unter solchen
Bedingungen kann eine lokalisierte Wärmebehandlung der Ventilspitze und gegebenenfals auch der
Sitzfläche des Ventils, die in Fig. 4 mit 18 bezeichnet
ist, so durchgeführt werden, daß die erforderlichen Härteeigenschaften erzielt werden, die mit
dem beabsichtigten Verwendungszweck vereinbar sind. Das erhaltene Ventil wird sodann einer Endbearbeitung
unterzogen, bei welcher der Schaft, das Schaftende, der Kopf 15 und die Sitzfläche des Ventils
geschliffen oder in anderer Weise spanabhebend auf die Endmaße und den gewünschten Grad der
Oberflächenbeschaffenheit bearbeitet werden.
Zur weiteren Erläuterung des erfindungsgemäßen Verfahrens wird das nachfolgende Beispiel gegeben.
Hierbei ist zu erwähnen, daß die in dem Beispie! angegebenen besonderen Maßnahmen und Bedingungen
nur beispielsweise und nicht beschränkend auszulegen sind.
Ein zylindrisches Stangenrohmaterial mit einem Nenndurchmesser von 22mm aus »S.A.E. 1018
merchant quality steel« wurde zu Rohlingen von der in F i g. 2 dargestellten Art abgelängt. Diese
Rohlinge wurden sodann einer Weichglühbehandlung bei 760° C während "eines Zeitraums von einer
Stunde und bei 677° C während eines Zeitraums von 16 Stunden unterzogen, worauf die Rohlinge im Ofen
auf 538° C abgekühlt und dann luftgekühlt wurden. Die geglühten Rohlinge wurden sodann entzundert
und an ihren Oberflächen mit einer Phosphatschicht versehen, die mit einem Ziehfett imprägniert wurde,
und einem zweistufigen Kaltschmiedevorgang unterzogen. Es wurde ein Ventilrohling im wesentlichen
von der in F i g. 4 gezeigten Form erhalten, der dann in der Richtmaschine gerichtet wurde, um den Kopf
im wesentlichen senkrecht zum Schaft auszurichten. Die Ventilrohlinge wurden sodann einer vorläufigen
spanabhebenden Bearbeitung unterzogen, bei welcher die Schäfte auf etwa 0,15 bis etwa 0,18 mm
oberhalb des Enddurchmessers geschliffen wurden, während die Köpfe und Sitze auf etwa 0,20 bis etwa
0,23 mm oberhalb der Endabmessungen abgedreht wurden. Die Länge der Ventilrohlinge wurde auf
0,050 mm über der Endabmessung abgeschliffen. Die spanabhebend bearbeiteten Ventilrohlinge wurden
dann bei einer Temperatur von 860° C während einer Stunde und 45 Minuten mit einer Ammoniakatmosphäre
von 5 bis 6% und einem Taupunkt von —1,1° C carbonitriert. Die carbonitrierten Ventilrohlinge
wurden dann weiter auf 427° C abgekühlt und in öl auf Raumtemperatur abgeschreckt. Die
erhaltenen carbonitrierten Ventilrohlinge hatten eine Einsatzhärte von etwa 25 RC und wurden dann einer
zweiten spanabhebenden Bearbeitung zugeführt, durch welche der Schaft mit einem Halbfertigschliff
versehen wurde, und die Spitze wurde mit Acetylen auf eine Härte im Bereich von etwa 55 bis 60 RC
flammengehärtet. Nach Beendigung der Flammenhärtung wurden das Schaftende, die Sitzfläche und
der Schaft des Ventils auf die Endabmessungen fertiggeschliffen.
Ventile, die nach dem vorangehend beschriebenen
Verfahren und dem gegebenen Beispiel hergestellt wurden, ergeben sehr zufriedenstellende Betriebsbedingungen
bei Kraftwagenmotoren herkömmlicher Bauart und ergeben ferner eine wesentliche Verbesserung
in der Einfachheit und in der Wirtschaftlichkeit bei der Herstellung des Ventils gegenüber
den bisher angewendeten Verfahren.
Die Erfindung ist nicht auf die vorangehend beschriebenen bevorzugten Ausführungsformen beschränkt,
sondern kann innerhalb ihres Rahmens verschiedene Abänderungen erfahren.
Claims (4)
1. Verfahren zur Herstellung eines Tellerventils für Brennkraftmaschinen, insbesondere
eines Einlaßventils, bestehend aus einem un<legierten oder niedriglegierten, bis 5% beabsich-'
tigte Legierungselemente enthaltenden kohlenstoffarmen Stahl, wobei Ventilteller und -schaft
aus einem Stück hergestellt sind, dadurch
gekennzeichnet, daß aus einem Rohling, bestehend aus einem Stahl von 0,08 bis 0,25",O
Kohlenstoff durch Kaltverformung ein Ventilrohling hergestellt wird, dann der Ventilrohling
spanabhebend auf eine Gestalt und Größe bearbeitet wird, die geringfügig größer als das
fertige Ventil ist, daraufhin der Ventilrohling bis zu einer Tiefe von mindestens etwa 0,25 mm
einsatzgehärtet wird, wobei eine erste Härtungsstufe eine Oberflächenhärte des fertigen Ventils
von mindestens 20 HRC ergibt, während eine zweite Härtungsstufe am freien Ende des Ventilschaftes
eine Härte von mindestens 50 HRC ergibt, und schließlich eine spanabhebende Endbearbeitung
erfolgt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Stahlrohling vor der Kaltverformung
geglüht wird, um einen Duktilitäts-' grad zu erzielen, der seine Kaltverformung ermöglicht.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Ventilrohling nach der Kaltverformung geglüht wird, um Restspannungen
in diesem zu beseitigen.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das freie Ende des Ventilschaftes
flammengehärtet wird.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen 109 683/66
Family
ID=
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102022212663A1 (de) | 2022-11-28 | 2024-05-29 | Robert Bosch Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Hydraulischer Steuerschieber mit integraler Verdrehsicherung, Hydraulikventil und Herstellverfahren |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE102022212663A1 (de) | 2022-11-28 | 2024-05-29 | Robert Bosch Gesellschaft mit beschränkter Haftung | Hydraulischer Steuerschieber mit integraler Verdrehsicherung, Hydraulikventil und Herstellverfahren |
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