DE1471918A1 - Verfahren und Einrichtung zur Herstellung von Fasern aus mineralischen Werkstoffen - Google Patents
Verfahren und Einrichtung zur Herstellung von Fasern aus mineralischen WerkstoffenInfo
- Publication number
- DE1471918A1 DE1471918A1 DE19641471918 DE1471918A DE1471918A1 DE 1471918 A1 DE1471918 A1 DE 1471918A1 DE 19641471918 DE19641471918 DE 19641471918 DE 1471918 A DE1471918 A DE 1471918A DE 1471918 A1 DE1471918 A1 DE 1471918A1
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- glass
- diameter
- melting
- fibers
- march
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/01—Manufacture of glass fibres or filaments
- C03B37/02—Manufacture of glass fibres or filaments by drawing or extruding, e.g. direct drawing of molten glass from nozzles; Cooling fins therefor
- C03B37/0203—Cooling non-optical fibres drawn or extruded from bushings, nozzles or orifices
- C03B37/0209—Cooling non-optical fibres drawn or extruded from bushings, nozzles or orifices by means of a solid heat sink, e.g. cooling fins
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B37/00—Manufacture or treatment of flakes, fibres, or filaments from softened glass, minerals, or slags
- C03B37/08—Bushings, e.g. construction, bushing reinforcement means; Spinnerettes; Nozzles; Nozzle plates
- C03B37/083—Nozzles; Bushing nozzle plates
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/18—Stirring devices; Homogenisation
- C03B5/193—Stirring devices; Homogenisation using gas, e.g. bubblers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C03—GLASS; MINERAL OR SLAG WOOL
- C03B—MANUFACTURE, SHAPING, OR SUPPLEMENTARY PROCESSES
- C03B5/00—Melting in furnaces; Furnaces so far as specially adapted for glass manufacture
- C03B5/16—Special features of the melting process; Auxiliary means specially adapted for glass-melting furnaces
- C03B5/235—Heating the glass
- C03B5/237—Regenerators or recuperators specially adapted for glass-melting furnaces
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/10—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reaction with carbon monoxide
- C07C51/14—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by reaction with carbon monoxide on a carbon-to-carbon unsaturated bond in organic compounds
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Geochemistry & Mineralogy (AREA)
- General Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Spinning Methods And Devices For Manufacturing Artificial Fibers (AREA)
- Duct Arrangements (AREA)
- Yarns And Mechanical Finishing Of Yarns Or Ropes (AREA)
- Nonwoven Fabrics (AREA)
- Glass Compositions (AREA)
Description
A » 507 h
b - ta
25.Kärz 1964
b - ta
25.Kärz 1964
Owens-Corning Fiberglas Corporation Toledo, Ohio / U.S.A.
.1:1, Verfahren und Einrichtung zur Herstellung von Fasern aus mineralischen Werkstoffen.
Die Erfindung betrifft feine, fortlaufende Pasern aus bei hohen Temperaturen erweichenden mineralischen Werkstoffen,
wie beispielsweise Glas, sowie ein Verfahren und eine Einrichtung zur wirtschaftlichen Herstellung solcher
ausserordsntlich dünner Pasern in gewerblichen Maßstab., .
909-809/02 34 -2- .8^ 0NGiNAl
J A 33 507 h
f \> - ta
f \> - ta
25.März 1964 * -. 2 -
Zur Fertigung von Geweben sind gewerblich schon Stränge
,, '' fortlaufender Glasfasern hergestellt worden, wobei diese
Gewebe Vorteile, wie gute Festigkeitseigenschaften und Dauerhaftigkeit aufwiesen. In gewerblichem Umfang herge-.
stellter Stränge fortlaufender Fasern haben die letzteren " , im Durchschnitt einen Durchmesser, der weniger als 0,005 mm
"beträgt. Es wurde festgestellt, dass es infolge der hohen Festigkeit dieser Fasern wünschenswert wäre, wenn zur Herstellung
feiner Gewebe dünnere Fasern geringerer Biegesteifigkeit zur Verfugung stünden, insbesondere zur Herstellung von Geweben, die widerstandsfähig gegenüber FaI-.
tungen sein sollen·
Die bisher aus gute Verschleissfestigkeit aufweisenden ' Glasfaser-Fäden gefertigten Gewebe hatten keine grosse
Widerstandsfähigkeit gegenüber Abnutzung und waren wenig
biegsam· Es ist festgestellt worden, dass aus fortlaufenden Fasern geringeren Durchmessers Stränge zum Weben oder
Wirken von Stoffen hergestellt werÄen können, wobei diese
Stoffe eine wesentlich h'Jhere Zerreissfestigkeit, einegrössere
Widerstandsfähigkeit gegenüber Falten, bessere Biegeeigenschaften und eine höhere Verschleissfestigkeit auf—
weisen. Diese Stoffe lassen sich ferner- besser Drapieren,
wirken weicher und sind wesentlich widerstandsfähiger
.8O9'bp9/0234 -3-·
33 507 b
25.März 19S4 . * 3 -
gegenüber Abnutzung, weshalb sie eine grössere Lebensdauer
haben.
Obwohl es möglich war, Glas in extrem dünne Fasern aus-
.■■'!'
zuziehen, so war eine lohnende Fertigung solch dünner Fasern '
in gewerblichem Umfang bis jetzt doch noch nicht möglich1 unä
zwar wegen zahlreicher Schwierigkeiten beim Wiederbeginnen nach Bruch einer oder mehrerer Fasern und wegen der
Neigung des Glases über ,einander benachbarte Glasströme
trennende Zwischenräume hinwegzuflies3en. Gemäsa der vorliegenden
Erfindung fliessen nun die Ströme durch hohe Temperturen erweichten Glases derart durch Düsen hindurch,
dass diese Fliessneigung des Glases wesentlich herabge- . setxt wird. Die Erfindung gestattet die Verwendung einer ;
verhältnismässig grossen Anzahl solcher von Glasströmen
durchflogsener Düsen. Auf diese Weise könnenvdiese Glasströme
zu extrem dünnen, fortlaufenden Fasern ausgezogen-,
\ und .zu eine Tielzahl solcher Fasern ent-haltenden Strängen
zusammengefasst werden, deren Herstellung wirtschaftlich und auch in gewerblichen Umfang noch mögliih ist. Früher be- '
wirkten Temperaturechwankungen während des ErweicheTos des
Glases durch hohe Temperaturen ein Abbrechen der Fasern und
• ■ ■ ■ - /
Unterbrechungen beim Ausziehen der Glasetröae zu Fasern.
Die Aufenthaltszeit des Glases in einer Schmelzkammer war
nicht gtoss genug, um die Strömung des geschmolzenen Glases
9Ό98097 0234 bad original.. 4 _* "
A 53 507 h
b - ta
5.März 19β4 ' -4"-
b - ta
5.März 19β4 ' -4"-
laminar zu machen, was durch die vorliegende Erfindung bewirkt
wird.
Das Glas wird im wesentlichen gleichförmig durch eine
Zufuhreinrichtung hindurch abwärts zu einer Auslassdüse .
bewegt, wodurch eine Durchmischung "benachbarter strömender
Glasschichten vermieden wird. Ferner wurde früher das erwähnte Zusamcenfliessen des Glases durch eine unzweckmlissige
Konstruktion der Zufuhrvorrichtung und der Au3-laesdüse
hervorgerufen j dies wird gemäss der Erfindung durch eine derartige Bemessung der Zufuhrvorrichtung vermieden,
dass eine Tropfenbildung und die Tropfzeit sowie die Querabmessungen eines Tropfens auf ein Minimum herabgesetzt ·
werden, welch letzteres es ermöglicht, eine Vielzahl von Auslassdüsen eng neben einander bei geringer Neigung zum
Zu8aianenflie3sen anzuordnen. Auf diese Weise wird das
gleichzeitige Ausziehen einer verhältnismässig grossen Anzahl von extrem dünnen Pasern ermöglicht, welch letztere
zu einem einzigen Strang zusammengefasst werden· Ausserdem wird die Ueigung zum Reissen herabgesetzt und so ein.
• * 1 fortlaufendes Ausziehen gefördert. · \
Die vorliegende Erfindung umfasst ein Verfahren zur Her- ?
■> * M
1 - Λ
stellung von fortlaufenden feinen Fasern aus einem durch ♦
Wärmeeinwirkung erreichbaren mineralischen Werkstoff, · '
909-809/0234 BAD
A 35 507 h
b - ta · - '
25.Härz 1964 - 5 -
die einen Durchmesoer von weniger als 0,0045 mm haben,
und die Erfindung sieht die Aufrechterhaltung eines Vorrats des erwähnten Werkstoffes in flüssigem Zustand in
einer Zufuhrvorrichtung, das Durohfliesoen von Auslass,-düsen
der Zufuhrvorrichtung durch Ströme dieses Werkstoffes sowie das Durchfliessen von eingeengten Zonen in jeder
Auslassdüse aurch diese Ströme in Richtung auf eine Oberfläche
am Ausgang einer jeden Auslassdüse vor, welche im wesentlichen senkrecht zu der Strömungsrichtung dieses
Werkstoffes ist, wodurch die rasche Bildung eines Tropfens aus diesem Werkstoff an der Auslassdüse gefördert und da-
durch die Tropfzeit herabgesetzt wird, und gemäss der Erfindung
werden diese Pasern zusammengefasst, indem die sich abwärts bewegenden Tropfen zu einem Strang zusammengezogen
werden, welcher auf eine Sammelvorrichtung aufgespult wird·
Bie vorliegende Erfindung umfasst ferner eine Einrichtung
zur. Herateilung fortlaufender dünner Pasern aus einem unter.
Wärmeeinwirkung erweichbaren mineralischen Werkstoff, die eine Zufuhreinrichtung zur Aufnahme eines Vorrats des erwähnten
Werkstoffes in flüssigem Zustand hat, welche einen Boden mit einer Vielzahl abwärts gerichteter Ansätze gleicher
Länge aui'weiat, von denen jeder einen eingeengten Durohlaes
mit einer Auslassaüee hat, deren Durohmesser 1,524 mmB*D
QnQfinQ/0234 · ."'
33 507 h
U-ta - ■ —
5.5Iärz 1964 - - 6 -
nicht übersteigt.
Die vorliegende Erfindung "betrifft schlieaslich einen
textlien Stoff mit eine.; Vielzahl von Pasern eines minera·
lischen Werkstoffes uiafasoenden Strängen, wobei der mitt^
■■ - ι
lere Faserdurchmesaer 0,0045 mm nicht übersteigt.
Weitere, vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung darstellende Merkmale sowie Einzelheiten der Erfindung sind
Sem Ausführungabeispiel der Zeichnung zu entnehmen? ea
zeigen:
.Fig.l eine zum Teil schematische Seitenansicht einer erfind
ungagemäs sen Einrichtung zur Demonstration des
. erfindungsgemägsen Verfahrens für die Behandlung von
Glas für die Herstellung von fortlaufenden Glasfasern;
Fig.2 einen vertikalen Schnitt durch eine Einrichtung zum
Erhitzen und Konditionieren von Glas;
Fig.3 einen Schnitt gemäss der Linie 3-3 der Pig.2;
Pig.4 eine Unteransicht eines Teilstückes eines mit Düsen
bestückten Teiles einer Zufuhrvorrichtung, und
Pig.5 einen Schnitt durch ein Teilstück der Zufuhrvorrichtung,
in dem die Grössenverhältnisse und die Orientierung der Auslaasdüsen in vergrösaertem Maestab
dargestellt Bind. 909809/0234 7. BAD ORIGHNAL
A 33 507 h
"b - ta
"b - ta
25.Kärz 1964 ' - - 7 -
β · ■
Obwohl sowohl das Verfahren als auch die Einrichtung gemÜBS der Erfindung von "besonderer Bedeutung für das
Konditionieren unter Wärmeeinfluss als auch für die Behandlung von Glas zur Herstellung extrem dünner textiler Pasern
Bind, so können sie doch auch mit Vorteil bei einer entsprechenden
Behandlung anderer mineralischer Werkstoffe λ eingesetzt werden. ..'-·.'
Die Zeichnung zeigt eine erfindungsgeraässe Einrichtung,
die besonders für die Herstellung extrem dünner, fort- , laufender Glasfasern für üsxtile Stränge, Fäden und Garne
geeignet ist. Wie insbesondere in Fig.l dargestellt ist,
vor
umfasst die Einrichtung eine Schmelz- und Zufuhrrichtung 10,
zur Wärme-Konditionierung des Glases, das in Form dünner
Ströme durch mit Düsenbohrungen versehene Ansätze am Boden { der Zufuhrvorrichtung hindurch flieast und dessen Ströme
in dünne, fortlaufende Fasern 12 ausgezogen werden.
Wie der Fig.l zu entnehmen ist, werden diese fortlaufenden
Fasern 12 mechanisch ausgezogen und wie gezeigt zu einem vielfasrigen Strang 14 zusammengefasst,und zwar mittels einer
Vereinigungs-Vorrichtung, wie beispielsweise einem Gleitschuh
16. Dann wird der Strar.g 14 auf eine Sammelvorrichtung,
nämlich eine Zylindermuffe 18, aufgespult, die auf einer durch
entsprechende und nicht näher dargestellte Antriebsmittel
9 008 09/ 0 2 3 U \\ bad original
A 33 507 H
h - ta
25.März 1964 " - 8 -
angetriebenen Spindel 20 "befestigt ist. Die-Antriebsmittel
sind in einem Gehäuse 22 einer Aufwickelmaschine "bekannter
Art untergebracht. jährend des Aufspulens des Stranges 14
auf die Zylinäermuffe 18 wird der Strang längs dieser Zylin-'.
. ...... 1X
dermuffe durch ein'Seitenführungsorgan 24 hin- und herge-
W führt, so dass eine Strangwiclclung mit aufeinander liegenden
lagen von Strangwindungen entsteht. Das Seitenführungsorgan
wirkt auf den Strang 14.ein und führt ihn derart hin· und
her, dass sich aufeinanderfolgende Windungen des Stranges auf der Zylindermuffe überkreuzen, wodurch ein Zusaomenklo-Tjen
einander "benachbarter Windungen verhindert wird. Indem
man auf die Pasern eine übliche Auftragsrolle 26 einwirken
lässt, können auf die Fasern ein Schmieröl, ein Vorlade
oder andere Beschicirtungsstoffe aufgebracht werden.
Mit der Einrichtung nach Fig.l können Glasstücke, beispielsweise
vorgeformte Glaskugeln 29t geschmolzen bzw. unter dem
Einfluss hoher Temperaturen konditioniert werden, die der Schmelzvorrichtung der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung 10
durch Schächte 30 von einer mit einen Glaskugelvorrat in
Verbindung stehenden Bemessungsvorrichtung zugeführt werden.
> ·■-■■. ■ ■ ■ " *
Die Menge der von der Bemessungsvorrichtung zugeführten
Glaskugeln hängt von geringen:■.■ Höhenschwankungen des geschmolzenen Glases oder mineralischen Materials in der Schnelz-
9 0 9 8 0 9 / 0 2 3 k bad original
Λ 33 507 h ' · 147.19 TB
T) - ta . —
kammer der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung a"b. Die letzters
sowie die Bemessungevorrichtung für die Glaskugeln sowie ein Vorrat8"behälter werden von einem Gestell 32 getragen.
Wie in Pig.l dargestellt ist, trägt ein Träger 33 des Ge-
in
etells 32 einen Vorratsbehälter 36,/dessen unterem Teilstück
die Bemesaungsvorriehtung in Form einer Trommel 41
vorgesehen ist, welch letztere auf einer Welle 42 montiert ist, die über ein entsprechendes Zahnrädergetriebe 45
oder andere Übersetzungavorrichtungen von einem Motor 44
angetrieben wird· In dem gezeigten Ausführungsbeispiel
* ■
weist die Trommel 41 zwei Reihen von solchen Ausnehmungen
46 auf, . - die - in der Lage sind, dem Vorratsbehälter
36 Glaskugeln zu entnehmen und diese bei umlaufender Trommel in dosierten Mengen über die Schächte in die Schmelzkammer
60 der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung 10 zu fördern.
Eine DeckeSO der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung 10 weist
einen Stutzen 52 auf, in dem elfte Sonde oder Elektrode 53 angeordnet ist, die mit Eegelorganen einer nur schematisch
dargestellten Programmiervorrichtung 56 zur Regelung des
Motors 44 und damit der Zufuhr der durch die Ausnehmungen der Trommel 41 ü'cer die Schächte 30 in die Schmelzkammer
geförderton Glaskugeln verbunden ist. Über Klemmen L1 und L2
wird der Programmiervorrichtung 56 elektrische Energie
909809/0234 . 10 . . BAB
A555
t> - ta
25.März" 1964 .- - 10 -
zugeführt. '^ . j '
Die Programraiervorrichtung 56 schliefst einen die Sonde
53 sowie den Kotor 44 umfassenden Regelkreis zur Regulierung
der Drehzahl der der Förderung der Glaskugeln dienenden .·; Trommel 41. um so im wesentlichen kontinuierlich Glaskugeln
' · ·■'' · " i■■"
* mittels der Ausnehmungen 4β der Trommel in die Schächte 50
zu fördern.
Wenn der Spiegel dea geschmolzenen Glases unter oder nic.ht
mehr in Berührung mit der Sonde 53 ist, so wird die Dreh- \ zahl dea Motors· 44 und damit der Trommel 41 so gesteuert,
dass geringfügig mehr Glaskugeln in die Schmelzkammer 60 gefördert werden als dem Durchsatz geschmolzenen Glasea#·
das in Strömen von der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung ab- ^ fliesst, entspricht. . \- .
Durch den überschuss an angefördertem Glas steigt der Spiegel
des geschmolzenen Glases, bia er die Sonde 53 berührt. \,
Dann wird über die. Programmiervorrichtung die Drehzahl des ■
Motors 44 herabgesetzt, so dass pro Zeiteinheit geringere Mengen von Glas der Schmelzkammer über·die Schäohte 30 zugeführt
werden, ala in Porm von Glas strömen abfiieest, so &?.r\
der Spiegel geschmolzenen Glases in der,Schmelzkamnier absinkt
90 98 09/0234 'Il
■ BAD
A 35 507 h .
b - ta
25.März 1964 - 11 -
Ein Überschuss in die Schmelzkammer angeförderter Glas-,
kugeln wird also in dem Fall von der Sonde 53 bewJLrkt,
wenn der Spiegel des geschmolzenen Glases die Sonde nicht berührt. Ein Unterschuss in die Schmelzzone angeförderter
Glaskugeln wird von der Sonde 53 dann "bewirkt, wenn diese
in das geschmolzene Glas eintaucht. Dieser Regelkreis
hält also den Spiegel des geschmolzenen Glases in der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung 10 im wesentlichen auf
konstanter Höhe, Die Decke 50 ist mit einem Entlüftungsrohr 55 für den Abzug von Gaoen oder flüchtigen Substan-.·■
'·■ ■ ■ '
zen, die vom Glas der Schmelzkammer abgegeben werden, versehen.
In den Pig·2 und 3 ist eine Ausführungsform einer- Schmelz-
und Zufuhrvorrichtung zum Schmelzen und Konditionieren von Glas bei hohen Temperaturen dargestellt,' mittels welcher
extrem-dünne fortlaufende Pasern hergestellt werden können.
Diese Vorrichtung umfasst eine im wesentlichen rechteckige und von Seitenwänden 62, der Decke 50 sowie von je einer
Vorder- und Hinterwand 64 umschlossene Schmelzkaminer 60,
wobei die Seitenwände 62 sowie die Vorder- und Hinterwand über geneigte. Verbindungsteile 66 und 68 mit der horizontalen
Decke 50 verbunden sind. Die letztere ist mit AnscÜisssfctzen'51
versehen, die sich an die Schächte 30 anschließen.
90 9*8 09/ 02 3 A BADoRiGiNAi12-'
A 33 507 h I
25.März 1364 ■ ' - 12 -
Eine Zufuhrkarnmer 70 hat Seitenwände 72, die über geneigte
Verbindungcplatten 74 (Piß.3) nit den Seitenwagen der
Schmelzkairuner verbünd on sind« Die Vorder- und Hinterwand
64 weist je.einen Ausläufer auf, die Begrenzungswände für
die engere Zufuhrkammer 70 bilden. Ein stromleitendes Heiznieb 76, das vorzugsweise aus einer Platin-Itbdium-
!,egierung und im Querschnitt umgekehrt V-förmig ist, ist
in Längsrichtung zwischen Schmelzkainmer 60 und Zufuhrkamiaar
70 angeordnet, wie dies die Pig.3 zeigt, und weist eine entsprechende Lochgrösse auf, uxa ungeschmolzene Glasotücke
am Eindringen "in die Zufuhrzone 70 zu hindern. Die höchste
Temperatur in der Schmelze herrscht im und in der Umgebung des Heizsiebes 76. Das Glas schmilzt also in der Schmalzzone
60 und die Temperatur nimmt in der Schmelze nach unten
bis in das Heizsieb 76 stetig zu. Von dort au3 nimmt
die Temperatur in der Glasschmelze nach unten allmählich
derart ab, dasa sich das geschmolzene Glas in laminaren
Schichten bewegt und in einen gereinigten und homogenen Zustand übergeht, in dem es zum Ausziehen in Fasern geeignet
ist.
An jedes Ende der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung 10
ist ein Endstück 18 nngeschweisst, die über Klemmbacken £~V
mit entsprechenden Sararne!schienen odor Stronleiterplatten
02 verbunden idiid, die über in FJc.1 c^oif.K? Strrirlciti-:·
909B 09/02 3/, . „ „ BADORiGJNAL
Λ 55 5Ρ7 h
"b-ta
"b-ta
" -.13 -
Η71918
83 und eine Regelvorrichtung 58 an einer Stromquelle LJ,
1*4 liegen. Die Regelvorrichtung 53 stellt sicher, da3s
das Glas in der SchntelzkaEimer schmelzt und in der Zufuhrkasuaer
so konditioniert wird, dass es die gev/ünschte Viskosität
aufweist und der gewünschte Durchsatz durch die Düsen der Zufuhrkamiaer erzielt' wird. i I
Bei äeia Stromveraorgungokreis der Endstücke 80 handelt en
sich um einen Niederspannungs- und Starkstro.-ikreis, der
durch eine übliche Vorrichtung in der Regelvorrichtung r so geregelt wird, dass das Glas schmilzt und in der ZufuhrfcaEmer
eine gewünschte Teaperatur im Schmelzfluss aufrechtehalten
wird. An verschiedenen Stellen der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung sind nicht dargestellte Thermoelemente
vorgesehen, um einer Bedienungsperson die Temperatur des
geschmolzenen Glases in den verschiedenen Kammern anzuzeigea.
Die Stromstärke des die Schmelz- und Zufuhrvorrichtur:^
10 durchfliessenden elektrischen Stromes "bestimmt die Geechwindigkeit,
mit der das Glas in der Schmelzkammer schmilzt, sowie die Temperatur des geschmolzenen Glases
ia der Zufuhrkamaer, und diese Stromstärke wird mit üblichen
Mitteln in der Regelvorrichtung 58 geregelt, welch letztere mit temperaturempfindlichen und in der Schmelz-
und Zufuhrrichtung 10 angeordneten, nicht dargestellten
Organen gekoppelt ist. Es ist erwähnenswert, dass die ·
909 8 0 9/0234 - bad original
— 14. — ,__ ^_
A 53 507 h . ί
25.März 19β4 · - 14 -
Schmelzkamnier eine "beträchtliche Tiefe aufweist und dass
die Zufuhrkanmer schmäler als die Schmelzkamnier jedoch '
ebenfalls ziemlich tief ist, um eine vertiälthismässig
grosse GlasLienge in der Schmels- und Zufuhrkämiiier" unterbringen
zu können. Da eine verhültnismässig grosse ~Gla3-
t menge in der Schmelz-, und Zufuhrvorrichtung 10 untergebracht
. ■ . "■" '■■" ■ ;: ■ ■' -:..-' .:.·;. -...·.-. ■ ■■ -· ■ ·.. . !.-■:.
werden kann, "bleibt das Glas während einer genügend langen
Aufenthaltszeit in der Schmelz- und Zufuhrkammer, so dass . die Wärme-Konditionierung des geschmolzenen Glases in ".
^laminaren Schichten erfolgt, weshalb das. geschmolzene Gla3 im Bereich der Au3la3s-Dü3en in der Zufuhrkammer eine
gleichförmige Temperatur aufweist und im wesentlichen überall homogen ist, so dass durch jede der Auslassdüsen derselbe
Durchsatz geschmolzenen Glases erzielt wird. Sehmeiz- ^ und Zufuhrkasimer sollten solche Abmessungen und .Strömungscharakteristiken aufweisen, dass bei einer wirtschaftlichen
Produktion dünner Pasern eine Aufenthaltszeit von.mindestens 1 1/2 Stunden sichergestellt ist. DieSchmelzkämmer 60
sowie die Zufuhrkammer 70 umgebendes feüerfestesMaterial/ ·
85 sollte verhältnismässig dick sein, um die Temperaturen zur förderung laminarer Strömungsverhältnisse zu "stabilisieren.
Die Zufuhrkamaer 70 sollte verhäitnismüssig eng
sein, um in ihrem nittleren Bereich die Temperaturregelung
sicherzustellen, da sonst die laminare Strömung nachteilig beeinflusst wird. 909809/02 34 -15- BADORIGiNAL
A 33 507 h
b ~ ta
25.Kärz 1964 " - 15 -
Der die Schmelz- und Zufuhrkamiaer umfassende Behälter
kann aus Metallen oder Verbindungen gefertigt sein, die
widerstandsfähig gegenüber den hohen Temperaturen geschmolzenen
Glases oder anderer mineralischer Werkstoffe
sind,und es hat sich gezeigt, das3 Legierungen von Platin
und Rhodium für diesen Zweck im wesentlichen geeignet sinu. |
Der Boden der Zufuhrkammer umfasst ein mit Düsen "bestücktes
Teilstück, welches abvfürts gerichtete hohle Ansätze mit
Düsenbohrungcn aufweint, welch letztere von Strömen ge- -^
„ schmolzenen Glases aus der Zufuhrknnr.ner durchflossen wer- \
den. Bei dem gezeigten Ausführungf3"bei spiel hat das mit
Düsen bestückte Teilstück eine im wesentlichen rechteckige
Form und weist eine horizontale, ohene Bodenplatte 92 auf,
mit der aufwärts und schräg nach auscen verlaufende Wund- |
teilntücke 94 verbunden sind, welch letztere in Plansche'95
auslaufen, die mit sich nach au3sen erstreckenden Planschen
98 der Seitenwände 72 der Zufuhrkammer 70 verachweiest
Bind.
Das nit Düsen "bestückte Teilstück 90 wird vorzugsweise au£3
einer Platin-Hhodiun-Lcgierung gefertigt, jedoch kann si ο
auch aus anderen liochtemj-eraturl;eutii:idigen L'ttallcn oder
Lff,ierun/;en anin. Das mit IXiaen bertückte Toilntück 90
hat eine Vielzahl abwärt« gorieh! otor Αΐΐίΐϋ1:·.(. 100 dir.'iia
909809/023/, BAD-ORIO.NA,.
A 35 507 h
b - ta ■ ■*
25.März 1964 * - 16 -
folgenden als Düsen angesprochen werden, und 3ede Düse
hat eine Düsenbohrung, die von einem aus der Zufuhrkamaier ausströmenden Strom geschmolzenen Glases durchflossen wird»
Da jeder Strom geschmolzenen Glases zu einer fortlaufenden Paser ausgezogen wird, bestimmt die Anzahl der Düsenbohrungen
bzw. der aus der Zufuhrkamaer ausfliessenöen Glasströme
die Anzahl der eich ergebenden dünnen Pasern.
Die Düsen 100 sind in der in Pig.4 gezeigten fteise in
,Längs-· und Querreihen angeordnet, wobei die Abstände der Reihen sowie die Ausbildung und die Abmessungen der Düsen
sowie deren Düsenbohrungen wesentliche^ /Faktoren für die
wirtschaftliche Herstellung extrem dünner fortlaufender Fasern sind. Die Gestaltung und Konstruktion der Düsen
sowie die Paktoren, die die Herstellung fortlaufender Pasern beeinflussen, werden nachfolgend beschrieben.
• Um den Durchfluss von Strömen geschmolzenen Glases gleichmassiger
Grosse und Eigenschaften durch die Düsen zu fordern,
wird das geschmolzene Glas in der Zufuhrk'amiiier auf
einer Temperatur gehalten, die über derjenigen liegt, die für das Ausziehen.erforderlich ist, so-dass durch die Düsenbohrungen
ein etwas dünnflüssigeres Glas hindurchfliesst.
909809/0234 - 17 -
A 33 507 h
b - ta. .
25.März 1964 - 17 -
Da ein ausserordentlich dünnflüssiges Glas für ein zufriedenstellendes
Ausziehen eine zu niedrige Viskosität aufweist, ist den ;. Ausfiussö'ffnungen der Düsen 100 benachbart
eine Vorrichtung vorgesehen, um die Viskosität des Glases zur Erleichterung' des Ausziehens richtig einzustellen
und zu stabilisieren.' ' '
Wie in den ilg.l - 4 dargestellt ist, ist längs des mit
Düsen bestückten Teilstückes eine Rohrverzweigung 104 .
mit Einlass- und Ausläss-Rohrgtutzen 105 bzw. 106 zum
-Anschluss an ein Wärme absorbierendes oder Wärme transportierendes
Medium, wie beispielsweise Wasser, vorgesehen, das durch die Rohrverzweigung hindurchfliesst. An die Rohrverzweigung
ist in gutem Wärmekontakt eine Vielzahl wärmeleitender
Kühlrippen 108 angeschweisst oder in anderer Weise angekoppelt·
Bei dem dargestellten Ausführungsbeispiel ist, wie insbesondere der Pig.5 entnommen werden kann, zwischen jeder
Querreihe von DUöen 10p jeweils eine Kühlrippe 108 angeordnet, um den Glasst»ömen Wärme zu entziehen, damit die Visko-
sität des Glases dieser Ströme so ansteigt, dass eine . für ein zufriedenstellendes Ausziehen erforderliche ~2enjperatur
und Kondition des Glasstrcmee erzielt wird. Während
eich bei dem gezeigten Ausfuhrungsbeispiel zwischen jeweils
nnoQnQ/023 4 BADORlGMAt* *
A 33 5Q7 h
1) - ta
1) - ta
5.März 1964 * - 18 -
zwei Querreihen von Düsen 100 eine Kühlrippe 108 erstreckt, kann natürlich, sofern dies gewünscht wird, jeweils
auch zwischen einer wechselnden Zahl von Reihen jeweils eine· Kühlrippe vorgesehen werden, jedoch werden.,
dann die Düsen zwischen jeweils zwei aufeinanderfolgenden
ti Kühlrippen näher beieinander angeordnet. j
In Pig.5 ist in stark vergröscertem Maßstab eine Ausführungsform einer Düse 100 dargestellt, die typisch für diejenigen
Düsen ist, die "beim Ausziehen von Strömen flüssigen Glases ,zu extrem dünnen Pasern angewandt werden können. Die bei
Anwendung des erfindungsgemässen Verfahrens hergestellten
Fasern haben einen Durchmesser von weniger als 0,0045 nüQ.
So wurden zum Beispiel Bündel fortlaufender Fasern her-
' - ■
gestellt, welch letztere im Mittel einen Durchmesser von 0,0035 mm aufwiesen und versuchsweise wurden schon Fasern
mit einem Durchmesser von weniger als 0,002 mm erfolgreich durch Anwendung des erfindungsgemässen Verfahrens hergestellt.
sind verschiedene Faktoren von wesentlichen Einfluss auf Verfahren zur Herstellung extrem dünner fortlaufender
Fasern mit einem Durchmesser innerhalb des vorstehend erwähnten
Bereiches, die sich auf eine wirtschaftliche und gewerbliche Herstellung dünner Fasern auswirken. Vor. weeent-
909809/0234 - „ . BAD
A 33 507 η
b - ta . ·
25.März 1964 - 19 -
lichem Einfluss ist der Faktor der Anlaufzeit nach einer
Unterbrechung der Herstellung fortlaufender Pasern·
Ton grös3tem Einfluss auf diese Anlaufzeit ist das Gewicht
der Tropfen flüssigen Glases,, die sich nach einem Abbrechen
der Fasern bilden, und die Zeit, die verstreicht, bis sich ein so grosser Tropfen bildet, dass dieser abtropft, d.h.,
bis das Gewicht des Tropfens gros3 genug ist, um den Tropfen abfallen zu lassen.
Es wurde festgestellt, dass diese sogenannte Tropfzeit
auf ein Minimum herabgesetzt werden muss, da diese nutzlose Zeit die Anlaufzeit bestimmt, die benötigt wird, um das
Ausziehen zu Fasern wieder aufnehmen zu können. Um daher das Verfahren in gewerblichem Umfang wirtschaftlich zu
machen,muss die Anlaufzeit so klein als möglich gehalten
werden, da diese nicht nutzbare Zeit, sofern sie übertrieben gross ist, das Verfahren zu kostspielig macht, um es in
gewerblichem Umfang anwenden zu können.
Es wurde festgestellt, dass das Gewicht des siqh an der
Düse bildenden Tropfens und die für seine Ausbildung notwendige Zeit, die die Tropfzeit bestimmt, weitgehend von
den Abmessungen der Düse, ihrer Konstruktion sowie derjenigen
Oberfläche abhängt, aus der der Strom flüssigen Gla3ea·
909009/0234 ■_ 20 _ bap origin«,
SA 33 507 b
b - ta ■ Λ -
25.März 1964 ' - 20 - Ν
lierausfliesat. In Pig.5 ist ein AusführungsbeispieTeiner
für ein Verfahren zur Herstellung extrem dünner fortlaufender Pasern der vorstehend angegebenen Dicke typischen
Düse dargestellt. . -.·..'.. . ·
.■·■'■- ■ ■ · · ι
Ein charakteristisches Merkmal einer solchen Düse, welches die Tropfengrösse und die Tropfzeit beeinflusst, ist die
Stirnfläche der Düse, das ist die den Ausgang der Düsenbohrung umgebende Ringfläche. Deren Breite ist in Pig.5
mit D6 und die Ringfläche selbst mit 112 bezeichnet. E3
,wurde festgestellt, dass man die Breite D6 dieser Ringfläche so klein wie möglich halten sollte, vorzugsweise höchstens
0,127 mm, um die Tropfzeit und damit die Anlaufzeit mög-"
· man
liehst kurz zu machen. Obwohl/auch bei Ringflächen grösserer
k Breite, z.B. in der Grössenordnung von 0,254 mm, noch
dünne Pasern herstellen kann, so wird infolge der grösseren
Breite der Ringfläche die Tropf zeit vergrössert', was eine
längere Anlaufzeit nach einer unterbrechung der Paserher-.stellung
infolge Abbrechens von Pasern zur Polge hat.
Wird die Ringfläche der Stirnfläche der Düse verringert, so wird das", zum Abtropfen erforderliche Tropfengewicht und
damit die Tropfzeit herabgesetzt, welche direlct die : -'_..·.
damit die Tropfzeit herabgesetzt, welche direlct die : -'_..·.
Anlaufzeiten beeinflussen* ·
9 0 9 Ö 0 9 / 0 2 3 A- BAD
A 33 507 h
25.Kara 1964 - 21 -
• ■ · ■ ι ·
Der mit S bezeichnete Abstand zwischen zwei "benachbarten
Düsen ist in zweierlei Hinsicht wesentlich: Erstens sollte dieser Abstand auf ein Uinimum herabgesetzt werden, um
ep möglichst leicht eine grosae Anzahl von Düsen an einem
mit Düsen bestückten Teilstück vorsehen und damit eine grosse Anzahl dünner Pasern herstellen zu können und zwei- |
tens muss der Abstand zwischen benachbarten Düsen gross genug oein, damit sich benachbarte, an den Düsen sich bildende
Tropfen nicht berühren können, um so die Neigung zum Zusamraenfliessen herabzusetzen, d.h. also die Neigung des
.geschmolzenen Glases über Aussenflachen der Düsen hinwegzukriechen,
möglichst zu vermindern.
Weitere, das Gewicht der Tropfen und die Tropfzeit beeinflussende
Grossen sind die Abmessungen der Düsen', deren λ Länge die. DurchflussgeschwindigSreit "sowie die Temperatur
und schliesslich die Viskosität des Glases in der Zufuhr-
die Viskosität
kammer sowie/in der Düse und am Ort der Bildung des Tropfens, welch letzterer infolge der Grenzflächenspannungan der Ringfläche der Düse haftet. Es wurde festgestellt, dass das Gewicht des Tropfens um so kleiner gehalten werden kann, je höher die Temperatur und infolge dessen je geringer die Viskosität des Glases ist. · -
kammer sowie/in der Düse und am Ort der Bildung des Tropfens, welch letzterer infolge der Grenzflächenspannungan der Ringfläche der Düse haftet. Es wurde festgestellt, dass das Gewicht des Tropfens um so kleiner gehalten werden kann, je höher die Temperatur und infolge dessen je geringer die Viskosität des Glases ist. · -
Ee ist .erwünschenswert, dass die Teaperatur des Glases·
909809/0234 bad original,
- 22 - *
A 33 507 h
"b - ta . -
25.März 1964 · - 22 -
in einem eingeengten Düsenkanal 114· der Düsen 100 verhUltnismässig
hochiat, 80 daös das Glas eine niedrige
Viskosität aufweist, wodurch das Ausfliesten gleichförmi- ·
ger Glasströme aus den Düsen 100 erleichtert wird.
• .' ■ ■ ·■■ ■"·■>■·- ■■■■■ ·
Der Durchmesser und die Länge des eingeengten Düsenkanales
114 "beeinflussen den Durchsatz flüssigen Glases durch die
Düsen 100. Dieser eingeengte Düsenkanal 114 ist ein Wesentlicher Paktor für die Bemessung des Durchsatzes von flüssigem
Glas und da die Wand dieses eingeengten Düoenkanales
^der Glasströmung einen Strömungswiderstand entgegensetzt,
bewirkt eine Verlängerung dieses eingeengten Düsenkanales eine Verminderung des Durchsatzes.
Das in Pig.5 dargestellte Ausführungsbeispiel einer Düse
weist eine Senkbohrung 116 mit einem grösseren Durchmesser
als der eingeengte Düsenkänal 114 auf und der Unterschied zwischen Jeu Durchmessern der Senkbohrung 116 und dem
eingeengten Düsenkanal 114 bestimmt die Fläche der erwähnten
Ringfläche. " .
Der Zeitflächenverlauf der Tropfenbildung und die Tropf. zeit
sind Punktionen des Durchsatzes und die Auszugsgeschwindigkeit bei der Bildung fortlaufender Pasern mit einoci
Durchmesser in dem angegebenen Bereich liegt bei oder'über
909^09/0234 ox BAD^RfGINAL
A 33 507 b
b-ta · .' .
25.März 1964 - - 23 -
2438,32 τη/min. Neben dem.Durchsatz sind aber auch die
Ringfläche 112 an der Stirnseite der Düsen und die
Viskosität des Glases beim Ausziehen in Pasern einflussreiche Paktoren, die die erforderliche Zugspannung in
den Pasern beim schnellen Ausziehen der Glasströme mit
bestimmen·
' ' ' ■ ■ ■'.'■·
Ein weiterer, sich auf den Durchsatz auswirkender Paktor ist die Höhe des Spiegels der geschmolzenen Glasmenge in
der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung und durch Anwendung
von Druck auf das Glas in der Schmelz- und Zufuhrvorrichtung kann die zur Bildung eines Tropfens benötigte Zeit
sowie die Tropfzeit und damit die Anlaufzeit bei unveränderten anderen.Bedingungen weiter herabgesetzt werden.
In dem dargestellten Ausführungsbeispiel einer erfindungsgenässen
Einrichtung wird der Spiegel des geschmolzenen Glases zweck.nässiger Weise ungefähr auf der in den Pig«
2 und 3 gezeigten Höhe gehalten, so dass eine im wesentlichen konstante Höhe geschmolzenen Glases aufrechterhalten
bleibt.
Sofern es wünschenswert erscheint, kann die Schmelz- und Zufuhrvorrichtung 10 aber auch mit Hilfe eines geeigneten
Gaeea unter Druck gesetzt werden, wobei dann die Schächte
30 verachliessbar gestaltet und das Entlüftungsrohr 55 geechloBsen
werden muss, um einen auf das geschmolzene Glao
909809/0234 BAd
- 24 -
H7T918
A 53 507 h
£5.März 1964 - 24 -
wirkenden Druck aufrecht zu erhalten. Die durch die Druckeinwirkung
auf die Schmelz- und Zufuhrvorrichtung IO verursachten Mehrkosten scheinen jedoch im gegenwärtigen
Zeitpunkt grosser zu sein, als die durch die Herabsetzung der Anlaufzeit bei Verwendung einer unter Druck gesetzten
" Schmelz- und Zufuhrvorrichtung eingesparten Kosten. ;
Da die Abmessungen der Düsen 100 abgewandelt werden können, werden im folgenden lediglich ungefähre Bereiche für die
verschiedenen Abmessungen der Düsen angegeben, die sich -bei der Herstellung dünner Pasern mit einem Durchmesser
der vorstehend erwähnten Grössenordnung als zufriedenstellend ergeben haben. Der in Pig.5 mit D1 bezeichnete'
Durchmesser der eingeengten Düsenkanäle 114 kann bis zu 1,145 mm betragen, es ist jedoch zweckmässig, wenn er,
gleichgültig ob eine Senkbohrung 116 vorgesehen wird oder nicht, unter dem angegebenen Grenzwert liegt.
Die Senkbohrung 116 wird üblicher Weise vorgesehen, um dieWandstärke der Düse im Bereich ihrer AusflussÖffnung
und damit die Ringfläche 112 zu vermindern. Daher kann der Durchmesser der Senkbchrunß 116 (D2) zwischen dem Durchmesser
D1 und ungefähr 1,524 mm betrasen. Wenn keine Senkbohrung 116 vorgesehen wird und sich deshalb der ein·» · *
geengte Düsenkanal 114, wie gestrichelt in Pig. 5 bei ns BAD ORIGiNA
• 909^09/0234 __ ■
A 33 507 h
b - ta -
25.März 1964 . . " - 25 -
angedeutet, mit gleichbleibenden Durchmesser bis zum
unteren Ende der Düse erstreckt, sollte der Durchmesser D1
dieses eingeengten Düsenkanales etwas grosser gehalten wer^-
den, um der ErhÜhung des Strb'mungawiderstandes durch die
grössere länge des eingeengten Düsenkanales 114 Rechnung
zu tragen, .um denselben Durchsatz': .lüssigen Glases zu er-
zielen. - · ..··"'
Besonders Vorteilhaft ist es, wenn man bei einer dem Vorstehenden entsprechenden Bemessung des eingeengten Düsenkanales
114 den Durchmesser D4 der Ringfläche 112 der ' 'Düse, so dimensioniert, dass die Ringfläche 112 eine gewünschte
und vorzugsweise eine kleine Fläche aufweist. Der. Durchmesser D1 hängt vom Durchmesser und der Tiefe der .
einen Durchmesser D2 aufweisenden Senkbohrung 116 ab. j
Wenn keine Senkbohrung vorgesehen und der eingeengte Düsenkanal
114 mit gleich bleibendem Durchmesser bis zu der
Ringfläche 112 der Düse durchgeführt wird, kann der Durchmesser D4 soweit verringert werden, dass die sich an die
Ringfläche anschliessende Wandung,eine im Gebrauch gerade noch ausreichende Wandstärke aufweist. Der Durchmesser D4
der Ringfläche 112 ist vorzugsweise nicht mehrmals 0,508 sra'
grosser ale der Durchmesser des eingeengten Düsenkanales
114j an dessen Auslass,.so dass die Ringflüche 112 0,254 m
breit iät (D6). Yon besonderem Vorteil ist es jedoch, wie
909809/0234 bad original
- 26 -
A 33 507 h
Tj - ta .
25..Härz 1964 , - 26 -
"bereits erwähnt, wenn die Breite D6 der Ringfläche 112
nur 0,127 mm beträgt. Die Platte deo mit DÜ3e~rTbestückten
Teilstückes 90 weist eine Stärke 1.5 von ungefähr 1,524· DM
auf.
'■'-■■■ ■ ■ "' " x* 1"
■r j
tDie gesamte Stärke LT, gemessen von einer ebenen Innen-H
flache 120 des mit Düsen bestückten Teilstückes aus, ist deshalb wesentlich, weil sich dieses Maß auf die Neigung
des geschmolzenen Glasea auswirkt, über die untere Oberfläohe
der Düsen hinweg zu fliessen. Bei einer wie im ..
Vorstehenden geschilderten Bemessung des eingeengten Düsen-Jcanales
114, der Senkbohrung 116 und des Durchmessers D4-der Ringfläche 112 wurde festgestellt, dass die Ansätze,
gemessen von der unteren Fläche des mit Düsen bestückten } .Teilstückes 90 aus, etwa 4,572 mm lang sein können, um
ein "zufriedenstellendes Arbeiten sicherzustellen, doch kann
diese Länge beispielsweise bis nahendem kleinsten Wert
herabgesetzt werden, bei dem ein starkes Plies3en des flüssigen Glases einsetzt, ferner wurde festgestellt, dass mit
einer Verkürzung' der Gesamtlänge LT einer Düse eine Verminderung des Durchmessers des eingeengten Düsenkanales 114
Hand in Hand gehen sollte, um- den Strömungswiderstand für
das geschmolzene Glas konstant zu halten.
Ein weiterer Paktor, der einen besonderen Einfluss auf die
909809/02 34 -"27- BAD-original
H7T918
A 33'507 h
Ta - ta
Ta - ta
25.März 1964 · - 27 -
Viskosität des Glases in dem eingeengten Düsenkanal 114 · hat, ist der öffnungswinkel kegeistunpfförmiger Wandteil- \
stücke 124 der Düsen 100. Die Düsen haben im allgemeinen die in der Pig.5 dargestellte Form,und es ist "bemerkenswert,
dass das den eingeengten Düsenkanal 114 umgebende Teilstück der Düse 100 eine "beträchtliche Wandstärke aufweist ™
und von Metall ist. Dank dieser Wandstärke dieses Teilstückes
der Düse weist das flüssige Glas im eingeengten Düsenkanal 114 seine höchste Temperatur und deshalb seine
geringste Viskosität auf, so" dass es gut durch den'eingeengten Düsenkanal 114 hindurchzufliessen vermag.
Von dem erwähnten Teilstück aus abwärts erniedrigt sich die Temperatur des Glases schnell durch Strahlung und
Konvektion, j»o dass das Glas im Bereich der Ringfläche 112 (
viskoser air. im eingeengten Düsenkanal 114 ist.
Wenn nun eine Glasfaser beim Ausziehen abbricht, so bildet das kontinuierlich durch den eingeengten Düsenkanal 114
strömende Glas nach und nach einen Glastropfen 130, der eich unter dem Einfluss der Schwerkraft und infolge der
Oberflächenspannung und der Neigung des Glases, an anderen Körpern zu kleben, vergrössert. Wenn das Gewicht des Tropf ena zunimmt, bewegt sich dieser nach unten und nimmt
die bei· 130* gestrichelt angedeutete Form an, wobei sich de-
909809/0234 -28-
A 33 507 h . ■<
fr ~ ta. . . ' oc
^5.Harz 1964 - 23 -
^5.Harz 1964 - 23 -
an der Rinßfläche 112 haftende Bereich des Tropfens einzuschnüren
beginnt, wie _dies bei 132 gestrichelt gezeigt Jist.
Venn das Gewicht des Tropfens diejenige Kraft übertrifft, die ihn nach unten hängend an der Ringfläche 112 hält, j
- bo tropft er ab und zieht beim Abwärtsfallen unter dem Einfluss
der Schwerkraft das an der Ringfläche 112 anhaftende Glas zu einer fortlaufenden Paser aus» Diese frei herabhängende
Paser gestattet esr einer Bedienungsperson,
die Faserfertigung wieder aufzunehmen, in.dem sie die von
.dem fallenden Tropfen ausgezogene Paser mit den anderen
Fasern zusammenfasst und die Paserfertigung durch Aufspulen der Pasern auf die umlaufende Zylindermuffe 18
«leder in Gang bringt und das mit hoher Geachwindigkeit fer-
ψ folgende Ausziehen der Ströme flüssigen Glases in dU,nne
Fasern fortsetzt«
Aus dem Vorangegangenen wird ersichtlich, dass die zur Bil
dung eines Tropfens erforderliche Zeitspanne, die zwischen den ersten Anfängen der Tropfenbildung nach dem Abbrechen
einer Paser bis zum unter dem Einfluss der Schwerkraft erfolgenden
Abtropfen und Ausziehen einer Paser verstreicht/ die Anlaufzeit bestimmt, welche nutzlos verlorengeht, bis
das Ausziehen zu Pasern durch eine Bedienungsperson mieder
aufgenommen werden kann. Ein wesentliches Merfcnal
, 9.09809/023Α - 29 -
A 33 507 h
b - ta
25Jiärz 1964 - 29 -
findung ist deshalb in Zusammenwirken der vorstehend
erwähnten Paktoren derart, dass die Tropfzeit soweit als
möglich abgekürzt wird, zu sehen, da die letztere die Anlaufzeit bis zur Wiederaufnahme der Fertigung bestimmt und
eine Verminderung dieser Zeitspanne eine wirtschaftliche
Anwendung des Verfahrens in gewerblichen Umfang ermöglicht. i Wesentlich für die Verminderung der für die Bildung eines
Tropfens -erforderlichen Zeit sowie die Tropfzeit ist die
fläche der Eingflache 112, Diese Ringfläche sollte soweit
vermindert werden, wie es in der Praxis bei einem befriedigenden
Ausziehvorgang überhaupt möglich ist. Ein weiterer Grtmd dafür, den Durchmesser D4 der Ringfläche 112 so
klein als möglich zu halten, ist der, dass dann die Anzahl der Düsen eines mit Düeen bestückten Teilstückes 90 gegebener
Grosse vermehrt werden kann, um so einen Strang '
oder ein Garn mit einer Vielzahl extrem dünner Pasern herzustellen. * '
Bie jetzt wurden fortlaufende .Pasern mit Durchmessern von ■
0,005 Em und mehr gewerblich hergestellt. Werden die bekannten
Verfahren, die bis jetzt dazu herangezogen wurden, Stränge von 0,005 mm starken oder dickeren Pasern herzusteller.
dazu benutzt, extreme· dünne Pasern rait^einem Durchmesser
von etwa 0,0035 mm zu fertigen, so beträgt die Tropfzeit
wenigstens 6 Minuten oder mehr, eo dass nach dem Abbrechen
909809/023 4 ' -BAD original
A 33 507 h
h - ta ■ .-
25.MJirz 1964 · - 30 -
einer Paser mindestens 20 oder mehr Minuten verstreichen, Wlb das Ausziehen der Pasern wieder aufgenommen werden
kann.
Durch das erfinduhgsgemüsae Verfahren wurde die Tropf«·
zeit auf etwa eine Minute und die Anlaufzeit deshalb auf etwa zwei Minuten herabgesetzt. Diese beträchtliche Verkürzung
der Anlaufzeit ermöglicht eine wirtschaftlich· •Produktion extrem dünner Pasern mit einem unter 0,004$ mm
liegenden Durchmesser· -
»
Anstelle des dargestellten rechteckigen mit Düsen bestückten Teilstückes kann auch ein solches anderer Porm oder eine Gruppe solcher nahe beieinander angeordneter mit Düsen bestückter TeilstUcke vorgesehen Bein, um das erfindungsgemäase Verfahren durchzuführen.
Anstelle des dargestellten rechteckigen mit Düsen bestückten Teilstückes kann auch ein solches anderer Porm oder eine Gruppe solcher nahe beieinander angeordneter mit Düsen bestückter TeilstUcke vorgesehen Bein, um das erfindungsgemäase Verfahren durchzuführen.
Barch Vereinigung feiner Pasern mit einem Durchmesser vonweniger als 0,004 mm zu einem Strang oder einem Garn entsteht
ein textiles Material, weiches viel biegsamer iet und eine grÖBsere Zugfestigkeit in Längsrichtung aufvvtist
ala die seither hergestellten Glas-Piber-GarneT Ea wird
angenommen, dass die verbesserte Biegsamkeit und Zugfestigkeit der Peinheit der Pasern zuzuschreiben let. Versuche haben
. * 909^09/023.4 - 31 - '
BAD ORiG'NAL *^ *
H7T918-
A 33 507 h
b - te. ·
b - te. ·
25.März 1964
ergeben, dass unter Verwendung von aus neuen dünnen Fasern
■bestehenden Garnen hergestellte Gewebe eine hohe Zerreiesfestigkeit, eine geringe Biegesteifigkeit, eine höhere Abriehfeetigkeit , eine geringere Neigung zum Brechen, eine
verbesserte Waschbarkeitj einen geringeren Verachleiss und
eine höhere Y/iderstandsfähigkeit gegenüber Paltungen aufweisen. " ■
ist bekannt, dass Glasfaser-Garne und textile Materialien
aus Glasfasern die menschliche Haut reizen. Es wurde festgestellt, dass«Stränge und Garne sowie daraus hergestellte
aus ;
die Haut in weit geringerem Umfang reizen. Bs wurde ferner
festgestellt, dass derartige Stränge und Garne eine derart geringe Biegesteifigkeit aufweisen, dass sie leicht mit
üblichen Strick- und Webmaschinen verarbeitet werden können.
Sie Gleichförmigkeit des zur Herstellung der dünnen Pasern
verwendeten Glases trägt wesentlich zum Gelingen des Verfahrens bei. Die Homogenität des SohmelzflK'sses und be-■onders' die laminaren StrÖaungsverhältnisse hängen weitgehend, von der Aufenthaltszeit des Glases in der Schmelz-
und Zufuhrvorrichtung während des Konditicnierene durch Wärmeeinwirkung ab. Es 1st daher wesentlich,-dass eine er
neblicbe Menge geschmolzenen Glases lh der Schmelzkammer
909809/0234 . 32 ^ '
A 35 507 h
b - ta
b - ta
25.März 1964 · - 52 -
bereit gehalten wird, und zwar etwa bis zu der' ia den
Fig. 2 und 3 dargestellten Höhe. Da Gläser besonderer
Zusammensetzung bei Anwendung des erfindungsgemUssen Verfahrens
von gewissem Einfluss auf die Tropfenbildungs- lincl
Tropfzeit sein können, wurde ermittelt, dass zur Glasfaserherstellung geeignete übliche Zusammensetzungen verwendet
werden können, obwohl gewisse Zusätze oder Bestandteile der Glaszusarnmensetzung abgewandelt werden können, um die
Viskosität des Glases in geringem Maße zu verändern, ^edoeh
bildet die Verwendung einer speziellen Glaszusammensetzung keiije Voraussetzung für das erfolgreiche Ausziehen feiner
fasern.
Eine Senkbohrung mit einem Durchmesser D2 zieht man deshalb
vor, um die Wandstärke der Düse im Bereich ihres Auslasses und damit die Fläche der Ringfläche 112 zu vermindern,
damit man bei der Ausbildung des eingeengten Düsenkanales leichter mit einer bestimmten Metallmenge auskommt und so
die Wärmeverluste im Bereich des eingeengten Düsenkanales möglichst klein hält. Ea ist daher wünschenswert, im
Falle der Anwendung einer Senkbohrung diese kurz zu halten, so dass die Wärmeleitverhältnisse in der-Siise nicht negativ
beeinflusst werden und somit ein gleichnaässiger Durchsatz
geschmolzenen* Glases aufrechterhalten werden kann«
909809/0234 " $3 - · BAD OF.iGINAL
A 33 507 b.
* - ta
* - ta
25-Härz 1964 " - 33 -
Bezüglich der die Anlaufzeit beeinflussendem Tropfzeit
1st auszuführen, daas die Tropf zeit eines einzigen Gasstromes so kurz wie möglich sein sollte. Bei Verwendung
mehrerer hundert Düsen bestimmt die Tropfzeit eines einzigen
Glasstromes nicht allein die Anlaufzeit für die Aufnahme
der Fertigung von mehreren hundert Pasern.
Yersuch?-haben ergeben, dass die Anlaufzeit, das ist die
Zeit, die eine Bedienungsperson benötigt, um sämtliche '
Pssern zu einem Strang zusammen zu fassen und mit dem Aufspulen·
des Stranges auf eine Zylindermuffe zu beginnen, bei einer Einrichtung mit beispielsweise 408 Düsen und
einer Tropfzeit für eine einzelne Düse von 6 Minuten ungefähr
20 oder mehr Minuten beträgt. Die Anlaufzeit ist also, länger als die Tropfzeit, da wegen des Abbrechens einer oder j
mehrerer feiner Pasern Tjeim Zusammenfassen der Pasern
zu einem Strang und beim Beginn des Aufspulens auf eine
Zylindermuffe mehrere Anläufe erforderlich sein können·
Durch, die Erfindung wurde die Tropfzelt auf etwa eine
Minute herabgesetzt und die Anlaufzeit bei einer erfindung^-
gemäasen Einrichtung mit 408 Düsen beträgt etwa 2 Minuten· Wird eine Einrichtung mit einer grösseren Anzahl von Düsen
verwendet, so. erhöht sich die durchschnittliche Anlaufzeit :
infolge der grösseren Wahrscheinlichkeit, dass Schwierigi;»^-
909809/0234 „ BAD«»«
A 33 507 H ,
b - ta ·
25.Kärz 1964 * - 34 -
beim Zusammenfassen der grösseren Anzahl von Fasern zu.
einem Strang und "bei desaen Aufspulen auftreten. Die_
Anlaufzeit iat also eine Funktion der Zahl der ,Glas ströme
und Bomit der Zahl der Fasern, die ein Strang enthält, .
Bei Anwendung des erfindungagemässen Verfahrens, mit 4em
die Trojjfzeit auf etwa eine Minute herabgesetzt wurde, reduziert
sich die Anlaufzeit für. eine Fasergruppe eine§ Einrichtung mit 408 Düsen auf etwa 2 Minuten Info Ige. ier
verminderten Neigung der Pasern zum Abbrechen, welch
-letzteres die Folge zahlreicher Massnahmen wie das Hefrotellen
einer In hohem Maße homogenen Glasschmelze, die Bfmessung
der Wärmeleitungaverhältnisse sowie der Abmessungen
der Düsen und der Verminderung der Fläche der Ringfläche der Düaen ist· ■ .
Werden feine Fasern mit einer Einrichtung gefertigt, 1>ei
der die Wandstärke der Düsen in der Umgebung der Ringflächö
grosser als 0,127 mm Ist, so verursacht die grössere fläche der Ringfläche eine Verlängerung der Tropfzeit sowie (linen
entsprechend grösaeren Anstieg der Anlaufzeit. Die Häufigkeit
der Faserbrüchn und damit die Anzahl der Aüäufo bei def Fassrfertigung
wirken sich direkt auf die Kosten bei der Hfretellung
feiner Fasern aus und können so das Verfahren "bei
'909809/0234 _ 35 .
55 BAD ORIGINAL
A 33 507 h
b - ta
25.März 1964 " - 35 - —
gewerblicher Verwendung wirtschaftlich oder unwirtschaftlich machen. Ea ist deshaXb ein wesentliches Merkmal der
Erfindung die verschiedenen Paktoren wie die Geometrie der Düsen und des mit Düsen, bestückten Teilstückes so zusammenwirken
zu lassen, dass sich eine minimale Tropfzeit und damit eine Verminderung der Anlaufzeit ergibt und somit
das Verfahren gewerblich durchführbar wird.
Obwohl die Einrichtung gemäss den Fig,1-3 besonders zur
Verarbeitung vorgeformter Glaskugeln in ausserordentlieh
»dünne Glasfasern geeignet ist, kann das Verfahren auch
mit Hilfe der Vorwärmung durch einen Schmelzofen ausgeführt werden, so.dass bei einer derartigen Einrichtung
geschmolzenes Glas dem mit Düsen bestückten Teilstück zugeführt und dort eine ausreichende Menge geschmolzenen
Glases vorgesehen wird, damit für eine genügend lange Aufenthaltszeit des Glases zum Zwecke seiner Konditionierung
unter Wärmeeinwirkung für das Ausziehen in feine Glasfasern gesorgt ist· \
BAD ORiGiNAL
909809 /023U
Claims (1)
- U7T918A 33' 507 Iih - 105 ,24. Hare 1964 - 36 -Patentanspruches,1. Verfahren zur Herstellung dünner fortlaufender Fasern aus einem) bei hohen Temperatur en erreichbaren, mineralischen Werkstoff, bei den ein Vorrat dieses Werkstoffes in flüssigem Zustand gehalten wird, aus. dem Ströme abgezweigt werden, die sich nach einer vorbestimmten Strömungslange bei Beginn der Herstellung zur Bildung jeweils eines " .., Tropfens allseitig frei ausdehnen, welcher danach frei; . . · ■ abfällt und eine Faser abzieht, die mechanisch fortlaufend ausgezogen wird, dadurch gekennzeichnet, daß die .: abgezweigten Ströme entlang einem einen bestimmten StröV Bungsquerschnitt definierenden Kanal fließen und ein,eine Γ.Γ.· kleine Tropfzeit aufweisender. Tropfen rasch dadurch gebildet wird, daß sich dci tferkstoff am_Ende des Kanals '. s quer zur Kanallängsrichtung ausdehnt. r:.^:co t- .o 2. Terfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß demJL. J-J'- : · · ■co : Vorrat kontinuierlich geschmolzener Werkstoff gleichblei- ■" ο' · ·. , ... . . . , . ,■-·■;·<° bender Viskosität zugeführt wird unff der StröDungsquerschnltt ^ eines jeden Stromes sowie die Grüße einer den Tropfen tragen- ^ den Stirnfläche so auf die Viskosität .s geschmolzenen Werk«stoffes abgestimmt werden, daß die ras· he Bildung eines Tropfens . begünstigt wird. . BAD ORIGINAL · *147T918A yp 507 h h - 105i 19$4 · - 37 -24. Märi3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß das mechanische Ausziehen der Faser mit einer für das Ausziehen der Ströme auf einen gewünschten Faser-Durchmesser ausreichend hohen Geschwindigkeit vorgenommen wird. i• . I4. Verfahren nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß Stücke mineralischen Werkstoffes in einer · Schmelzzone aufgeschmolzen und auf eine verhältnismäßig hohe Temperatur erhitzt werden, worauf der flüssige Werkstoff abwärts durch eine Konditionier-Zone zum Konditionleren des. flüssigen Werkstoffes un.ter Wärmeeinwirkung hindurchgeleitet und dabei zur Herstellung laminarer Strömungsverhältnisse all-. mählich und stetig abgekühlt wird, und daß schließlich die Strömungsquerschnitte der Ströme flüssigen Werkstoffes so auf die Menge des in der Schmelzzone befindlichen Werkstoffes sowie die Zufuhr des Werkstoffes zur Schmelzzone und die Viskosität des flüssigen Werkstoffes abgestimmt werden, daß eine für die Herstellung laminarer Strömungsverhältnisse sowie eines homogenen Schmelzflusses ausreichende Aufenthaltezeit des Werkstoffes in D der Konditionler-Zone sichergestellt vird,ο -5· Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß beim Ab wärtsleiten und Abkühlen des flüssigen Werkstoffes 'dessen Tem- ο ρ era tür in horizontalen Ebenen Im wesentlichen konstant gehalten- 38 -' . · . · ■ . BAD..ORIGINAL147T918A 33 507 h h - 10524- März 19§4 · - 38 -6. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeich net, daß der Querschnitt der Ströme zwischen Schmels- und Konditionier-Zone vere^ngt wird· .. f. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeich-net, daß die Aufeinthaltsseit des flüssigen. Werkstoff es..in der Konditionier-Zone ungefähr ein einhalb Stunden oderVnehr beträgt.■ ■ ·-8. Einrichtung zur Herstellung dünner fortlaufender Fasern aus einem bei hohen Temperaturen erweichten mineralischen Werkstoff, ■it jslner Zufuhr-Vorrichtung zur Aufnahme eines Vorrats dieses . Werkstoffes in flüssigem Zustand nach einem der vorhergehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, daß die Zufuhr-Vorrichtung ein Bodenteilstück mit einer Vielzahl abwärtsgerichteter Ansätze gleicher Länge let, deren jeder einen engen Kanal und an seiners toteren Ende eine kreisringförmige Stirnfläche aufweist, die Insbesondere senkrecht zum engen Kanal 1st.9· Einrichtung nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die abwärtsgerichteten Ansätze in einem gegenseitigen Abstand an geordnet sind, der etwas größer als der größte durchmesser sichbildender Tropfen flüssigen mineralischen Werkstoffes ist.. 909809/0234BAD ORIGINALH71918A 35 507 H .h - 105 ·24. Kara 1964 - 39 -10. Einrichtung nach einem der Ansprüche 8 oder 9 t dadurch gekennzeichnet, daß das Bodenteilstück eine in wesentlichen ebene oberePläche ?hat.■·'"■■"·■■■>,■ - · ' ^ ".11. Einrichtung nach einem der Ansprüche 8-10, dadurch gekennzeichnet, daß das Bodenteilstück aus hochtemperaturbeständigem Haterial ist.12. Einrichtung nach einem der Ansprüche 8'- 11, dadurch gekennzeichnet, daß die Kanäle einen kreisförmigen Querschnitt haben.13* Einrichtung nach einem der Ansprüche 8 - 12, dadurch gekennzeichnet, daß der Außendurchmeeser der unteren Stirnfläche ·■ höchstens 0,508 ma größer als der Durchmesser einer unteren Ausgängeöffnung der a"bwärt8gerichteten Ansätze ist.14. Einrichtung nach Anspruch 13t dadurch gekennzeichnet, daß die Ausgangeöffnung einen Durchmesser von höchst ens 1,524 mm hat.co 15. Einrichtung nacb einem der Ansprüche 12- 14, dadurch gekennzeich-•o ' ■ "' *' ■ '· · ·· ■■■to net, daß die Wandstücke der abwärtsgerichteten Anaätze an der Aus-'CO ■. ■ ■.■■··■■■■■ ■ · , · . ·.-:^ gangaöffnung nicht größer ale 0,127 ma 1st.o · ·'■'.■ ■ . 's ■■■ ■· . ■■■ ■ ■ - -40'• ·' OWGlNAL INePECTEDA-35SoIrV U71918h-,10524. März 1964 ·\ - 40 -16. Einrichtung nach einem der Ansprüche 8 ■ - 15» dadurch gekenn- - zeichnet, daß der ftußendurehmesser am unteren Ende der abwärtsgerichteten Ansätze höchstens 1,778 am beträgt.> ■■>'■■■'· ,. ■■■-■■ "117. Einrichtung nach einem der Ansprüche 8-16, dadurch gekenn-■ ■ r·-" ■ . ■ ι 'zeichnet, daß die Ausgangs öffnung einen Durchmesser von 1,145 hat.•18. Einrichtung nach einem der Ansprüche 8-16, dadurch gekennzeichnet, daß an unteren Ende der abwärtsgerichteten Ansätze je■ rwelle eine Senkbohrung vorgesehen ist, und der Durchmesser des Kanals entsprechend der Tiefe und dem Durchmesser dieser Senkbohrung bemessen lat. · -"■.'·19. Einrichtung nach einem der Ansprüche 8 - 18, mit einer Schmelzkammer für den mineralischen Werkstoff, dadurch gekenn-. zeichnet, daß die Schmelzkammer über der Zufuhrvorrichtung an2eordnet ist, und daß zwischen diesen eine Konditionierkanaer mit einem kleineren Querschnitt als derjenige der Schmelzkamner vorgesehen ist. . - " .,20. Textiler Strang mit einer Vielzahl fortlaufender fasern aus eine: mineralischen Werkstoff, dadurch gekennzeichnet, daß der mittj.?r; Durchmesser d-er fortlaufenden Fasern höchstens 0,0045 mm betrat.BADORIGMAt= 41 90980 9/023A - 4i - .U7191833 507 h
ι *- 105
4. März 19,64 - - 41 -1 Textiler Strang nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, daß de* mineralische Werkstoff Glas ist.22. Textiler Strang nach Anspruch 19 pdsr 20, dadurch gekennzeichnet, daß der mittlere Durchmesser der fortlaufenden Pasern ungefährV I0,0035 on» beträgt. !- BAD ORIGINAL 909809/0234
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US269510A US3294503A (en) | 1963-04-01 | 1963-04-01 | Apparatus for producing fine continuous filaments |
LU45786 | 1964-04-01 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1471918A1 true DE1471918A1 (de) | 1969-02-27 |
DE1471918B2 DE1471918B2 (de) | 1970-09-17 |
Family
ID=26639926
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19641471918 Pending DE1471918B2 (de) | 1963-04-01 | 1964-03-26 | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Glasfäden |
Country Status (12)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3294503A (de) |
AT (1) | AT304791B (de) |
BE (1) | BE645945A (de) |
BR (1) | BR6457932D0 (de) |
CH (1) | CH412190A (de) |
DE (1) | DE1471918B2 (de) |
FI (1) | FI41437B (de) |
GB (1) | GB1031273A (de) |
LU (2) | LU45785A1 (de) |
NL (1) | NL6403245A (de) |
NO (1) | NO115709B (de) |
SE (1) | SE316271B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115803293A (zh) * | 2020-06-16 | 2023-03-14 | 日本电气硝子株式会社 | 异形截面玻璃纤维用喷嘴及异形截面玻璃纤维的制造方法 |
Families Citing this family (17)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3428519A (en) * | 1964-06-18 | 1969-02-18 | Gen Electric | Method for making a coated silica fiber and product produced therefrom |
US3491405A (en) * | 1965-05-17 | 1970-01-27 | Chemcell Ltd | Apparatus for producing textile filaments and yarns by melt extrusion |
US3526487A (en) * | 1967-03-01 | 1970-09-01 | Ppg Industries Inc | Apparatus for producing fiber glass |
BE759554A (fr) * | 1969-11-28 | 1971-05-27 | Owens Corning Fiberglass Corp | Appareil pour la formation de fibres de verre et procede de realisationd'un tel appareil |
US4046535A (en) * | 1974-04-24 | 1977-09-06 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Glass melter having reflective top wall and method for using same |
US3926600A (en) * | 1974-05-28 | 1975-12-16 | Owens Corning Fiberglass Corp | Glass fiber stream feeder |
US4002447A (en) * | 1975-09-02 | 1977-01-11 | Ppg Industries, Inc. | Glass bead forming nozzles and method |
US4294502A (en) * | 1979-09-04 | 1981-10-13 | Ppg Industries, Inc. | Bushing terminal and buss bar |
US4673428A (en) * | 1985-12-17 | 1987-06-16 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Method and apparatus for forming glass fibers |
US4676813A (en) * | 1985-12-17 | 1987-06-30 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Method and apparatus for forming glass fibers |
US4675039A (en) * | 1985-12-17 | 1987-06-23 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Method and apparatus for forming glass fibers |
US4664688A (en) * | 1985-12-17 | 1987-05-12 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Method and apparatus for forming glass fibers |
US4624693A (en) * | 1985-12-17 | 1986-11-25 | Owens-Corning Fiberglas Corporation | Method and apparatus for forming glass fibers |
US5173096A (en) * | 1991-07-10 | 1992-12-22 | Manville Corporation | Method of forming bushing plate for forming glass filaments with forming tips having constant sidewall thickness |
US7694535B2 (en) | 2006-01-10 | 2010-04-13 | Johns Manville | Method of fiberizing molten glass |
DE102009030852B3 (de) * | 2009-06-26 | 2010-07-08 | Heraeus Quarzglas Gmbh & Co. Kg | Verfahren und Vorrichtung zum Ziehen eines Quarzglaszylinders aus einem Schmelztiegel |
CN113091952B (zh) * | 2021-04-12 | 2023-06-02 | 江苏徐工工程机械研究院有限公司 | 一种3d打印后处理测温装置、方法 |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US1427014A (en) * | 1921-08-25 | 1922-08-22 | Pazsiczky Gedeon Von | Apparatus for the production of spun glass |
BE354157A (de) * | 1929-12-31 | |||
US2947027A (en) * | 1952-01-16 | 1960-08-02 | Owens Corning Fiberglass Corp | Manufacture of glass fibers |
US2846157A (en) * | 1953-05-11 | 1958-08-05 | Gustin Bacon Mfg Co | Apparatus for winding superfine glass fiber |
DE1007478B (de) * | 1953-12-14 | 1957-05-02 | Owens Corning Fiberglass Corp | Vorrichtung zur Herstellung von Glasfaeden |
US2996758A (en) * | 1958-03-20 | 1961-08-22 | Johns Manville Fiber Glass Inc | Ceramic bushings equipped with methal orifice tips |
US3066504A (en) * | 1960-03-22 | 1962-12-04 | Babcock & Wilcox Co | Apparatus for forming a ceramic filament |
US3192023A (en) * | 1961-10-30 | 1965-06-29 | Owens Corning Fiberglass Corp | Method for uniting two molten streams by attenuating |
-
1963
- 1963-04-01 US US269510A patent/US3294503A/en not_active Expired - Lifetime
-
1964
- 1964-03-19 GB GB11695/64A patent/GB1031273A/en not_active Expired
- 1964-03-20 BR BR157932/64A patent/BR6457932D0/pt unknown
- 1964-03-24 SE SE3664/64A patent/SE316271B/xx unknown
- 1964-03-25 NO NO152595A patent/NO115709B/no unknown
- 1964-03-26 NL NL6403245A patent/NL6403245A/xx unknown
- 1964-03-26 DE DE19641471918 patent/DE1471918B2/de active Pending
- 1964-03-26 AT AT820668A patent/AT304791B/de not_active IP Right Cessation
- 1964-03-31 LU LU45785D patent/LU45785A1/xx unknown
- 1964-03-31 BE BE645945D patent/BE645945A/xx unknown
- 1964-04-01 FI FI0688/64A patent/FI41437B/fi active
- 1964-04-01 CH CH414264A patent/CH412190A/de unknown
- 1964-04-01 LU LU45786D patent/LU45786A1/xx unknown
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN115803293A (zh) * | 2020-06-16 | 2023-03-14 | 日本电气硝子株式会社 | 异形截面玻璃纤维用喷嘴及异形截面玻璃纤维的制造方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
AT304791B (de) | 1973-01-25 |
CH412190A (de) | 1966-04-30 |
SE316271B (de) | 1969-10-20 |
NO115709B (de) | 1968-11-18 |
US3294503A (en) | 1966-12-27 |
DE1471918B2 (de) | 1970-09-17 |
NL6403245A (de) | 1964-10-02 |
LU45786A1 (de) | 1964-07-02 |
BE645945A (de) | 1964-09-30 |
LU45785A1 (de) | 1965-10-01 |
GB1031273A (en) | 1966-06-02 |
BR6457932D0 (pt) | 1973-12-26 |
FI41437B (de) | 1969-07-31 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1471918A1 (de) | Verfahren und Einrichtung zur Herstellung von Fasern aus mineralischen Werkstoffen | |
DE1000972B (de) | Verfahren und Vorrichtung zum UEberziehen von Glasfaeden mit einem Metallueberzug | |
DE1471924A1 (de) | Verfahren zur Behandlung von mit Waerme erweichbarem,mineralischem Material und Einrichtung zur Durchfuehrung des Verfahrens | |
DE1596360A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzen von Glas | |
DE2050209C3 (de) | Verfahren zum Herstellen eines länglichen überfangenen Glaskörpers | |
DE1471926B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum herstellen von sehr feinen mineralfaeden, insbesondere glasfaeden | |
DE3033058A1 (de) | Verfahren zum aufbereiten von glasschmelzen fuer die glasformung, und vorrichtung zur durchfuehrung des verfahrens | |
AT275069B (de) | Vorrichtung zur Herstellung kontinuierlicher, dünner Fasern aus einem mineralischen Werkstoff | |
DE1158671B (de) | Vorrichtung zum Ziehen von Glasfaeden | |
DE1471918C (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Her Stellung von Glasfaden | |
DE1596578B2 (de) | Vorrichtung zum laeutern einer glasschmelze und zum anschlies senden abziehen von glasfaeden | |
DE1052073B (de) | Verfahren zum Spinnen von Glas oder anderen anorganischen, glasaehnlichen Massen ausStaeben | |
DE1471901A1 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum kontinuierlichen Spinnen von Glas | |
DE659039C (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen von Glasfaeden | |
DE10019875B4 (de) | Vorrichtung zum Herstellen von mehrlagigen Glasröhren, insbesondere von Farbglasröhren | |
DE1234360B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Glasfaeden | |
AT165894B (de) | ||
DE1596553C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung mineralischer Fäden oder Fasern nach dem Direktschmelzverfahren | |
DE1596564C3 (de) | Vorrichtung zur Herstellung von Fäden aus mineralischen Materialien, vorzugsweise Glas | |
AT156892B (de) | Verfahren zur Herstellung von siliziumhaltigen Fasern, insbesondere Glasfasern. | |
DE2128170A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Her stellen von Glasfasern | |
DE2346963C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur kontinuierlichen Herstellung eines Glasfaserstranges auf direktem Weg aus einem pulverförmigen Gemenge | |
DE1496390C (de) | Verfahren und Vorrichtung zum Schmelzen von Mineralien bei hohen Temperaturen | |
AT221729B (de) | Verfahren zum Spinnen von Glas oder andern anorganischen, glasähnlichen Massen aus Stäben und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens | |
DE1923345C (de) | Vorrichtung zum Herstellen von Glasfasern oder -fäden vöflig homogener chemischer Zusammensetzung mit einem Glasschmelzofen, einem Speiser und einem Düsenaggregat |