DE1401358B2 - Einrichtung zur Erhöhung der Abhitze-Dampfausbeute bei katalytischen Hochdruck-Synthesen - Google Patents
Einrichtung zur Erhöhung der Abhitze-Dampfausbeute bei katalytischen Hochdruck-SynthesenInfo
- Publication number
- DE1401358B2 DE1401358B2 DE19601401358 DE1401358A DE1401358B2 DE 1401358 B2 DE1401358 B2 DE 1401358B2 DE 19601401358 DE19601401358 DE 19601401358 DE 1401358 A DE1401358 A DE 1401358A DE 1401358 B2 DE1401358 B2 DE 1401358B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- gas
- steam
- synthesis
- heat
- heat exchanger
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F22—STEAM GENERATION
- F22B—METHODS OF STEAM GENERATION; STEAM BOILERS
- F22B1/00—Methods of steam generation characterised by form of heating method
- F22B1/02—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers
- F22B1/18—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines
- F22B1/1838—Methods of steam generation characterised by form of heating method by exploitation of the heat content of hot heat carriers the heat carrier being a hot gas, e.g. waste gas such as exhaust gas of internal-combustion engines the hot gas being under a high pressure, e.g. in chemical installations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/02—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with stationary particles, e.g. in fixed beds
- B01J8/0285—Heating or cooling the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/00477—Controlling the temperature by thermal insulation means
- B01J2208/00495—Controlling the temperature by thermal insulation means using insulating materials or refractories
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2208/00—Processes carried out in the presence of solid particles; Reactors therefor
- B01J2208/00008—Controlling the process
- B01J2208/00017—Controlling the temperature
- B01J2208/0053—Controlling multiple zones along the direction of flow, e.g. pre-heating and after-cooling
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
Description
1 2
Die Erfindung betrifft eine Einrichtung zur Erhö- spanntem Dampf, dadurch beträchtlich erhöhen läßt,
hung der Dampfausbeute in einer Einrichtung für daß die Temperatur des in die Syntheseeinrichtung
exotherme katalytische Gashochdrucksynthesen, ins- eintretenden Gases entsprechend erhöht wird, so
besondere für Ammoniak oder Methanol, mit Aus- daß dem, der Syntheseeinrichtung nachgeschalteten
nähme von Einrichtungen mit Schachtöfen, mit einem 5 Dampferzeuger nicht nur eine größere Wärmemenge,
Hauptwärmetauscher, einem diesem nachgeschal- sondern diese auch mit höherer Temperatur zuge-
teten Abwärme-Dampferzeuger und einer Kühlein- führt wird, wodurch gleichzeitig der Wärmeübergang
richtung für das kondensierbare Syntheseprodukt, des indirekten Austausche verbessert wird,
die dadurch gekennzeichnet ist, daß zwischen dem Dies wird erfindungsgemäß dadurch erreicht, daß
Abwärme-Dampferzeuger und der Kühleinrichtung ίο die Reaktionsgase, welche die der Syntheseeinrich-
ein zusätzlicher, vom gasförmigen Syntheseprodukt tung nachgeschaltete Dampferzeugungsanlage mit der
und dem Frischgas durchströmter, indirekt wirkender Temperatur des erzeugten Dampfes verlassen, vor
Wärmetauscher angeordnet ist. ihrem Eintritt, beispielsweise in die Kühlanlage für
Demnach liegt der Anmeldung die technische das zu verflüssigende Reaktionsprodukt, einem noch-Aufgabe
zugrunde, ein Verfahren zur Erhöhung der 15 maligen Wärmeaustausch mit dem, in den Synthese-Dampfausbeute
in einem, einer Einrichtung für exo- ofen eingedrückten Reaktionsgemisch unterworfen
therme katalytische Gashochdrucksynthese nachge- werden. Hierbei wird durch Abgabe des restlichen
schalteten Dampferzeuger zu schaffen. Wärmeinhaltes der Reaktionsgase an das kalte Syn-
Diese Aufgabe wird im wesentlichen dadurch ge- thesefrischgas die im Gaswege folgende Kühlanlage
löst, daß ein zusätzlicher Wärmetauscher angeordnet 20 für das Reaktionsprodukt entlastet und weiter wird
ist, in dem das aus dem Dampferzeuger austretende, hierdurch das Temperaturniveau des in den Synausreagierte
Gasgemisch einen wesentlichen Teil theseofen eintretenden Gasgemisches praktisch um
seiner Restwärme an das zum Hauptwärmetauscher den gleichen Betrag gehoben. Dementsprechend
des Syntheseofens strömende Frischgas abgibt und wird auch das Temperaturniveau des Ofenausgangsdieses
erwärmt. Da das Frischgas den Hauptwärme- 25 gases, das dieses Wärmeplus im Wärmetauscher des
tauscher nunmehr mit höherer Temperatur erreicht, Reaktors übernimmt, erhöht, wodurch sich wegen
somit die im Hauptwärmetauscher ausgetauschte des höheren Temperaturunterschiedes gegenüber
Wärmemenge, unter der Voraussetzung konstanter dem Kesselspeisewasser eine Erhöhung der Dampf-Reaktionstemperatur,
kleiner ist, als bei Anlagen menge bzw. des Dampfdruckes ergibt, ohne zusätzlichen Wärmetauscher, tritt das abzie- 30 Bei allen heute in der Technik üblichen Hochhende
Synthesegas mit höherer Temperatur in den drucköfen der katalytischen Ammoniaksynthese wird
Dampferzeuger ein. Da die . Gasaustrittstemperatur das kalte Frischgas in einem Zwischenraum zwischen
aus dem Dampferzeuger aber im wesentlichen durch dem Hochdruckmantel und dem Einsatzmantel oder
die Speisewassereintrittstemperatur bestimmt wird, Leitrohr nach abwärts an den Fuß des in fast allen
d. h. im wesentlichen konstant ist, ergibt sich bei 35 Syntheseöfen vorhandenen oder zu jedem Ofen geAnlagen
mit zusätzlichem Wärmetauscher ein grö- hörigen Wärmeaustauschers geführt, von wo auch es
ßeres nutzbares Temperaturgefälle der abziehenden durch letzteren in die Katalyseeinrichtung strömt.
Synthesegase im Dampferzeuger und damit eine Da sich also der Wärmeaustausch zwischen dem
höhere Dampferzeugung. Als zusätzlicher Vorteil erfindungsgemäß wärmer zuströmenden Frischgas
einer Variante der erfindungsgemäßen Vorrichtung 40 und dem, den Syntheseofen verlassenden ausreawird
eine Verkleinerung des im Syntheseofen einge- gierten Gasstrom im untersten Teil des üblichen
bauten Hauptwärmetauschers, bedingt durch die Ver- Hauptwärmeaustauschers vollzieht, wird das Temminderung
der auszutauschenden Wärmemengen, peraturniveau im Inneren des Ofens bzw. der Katagenannt.
lysatormasse selbst praktisch nicht verändert, so daß,
Zur Verwertung der Abhitze exothermisch ver- 45 trotz besserer Ausnutzung des Wärmegewinns der
laufender chemischer Reaktionen, insbesondere von exothermen Katalyse, diese letztere selbst in keiner
■Gasen wie beispielsweise in der Ammoniak- oder in Weise negativ beeinflußt wird. Das Mehr an Wärme
der Methanoldrucksynthese sind bereits zahlreiche wird somit nur dem abgehenden ausreagierten Syn-
Vorschläge bekannt. Allgemein üblich und für die thesegas unter Umgehung des Katalysators aufge-
Wirtschaftlichkeit des Verfahrens ausschlaggebend 50 laden. Es ist also im vorliegenden Falle nicht nötig,
ist die Dampfgewinnung durch indirekten Wärme- eine bessere Wärmeausnutzung durch Vergrößerung
austausch der die Syntheseeinrichtung verlassenden, der üblichen Wärmeaustauscheinrichtung des Reak-
ausreagierten Gase gegen Speisewasser eines Dampf- tors herbeizuführen, es können im Gegenteil die bis-
kessels. Die diesen letzteren verlassenden Gase haben her hierzu verwendeten Vorrichtungen ohne Ände-
jedoch noch einen bestimmten, bei den Bedingungen 55 rung benutzt werden. Die zur Durchführung der
des Wärmeaustausches im Dampfkessel nicht mehr erfindungsgemäßen Verbesserung zusätzlich nötige
in diesem verwertbaren Wärmeinhalt, da sich die Einrichtung besteht lediglich aus einem, für die hier
Gastemperatur bestenfalls nur bis zur Eintrittstem- vorkommenden Temperaturen geeigneten Wärme-
peratur des Speisewassers in das La-Mont-System austauscher üblicher Art im Gasstrom zwischen dem
abkühlen läßt. 60 Abwärme-Dampfkessel und der Kühlanlage für die
Mit Hilfe vorliegender Erfindung ist es nun mög- Ammoniakabtrennung oder für das sonstige Endlich,
den Wärmeinhalt der die Syntheseeinrichtung produkt gegen ankommendes kaltes, frisches Synverlassenden
Reaktionsgase und damit die Menge an thesegasgemisch.
erzeugbarem Niederdruckdampf wesentlich zu er- Sofern in Ausnahmefällen, bedingt durch die Di-
höhen. 65 mensionierung des Hauptwärmetauschers, das Frisch-
Es wurde nämlich wie ausgeführt gefunden, daß gas durch das ihm aufgeladene Wärmeplus in dem-
sich die Menge an gewinnbarem Druckdampf, so- selben zu hoch erhitzt wird, kann diese Überhöhung
wohl an Niederdruckdampf als auch an höher ge- der Temperatur dieses Gases vor seinem Eintritt in
die Kontaktmasse durch eine Kaltgaszuführung, wie sie bei vielen Reaktortypen üblich ist, unschwer ausgeglichen
werden, ohne daß der Wärmeabtausch im Hauptwärmeaustauscher dadurch beeinträchtigt wird.
Die Wirkung der erfindungsgemäßen Maßnahme kann dadurch noch verstärkt werden, daß das Reaktionsgefäß
für die exotherme Hochdrucksynthese sorgfältig gegen Wärmeverluste isoliert wird, um
jeden Wärmeverlust zum Schaden des nachfolgenden Wärmeaustauschers zu vermeiden. ·
In solchen Fällen, wo der Wärmeinhalt der Reaktionsgase nach dem Verlassen des sogenannten
Dampfteiles nicht für den beschriebenen Zweck zur Verfügung steht, weil beispielsweise der restliche
Wärmeinhalt für die Heißwasserbereitung oder für Heizungszwecke von Gebäuden od. dgl. verwendet
wird, kann das Temperaturniveau des Reaktionsgases vor dem Dampfkessel auch dadurch im notwendigen
Ausmaße erhöht werden, daß andere Wärmequellen, beispielsweise Kompressorenabwärme,
Abwärme von CC-Konvertierungen und andere mehr zum erfindungsgemäßen Zwecke herangezogen werden.
Auf die erfindungsgemäße Weise ist es möglich, die Ausbeute, beispielsweise an Niederdruckdampf,
um 30 bis 50 % und mehr zu steigern.
Beim Gegenstande der oben beschriebenen Erfindung handelt es sich keineswegs um die übliche Aufwärmung
des Frischgases auf die Anspringtemperatur der Katalyse durch die Wärme des ausreagierten
Gases schlechtweg, etwa im Hauptwärmeaustauscher des Reaktors, sondern ausschließlich um
die Verwertung jener restlichen Wärmemenge, die nach optimaler Ausnutzung der Reaktionsabwärme
in einem Dampferzeuger, entsprechend der Temperatur des erzeugten Dampfes noch im Abgas enthalten
ist und die früher verloren gegeben werden mußte. Die Erfindungseigenschaft dieses Vorschlages
ist neben der beachtlichen neuen Wirkung auch dadurch begründet, daß bisher ein starkes Vorurteil
dagegen bestand, Frischgas dem Reaktor mit höherer Temperatur aufzugeben, da man dadurch
eine Verschlechterung der Katalyse und eine Schädigung der Reaktoreinrichtung durch verminderte
Kühlwirkung befürchtete.
_ Wenn es gewünscht wird, die Abwärme der exothermen
Synthese in Form von höher gespanntem Dampf, etwa von 6 atü oder darüber, in dem, dem
Syntheseofen nachgeschalteten üblichen Abwärmedampfkessel auszunutzen, so muß dementsprechend
auch das ausreagierte Synthesegas mit höherer Temperatur in diesen Dampfkessel eintreten. Nach der
bisher beschriebenen einfachen Verfahrensvariante würde das gesamte Synthesefrischgas nach dem erfindungsgemäßen
Wärmeabtausch mit dem, sodann auch den Dampfkessel mit höherer Temperatur verlassenden
Reaktionsgas höher aufgewärmt werden. Da in einem solchen Falle unter Umständen auch
der Hochdruckmantel des Syntheseofens unzulässig hoch erhitzt werden könnte, wird für diesen Fall der
Dampfgewinnung bei höheren Drücken nur ein Teil, vorzugsweise, jedoch abhängig von den apparativen
Gegebenheiten, ein größerer Anteil des Frischgases, dem Wärmeaustausch mit dem Reaktionsgas hinter
dem Dampferzeuger unterworfen. Dieser bis in die Nähe der Temperatur des erzeugten Druckdampfes
erhitzte Teil des Frischgasgemisches wird dem Syntheseofen durch eine zusätzliche Bohrung am unteren
Ofendeckel oder mittels eines zusätzlichen, mit dem Gasabführungsrohr koaxialen Rohres in den Ofenraum
unterhalb des Hauptwärmeaustauschers eingeführt. Der andere Teil des Frischgases wird ohne
den erfindungsgemäßen Wärmetausch mit dem Reaktionsgas hinter dem Dampferzeuger dem Syntheseofen
in üblicher Weise direkt oben aufgegeben, so daß er annähernd seine volle Kühlwirkung auf den
Druckkörper bzw. den Einsatzmantel ausüben kann. Beide Anteile des Frischgases vereinigen sich
unterhalb des im Syntheseofen befindlichen Hauptwärmetauschers und treten nach indirektem Wärmetausch
in diesem mit dem den Syntheseofen verlassenden, ausreagierten Gas, in die Kontaktschicht
ein. Das ausreagierte Gas strömt sodann, da es weniger Wärme an das Frischgas abgeben konnte, mit
höherer Temperatur in den Dampfkessel. Damit der im Hauptwärmetauscher vereinigte Frischgasstrom
mit der für den Ablauf der Synthese optimalen Temperatur auf den Katalysator auftrifft, kann der Hauptwärmeaustauscher
gegenüber den üblichen Typen der katalytischen Ofeneinrichtungen, bei denen keine
Aufwärmung des Frischgases außerhalb des Syntheseofens erfolgt, wesentlich kürzer gehalten werden,
woraus sich.wieder eine Vergrößerung des Katalysatorraumes und damit der Leistung des betreffenden
Ammoniakofens ergibt. Auf diese Weise' gelingt es, durch Anwendung des eingangs beschriebenen
Prinzips auch Dampf von Drücken über etwa 6 atü ohne wesentliche Abänderung der üblichen Einrichtungen
und ohne Störung der katalytischen Reaktion aus der Abwärme der exothermen katalytischen
Reaktion zu gewinnen.
50 000 Nm3/h eines N.,/H2-Gasgemisches treten
mit einer Temperatur von 20° C in einen Ammoniakofen ein. Von dieser Frischgasmenge verlassen den
Ofen 45 000 Nm3/h Reaktionsgas (enthaltend 12 Volumprozent
NH3) mit 200° C, also mit einer Erhöhung um 180° C. Dieses Gas betritt den Abwärmedampfkessel,
dessen Speisewasser 130° C Anfangstemperatur aufweist und verläßt ihn mit der
gleichen Temperatur. Die für die Dampferzeugung ausnutzbare Temperaturdifferenz des heißen Ofen- •
ausgangsgases beträgt in diesem Falle maximal 70° C.
Das die Dampferzeugungsanlage mit mindestens 1300C verlassende Ofenausgangsgas "wird nun mit
dem Ofeneingangsgas von bisher 20° C in indirekten Wärmeaustausch gebracht, wodurch letzteres auf beispielsweise
60° C erwärmt wird. Das Mehr von 40° C addiert sich zu den 200° C der Temperaturerhöhung
um 180° C durch die Katalyse, die ja praktisch unverändert bleibt, auf 240° C. Die zur Dampferzeugung
verwertbare Temperaturdifferenz beträgt aber nunmehr 110° C an Stelle von 70° C wie zuvor.
Die Dampfausbeute wird damit um rund 50 % erhöht.
60 000 Nm3/h eines N2/H.,-Gasgemisches werden mit
einer Temperatur von "35° C einem Ammoniakofen zugeführt. Vor Einführung in den Ammoniakofen
werden zwei Drittel dieser Gasmenge (40 000 Nm3/h) in einem dem Dampferzeuger nachgeschalteten
Wärmetauscher auf 170° C aufgewärmt und durch eine am unteren Deckel des Syntheseofens angebrachte
Bohrung in den Raum zwischen dem unte-
ren Ofendeckel und dem unteren Boden des Hauptwärmetauschers
eingeführt. Ein Drittel der eingangs genannten Gasmenge, also 20 000 NmrVh, die durch
den zwischen dem Druckmantel und dem Mantel des Ofeneinsatzes vorhandenen Ringspalt nach abwärts
geführt werden, erfahren entlang ihres Weges eine Aufwärmung auf 95° C. Durch Vereinigung mit dem
am unteren Ofendeckel mit 170° C eintretenden Gasstrom ergibt sich eine Mischtemperatur von
1450C. Das Gasgemisch (60 000Nm3/h) wird nun
in üblicher Weise im Hauptwärmetauscher des Syntheseofens weiter aufgewärmt, passiert die Kontaktzone,
um nach nochmaligem Durchgang durch den Hauptwärmetauscher den Syntheseofen mit einer
Temperatur von 300° C zu verlassen. In einem dem Syntheseofen nachgeschalteten Dampferzeuger wird
durch Abkühlung des mit 300° C aus dem Syntheseofen austretenden Gasstromes (53 700 Nm3/h) je
Stunde eine Dampfmenge von 3,78 Tonnen (7 atü-Dampf) erzeugt. Der Gasstrom, der im Dampferzeuger
auf eine Temperatur von 180° C abgekühlt wurde, betritt nun den außerhalb des Syntheseofens
befindlichen zusätzlichen Wärmetauscher, um 'dort den eingangs genannten Anteil von 40 000 Nm3/h
des Frischgases auf 170° C aufzuwärmen. Die auf Grund dieses Beispieles ermöglichte spezifische
Dampferzeugung beträgt etwa 0,78 kg Dampf je Kilogramm NH3.-
Zura Stand der Technik wird bemerkt, daß Verfahren für eine Syntheseeinrichtung bei exothermen
katalytischen Gas-Hochdrucksynthesen, bei dem eine Erhöhung der Temperatur des den Syntheseofen
verlassenden ausreagierten Gasgemisches durch Erhöhung der Temperatur des in den Syntheseofen
eintretenden Frischgases mittels Wärmeaustausch desselben (im Wärmetauscher) gegen das ausreagierte
Synthesegasgemisch bewirkt wird, bekannt sind.
Der Stand der Technik erschöpft sich somit darin, daß das der Syntheseeinrichtung zusätzlich aus dem
Dampferzeugerabgas zugeführte Wärmeplus die thermischen Verhältnisse im Katalysator selbst nicht
stören darf, daß also diese Mehrwärme dem »zu dem Ofen gehörigen Wärmeaustauscher« zugeführt werden
muß, wo sich der Wärmeaustausch zwischen dem erfindungsgemäß wärmer zuströmenden Frischgas
und dem den Syntheseofen verlassenden aus-. reagierten Gasstrom im untersten Teile des Wärmeaustauschers
vollzieht; das Mehr an Wärme wird somit nur dem abgehenden ausreagierten Synthesegas
unter Umgehung des Katalysators aufgeladen.
Das ältere Recht gemäß dem deutschen Patent 1088 030 betrifft ein Verfahren zur Durchführung
exothermer Reaktionen zwischen Gasen und gegebenenfalls Flüssigkeiten in Schachtofen, das dadurch
gekennzeichnet ist, daß man die aus dem Reaktionsgefäß austretenden heißen Reaktionsprodukte zunächst
in einen Wärmeaustauscher leitet, wo sie einen Teil ihrer Wärme an mindestens einen der bereits
vorgewärmten Reaktionsteilnehmer abgeben und diesen annähernd auf Reaktionstemperatur erhitzen,
die Reaktionsprodukte dann in einen zweiten Wärmeaustauscher führt, wo sie einen weiteren Teil ihrer
Wärme zur Erzeugung von Wasserdampf abgeben, anschließend die Reaktionsprodukte in einen dritten
Wärmeaustauscher leitet, wo sie mindestens einen der-Reaktionsteilnehmer auf eine Temperatur von
mindestens 50° C, zweckmäßig 100 bis 200° C, vorwärmen
und mit einem Teil dieses vorgewärmten Reaktionsgutes die Temperatur im Reaktionsgefäß
durch Einführung an einer oder an mehreren Stellen reguliert.
Aus dem Wortlaut des Anspruchs, übrigens in Übereinstimmung mit der Beschreibung (vgl. Spalte 1,
Zeile 51 ff.), ist eindeutig zu entnehmen, daß das Verfahren gemäß dem älteren Recht des Patents
1088 030 nur die Durchführung von exothermen Reaktionen in Schachtofen zum Gegenstand hat,
d. h. also in Öfen, in denen die Kühlung in der Reaktionszone durch Einführung von kaltem Frischgas
erfolgt.
Das Verfahren nach diesem älteren Recht sieht zwar ebenfalls vor, die Abwärme nach dem Hauptwärmetauscher
dazu zu verwenden, Dampf zu erzeugen, um. anschließend die ausreagierten Gase in
einem dritten Wärmetauscher zur Vorwärmung des frischen Synthesegases vor dem Hauptwärmetauscher
zu verwenden, was erst die Dampfgewinnung im zweiten Wärmetauscher möglich macht, dieses Prinzip
wird aber nur für den Schachtofen angewendet, wobei hier die zusätzliche Maßnahme erforderlich
ist, daß die zur Kühlung verwendete Menge an Frischgas erheblich erhöht werden muß, um die
höhere Temperatur dieses Gases auszugleichen und den gleichen Kühleffekt zu erzielen.
Der wesentliche Erfindungsgedanke besteht somit darin, daß nach dem Dampferzeuger ein zusätzlicher
Wärmetauscher eingeschaltet ist, durch den das Temperaturniveau des Dampferzeugers angehoben wird
und dadurch eine höhere Dampfausbeute in diesem Abwärme-Dampferzeuger ermöglicht wird.
Claims (1)
- Patentanspruch:Einrichtung zur Erhöhung der Dampfausbeute.'· in einer Einrichtung für exotherme katalytische Gashochdrucksynthesen," insbesondere für Ammoniak oder Methanol, "mit Ausnahme von Einrichtungen mit Schachtöfen, mit einem Hauptwärmetauscher, einem diesem nachgeschalteten Abwärme-Dampferzeuger und einer Kühleinrichtung für das kondensierbare Syntheseprodukt, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen dem Abwärme-Dampferzeuger und der Kühleinrichtung ein zusätzlicher, vom gasförmigen Syntheseprodukt und dem Frischgas durchströmter, indirekt wirkender Wärmetauscher angeordnet ist.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT640459A AT216021B (de) | 1959-09-04 | 1959-09-04 | Verfahren zur Erhöhung der Abhitze-Dampfausbeute bei katalytischen Gas-Hochdrucksynthesen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1401358A1 DE1401358A1 (de) | 1969-03-27 |
DE1401358B2 true DE1401358B2 (de) | 1970-12-03 |
Family
ID=3585966
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19601401358 Pending DE1401358B2 (de) | 1959-09-04 | 1960-08-10 | Einrichtung zur Erhöhung der Abhitze-Dampfausbeute bei katalytischen Hochdruck-Synthesen |
Country Status (3)
Country | Link |
---|---|
AT (1) | AT216021B (de) |
DE (1) | DE1401358B2 (de) |
GB (1) | GB931952A (de) |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104832219B (zh) * | 2015-04-27 | 2017-01-18 | 中国科学院工程热物理研究所 | 具有内部冷却功能的涡轮叶片装置及应用其的燃气轮机 |
-
1959
- 1959-09-04 AT AT640459A patent/AT216021B/de active
-
1960
- 1960-08-10 DE DE19601401358 patent/DE1401358B2/de active Pending
- 1960-08-24 GB GB2922760A patent/GB931952A/en not_active Expired
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
GB931952A (en) | 1963-07-24 |
AT216021B (de) | 1961-07-10 |
DE1401358A1 (de) | 1969-03-27 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE2608486C2 (de) | ||
DE60025124T2 (de) | Methode und Vorrichtung zur Wasserstoffherstellung mittels Reformierung | |
DE2710247A1 (de) | Verfahren zur ammoniaksynthese und konverter hierfuer | |
EP0067439B1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur stufenweisen Anreicherung von Deuterium und/oder Tritium in einem für den Isotopenaustausch von Deuterium und Tritium mit Wasserstoff geeigneten Stoff | |
DE2711897C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur katalytischen Oxidation von gasförmigen Schwefelverbindungen zu Schwefeltrioxid | |
DE1667187C3 (de) | Hochdruckreaktor mit Katalysatorschich ten fur exotherme katalytische Reaktionen | |
EP0320440B1 (de) | Vorwärmung von Kohlenwasserstoff/Wasserdampf-Gemischen | |
DE3133764A1 (de) | Verfahren zur herstellung von wasserstoff- und stickstoffhaltigen gasen | |
DE3420579C2 (de) | ||
EP3577066B1 (de) | Verfahren zur behandlung eines synthesegasstroms | |
DE1401358B2 (de) | Einrichtung zur Erhöhung der Abhitze-Dampfausbeute bei katalytischen Hochdruck-Synthesen | |
DE1401358C (de) | Einrichtung zur Erhöhung der Abhitze-Dampfausbeute bei katalytischen Hochdrucksynthesen | |
DE2847103A1 (de) | Mischzufuhrverdampfer | |
DE1567710A1 (de) | Verfahren fuer die Herstellung von Synthesegasen zur Ammoniak- und Methanolsynthese | |
DE2437907A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zum gewinnen reduzierenden gases unter druck und bei hoher temperatur | |
DE1767355C3 (de) | Verfahren zur Durchfuhrung exo thermer katalytischer Gasreaktionen | |
BE1030221B1 (de) | Verfahren und Anlage zur Herstellung von Wasserstoff aus Ammoniak | |
DE1467119B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zur rueckgewinnung von elementarem schwefel aus einem schwefelwasserstoffhaltigen gasstrom mit einem geringen gehalt an brennbaren stoffen | |
DE1240834B (de) | Verfahren zur Herstellung von Stickstofftetroxyd | |
DE1426731C (de) | Vorrichtung zur Abhitzeverwertung in einem Hochdruckreaktor für katalytische, exotherme Gasreaktionen | |
EP1670746A2 (de) | Verfahren zur regelung der reaktoreintrittstemperatur bei der methylaminherstellung | |
DE1217934B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Intensivierung der Ammoniakbildung bei der katalytischen Ammoniaksynthese | |
DE2211105A1 (de) | Verfahren und anlage zur herstellung von wasserstoff mit natuerlicher deuteriumkonzentration | |
DE102021213800A1 (de) | Verfahren zur Ammoniaksynthese und Anlage zur Herstellung von Ammoniak | |
AT216533B (de) | Verfahren zur Gasführung in katalytischen Hochdrucksyntheseanlagen |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
E77 | Valid patent as to the heymanns-index 1977 |