DE1289669B - Geraet zur Bestimmung der Groessenverteilung der Aerosolteilchen in einer gasfoermigen Probe - Google Patents
Geraet zur Bestimmung der Groessenverteilung der Aerosolteilchen in einer gasfoermigen ProbeInfo
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Description
Die Erfindung betrifft ein Gerät zur Bestimmung der Größenverteilung der Aerosolteilchen in einer
gasförmigen Probe, bestehend aus einer Diffusions-Abscheide-Vorrichtung,
in deren Eingangszone eine Strahlungsquelle angeordnet ist und an die wahlweise zum Betreiben als Abscheidevorrichtung eine Spannungsquelle
anschaltbar ist, und aus einem Kondensationskernmeßgerät.
Ein Gerät der vorgenannten Art ist bereits bekannt. In der Aerosolmeßtechnik ist auch bereits ein Elektrofilter
zur Abscheidung radioaktiver Aerosole bekannt, bei dem angesaugte staubhaltige Luft zunächst durch
eine Ionisierungszone hindurchgeführt wird, in der die Staubteilchen aufgeladen werden. Die Ionisierungszone
wird von einer Reihe parallel ausgespannter dünner Drähte gebildet, an die eine hohe Gleichspannung
zur Erzeugung einer Koronaentladung angelegt ist. Anschließend durchströmt die Luft einen
Plattensatz von abwechselnd positiv und negativ geeine Spannung von 15 kV liegt. Die in der Luft vorhandenen
und aufgeladenen Staubteilchen werden auf den Platten des Plattensatzes niedergeschlagen und
können dann zur Bestimmung der Radioaktivität von den Platten entfernt werden.
Es ist weiterhin bereits eine Aufladevorrichtung für Aerosole bekannt, bei der die aufzuladenden Aerosolteilchen
tangential in ein zylindrisches Gefäß einge-
der Zylinderachse eine Bohrung befindet, durch die die geladenen Teilchen austreten.
Zur Abschätzung der Schädlichkeit der in der Luft vorhandenen Aerosolteilchen ist die ungefähre Kenntnis
der Größenverteilung der Aerosolteilchen wichtig. Die bisher bekannten Verfahren zur Bestimmung der
Größenverteilung der Aerosolteilchen in einer gasförmigen Probe sind außerordentlich kompliziert und
obachtungen.
Der Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Gerät der eingangs genannten Art derart auszugestalten,
daß die Größenverteilung der Aerosolteilchen in einer gasförmigen Probe in einfacher
Weise bestimmt werden kann.
Diese Aufgabe wird nun erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß die Abstände der Auffangelemente der
Diffusions-Abscheide-Vorrichtung so gewählt sind, daß als Spannungsquelle eine Niederspannungsquelle (Größenordnung 100 V) ausreichend ist und
daß zwischen der Eingangskammer der Diffusions-Abscheide-Vorrichtung
und dem Eingang des Kondensationskernmeßgeräts eine wahlweise einschaltbare Umgehungsleitung vorgesehen ist, über
die die zu untersuchende gasförmige Probe unmittelbar dem Kondensationskernmeßgerät zuführbar
ist.
Mit dem Gerät nach der Erfindung lassen sich schnelle und genaue Vergleichsmessungen zur Bestimmung
der Größenverteilung der Aerosolteilchen in einer gasförmigen Probe durchführen. Auf Grund
der Vergleichsmessungen kann man leicht feststellen, wie weit die gemessene Größenverteilung von einer
definierten Standardverteilung abweicht. Nach Durchführung der Messungen kann man entscheiden, ob
eine genauere Analyse der Aerosole unter Verwendung der äußerst aufwendigen klassischen Größenbestimmungsmethode
erforderlich ist.
Die Erfindung wird nun näher an Hand von Zeichnungen erläutert, in denen zeigt
F i g. 1 eine schematische Darstellung eines Geräts nach der Erfindung zur Bestimmung abnormaler
Größenverteilung von Aerosolteilchen,
F i g. 2 eine Ansicht der einen Teil des Geräts nach F i g. 1 bildenden Diffusions-Abscheide-Vorrichtung,
ίο F i g. 3 einen Schnitt entlang der Linie 3-3 in F i g. 2,
F i g. 4 einen Schnitt entlang der Linie 4-4 in F i g. 3,
F i g. 5 die Durchlässigkeitskennlinie der Vorrichtung nach den F i g. 2 bis 4, welche die in Prozent
angegebene Durchlässigkeit der Vorrichtung für Aerosolteilchen in Abhängigkeit von der Teilchengröße
"zeigt.
F i g. 6 eine grafische Darstellung der Größen-
Iadenen Platten, die nach Art eines Plattenkonden- 20 verteilung in einem Modellaerosol, die zur Berechnung
sators ineinandergesteckt sind und zwischen denen von Parametern der in den F i g. 2 bis 4 gezeigten
Vorrichtung verwendet wird, und
F i g. 7 schematische Darstellungen einer abgeänderten Ausführungsform zur Erläuterung der verschiedenartigen
Betriebsarten und der Wirkungsweise der Vorrichtung nach der Erfindung.
Das in F i g. 1 gezeigte Gerät enthält eine Diffusions-Abscheide-Vorrichtung
11, deren Eingang über ein Zweiwege-Umschaltventil 12 mit einer durch einen führt werden, in dessen Deckel ein radioaktiver 30 Pfeil 13 dargestellten Aerosolteilchenquelle in VerStrahler
angeordnet ist, während sich im Boden in bindung steht. Der Ausgang der Vorrichtung 11
steht über ein Zweiwege-Umschaltventil 14 mit dem Eingang eines üblichen Kondensationskernmeßgeräts
15 in Verbindung. Die beiden Zweiwege-Umschaltventile 12 und 14 stehen miteinander über eine
Umgehungsleitung 16 in Verbindung, so daß durch entsprechende Betätigung der Ventile 12 und 14, die
— wie die gestrichelte Linie 17 andeutet — mechanisch miteinander verbunden sind, die Aerosolteil-
erfordern zahlreiche komplexe mathematische Be- 40 chenprobe wahlweise entweder durch die Vorrichtung
rechnungen sowie fachkundige Messungen und Be- 11 oder durch die Umgehungsleitung 16 zum Zugang
des Kondensationskernmeßgeräts 15 geführt werden kann. Die Diffusions-Abscheide-Vorrichtung 11 steht
mit einem Niederspannungspotentiometer in Verbindung, das durch einen parallel zu einer 100-V-Batterie
18 liegenden Stellwiderstand 19 gebildet wird. Der Schleifkontakt des Stellwiderstands 19 steht mit
einer Eingangsklemme 27 der Vorrichtung 11 in Verbindung, während eine zweite Eingangsklemmc 28
unmittelbar mit einer Erdungsklemme 29 des Stellwiderstandes 19 verbunden ist. Durch Betätigung
eines zwischen der Batterie 18 und dem Stellwiderstand 19 liegenden Schalters 21 kann also an die
Vorrichtung 11 eine Niederspannung angelegt werden. Das Kondensationskernmeßgerät 15 arbeitet vorzugsweise
automatisch und liefert eine Anzeige, welche die Anzahl der in einer Probe vorhandenen Aerosolteilchen
angibt, die einen von molekularen Abmessungen (d. h. einen effektiven Radius von ungefähr
10~7cm) bis in die Größenordnung von 2· !0~3cm
reichenden Radius aufweisen.
In den F i g. 2 bis 4 ist die Diffusions-Abscheide-Vorrichtung 11 näher dargestellt. Sie enthält einen
üblichen Diffusionskasten, der durch ein gasdichtes Gehäuse 22 gebildet wird, das eine Eingangskammer
23 sowie eine Ausgangskammer 24 aufweist. Zwischen Eingangskammer 23 und Ausgangskammer 24 sind
elektrisch leitende Auffangelemente 25 a und 25 b im
Abstand voneinander angeordnet. Die Auffangelemente 25 a und 25 b bestehen aus flachen, parallelen
Platten, die sich zwischen der Eingangskammer 23 und der Ausgangskammer 24 entlang der gesamten
Länge des Gehäuses 22 über die Breite des Gehäuses 22 erstrecken. Vorzugsweise sind neunzehn Auffangelemente
25 α und 25 b vorgesehen, die eine Dicke in der Größenordnung von 25 mm aufweisen und in
einem Abstand von ungefähr 1,5 mm voneinander angeordnet sind. Zur Erzielung optimaler Ergebnisse
innerhalb des oben angegebenen Teilchengrößenbereiches sollte die Vorrichtung 11 in Strömungsrichtung der Gase eine Länge von ungefähr 300 mm
aufweisen.
Wie aus F i g. 4 ersichtlich ist, sind die Auffangelemente 25a und 25b in zwei Gruppen von abwechselnd
aufeinanderfolgenden und elektrisch miteinander verbundenen Auffangelementen unterteilt.
Die die Elemente 25 α umfassende Gruppe steht mit der Klemme 27 und die die Elemente 25 b umfassende
Gruppe steht mit der Klemme 28 in Verbindung. Durch Anlegen einer elektrischen Spannung zwischen
die in F i g. 1 dargestellten Klemmen 27 und 28 kann also zwischen benachbarten Auffangelementen 25 a
und 25 b eine Feldstärke erzeugt werden. Vorzugsweise ist eine der beiden Klemmen geerdet, beispielsweise
die Klemme 28 bei 29 (Fig. 1). An Stelle der beschriebenen Auffangelemente in Form von flachen,
parallelen Platten können natürlich auch konzentrisch angeordnete Zylinder verwendet werden.
Die in der Vorrichtung 11 zu behandelnden gasförmigen Proben werden über eine Eingangsleitung 31
der Eingangskammer 23 zugeführt. Wie aus den F i g. 3 und 4 ersichtlich ist, erstreckt sich die Eingangsleitung
31 bis zur Mitte der Eingangskammer 23 und weist dann eine tangential verlaufende Auslaßöffnung
32 auf, so daß die in die Kammer 23 eingeführte gasförmige Probe die durch Pfeile 33 angezeigte
Wirbelbewegung durchführt. In der Eingangskammer 23 ist auch eine Strahlungsquelle 34 angeordnet,
bei der es sich beispielsweise um eine im Handel erhältliche Alpha-Strahlungsquelle handeln
kann.
Die in die Eingangskammer 23 eingeführte, Aerosolteilchen
enthaltende Gasprobe ist den von der Strahlungsquelle 34 ausgesandten Strahlen ausgesetzt, wodurch
ungefähr 50% der im Aerosol enthaltenen Teilchen elektrisch geladen werden. Das Aerosol muß auf
,Ladungsgleichgewicht gebracht werden, d. h., die Anzahl der positiv geladenen Teilchen muß gleich der
Anzahl der negativ geladenen Teilchen sein, andernfalls wirkt sich der Unterschied zwischen positiver
und negativer Ladung in den Meßergebnissen aus, wodurch natürlich die Meßgenauigkeit verringert
wird. Nachdem also die eingeführte Ae;.jsolprobe so
ionisiert worden ist, daß genau so viele positive wie negativ geladene Teilchen vorhanden sind, strömt sie
in die zwischen den Auffangelementen 25a und 25b vorhandenen Zwischenräume, wobei sich ein bestimmter
Prozentsatz der Teilchen auf den Auffangelementen ansammelt. Der Rest strömt aus der Ausgangskammer
24 über eine Ausgangsleitung 35 und das Zweiwegeventil 14 zum Kondensationskernmeßgerät
15.
Die Arbeitsweise der kombinierten Diffusions-Abscheide-Vorrichtung
11 ist aus F i g. 5 ersichtlich. Falls keine Spannung angelegt ist, arbeitet die Vorrichtung
11 als Diffusionskasten und weist dabei eine der Kurve D1 in F i g. 5 ähnliche Durchlässigkeitskennlinie
auf. Die Kurve D1 gibt an, welcher prozentuale Anteil der in 1 cm3 enthaltenen Teilchen
durch die als Diffusionskasten betriebene Vorrichtung 11 hindurch gelangt. Wie aus der
Kurve D1 ersichtlich ist, werden lediglich die kleinsten Teilchen mit einem Radius im Bereich von
10"7 bis I0~4cm durch Diffusion im Diffusionskasten eliminiert. Dies ist zu erwarten, da Teilchen in
der als Diffusionskasten betriebenen Vorrichtung 11 nur durch Diffusion zu den Auffangelementen auf
Grund der Brownschen Bewegung verlorengehen, die bei den hier angenommenen Abmessungen nur in
dem obigen Größenbereich bei den kleineren Teilchen mit molekularen Abmessungen beträchtlich ist. Wie
zu erwarten ist, nimmt bei ansteigender Teilchengröße die Brownsche Bewegung ab, so daß die Zahl der
durch Diffusion verlorenen Teilchen geringer und dadurch der prozentuale Anteil der durch die Vorrichtung
11 hindurch gelangenden und vom Meßgerät 15 nachgewiesenen Teilchen zunimmt. Die
Kurve D1 zeigt also den Verlauf der Beziehung 100 ZJZ0, wobei Z0 die Gesamtzahl der in 1 cm3 der
Gasprobe enthaltenen Aerosolteilchen und Z1 die Zahl der Aerosolteilchen angibt, die in 1 cm3 Gas
nach dem Durchgang durch die nur als Diffusionskasten betriebene Vorrichtung 11 enthalten sind.
Die Kurve D2 entspricht der Durchlässigkeitskennlinie
der Vorrichtung 11, wenn an diese durch Schließen des Schalters 21 die vom Potentiometer 18, 19 gelieferte
Spannung angelegt ist. Bei angelegter Spannung wird ein bestimmter Prozentsatz der in 1 cm enthaltenen
Aerosolteilchen auf Grund der zwischen benachbarten Auffangelementen 25 a und 25 b herrschenden
elektrischen Feldstärke aus der Gasprobe entfernt. Aus der Kurve D2 sieht man, daß auf Grund der
elektrischen Feldstärke keine oder kaum Teilchen entfernt werden, deren Radius im Bereich von 10 "Ί
bis ungefähr 10~6cm liegt. Mit zunehmender Größe
nimmt der prozentuale Anteil der durch die unter Spannung stehende Vorrichtung 11 gelangenden Teilchen
schnell ab. Von den Teilchen mit einem Radius von über 2· 10~3cm werden beinahe 100°/o aufgefangen.
Die Kurve D2 gibt also den Verlauf der Beziehung
100 Z21IZ0 an, wobei Z2 die Anzahl der Teilchen
angibt, die in 1 cm3 der Gasprobe nach Durchgang durch die unter Spannung stehende Vorrichtung
11 enthalten sind und durch das Kondensationskernmeßgerät 15 gemessen werden. Den Wert Z0 erhält
man dadurch, daß man die Ventile 12 und 14 derart einstellt, daß die Gasprobe unmittelbar über die
Umgehungsleitung 16 dem Kondensationskernmeßgerät 15 zugeführt wird.
Aus den in F i g. 5 dargestellten Kurven ist ersichtlieh, daß derAnteil der Teilchen, die in der Vorrichtung 11 aus dem Gasstrom sowohl bei angelegter als auch abgeschalteter Spannung entfernt werden, von der Teilchengröße abhängt. Dies ist zu erwarten, da sowohl bei herkömmlichen Diffusionskästen als auch herkömmlichen Abscheidevorrichtungen der Λ : .;■
entfernten Teilchen eine Funktion der Teilchecgi
ist. Die herkömmlichen Abscheidevorrichtungen suchte man so zu bemessen, daß die Verluste an kleineren Aerosolteilchen auf Grund von Diffusion möglichst gering waren. Man konnte jedoch solche Verluste nie vollständig beseitigen. Zur Verringerung solcher Verluste wurden sehr hohe Spannungen in der Größenordnung von 5 bis 10 kV an die Auffang-
Aus den in F i g. 5 dargestellten Kurven ist ersichtlieh, daß derAnteil der Teilchen, die in der Vorrichtung 11 aus dem Gasstrom sowohl bei angelegter als auch abgeschalteter Spannung entfernt werden, von der Teilchengröße abhängt. Dies ist zu erwarten, da sowohl bei herkömmlichen Diffusionskästen als auch herkömmlichen Abscheidevorrichtungen der Λ : .;■
entfernten Teilchen eine Funktion der Teilchecgi
ist. Die herkömmlichen Abscheidevorrichtungen suchte man so zu bemessen, daß die Verluste an kleineren Aerosolteilchen auf Grund von Diffusion möglichst gering waren. Man konnte jedoch solche Verluste nie vollständig beseitigen. Zur Verringerung solcher Verluste wurden sehr hohe Spannungen in der Größenordnung von 5 bis 10 kV an die Auffang-
elemente angelegt, um die Diffusionsverluste durch Verstärkung der Abscheidung auf Grund der elektrischen
Feldstärke zu verringern. Dieses Problem wird nun dadurch umgangen, daß man den Diffusionskasten derart ausbildet, daß man gleichzeitig auch eine
elektrische Abscheidung durchführen kann. Auf diese Weise kann man auf Diffusion zurückzuführende
Verluste bei elektrischer Abscheidung vollständig eliminieren.
In welcher Weise dies gelingt, wird nun an Hand der F i g. 7a bis 7e näher erläutert. Wie aus F i g. 7a
ersichtlich ist, wird eine durch den Pfeil 13 angedeutete Aerosolprobe über die Ventile 12 und 14 unmittelbar
dem Kondensationskernmeßgerät 15 zugeführt, ohne daß die Aerosolprobe durch die Vorrichtung 11 und
eine in Reihe dazu liegende herkömmliche Abscheidevorrichtung 41 hindurchgeführt wird. Das Kondensationskernmeßgerät
15 liefert eine Anzeige, die proportional zur Gesamtzahl der in der Probe enthaltenen
Aerosolteilchen ist. Bei der aus F i g. 7 b ersichtlichen Einstellung der Ventile 12 und 14 erreicht man, daß
die Gasprobe über die Diffusions-Abscheide-Vor-. richtung 11 und die in Reihe dazu liegende herkömmliche
Abscheidevorrichtung 41 zum Kondensationskernmeßgerät 15 geführt wird. Dabei wird weder an
die Vorrichtung 11 noch an die Vorrichtung 41 eine Spannung angelegt. Das Kondensationskernmeßgerät
15 liefert eine Anzeige, die proportional der Gesamtzahl in der Probe enthaltenen Aerosolteilchen minus
der Zahl der durch Diffusion sowohl in der Vorrichtung 11 als auch in der Vorrichtung 41 aus der
Probe entfernten Aerosolteilchen ist. In F i g. 7c befinden sich die Ventile in der gleichen Lage wie in
F i g. 7 b, jedoch liegt an der konventionellen Abscheidevorrichtung 41 eine Spannung von 5 kV. Das
Kondensationskernmeßgerät 15 liefert also eine Anzeige, die proportional der Gesamtzahl in der Probe
vorhandenen Aerosolteilchen minus der Anzahl der in den Vorrichtungen 11 und 41 durch Diffusion und in
der Vorrichtung 41 durch Abscheidung entfernten Aerosolteilchen ist. Die in F i g. 7d gezeigte Ventilstellung
entspricht der in F i g. 7 b gezeigten Ventilstellung, jedoch liegt an der Vorrichtung 11 eine
Spannung von 100 V, während an der Vorrichtung 41 keine Spannung liegt. Das Kondensationskernmeßgerät
15 liefert in diesem Zustand eine Anzeige, die proportional der Gesamtzahl der Aerosolteilchen
minus der durch Diffusion und elektrische Abscheidung in der Vorrichtung 11 und durch Diffusion
in der Vorrichtung 41 entfernten Zahl von Aerosolteilchen ist. Bei der in Fig. 7e dargestellten Einstellung
der Ventile 12 und 14 wird eine Gasprobe 13 durch die Vorrichtung 11 und die dazu in Reihe liegende
Vorrichtung 41 hindurchgefühlt, wobei an der Vorrichtung 11 eine Spannung von 100 V und an der
Vorrichtung 41 eine Spannung von 5 kV liegt. Bei dieser Einstellung liefert das Kondensationskernmeßgerät
15 eine Anzeige, die proportional der Gesamtzahl der Aerosolteilchen minus der in den Vorrichtungen
11 und 41 bei angelegter Spannung aus der Probe entfernten Zahl von Aerbsolteilchen ist.
In der folgenden Tabelle sind die Ergebnisse dargestellt, die bei den in den F i g. 7a bis 7e gezeigten
Stellungen erzielt wurden. Die Tabelle zeigt die Anzahl der gezählten Aerosolteilchen pro Kubikzentimeter
der Gasprobe an. Versuch 1 entspricht dabei der Einstellung ,ria^h F i g. 7a, Versuch 2 der Einstellung
nach Fig. 7b usw.
Versuch 1 | Versuch 2 | Versuch 3 | Versuch 4 | Versuch 5 |
59 K | 44K | 25 K | 25 K | 25 K |
Aus den Ergebnissen der obigen Versuche ist ersichtlich, daß die kombinierte Diffusions-Abscheide-Vorrichtung
11 in der gleichen Weise wie eine herkömmliche Diffusionsvorrichtung arbeitet, hinter der
eine perfekte Abscheidevorrichtung liegt. Die Vorrichtung 11 arbeitet mit niedriger Spannung, so daß
die bisher erforderlichen Hochspannungen in der Größenordnung von 5 bis 10 kV nicht mehr gebraucht
werden. Dadurch entfallen auch die Störungen, Me
bisher bei feuchtem Wetter auftreten konnten, da bei hoher Feuchtigkeit die Gefahr eines Versagens der
Isolation des Hochfrequenzgerätes besteht. Die obigen Versuche wurden mit gealtertem Aerosol gemacht,
was bedeutet, daß keine kleinen Teilchen vorhanden waren. Die getrennte Abscheidevorrichtung 41 wies
daher einen vernachlässigbaren Diffusionsverlust auf. Falls kleine Aerosolteilchen vorhanden gewesen waren,
wären in der getrennten Abscheidevorrichtung 41 Diffusionsverluste aufgetreten, die eine Korrektur erforderlich
gemacht hätten.
Aus den obigen Versuchsergebnissen ist ersichtlich, daß die kombinierte Diffusions-Abscheide-Vorrichtung
arbeitet. Es soll nun nachstehend näher erläutert werden, warum sie arbeitet. Es sei angenommen, daß
unter Verwendung eines hypothetischen monodispersen Aerosols mit der in F i g. 7 b gezeigten Vorrichtung
eine Diffusionsmessung durchgeführt wird, aus der sich ergibt, daß auf Grund der Diffusionsverluste nur
70% der Teilchen durch die Vorrichtung hindurch gelangen. Bei Verwendung der in Fig. 7c dargestellten
Vorrichtung ergibt sich, daß auf Grund der Abscheideverluste nur 40% der Teilchen durch die
Vorrichtung hindurch gelangen. Geht man davon aus, daß das monodisperse Aerosol pro Kubikzentimeter
lOOOOTeilchen enthält, dann würde bei der in Fig. 7b gezeigten Vorrichtung das Kondensationskernmeßgerät
eine Anzeige von 0,7 · 10000 = 7000 und die in F i g. 7c dargestellte Vorrichtung eine Anzeige von
0,4 ■ 7000 = 2800 liefern. Nimmt man dann weiter an, daß die Abscheidevorrichtung und die Diffusionsvorrichtung
vertauscht werden, so daß die Teilchen zuerst durch die Abscheidevorrichtung gelangen, dann würde
man als Ergebnis 40% von 10000 oder 4000 und, falls die Teilchen dann durch die Diffusionsvorrichtung *>
hindurchgeführt werden, 0,70 · 4000 = 2800 erhalten, d. h. genau die gleichen Ergebnisse wie oben. Bei
einem einheitlichen monodispersen Aerosol ist es also gleich, ob man das Aerosol zuerst durch die Abscheidevorrichtung
oder zuerst durch die Diffusionsvorrichtung hindurchschickt. Daraus kann a"uch geschlossen
werden, daß gleichzeitige Diffusion und Abscheidung zum gleichen Ergebnis führt und daß man bei Teilchen
verschiedener Größe auch zum gleichen Ergebnis wie bei Teilchen einheitlicher Größe gelangt. Die obigen
Versuchsergebnisse zeigen also, daß der Diffusionsverlust bei einem Aerosol, in dem die Anzahl der
positiv geladenen Teilchen gleich der Anzahl der negativ geladenen Teilchen ist, sowohl für geladene
als auch ungeladene Teilchen gleich ist. Sie zeigen weiterhin, daß die Wahrscheinlichkeit, daß. ein gegebenes
Teilchen durch Diffusion verlorengeht, unabhängig von der Dichte des Aerosols ist. Man kann
dies dadurch erklären, daß keine Wechselwirkung
zwischen den Teilchen vorhanden ist, da beim Durch- spricht die Anzeige des Kondensationskernmeßgeräts
gang eines Aerosols durch eine Diffusionseinrichtung 15 bei unter Spannung stehender Diffusions-Ab-
vernachlässigbare Koagulation stattfindet. scheide-Vorrichtung 11, d. h. bei geschlossenem Schal-
F i g. 6 zeigt die Teilchengrößenverteilung eines von ter 21. Tatsächlich ist Zx, der Wert Z2, der die pro
dem Erfinder erdachten Modellaerosols. Dieses Mo- 5 Kubikzentimeter vorhandene Anzahl an Teilchen bei
dellaerosol wurde bei der Konstruktion der im Gerät Diffusion und Abscheidung angibt. Falls eine genach
F i g. 1 verwendeten Diffusions-Abscheide-Vor- messene Aerosolprobe dem bei der Konstruktion der
richtung 11 verwendet. Wie aus der in F i g. 6 darge- kombinierten Diffusions-Abscheide-Vorrichtung 11
stellten Kurve ersichtlich ist, besteht das Modell- verwendeten Modellaerosol entspricht, dann ist der
aerosol aus zwei verschiedenen Größenbereichen an- I0 aus dem Diffusionsverlust in der Vorrichtung 11 ergehörenden
Teilchen. Der erste Größenbereich er- rechnete Radius im wesentlichen gleich dem aus der
streckt sich von den molekulare Abmessungen auf- Abscheidewirkung der Vorrichtung 11 errechneten
weisenden kleinsten Teilchen mit Radien in der Radius. Falls die beiden Radien nicht übereinstimmen,
Größenordnung von 5 · ICT7 cm bis zu Teilchen mit ist ihr Verhältnis eine Funktion der Größenverteilung
einem durchschnittlichen Radius R in der Größen- 15 der Teilchen in der Aerosolprobe und zeigt an, wie
Ordnung von 2 · 10~6 cm. Dieser Größenbereich liegt weit die Aerosolprobe von der durch das Modellunter
der durch die folgende Formel festgelegten aerosol festgelegten Norm abweicht. Unter Berück-Kurve:
sichtigung der vorgenannten Erwägungen wird nun dZ 1 · 2 · Z · r nachstehend näher erläutert, in welcher Weise das
,"* = H2 ' (1) 20 Gerät nach F i g. 1 bei Durchführung einer Größen-
Verteilungsvergleichsmessung gehandhabt wird.
wobei Z die Gesamtzahl der Teilchen pro Kubik- Bei Durchführung einer Größenverteilungsverzentimetcr
der Gasprobe, Z5 die Anzahl der Teilchen gleichsmessung mit dem Gerät nach Fig. 1 werden
pro Kubikzentimeter der Gasprobe mit einem Radius die Ventile 12 und 14 so verdreht* daß die zu untervon
unter r, R der durchschnittliche Radius der Teil- 25 suchende Gasprobe zunächst über die Umgehungschen
des Modellaerosols und r der Radius irgendeines leitung 16 unmittelbar in das Kondensationskernbestimmten
Teilchens im Modellaerosol ist. Der zweite meßgerät 15 gelangt. Man erhält also bei dieser Ein-Größenbereich
des Modellaerosols reicht von Teilchen stellung am Kondensationskernmeßgerät 15 die Anmit
einem durchschnittlichen Radius R bis zu Teil- zeige Z0, die der Gesamtzahl der in 1 cm3 der Gaschen
mit einem Radius in der Größenordnung von 30 probe eithaltenen Teilchen entspricht. Anschließend
2 · ICT3 cm. Innerhalb dieses Bereiches liegende Teil- werden die Ventile 12 und 14 so eingestellt, daß die
chen liegen unter der durch die folgende Formel fest- Gasprobe über die kombinierte Diffusions-Abscheidegelegten
Kurve: Vorrichtung 11 in das Kondensationskernmeßgerät
äZ 1 -2-Z-R3 15 gelangt. Die zweite Ablesung des Kondensations-
—jr^ = 4 ' (2) 35 kernmeßgeräts wird bei geöffnetem Schalter 21 vor-
r genommen. Das Kondensationskernmeßgerät 15 zeigt
in der Zx, gleich der Anzahl der Teilchen pro Kubik- dann den Wert Z1 an, der die Anzahl der Teilchen anzentimeter
des Gases mit einem Radius von über r gibt, die pro Kubikzentimeter des durch die Vorist.
Z ist also gleich der pro Kubikzentimeter vor- richtung 11 hindurchgegangenen Gases angibt, wobei
handenen Gesamtzahl der Teilchen, Zs gleich der pro 40 in der Vorrichtung 11 nur Diffusion auftritt. Der
Kubikzentimeter vorhandenen Anzahl der Teilchen Diffusionsverlust in der Vorrichtung 11 ist hauptmit
einem Radius von unter R, ZL die pro Kubik- sächlich eine Funktion des Durchsatzes. Anschließend
Zentimeter vorhandene Anzahl an Teilchen mit einem wird der Schalter 21 geschlossen, so daß nun zwischen
Radius von über R, wobei R der durchschnittliche den einander abwechselnden Auffangelementen 25a
Radius ist. 45 und 25 b der Vorrichtung 11 eine Spannung liegt.
Man sieht, daß der durchschnittliche Radius jR Diese Spannung braucht nur eine verhältnismäßig
auch mit dem an der Sprungstelle der Kurve herrschen- niedrige Gleichspannung mit einem Wert in der
den Radius übereinstimmt, H h. mit dem Radius, bei Größenordnung von 100 V zu sein. Das Konden-
welchem der übergang von der Formel (1) zur sationskernmeßgerät 15 zeigt dann den Wert Z2 an,
Formel (2) stattfindet. Der durchschnittliche Radius R 50 der die Anzahl der Teilchen angibt, die pro Kubik-
stellt also einen Kompromiß zwischen dem Durch- Zentimeter des durch die unter Spannung stehende
schnittsradius der unter der Kurve 1 und dem Durch- Vorrichtung 11 hindurchgegangenen Gases enthalten
schnittsradius der unter der Kurve 2 liegenden Teil- sind. Der Abscheidungsverlust ist hauptsächlich eine
chen dar. Bei Vergleich der F i g. 5 und 6 ersieht man, Funktion der angelegten Spannung und der Strömung
daß der Wert Z dem Wert Z0 entspricht. Der Wert Z5, 55 durch die Vorrichtung 11. Die Einflüsse von Strömung
der die Anzahl der in 1 cm3 enthaltenen Teilchen an- und Spannung auf den Diffusionsverlust und auf den
gibt, deren durchschnittlicher Radius kleiner ist als Abscheidungsverlust sind näher in zwei Abhand-
der Durchschnittsradius R für cias Modellaerosol, ent- lungen beschrieben, die von Rich, Pollak und
spricht also der Anzeige, des Kondensationskernmeß- M e t η i e k s verfaßt sind und von denen die sins
geräts 15 bei nicht unter Spannung stehender Diffu- 60 unter dem Titel »Estimation of Average Size of
sions-Abscheide· Vorrichtung 11, d- h., wenn der Schal- Submicron Particles from the Number of AU and
ter 21 geöffnet ist. Das heißt, Zs entspricht tatsächlich Uncharged Particles« in der Zeitschrift »Review
dem Wert Z1, der die Anzahl der nur bei Diffusion Geofisica Pura E Applicata«, Mailand, Bd. 44 (1959/
allein pro Kubikzentimeter vorhandenen Teilchen III), S. 233 bis 241, abgedruckt ist.
angibt. Dem Wert ZLi der die Anzahl der pro Kubik- 65 Betreibt man also das Gerät nach Fig. ! in der
Zentimeter Gasprobe enthaltenen Teilchen angibt, vorgenannten Weise, dann erhält man die Werte Z0,
deren durchschnittlicher Radius größer ist als der Z1 und Zj, von denen Z0 die Gesamtzahl der pro
Durchschnittsradius R für das Modellaerosol, ent- Kubikzentimeter der analysierten Gasprobe enthal-
tenen Teilchen angibt, Z1 die Anzahl der Teilchen, die
pro Kubikzentimeter des nur Diffusion untei worfenen Gases enthalten sind, und Z2 die Anzahl der Teilchen,
die pro Kubikzentimeter des sowohl Diffusion als auch Abscheidung unterworfenen Gases vorhanden
sind. Aus den Werten Z2 und Z0 kann der prozentuale
Durchlässigkeitsfaktor bei Diffusion und Abscheidung berechnet werden, der gleich 10OZ21ZZ0 ist. Aus Z1
und Z0 kann ein ähnlicher Durchlässigkeitsfaktor berechnet
werden, der gleich 100 Z1JZ0 ist. Die beiden
auf diese Weise errechneten Durchlässigkeitsfaktoren führt man dann in die in F i g. 5 dargestellte Kennlinie
ein. Falls die Aerosolprobe einigermaßen dem durch F i g. 6 festgelegten Modellaerosol entspricht,
dann entspricht der aus der Kurve D2 abgeleitete
Radius dem von der Kurve Z)1 abgeleiteten Radius. Beispielsweise liefert der für Diffusion und Abscheidung
geltende Durchlässigkeitsfaktor auf der Kurve D2 einen Schnittpunkt a, der einem bestimmten
Radius entspricht. Der nur für Diffusion errechnete Durchlässigkeitsfaktor sollte dann auf der Diffusionskurve D1 den Schnittpunkt b ergeben, damit die beiden
Radien einander entsprechen. Falls dies ganz oder innerhalb eines vernünftigen Schwankungsbereiches
zutrifft, weiß man, daß die untersuchte Aerosolprobe im wesentlichen dem Modellaerosol entspricht. Falls
jedoch andererseits die Radien weiter auseinander liegen, beispielsweise die Kurve D1 am Punkt C geschnitten
wird, weiß man, daß die untersuchte Aerosolprobe stark vom Modellaerosol abweicht.
Aus.der folgenden Erläuterung der in den beiden obengenannten Abhandlungen von Rich, Pollak
und M e t η i c k s beschriebenen Versuche ergibt sich, daß sich das mit dem Gerät durchführbare Vergleichsmeßverfahren durch große Einfachheit auszeichnet.
Der Verlust an Aerosolteilchen durch Diffusion läßt sich äußerst schwierig mathematisch berechnen. Es
wurden bisher nur zwei einfache Fälle gelöst, von denen der eine von unendlichen parallelen Platten
und der andere von zylindrischen Rohren ausgeht. Nachstehend sind die Lösungen Tür beide Fälle angeführt.
Für parallele Platten gilt
T = 0,915 -e'x + 0,059 -e'11·8·* H- 0,026 · ε "8^,
wobei . (3)
x = 745.11»
Für zylindrische Röhren gilt
T = 0,819 · e-* + 0,097 · e6·1·* + 0,0375 ·β-16χ, (4)
wobei
χ = 14,6
χ = 14,6
T ist der durchgelassene Teilchenanteil, τ ist die durchschnittliche Verweilzeit, d ist die Mindestabmessung
und D ist der DiRiisiohskoenizient, tür den
gilt
(0,864 + 0,290- e-135r/i)
wobei Tahs die absolute Temperatur, d der Abstand
zwischen parallelen Platten oder der Durchmesser der Zylinder, R die Gaskonstante, JV die Avogadrosche
Zahl, r der Radius des Teilchens, λ die mittlere freie Weglänge und η die Viskosität ist. Für den Verlustanteil
gilt: L=I-T.
Die obigen Ausdrücke (3), (4) und (5) gelten für ein hypothetisches monodisperses Aerosol. Um zu
äquivalenten Angaben für Gemische aus Teilchen
jo verschiedener Größe zu gelangen, wie sie beispielsweise
in Form von polydispersen Aerosolen in der Atmosphäre vorkommen, muß man viele Versuche mit verschiedenen
Strömungsgeschwindigkeiten durchführen und die Größenverteilung aus den verschiedenen
Diffusionsverlusten zu errechnen suchen. Dieses Verfahren wird von Pollak beschrieben und ist sehr
zeitraubend und kann außerhalb eines Labors nichl angewendet werden, da in der Praxis die Änderungen
so schnell verlaufen, daß keine genaue Messung möglich ist.
Bei Betrachtung der Ausdrücke (3), (4) und (5) und des bei Vorliegen eines polydispersen Aerosols erforderlichen
Berechnungsverfahrens ersieht man, daß das stark vereinfachte Größenverteilungsvergleichsmeßverfahren,
das mit dem einfachen Gerät durchgeführt werden kann, sehr einfach ist, da lediglich
drei Ablesungen und zwei einfache Berechnungen zur Feststellung erforderlich sind, ob die Größenverteilung
des gemessenen Aerosols mit der Größenverteilung eines Modellaerosols für ähnliche Umgebung übereinstimmt.
Mit Hilfe des Gerätes können also leicht und schnell Vergleichsmessungen zur Feststellung der
Übereinstimmung der Größenverteilung einer Aerosoiprobe mit der Größenverteilung eines Modellaerosols
durchgeführt werden. Bei diesen Messungen werden die Diffusionsverluste, die auftreten, wenn das Gerät
unter angelegter Spannung arbeitet, eliminiert. Für das Gerät sind im Gegensatz zu den bekannten
Geräten verhältnismäßig niedrige Spannungen erforderlich, so daß die bei Verwendung von Hochspannung
auftretende Störanfälligkeit vermieden wird.
Claims (1)
- Patentanspruch:η'Gerät zur Bestimmung der Größenverteilung der Aerosolteilchen in einer gasförmigen Probe, bestehend aus einer Diffusions-Abscheide-Vorrichtung, in deren Eingangszone eine Strahlungsquelles° angeordnet ist und an die wahlweise zum Betreiben ■ als Abscheidevorrichtung eine Spannungsquelle anschaltbar ist, und aus einem Kondensationskernmeßgerät, dadurch gekennzeichnet, daß die Abstände der Auffangelemente (25a, 25b) der Diffusions-Abscheide-Vorrichtung • (11) so gewählt sind, daß als Spannungsquelle (18, 19) eine Niederspannungsquelle (Größenordnung 100 V) ausreichend ist und daß zwischen der Eingangskammer (23) der Diffusions-Abscheide-Vorrichtung (11) und dem Eingang des . Kondensationskernmeßgerätes (15) eine wahlweise einschaltbare Umgehungsleitung (16) vorgesehen ist, über die die zu untersuchende gasförmige Probe unmittelbar dem Kondensationskernmeßgerät (15) zuführbar ist.Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
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---|---|---|---|
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Family Applications (1)
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CH (1) | CH455337A (de) |
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GB (1) | GB1112254A (de) |
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US4449816A (en) * | 1981-05-11 | 1984-05-22 | Nitta Gelatin Kabushiki Kaisha | Method for measuring the number of hyperfine particles and a measuring system therefor |
US5114677A (en) * | 1989-04-03 | 1992-05-19 | Brunswick Corporation | Gas detection apparatus and related method |
US5571945A (en) * | 1995-03-13 | 1996-11-05 | Koutrakis; Petros | Method and apparatus to measure particulate matter in gas |
DE69803184T2 (de) | 1997-07-03 | 2009-09-24 | The Government of the United States of America, as represented by the Secretary Centers for Disease and Prevention, Office of Technology | Detektorröhre zum nachweisen von staub |
US6330060B1 (en) * | 1997-10-10 | 2001-12-11 | California Institute Of Technology | Cloud condensation nucleus spectrometer |
US8849584B2 (en) * | 2010-12-29 | 2014-09-30 | Sunedison, Inc. | Systems and methods for particle size determination and control in a fluidized bed reactor for use with thermally decomposable silicon-containing gas |
CN114225726B (zh) * | 2021-12-27 | 2023-09-19 | 江苏苏净集团有限公司 | 一种气溶胶发生*** |
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- 1965-08-04 BE BE667872D patent/BE667872A/xx unknown
- 1965-08-04 CH CH1097165A patent/CH455337A/de unknown
Also Published As
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