DE1230045B - Device for the extraction of organic nitrogen-rich fertilizers from pulp digester waste liquors or similar substances - Google Patents
Device for the extraction of organic nitrogen-rich fertilizers from pulp digester waste liquors or similar substancesInfo
- Publication number
- DE1230045B DE1230045B DEM53616A DEM0053616A DE1230045B DE 1230045 B DE1230045 B DE 1230045B DE M53616 A DEM53616 A DE M53616A DE M0053616 A DEM0053616 A DE M0053616A DE 1230045 B DE1230045 B DE 1230045B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- column
- liquid
- treatment
- ammonia
- reaction
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C05—FERTILISERS; MANUFACTURE THEREOF
- C05F—ORGANIC FERTILISERS NOT COVERED BY SUBCLASSES C05B, C05C, e.g. FERTILISERS FROM WASTE OR REFUSE
- C05F7/00—Fertilisers from waste water, sewage sludge, sea slime, ooze or similar masses
- C05F7/02—Fertilisers from waste water, sewage sludge, sea slime, ooze or similar masses from sulfite liquor or other waste lyes from the manufacture of cellulose
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Treatment Of Water By Oxidation Or Reduction (AREA)
- Paper (AREA)
Description
Vorrichtung zur Gewinnung von organischen stickstoffreichen Düngemitteln aus Zellstoffkocherablaugen oder ähnlichen Stoffen Zur Gewinnung von organischen Düngemitteln aus Zellstoffkocherablaugen, z. B. Ablaugen der --Bisulüt- oder Schwarzlaugenkochung oder Bestandteilen dieser Laugen, werden die Ausgangssubstanzen in flüssiger Phase einer oxydierenden Behandlung in Gegenwart von Ammoniak unterzogen und das so erhaltene Produkt anschließend in geeigneter Weise zur Trockne gebracht.Device for the production of organic nitrogen-rich fertilizers from pulp digester waste liquor or similar substances For the extraction of organic Fertilizers from pulp waste liquors, e.g. B. Leaching of the bisulut or black liquor boiling or components of these alkalis, the starting substances are in the liquid phase subjected to an oxidizing treatment in the presence of ammonia and the resultant Product then brought to dryness in a suitable manner.
Für die oxydierende Behandlung in Gegenwart von .Ammoniak, die unter Druck und in der Wärme durch .Verwendung von Sauerstoff, Luft oder anderen 2auerstoff enthaltenden Gasen als Oxydationsmittel .diskontinuierlich oder kontinuierlich durchgeführt wurde, waren wegen der relativ langen Oxydationszeiten bisher große und damit teure Apparaturen erforderlich. Beispielsweise dauerte beim diskontinuierlichen Verfahren die Oxydation einer Charge mehrere Stunden.For oxidizing treatment in the presence of ammonia listed under Pressure and heat through the use of oxygen, air or other oxygen containing gases as oxidizing agents .discontinuously or continuously were, because of the relatively long oxidation times, were previously large and therefore expensive Equipment required. For example, it took a long time in the discontinuous process the oxidation of a batch for several hours.
. Durch die erfindungsgemäße Vorrichtung gelingt es, die Oxydationszeit wesentlich abzukürzen und damit die Leistung der Apparatur zu erhöhen. Diese Verbesserung beruht auf der Feststellung, daß die höchsten -Umsätze pro Zeiteinheit erzielt werden, wenn das zu oxydierende Gas die Durchrührung der zu oxy-.dierenden Flüssigkeit selbst bewirkt und hierbei solche Geschwindigkeiten angewendet werden, daß die Bewegung der zu oxydierenden Flüssigkeit im Bereich .einer turbulenten Strömung vor sich geht. Hierbei werden aus den lästigen und schwerverwertbaren Zellstoffkocherablaugen hochwertige, organische Düngemittel mit hohen Gehalten an pflanzenaufnehmbarem Stickstoff hergestellt. . The device according to the invention makes it possible to shorten the oxidation time significantly and thus to increase the performance of the apparatus. This improvement is based on the finding that the highest conversions per unit of time are achieved when the gas to be oxidized causes the liquid to be oxidized to stir itself, and speeds are used so that the movement of the liquid to be oxidized in the area. a turbulent flow is going on. Here, high-quality, organic fertilizers with high levels of plant-absorbable nitrogen are produced from the annoying and difficult-to-use pulp digester waste liquor.
In der erfindungsgemäßen Vorrichtung erfolgt der Vorgang der Durchrührung der Flüssigkeit mit dem oxydierenden Gas ohne Unterbrechung derart, daß einmal der zur Oxydation benötigte Sauerstoff stets in unverminderter Konzentration vorhanden ist und daß ferner die Flüssigkeit zwecks schnellster Ausschaltung der reaktionshemmenden Wirkung der an der Phaseugrenze gebildeten Reaktionsprodukte stets mit nichtoxydierter Lösung durchgenüscht wird.In the device according to the invention, the process of agitation takes place the liquid with the oxidizing gas without interruption in such a way that once the Oxygen required for oxidation is always available in undiminished concentration is and that also the liquid for the purpose of the fastest elimination of the reaction-inhibiting The effect of the reaction products formed at the phase boundary is always with the non-oxidized Solution is saturated.
Da die Reaktionsgeschwindigkeit vom jeweiligen -Umsetzungsgrad, d. h. von der Konzentration, noch nicht umgesetzter Substanz abhängig ist, ist es nach ,der Erfindung unzweckmäßig, die völlige Oxydation in einem einzigen Oxydationsraum durchzuführen. Es hat sich als vorteilhaft erwiesen, mehrere Oxydationsräume hintereinanderzuschalten, durch welche das Oxydationsgas nacheinander strömt und durch welche im Gegenstrom zum Oxydationsgas die zu oxydierende .Flüssigkeit von Reaktionsraum zu Reaktionsraum -fließt. In der erfind-ungsgemäßen Vorrichtung wird die optimale Reaktionstemperatur von etwa 120 bis 140'C zweckmäßig dadurch aufrechterhalten, daß der Gesamtdruck im Reaktionsraum wenige Atmosphären, d. h. 2 bis 5 at über demjenigen Druck liegt, welcher dem Siededruck der zu oxydierenden Lösung bei der Oxydationstemperatur entspricht An Hand der Zeichnung wird die Erfindung des näheren erläutert. Aus den A b b. 1 und 2 sind die Grundprinzipien der erfindungsgemäßen Vorrichtung in schematischer und beispielsweiser Darstellung ersichtlich; die Ab b. 3 und 4 zeigen weitere Einzelheiten der Erfindung in Verbindung mit der Durchführung der oxydativen Behandlung mittels Luft bzw. Sauerstoff.Since the rate of reaction depends on the degree of conversion, i. H. depends on the concentration of the unreacted substance, according to the invention it is inexpedient to carry out the complete oxidation in a single oxidation chamber. It has been found to be advantageous to connect several oxidation chambers one behind the other through which the oxidizing gas flows one after the other and through which the liquid to be oxidized flows from reaction chamber to reaction chamber in countercurrent to the oxidizing gas. In the device according to the invention, the optimum reaction temperature of about 120 to 140 ° C. is expediently maintained in that the total pressure in the reaction chamber is a few atmospheres, ie. H. 2 to 5 at above the pressure which corresponds to the boiling pressure of the solution to be oxidized at the oxidation temperature. The invention is explained in more detail with reference to the drawing. From the A b b. 1 and 2 the basic principles of the device according to the invention can be seen in schematic and exemplary representation; the Ab b. 3 and 4 show further details of the invention in connection with the implementation of the oxidative treatment by means of air and oxygen, respectively.
Der Begasungsvorgang erfolgt nach A b b. 1 in der Blasensäule 1 nach dem Prinzip einer Mammutpumpe. Das Oxydationsgas tritt durch die Öffnung 2 und das Steigrohr 3 am unteren Ende der Blasensäule ein und sprudelt durch seine hohe Geschwindigkeit von z. B. 4 bis 10 cm/sec die Flüssigkeit über den oberen Rand des Rohres 4, das die Blasensäule bee. grenzt, hinweg. Durch die am unteren Ende des Rohres 4 an dessen Umfang befindlichen Löcher 5 fließt ständig Flüssigkeit aus dem Mantelrohr 6 in das die Blasensäule begrenzende Rohr ein, die wiederum von dem Oxydationsgas in dem Rohr hochgesprudelt wird. Auf diese Weise herrscht in dem Rohr eine turbulente Bewegung einer Mischphase von Oxydationsgas und zu oxydierender Flüssigkeit, womit die Voraussetzungen für einen schnellen Umsatz gegeben sind. 7 ist die Zuführung des Oxydationsgases, 8 ist der Eintritt der zu behandelnden Flüssigkeit und 9 de r- Austritt der behandelten Flüssigkeit. Das Gas wird in der durch die Oxydation* sich ergebenden' Zusammensetzung bei 10 abgeführt.The gassing process takes place according to A b b. 1 in the bubble column 1 on the principle of a mammoth pump. The oxidizing gas enters through the opening 2 and the riser 3 at the lower end of the bubble column and bubbles through its high speed of z. B. 4 to 10 cm / sec the liquid over the upper edge of the tube 4, which bee the bubble column. borders away. Through the holes 5 located at the lower end of the tube 4 on its circumference, liquid constantly flows from the jacket tube 6 into the tube delimiting the bubble column, which in turn is bubbled up by the oxidizing gas in the tube. In this way, a turbulent movement of a mixed phase of oxidizing gas and liquid to be oxidized prevails in the tube, which means that the prerequisites for rapid conversion are given. 7 is the supply of the oxidizing gas, 8 is the inlet of the liquid to be treated and 9 the outlet of the treated liquid. The gas is discharged in the composition resulting from the oxidation * at 10.
Durch die Aneinanderreihung, z. B. Hintereinander-und Parallelschaltung, einer größeren Anzahl- derartiger Rohre wird bei der ei-findungsgemäßen;Vorrichtung der nach- den betrieblichen Erfordernissen notwendige Durchsatz umzusetzender Flüssigkeit erreicht.By lining up, e.g. B. series and parallel connection, a larger number of such tubes is used in the device according to the invention the throughput of liquid to be converted according to the operational requirements achieved.
Die Blasensäulen können nach A b b. 2 z. B. in der Weise zusammengeschaltet werden, daß die zu oxydierende Flüssigkeit mit dem erforderlichen Ammoniakgehalt durch die Zuführung 11 unten in den Raum 12 eingeleitet -wird. In diesem befinden sich die Blasensäulen 13, 14, 15, 16, 17, die von den Rohren 18 und den Steigrohren 19 gebildet werden. Durch die Steigrohre 19 trittj,;#,Gas - aus dem Raum 20 in die Blasensäulen und -sDrudelt die zu oxydierende Flüssigkeit, -in die ' Höhe..., bis sie oben aus den Rohren 18 überläüff."Si# kehrt-ZU den Öffnungen 21, die unten in den Rohren 18 vorgesehen sind, zurück, so daß sich Bein Flüssigkeitskreislauf durch die Blasenrohre ergibt. Durch die Leitungen 22 strömt Gas aus dem Raum 12 ab und es wird Flüssigkeit aus dem Raum 12 durch die Leitung 23 in dei' "Raum 23 in dem Maße weitergegeben, wie Flüssikkeit durch die Leitung 11 zu-.strömt. Der Raum 20 ist in - derselben Weise wie der Raum 12 mit in gleicher Weise ausgebildeten Blasensäulen 24, 25, 26, 27, 28 ver ' sehen, die-das für ihren Betrieb erforderliche, oxydierende und gegebenenfalls ammoniakhaltige Gas' durch die - Zuführungen 29, 30, 31, 32, 33 erhalten. Die oxydierte Flüssigkeit verläßt den Raum20 durch die Leitung34.The bubble columns can according to A b b. 2 z. B. be interconnected in such a way that the liquid to be oxidized with the required ammonia content through the feed 11 below into the space 12 -will be introduced. In this are the bubble columns 13, 14, 15, 16, 17, which are formed by the tubes 18 and the riser tubes 19 . Through the riser tubes 19 trittj; # gas - from the space 20 which, in the bubble column and -sDrudelt to oxidizing fluid - ... until it überläüff in the 'high up from the tubes 18 "Si #-ZU versa. the openings 21 which are provided at the bottom of the tubes 18, back so that leg fluid circulation results from the bubble tubes. through the conduits 22 gas flows from the space 12 and it becomes liquid from the chamber 12 through the conduit 23 in dei '"Room 23 passed on to the extent that liquid flows in through line 11 . The space 20 is in - 'see that-the required for their operation, oxidising and optionally ammonia-containing gas' the same manner as the space 12 formed in the same manner bubble columns 24, 25, 26, 27, 28 ver through the - feeders 29 , 30, 31, 32, 33 obtained. The oxidized liquid leaves the room 20 through line 34.
Das Zusammenschalten mehrerer Oxydationsräume kann nach A b b..3.zWeckmäßig auch so erfolgen, daß die Kolonne 41 Abschnitte e, f, g, h erhält, in denen die Oxydation der Zellstoffkocherablauge mittels Luft nacheinander durchgeführt wird. Die Luft - die Leitungen für Luft sind gestrichelt gezeichnet - wird ,durch die Leitung 42 von der Turbine 43 angesaugt, durch den Vorwärmer 44 in den Unterteil 45 der Kolonne 41 eingeleitet, in welchem sie von unten nach oben der herabfließenden Zellstoffkocherablauge entgegenströmt. Der Teil 45 der Kolonne ist wie eine Gaswaschkolonne- aüsgebildet" d. h., er besitzt z. B. Waschböden oder Füllkörpereinsätze, durch die ein intensiver Stoffaustausch zwischen Flüssigkeit und Oxydationsluft stattfindet.The interconnection of several oxidation chambers can also take place according to A b b..3.zWeckweise so that the column 41 contains sections e, f, g, h in which the oxidation of the pulp digester waste liquor is carried out one after the other by means of air. The air - the lines for air are shown in dashed lines - is drawn in through the line 42 by the turbine 43, introduced through the preheater 44 into the lower part 45 of the column 41, in which it flows from bottom to top of the downflowing pulp digester waste liquor. The part 45 of the column is designed like a gas scrubbing column, i.e. it has, for example, washing trays or packings through which an intensive exchange of substances takes place between the liquid and the oxidizing air.
Bei dieser Berührung zwischen Luft und Flüssigkeit wird einmal die Luft, unter Aufsättigung mit Wasserdampf und Ammoniak auf Oxydationstemperatur angewärmt und gleichzeitig die fertigoxydierte Lösung von überschüssigem Ammoniak befreit, welches sie nach der Reaktion und nach Austritt aus dein Oxydationsraum e noch besitzt.- Unter intensiver Durchwirbelung der zu oxydierenden Flüssigkeit in den Oxydationsräumen e.- bis h wird die Oxydation der organischen Substanz in Gegenwart von Ammoniak bewirkt, das mit Hilfe der Pumpe 46 durch die Leitung 47'in die Reaktionsräume e bis h wahlweise und nach Bedarf über die Leitungen 48', 48", 48... und 48 ..... eingepumpt werden kann.With this contact between air and liquid, the air is warmed up to the oxidation temperature with saturation with water vapor and ammonia and at the same time the finished oxidized solution is freed of excess ammonia, which it still has after the reaction and after exiting the oxidation chamber e of the liquid to be oxidized in the oxidation chambers e to h, the organic substance is oxidized in the presence of ammonia, which with the aid of the pump 46 through the line 47 'into the reaction chambers e to h optionally and as required via the lines 48' , 48 ", 48 ... and 48 ..... can be pumped in.
Die Luft verläßt den obersten Reaktionsraum h durch die gestrichelte Leitung 49 und wird im Kolonnenteil 50, der ebenfalls als Waschkolonne mit Waschboden oder Füllkörpereinsätzen ausgebildet ist, durch entgegenfließende frische Zellstoffkocherablauge gekühlt und gleichzeitig von Ammonia befreit. Sie verläßt durch Leitung 51 die Kolonne und wird in der Expansionsturbine 52, welche mit der Kompressionsturbine 43 gekoppelt ist, auf Normaldruck in die Atmosphäre entspannt.The air leaves the uppermost reaction space h through the dashed line 49 and is cooled in the column part 50, which is also designed as a wash column with a wash tray or packing inserts, by fresh pulp digester waste liquor flowing in the opposite direction, and at the same time freed from ammonia. It leaves the column through line 51 and is expanded to atmospheric pressure in the expansion turbine 52, which is coupled to the compression turbine 43.
Während des Oxydationsprozesses macht die Zellstoffkocherablauge folgenden Weg.During the oxidation process, the digester waste liquor does the following Path.
Aus dem Vorratstank 53 wird sie durch Leitung 54 mit Hilfe der Pumpe 55 in den Oberteil der Kolonne eingepumpt. Auf dem Weg durch die Waschkolonne 50 wird sie durch entgegenströmende Luft vorgewärmt und mit Ammoniak bereits vorbeladen. Sie fließt aus dem Sumpf dieser Waschkolonne über den Vorwärmer 56, in welchem- sie auf Reaktionstemperatur mittels Dampf oder heißem Wasser vorgewärmt wird, in den Reaktor ein und passiert dessen einzelne Stufen in der Richtung von h bis e nacheinander. Nach Verlassen der letzten. Reaktcrstufe e fließt die Lösung durch die Kolonne 45, wo sie durch entgegenströmende Frischluft gekühlt und teilweise von Animoniak befreit wird. Sie verläßt die Kolonne nach Entspannung durch das Ventil 57 und wird durch die Leitung 58 der Weiterverarbeitung, beispielsweise der Eindampfung, zugeführt.It is pumped from the storage tank 53 through line 54 with the aid of the pump 55 into the upper part of the column. On the way through the scrubbing column 50 , it is preheated by air flowing in the opposite direction and is already preloaded with ammonia. It flows from the bottom of this wash column via the preheater 56, in which it is preheated to reaction temperature by means of steam or hot water, into the reactor and passes through its individual stages in the direction from h to e one after the other. After leaving the last. Reaktcrstufe e, the solution flows through the column 45, where it is cooled by fresh air flowing in the opposite direction and partially freed from ammonia. It leaves the column after depressurization through valve 57 and is fed through line 58 for further processing, for example for evaporation.
Als Beispiel einer Durchführung der- Oxydationsreaktion. mit reinem
Sauerstoff als Oxydationsmittel wird nach A b b. 4 eine. Kolonne
61 verwendet. Diese stellt einen vierstufigen Reaktor dar, mit den Stufen
a, b, c und d. Jede dieser Stufen kann eine oder mehrere
Blasensäulen enthalten. Der zur Oxydation Vera. wendete Sauerstoff wird durch Leitung
62 vom Kompressor 63 angesaugt, auf den im Reaktor eingestellten Betriebsdruck
komprimiert und gelangt durch die Leitung 64 in den Reaktor, dessen Stufen a
bis d
kontinuierlich durchströmt werden (gestrichelter Pfeil), wobei
sich in den Rohren 65,- 66, 67. und 68 der vier Reaktionsstufen
unter intensiver Durchwirbelung der Flüssigkeit ' die von oben in die Kolonne
eingeführt wird, Blasensäulen ausbilden. Die zu oxydierende Flüssigkeit wird aus
dem Vorratstank 69 mit Hilfe der Pumpe 70 über den Wärmeaustauscher
71 und die Leitung 72 in den Reaktor eingepumpt und durchströmt diesen
langsam unter Passieren der Reaktorstufen d bis a von oben nach unten. Die
zu oxydierende Flüssigkeit fließt aus jeder Reaktorstufe nach Maßgabe der Einspeigung
durch die Überlaufleitungen 73, 74, 75 und verläßt in ausreagiertem
Zustand die letzte Stufe a des Reaktors nach vorhergehender Entspannung durch das
Entspannungsventil 76 durch die Leitung 77 sowie den Wärmeaustauscher
71 und wird durch die Leitung 78 der weiteren Verarbeitung, z. B.
der Eindampfung, zugeführt. Während der Oxydationsreaktion wird der in dem System
befindliehe Sauerstoff, der bei normalem Durchgang durch den Reaktor nicht verbraucht
wurde, durch die Leitung 79 in die Zirkulationspumpe 80 und die Leitung
64 im Kreislauf durch den Reaktor geführt. Der Sauerstoffverbrauch wird fortlaufend
aus der Leitung 62 mit Hilfe des Kompressors 63 ersetzt, der Ammoniakverbrauch
über Leitung 81 mit Hilfe der Pumpe 82, wobei das Ammoniak den einzelnen
Reaktionsräumen wahlweise über die Leitungen 83",
83fl, 83111, 831'
zugeleitet werden kann. Beispiel 1
In einem elektrisch beheizten Magnethubautoklav
von 21 Inhalt wurde eine Lösung von 10 Gewichtsprozent Zellstoffablaugetrockensubstanz
und 23,7 Gewichtsprozent
Ammoniak innerhalb 21/, Stunden
auf NO'C aufgeheizt und anschließend bei einem kon-.stanten Sauerstoffpartialdruck
von 6 ata 6 Stunden mit einer Rührintensität von 145 Doppelhüben pro
Minute gerührt. Während der Reaktion stieg die Temperatur bis auf 143'C. Nach Beendigung
der Reaktion wurde der Autoklavinhalt vor der Entspannung noch 2 Stunden abkühlen
gelassen. Auf Grund der Analysenwerte- und der Betriebsbedingungen ergeben sich
folgende.Daten-.
Das für die Durchführung der Reaktion notwendige Ammoniak wurde den drei mittleren Reaktorstufen nach Maßgabe des pH-Wertes der jeweiligen Stufe kontinuierlich in einer Menge zugeführt, die gewichtsgleich der zu oxydierenden Menge Trockensubstanz, d. h. 100/, der Gesamtmenge, war. Die Geschwindigkeit des Oxydationsgases betrug bezogen auf den freien Querschnitt einer Blasensäule 0,8 cm/sec. Die oberste Reaktorstufe wurde während des Betriebes durch indirekte Kühlung mit Wasser auf einer Temperatur von 30'C gehalten. In dieser Stufe wurde das Gas abgekühlt und gleichzeitig von Ammoniak durch die mit einem pH-Wert von 4,5 einlaufende Lösung vollkommen frei gewaschen, so daß das Gas gefahrlos im Kreislauf ohne zwis3henzeitliche Entspannung geführt werden konnte. Der Betriebsdruck betrug 6 ata. Die Sauerstoffkonzentration im Kreislaufgas war 47,6 0/" entsprechend einem Sauerstoffpartialdruck von 2,86 ata. Die Temperatur in den drei mittleren Reaktorstufen, in denen die eigentliche Reaktion ablief, wurde ohne zusätzliche Heizung durch die Reaktionswärme auf 110 bis 127'C gehalten. Die vorstehend erwärmte Beheizung diente lediglich zum Einstellen der Anfahrtemperatur der Reaktion. The ammonia required to carry out the reaction was continuously fed to the three middle reactor stages in accordance with the pH of the respective stage in an amount equal in weight to the amount of dry substance to be oxidized, i.e. H. 100 /, of the total, was. The speed of the oxidizing gas, based on the free cross section of a bubble column, was 0.8 cm / sec. The uppermost reactor stage was kept at a temperature of 30 ° C. during operation by indirect cooling with water. In this stage the gas was cooled and at the same time washed completely free of ammonia by the solution flowing in with a pH of 4.5, so that the gas could be circulated safely without temporary relaxation. The operating pressure was 6 ata. The oxygen concentration in the circulating gas was 47.6 Ω / ″ corresponding to an oxygen partial pressure of 2.86 ata. The temperature in the three middle reactor stages in which the actual reaction took place was kept at 110 to 127 ° C. without additional heating by the heat of reaction. The heating heated above was only used to set the start-up temperature for the reaction.
Die behandelte Lösung wurde aus dem untersten Behandlungsraum mit
einer Temperatur von 93'C abgezogen und in einem Wärmeaustauscher vor der Entspannung
auf 25'C abgekühlt.
Claims (2)
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEM53616A DE1230045B (en) | 1962-07-19 | 1962-07-19 | Device for the extraction of organic nitrogen-rich fertilizers from pulp digester waste liquors or similar substances |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DEM53616A DE1230045B (en) | 1962-07-19 | 1962-07-19 | Device for the extraction of organic nitrogen-rich fertilizers from pulp digester waste liquors or similar substances |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1230045B true DE1230045B (en) | 1966-12-08 |
Family
ID=7307765
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEM53616A Pending DE1230045B (en) | 1962-07-19 | 1962-07-19 | Device for the extraction of organic nitrogen-rich fertilizers from pulp digester waste liquors or similar substances |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
DE (1) | DE1230045B (en) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4308951A1 (en) * | 1993-03-19 | 1994-09-22 | Fischer Klaus Prof Dr Ing Habi | Organic fertilizer and process for its manufacture |
DE102009051885A1 (en) | 2009-11-04 | 2011-05-05 | Blue Globe Energy Gmbh | Organo-mineral fertilizer produced by ammonium oxidation of lignin, comprising ammonium, normally hydrolyzable amide nitrogen and solid organically bonded nitrogen, useful for development or rehabilitation of sandy soils and fallow land |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE561487C (en) * | 1930-02-18 | 1932-10-14 | I G Farbenindustrie Akt Ges | Process for the production of organic fertilizers |
-
1962
- 1962-07-19 DE DEM53616A patent/DE1230045B/en active Pending
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE561487C (en) * | 1930-02-18 | 1932-10-14 | I G Farbenindustrie Akt Ges | Process for the production of organic fertilizers |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE4308951A1 (en) * | 1993-03-19 | 1994-09-22 | Fischer Klaus Prof Dr Ing Habi | Organic fertilizer and process for its manufacture |
DE102009051885A1 (en) | 2009-11-04 | 2011-05-05 | Blue Globe Energy Gmbh | Organo-mineral fertilizer produced by ammonium oxidation of lignin, comprising ammonium, normally hydrolyzable amide nitrogen and solid organically bonded nitrogen, useful for development or rehabilitation of sandy soils and fallow land |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69225066T2 (en) | Process for the recovery of waste heat from a device for the deodorization of edible oils and for improving product stability | |
DE2027018A1 (en) | Process for the recovery of used hydrochloric acid stain | |
DE650891C (en) | Process for the production of high percentage nitric acid | |
DE2336632C3 (en) | Heat exchange device | |
DE2645251C2 (en) | Process for the preparation and recovery of diisopropanolamine from a mixture containing 1- (2-hydroxypropyl) -4-methyl-oxazolidone- (2) | |
DE1442629A1 (en) | Device for the treatment of substances in several stages | |
DE1230045B (en) | Device for the extraction of organic nitrogen-rich fertilizers from pulp digester waste liquors or similar substances | |
DE1091095B (en) | Process for the production of nitric acid | |
DE2336639B2 (en) | Process for the semi-continuous deodorization of oils and fats | |
DE1197857B (en) | Process for the production of ammonium nitrate | |
DE1618926B1 (en) | Process for the production of urea with a low biuret content | |
DE876095C (en) | Process and device for the production of decomposition products of coal or similar substances | |
DE960633C (en) | Process and device for vaporizing benzene or light oil by means of hot, hydrogen-containing gases | |
DE651048C (en) | Process for the denitration of nitrous sulfuric acid | |
DE1287575B (en) | Process for the preparation of partial oxidation products of cyclohexane consisting essentially of cyclohexanol and cyclohexanone | |
DE1517145C (en) | Leaching process for the oxidation of sulphate and plant for carrying out the process | |
AT216527B (en) | Device for the production of aldehydes and ketones by oxidation of olefins | |
DE1294361B (en) | Process for the production of acetic acid and butyl acetate | |
DE1048875B (en) | Method and device for carrying out chemical reactions | |
DE1121593B (en) | Device for the recovery of water enriched in deuterium | |
DE532258C (en) | Process for obtaining the wool fat from the sludge obtained in a known manner from the wastewater of wool laundries | |
DE680393C (en) | Conversion of acidic ammonium sulfite solutions to ammonium sulfate and sulfur | |
AT229876B (en) | Process for the production of very pure melamine | |
DE1467529C (en) | Process for the continuous hardening of unsaturated oils and fats | |
DE640579C (en) | Process for the production of ammonium sulfate |