DE1181808B - Method for testing electrical circuit breakers, in particular high-voltage high-performance switches - Google Patents

Description

Verfahren zum Prüfen elektrischer Stromunterbrecher, insbesondere Hochspannungs-Hochleistungsschalter Es ist ein Verfahren zur Prüfung elektrischer Stromunterbrecher, insbesondere Hochspannungs-Hochleistungsschalter, in einer Prüfanordnung mit zwei getrennten Stromquellen für den Hochstrom und die Hochspannung vorgeschlagen worden, bei der dem Hochstrom kurz vor dem Nulldurchgang ein Strom kleinerer Amplitude, aber von höherer Frequenz als die des Hochstromes aus dem als Schwingungskreis ausgebildeten Hochspannungskreis überlagert und der Hochstrom im Augenblick der größten Übereinstimmung beider Ströme vom Prüfling fortgenommen wird, so daß der Strom aus dem Hochspannungskreis nach Öffnen eines im Hochstromkreis in Reihe mit dem Prüfling liegenden Schalters allein über den Schalter fließt.Methods for testing electrical circuit breakers, in particular High Voltage Heavy Duty Switch It is a method of testing electrical Circuit breakers, in particular high-voltage high-performance switches, in a test arrangement proposed with two separate power sources for the high current and the high voltage where the high current shortly before the zero crossing is a current of smaller amplitude, but of a higher frequency than that of the high current from the oscillating circuit High voltage circuit superimposed and the high current at the moment of greatest agreement of both currents is removed from the test object, so that the current from the high-voltage circuit after opening a switch in series with the DUT in the high-current circuit flows through the switch alone.

Die vorliegende Erfindung hat eine Weiterentwicklung des vorgeschlagenen Prüfungsverfahrens zum Gegenstand. Insbesondere liegt ihr die Aufgabe zugrunde, niedrige Einschwingfrequenzen der Prüfspannung bei der Prüfung des Ausschaltvermögens von Schaltern zu erzielen. Beim Abschalten eines Kurzschlusses im Netz kehrt die Spannung an der unterbrechenden Schaltstrecke in Form eines mehr oder weniger gedämpften, hochfrequenten oder auch aperiodischen Einschwingvorganges wieder, je nachdem, welche Größen die Kapazitäten, Induktivitäten und ohmschen Widerstände des Stromkreises besitzen. Die Geschwindigkeit dieses Spannungsanstieges ist bei Druckgasschaltern von hohem Einfluß auf das Ausschaltvermögen, denn je langsamer die Spannung wiederkehrt, desto mehr Zeit hat die Schaltstrecke für ihre endgültige elektrische Verfestigung zur Verfügung und desto höher ist das Ausschaltvermögen. Es ist deshalb bei Schalterprüfungen sehr wichtig, daß der Anstieg der Wiederkehrspannung des Netzes im Prüffeld naturgetreu nachgebildet wird. The present invention is a further development of the proposed one Examination procedure on the subject. In particular, it is based on the task Low settling frequencies of the test voltage when testing the breaking capacity of switches to achieve. When a short circuit in the network is switched off, the Voltage at the interrupting switching path in the form of a more or less damped, high-frequency or aperiodic transient process again, depending on which Quantities of the capacitances, inductances and ohmic resistances of the circuit own. The speed of this voltage rise is with gas switches of great influence on the breaking capacity, because the slower the voltage returns, the more time the switching path has for its final electrical solidification available and the higher the breaking capacity. It is therefore used for switch tests It is very important that the rise in the recovery voltage of the network in the test field is true to nature is replicated.

Durch systematische Untersuchungen der Einschwingfrequenzen der Wiederkehrspannung in Netzen hat sich herausgestellt, daß diese mit zunehmender Netzspannung kleiner werden. Bei Spannungen von 110 bis 220 kV sind demzufolge für die Prüfung von Schaltern Einschwingfrequenzen der Prüfspannung von etwa 600 bis 400 Hz anzustreben. Through systematic investigations of the settling frequencies of the recovery voltage In networks it has been found that these become smaller with increasing network voltage will. With voltages from 110 to 220 kV are therefore for the testing of switches The aim is to aim for settling frequencies of the test voltage of around 600 to 400 Hz.

So niedrige Einschwingfrequenzen sind jedoch bei dem vorgeschlagenen Prüfungsverfahren auf wirtschaftlich tragbare Weise nicht zu erzielen. Aus diesem Grund wird zur Erreichung niedriger Einschwingfrequenzen gemäß der Erfindung die Induktivität de s des Hochspannungs-Schwingkreises durch Vorschalten einer Zusatzinduktivität mittels einer beim Nullwerden des höherfrequenten Schwingstromes be- tätigten Schakeinrichtung derart vergrößert, daß die Hochspannung mit der gewünschten niedrigen Frequenz einschwingt, wie sie bei der entsprechenden Spannung im Netzbetrieb auftritt. Auf diese Weise erhält man eine Prüfanordnung, mit der man Schalter bis zu den höchsten vorkommenden Netzspannungen und Kurzschlußleistungen auf wirtschaftliche Weise unter Wahrung der wirklichen Netzverhältnisse prüfen kann.However, such low transient frequencies are in the proposed one Examination procedures cannot be achieved in an economically viable manner. For this The reason for achieving low transient frequencies according to the invention is the Inductance of the high-voltage resonant circuit by connecting an additional inductance by means of a made Schakeinrichtung enlarged in such a way that the high voltage settles at the desired low frequency, as it occurs with the corresponding voltage in mains operation. In this way one obtains a test arrangement with which one switches up to the highest occurring ones Mains voltages and short-circuit power in an economical way while maintaining can check the real network conditions.

Die Erfindung sei an Hand der Zeichnung näher erklärt. In Ab b. 1 ist der für die Erfindung in Betracht kommende Teil der Prüfanordnung schematisch wiedergegeben. Ohne die Schaltelemente Le und Fe, die später behandelt werden, stellt die Ab b. 1 die vorgeschlagene Prüfanordnung dar, deren Wirkungsweise zunächst kurz beschrieben sei. Mit S ist der zu prüfende Schalter bezeichnet, der in dem Hochstromkreis (links durch stärkere Striche angedeutet) liegt. Die Prüfspannung wird von dem Koñdensator C geliefert, der über die gesteuerte Schaltfunkenstrecke F kurz vor dem Nulldurchgang des Kurzschlußstromes ik auf die Schaltstrecke zugeschaltet wird. Damit sich der Kondensator C nicht einfach in den noch brennenden Lichtbogen der Schaltstrecke S hinein entlädt und seine Spannung wirkungslos verliert, ist in dem Stromkreis eine Drossel L angeordnet, die dafür sorgt, daß der Kondensator mit der Frequenz umgeladen wird, so daß dann für die eigentliche Schalterprüfung eine Spannung von entgegengesetzter Polarität zur Verfügung steht. Der Strom, der dies Umladung vornimmt, setzt im Zeitpunkt tt (A b b. 2) ein, überlagert sich als kleine Halbwelle is mit der Frequenz fs dem Kurzschlußstrom il. in dessen letztem Teil und löst ihn fast unmerklich ab. Der eigentliche Prüfaugenblick ist nicht der Zeitpunkt t, in dem der Kurzschlußstrom i, aus dem Generator erlischt, sondern der Zeitpunkt t3, in dem der Umladestromis aus dem Kondnsator C Null wird. In diesem Augenblick tritt die Spannung des Kondensators 10 (abgesehen von geringen Spannungsabfällen) als Prüfspannung an der Schaltstrecke S auf, und zwar erfolgt das Zusammenwirken zwischen Strom und Spannung hier in derselben unmittelbaren Weise wie bei der Ausschaltung eines wirklichen Netzkurzschlusses, weil in dem Prüfaugenblick t3 nicht mehr Strom und Spannung aus verschiedenen Quellen, sondern aus ein und derselben Quelle, nämlich dem Kondensator C, stammen. Der Kurzschlußstrom aus dem Generator hat inzwischen seine Aufgabe, die Schaltstrecke S strommäßig naturgetreu vorzubelasten, erfüllt und spielt im Prüfaugenblick t. selbst keine Rolle mehr.The invention is explained in more detail with reference to the drawing. In Ab b. 1 the part of the test arrangement which is considered for the invention is shown schematically. Without the switching elements Le and Fe, which will be discussed later, the Ab b. 1 represents the proposed test arrangement, the mode of operation of which will first be briefly described. The switch to be tested, which is located in the high-current circuit (indicated on the left by thick lines), is denoted by S. The test voltage is supplied by the capacitor C, which is connected to the switching path via the controlled switching spark gap F shortly before the zero crossing of the short-circuit current ik. So that the capacitor C does not simply discharge into the still burning arc of the switching path S and lose its voltage ineffectively, a choke L is arranged in the circuit, which ensures that the capacitor with the frequency is reloaded so that a voltage of opposite polarity is available for the actual switch test. The current that performs this charge reversal starts at time tt (A b b. 2) and is superimposed on the short-circuit current il as a small half-wave is with the frequency fs. in its last part and almost imperceptibly replaces it. The actual instant of the test is not the point in time t at which the short-circuit current i, from the generator is extinguished, but rather the point in time t3 at which the charge reversal from capacitor C becomes zero. At this moment the voltage of the capacitor 10 (apart from small voltage drops) appears as test voltage at the switching path S, and the interaction between current and voltage takes place here in the same direct way as when a real network short circuit is switched off, because at the test moment t3 current and voltage no longer come from different sources, but from one and the same source, namely the capacitor C. The short-circuit current from the generator now has its task of naturally preloading the switching path S in terms of current, and it plays at the moment of the test t. itself no longer relevant.

Damit die Prüfspannung an der Schaltstrecke des Prüflings S in Form des gewünschten Einschwingvorganges auftritt, wird in bekannter Weise ein zusätzlicher Kondensator Ce parallel zum Prüfling S geschaltet (Ab b. 1). Solange der Lichtbogen in S brannte, war Ce praktisch vollkommen überbrückt und noch nicht wirksam, und der Schwingkreis hatte die Frequenz, nach Gleichung 1. Beim Erlöschen des Lichtbogens in S hört diese Überbrückung auf, C, wird wirksam, und die Frequenz des Zusatzspannungskreises erhöht sich infolge der Hintereinanderschaltung der Kondensatoren C und C( auf den Wert Dies ist die Einschwingfrequenz für die Prüfspannung an der Schaltstrecke des Prüflings S (A b b. 2), und die Kapazität Cl muß so gewählt werden, daß L den angestrebten Wert erreicht. Liegt f, bedeutend höher als die Umladefrequenz fs, die üblicherweise einen Wert von etwa 500 Hz hat, so treten keine Schwierigkeiten auf. Soll jedoch die Einschwingfrequenz f, kleiner als fs, also kleiner als etwa 500 Hz werden, dann kann dies in der bisher beschriebenen Weise nicht gelingen, denn in dem Augenblick, da der Lichtbogen in S erlischt und C, in dem Schwingungskreis wirksam wird, erhöht sich die Frequenz Jf (Gleichung 2) immer gegenüber der früheren Frequenz f1 (Gleichung 1), und zwar im allgemeinen um ein beträchtliches Maß; denn die Kapazität C, darf nicht zu groß sein, sonst würde sie die Prüfspannung an S zu sehr gegenüber der Ladespannung von C absenken. Man könnte zwar die Drossel L vergrößern, wodurch jedoch der Umladestrom i, einen zu flachen Verlauf bekommen und den Kurzschlußstrom 4 nicht mit der richtigen Steilheit beim Nullwerden ablösen würde. Die Vergrößerung des Kondensators C andererseits erweist sich bei solchen hohen Spannungen als sehr kostspielig. Diese Schwierigkeiten sind im Grunde genommen darauf zurückzuführen, daß ein und derselbe Spannungsprüfkreis zwei aufeinanderfolgenden Vorgängen gerecht werden soll, die ihrem Wesen nach vollkommen verschieden sind und ganz unterschiedliche Ansprüche stellen: I. Der Umladevorgang des Kondensators C über den noch brennenden Lichtbogen in S (1i bis 13 in A b b. 2) mit der Forderung einer bestimmten Neigung dildt des Stromes i,. bei seinem Nulldurchgang; II. der Einschwingvorgang der Prüfspannung nach dem Erlöschen des Lichtbogens in S (nach 13 in A b b. 2) mit der Forderung einer bestimmten Einschwingfrequenz fit..So that the test voltage appears at the switching path of the test object S in the form of the desired transient process, an additional capacitor Ce is connected in parallel to the test object S in a known manner (Ab b. 1). As long as the arc burned in S, Ce was practically completely bridged and not yet effective, and the resonant circuit had the frequency according to equation 1. When the arc in S is extinguished, this bridging ceases, C, becomes effective, and the frequency of the additional voltage circuit increases due to the series connection of capacitors C and C (to the value This is the settling frequency for the test voltage at the switching path of the test object S (A b b. 2), and the capacitance Cl must be chosen so that L reaches the desired value. If f, is significantly higher than the recharging frequency fs, which usually has a value of around 500 Hz, then no difficulties arise. However, if the transient frequency f, is to be less than fs, i.e. less than about 500 Hz, then this cannot succeed in the manner described so far, because at the moment when the arc is extinguished in S and C, in the oscillation circuit, is increased the frequency Jf (equation 2) is always relative to the previous frequency f1 (equation 1), in general by a considerable amount; because the capacitance C, must not be too large, otherwise it would lower the test voltage at S too much compared to the charging voltage of C. It is true that the choke L could be enlarged, but this would result in the charge reversal current i becoming too flat and would not replace the short-circuit current 4 with the correct steepness when it becomes zero. The enlargement of the capacitor C, on the other hand, proves to be very costly at such high voltages. These difficulties are basically due to the fact that one and the same voltage test circuit is supposed to do justice to two successive processes, which are completely different in nature and have completely different demands: I. The recharging process of the capacitor C via the still burning arc in S (1i to 13 in A b b. 2) with the requirement of a certain inclination dildt of the current i ,. at its zero crossing; II. The transient process of the test voltage after the arc has been extinguished in S (according to 13 in A b b. 2) with the requirement of a certain transient frequency fit ..

Die Erfindung beruht nun auf dem Grundgedanken, diese unnatürliche Bindung zwischen den Vorgängen I und II zu lösen, indem bis zum Zeitpunkt 13, solange der Lichtbogen in S noch brennt, der Hochspannungs-Schwingkreis in der oben beschriebenen Weise unverändert wirksam bleibt, wodurch die vorgeschriebene Neigung dildt des Umladestromes s erhalten bleibt; dann aber im Zeitpunkt ts, wenn der Lichtbogen in S erloschen ist und die Prüfspannung an der Schaltstrecke S auftritt, wird z. B. gemäß A b b. 1 eine Zusatzinduktivität Lt in den Hochspannungs-Schwingkreis eingeschaltet, wodurch dessen Frequenz t., die sich durch das gleichzeitige Wirksamwerden von Ct allein auf den Wert der Gleichung 2 erhöhen würde, auf den gewünschten niedrigen Wert herabgesetzt wird. Die Zuschaltung der Zusatzinduktivität Lt kann durch ein mit L in Reihe liegendes Schaltelement erfolgen, z. B. eine gesteuerte Schaltfunkenstrecke Fe (Ab b. 1) oder ein Ventil V (A b b. 3). Die aus der Reihenschaltung von Zusatzinduktivität Lt und Schaltelement bestehende zusätzliche Anordnung liegt dann parallel zu der bekannten Schaltfunkenstrecke F. The invention is now based on the basic idea, this unnatural Loosen the bond between processes I and II by up to time 13, as long as the arc in S is still burning, the high-voltage oscillating circuit in the one described above Manner remains unchanged in effect, whereby the prescribed inclination dildt des Umladestromes s is maintained; but then at time ts when the arc occurs is extinguished in S and the test voltage occurs at the switching path S, z. B. according to A b b. 1 an additional inductance Lt switched into the high-voltage resonant circuit, whereby its frequency t., which is determined by the simultaneous activation of Ct alone would increase the value of equation 2 to the desired low Value is decreased. The additional inductance Lt can be switched on by a with L in series switching element take place, z. B. a controlled switching spark gap Fe (Ab b. 1) or a valve V (A b b. 3). The series connection of additional inductance Lt and switching element existing additional arrangement is then parallel to the known switching spark gap F.

In Ab b. 1 ist die Schaltung mit einer gesteuerten Schaltfunkenstrecke Ft dargestellt. Vor dem Zeitpunkt ts ist F, stromlos, nur über F und S fließt der Umladestrom ft in der gleichen Weise wie in der vorgeschlagenen Prüfanordnung. Im Zeitpunkt 1.3 muß F gelöscht und Fe gezündet werden. Die Löschung des Lichtbogens in F ist wegen des natürlichen Nulldurchganges des Stromes i. leicht zu erreichen, erforderlichenfalls kann sie durch Beblasung gefördert werden. Die Zündung von F, im selben Augenblick 1i kann z. B. durch einen vom Umladestrom i3 ausgelösten Zündimpuls in 5, erfolgen. Dieser Zündimpuls kann ohne allzu große Ansprüche an Zeitgenauigkeit schon zwischen t, und t3 einsetzen und über 13 hinaus andauern. Die Durchzündung von Fe erfolgt trotzdem erst im gewünschten Augenblick ts, weil erst dann mit dem Erlöschen von F die zur Durchzündung erforderliche Spannung an Fe anliegt. In Ab b. 1 is the circuit with a controlled switching spark gap Ft shown. Before the point in time ts, F, is de-energized, the only flows through F and S. Umladestrom ft in the same way as in the proposed test arrangement. in the Point 1.3, F must be extinguished and Fe must be ignited. The extinguishing of the arc in F is because of the natural zero crossing of the current i. easy to reach, if necessary, it can be promoted by blowing. The ignition of F, at the same moment 1i can e.g. B. by an ignition pulse triggered by the charge reversal current i3 in 5. This ignition pulse can be made without too great demands on time accuracy already start between t 1 and t 3 and continue beyond 13. The ignition of Fe does not occur until the desired moment ts, because only then with the When F goes out, the voltage required for ignition is applied to Fe.

Erforderlichenfalls kann der über F, fließende Strom i, auch bei seinen folgenden Nulldurchgängen jeweils in ähnlicher Weise neu gezündet werden.If necessary, the current i flowing through F, can also be used at its subsequent zero crossings are each re-ignited in a similar manner.

Wird die Anordnung nach A b b. 3 benutzt, bei der das Ventil V in der Richtung des vorangegangenen Umladestromes 4 sperrt, so ist keine besondere Steuerung erforderlich. Das Ventil schaltet die Zusatzinduktivität L, selbsttätig bei der Stromumkehr im Zeitpunkt t3 ein. Allerdings findet bei der Anordnung der A b b. 3 der Einschwingvorgang der Spannung bereits nach dem ersten Aufschwingen der Spannung sein Ende. Unter Umständen kann man sich damit auch begnügen, da bis dahin der wesentliche Teil der Prüfung vonstatten gegangen ist. Will man aber, daß sich der Einschwingvorgang der Spannung noch weiter fortsetzt, so kann man ein zweites Ventil V1 (Ab b. 4) mit entgegengesetzter Stromrichtung parallel zu V schalten, muß dann aber durch eine geeignete Sperrung dafür sorgen, daß Vz nicht vorzeitig wirksam wird. If the arrangement according to A b b. 3 is used, in which the valve V in the direction of the previous Umladestromes 4 blocks, so is not a special one Control required. The valve switches the additional inductance L automatically when the current is reversed at time t3. However, the arrangement of the A b b. 3 the transient process of the voltage already after the first surge the tension is over. Under certain circumstances you can be satisfied with that, since up to when the main part of the examination took place. But if you want that If the transient process of the voltage continues, a second one can be used Connect valve V1 (from b. 4) in the opposite direction of flow parallel to V, but then has to go through a suitable block to ensure that Vz does not take effect early.

A b b. 5 zeigt eine andere Möglichkeit für die Anordnung der Zusatzinduktivität Le. Diese liegt hier in Reihe mit L und ist bis zum Zeitpunkt 13 durch eine Schaltfunkenstrecke F, überbrückt. F, wird über ein Hilfszündgerät gleichzeitig mit F gezündet. Nach der Umladung von C wird gleichzeitig mit dem Erlöschen des Lichtbogens in S (Zeitpunkt t3) auch der Lichtbogen über Fh zum Verlöschen gebracht, so daß jetzt L, in dem Schwingungskreis wirksam wird und die Einschwingfrequenz f, in der gewünschten Weise erniedrigt. A b b. 5 shows another possibility for the arrangement of the additional inductance Le. This is in series with L and is through a switching spark gap until time 13 F, bridged. F, is ignited simultaneously with F via an auxiliary igniter. To the charge reversal from C takes place simultaneously with the extinguishing of the arc in S (point in time t3) the arc is also extinguished via Fh, so that now L, in which The resonant circuit becomes effective and the transient frequency f, in the desired manner humiliated.

Um F, sicher zum Ansprechen zu bringen, kann in der in Ab b. 5 angedeuteten Weise noch eine Plattenfunkenstrecke Fp, die praktisch ohne Zündverzug anspricht, vorgesehen werden. In order to make F, sure to respond, you can use the method described in Ab b. 5 indicated Another plate spark gap Fp, which responds with practically no ignition delay, are provided.

Das Einschwingen der Spannung an der Schaltstrecke S erfolgt mit der Zusatzinduktivität L, in allen angegebenen Schaltungen nunmehr mit der Frequenz Durch die Wahl von Le hat man es in der Hand, die gewünschte niedrige Einschwingfrequenz f, in wirtschaftlicher Weise zu erzeugen. Insbesondere lassen sich für Le Drosseln verwenden, die für Prüfungen unter anderen Ausschaltbedingungen ohnehin vorrätig gehalten werden müssen. Dadurch ergeben sich weitere ins Gewicht fallende Ersparnisse durch die Prüfschaltung nach der Erfindung.The oscillation of the voltage at the switching path S takes place with the additional inductance L, in all specified circuits now with the frequency By choosing Le it is possible to generate the desired low transient frequency f in an economical manner. In particular, throttles can be used for Le, which must be kept in stock for tests under other switch-off conditions anyway. This results in further significant savings through the test circuit according to the invention.

Einen weiteren Vorteil hat schließlich das vorgeschlagene Verfahren noch hinsichtlich der Anordnung des Dämpfungswiderstandes für die Erzielung einer gewünschten Dämpfung der einschwingenden Spannung. Bei dem Verfahren nach der vorgeschlagenen Prüfanordnung wird dieser Dämpfungswiderstand üblicherweise mit dem Einschwingkondensator Ce unmittelbar in Reihe oder parallel geschaltet (Rd' in Ab b. 6, gestrichelt angedeutet). Damit werden die Netzverhältnisse nicht ganz richtig wiedergegeben, denn in Wirklichkeit liegt der dämpfende Widerstand im Zuge der Leitung. Trotzdem ordnet man bei dem Verfahren nach der vorgeschlagenen Prüfanordnung den Dämpfungswiderstand an der mit Rd' bezeichneten Stelle an, weil er dort nicht von dem verhältnismäßig großen Umladestrom it, durchflossen wird, und nimmt dafür eine gewisse Verfälschung der Spannungseinschwingung an der Schaltstrecke S in Kauf. Finally, the proposed method has a further advantage nor with regard to the arrangement of the damping resistor for achieving a desired damping of the settling voltage. In the method according to the proposed This damping resistor is usually tested using the transient capacitor Ce connected directly in series or in parallel (Rd 'in Ab b. 6, indicated by dashed lines). This means that the network conditions are not reproduced quite correctly, because in reality the damping resistance lies in the course of the line. Nevertheless, one arranges with that Method according to the proposed test arrangement, the damping resistance at the with Rd 'because it is not there from the relatively large Umladestrom it, is flowed through, and takes a certain falsification of the Voltage oscillation at the switching path S in purchase.

Diesen Nachteil kann man bei Verwendung der Zusatzinduktivität Le vermeiden. L, wird in keiner der vorgeschlagenen Schaltungen von dem Umladestrom iS durchflossen, und wenn man den Dämpfungswiderstand unmittelbar mit L, in Reihe schaltet (Rd in Ab b. 6, voll ausgezogen; das gleiche ist auch in den Anordnungen nach A b b. 3 und 4 möglich), dann wird er nicht von dem verhältnismäßig großen Umladestrom iS durchflossen und liegt doch an der richtigen Stelle. Der Dämpfungswiderstand Rd oder ein Teil davon kann auch in die Drossel L, hineinverlegt werden, was für diese eine Querschnitts-, Gewichts- und Preiseinsparung bedeutet. This disadvantage can be avoided when using the additional inductance Le avoid. L, is not affected by the charge reversal in any of the proposed circuits iS flowed through, and if you put the damping resistance directly with L, in series switches (Rd in Ab b. 6, fully extended; the same is also in the orders according to A b b. 3 and 4 possible), then it will not depend on the relatively large one Umladestrom iS flowed through and yet it is in the right place. The damping resistance Rd or part of it can also be routed into the throttle L, what for this means savings in cross-section, weight and price.

Claims (5)

Patentansprüche: 1. Verfahren zum Prüfen elektrischer Stromunterbrecher, insbesondere Hochspannungs-Hochleistungsschalter, in einer Prüfanordnung mit zwei getrennten Stromquellen für den Hochstrom und die Hochspannung, bei der dem Hochstrom kurz vor dem Nulldurchgang ein Strom kleinerer Amplitude, aber von höherer Frequenz als die des Hochstromes aus dem als Schwingungskreis ausgebildeten Hochspannungskreis überlagert und der Hochstrom im Augenblick der größten Übereinstimmung beider Ströme vom Prüfling fortgenommen wird, so daß der Strom aus dem Hochspannungskreis nach Öffnen eines im Hochstromkreis in Reihe mit dem Prüfling liegenden Schalters allein über den Prüfling fließt, dadurch gekennzeichnet, daß die Induktivität (L) des Hochspannungs-Schwingkreises durch Vorschalten einer Zusatzinduktivität (L,) mittels einer beim Nullwerden des höherfrequenten Schwingstromes betätigten Schalteinrichtung derart vergrößert wird, daß die Hochspannung mit der gewünschten niedrigen Frequenz einschwingt, wie sie bei der entsprechenden Spannung im Netzbetrieb auftritt. Claims: 1. Method for testing electrical circuit breakers, in particular high-voltage high-performance switches, in a test arrangement with two separate power sources for the high current and the high voltage for the high current shortly before the zero crossing a current of smaller amplitude, but of higher frequency than that of the high current from the high-voltage circuit designed as an oscillation circuit superimposed and the high current at the moment when the two currents correspond most closely is removed from the test item, so that the current from the high-voltage circuit after Opening a switch in series with the DUT in the high-current circuit alone flows over the test object, characterized in that the inductance (L) of the high-voltage resonant circuit by connecting an additional inductance (L,) by means of an when the higher-frequency oscillating current actuated switching device is increased in such a way, that the high voltage settles at the desired low frequency, like them occurs at the corresponding voltage in mains operation. 2. Anordnung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusatzinduktivität (Le) in Reihe mit einer Schalteinrichtung, z. B. Funkenstrecke (Fe) oder Ventil (V), liegend mit dieser zu einer die Prüfspannung zuschaltenden Funkenstrecke (F) parallel geschaltet ist. 2. Arrangement for performing the method according to claim 1, characterized characterized in that the additional inductance (Le) in series with a switching device, z. B. spark gap (Fe) or valve (V), lying with this to a test voltage the spark gap (F) to be switched on is connected in parallel. 3. Anordung nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß in Reihe mit der Zusatzinduktivität (L,) zwei einander entgegengeschaltete Ventile (V, Vz) angeordnet sind, von denen das Ventil (Væ) bis zum Einsatz der Einschwingspannung (13) gesperrt ist. 3. Arrangement according to claim 2, characterized in that in series with the additional inductance (L,) two opposing valves (V, Vz) are arranged, of which the valve (Væ) until the use of the settling voltage (13) is blocked. 4. Anordnung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Zusatzinduktivität (L,) in Reihe mit der Induktivität (L) und der Funkenstrecke (F) liegt und bis zum Einsatz der Prüfspannung überbrückt ist. 4. Arrangement for performing the method according to claim 1, characterized characterized that the additional inductance (L,) in series with the inductance (L) and the spark gap (F) and bridged until the test voltage is used is. 5. Anordnung nach Anspruch 2 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß in Reihe mit der Zusatzinduktivität (Lt,) ein Dämpfungswiderstand (Rd) liegt bzw. letzterer einen Teil der Zusatzinduktivität bildet. 5. Arrangement according to claim 2 to 4, characterized in that in Row with the additional inductance (Lt,) is a damping resistor (Rd) or the latter forms part of the additional inductance.