Photographisches Tele-Objektiv Die Erfindung erstreckt sich auf ein
aus fünf unverkitteten Linsen bestehendes Tele-Objektiv mit einer relativen Öffnung
von 1:4, dessen Brennweite zwischen dem 3 und 3,5fachen der auszuzeichnenden Formatdiagonale
liegt. Der vordere, positive Systemhauptteil setzt sich aus einer als Frontlinse
stehenden bikonvexen Sammellinse und einer bikonkaven Zerstreuungslinse zusammen,
wobei die beiden Linsen durch einen geringen Luftabstand voneinander getrennt sind
und die stärker gekrümmte Fläche der Sammellinse der Objektseite zugekehrt ist.
Der auf Seite der kürzeren Strahlungsweite stehende negative Systemhauptteil umfaßt
einen Meniskus negativer Brechkraft, der mit seiner hohlen Seite zum Blendenmittelpunkt
weist, und eine bikonvexe Sammellinse, wobei die beiden Linsen durch einen sehr
kleinen Luftabstand voneinander getrennt sind und die Sammellinse ihre stärker gekrümmte
Fläche der Bildseite zuwendet. Zwischen dem positiven vorderen Systemhauptteil und
dem negativen hinteren Systemhauptteil befindet sich ein Meniskus positiver Brechkraft,
der seine Hohlseite wiederum dem Blendenmittelpunkt zukehrt.Photographic Telephoto Lens The invention extends to a
Telephoto lens consisting of five non-cemented lenses with a relative aperture
from 1: 4, the focal length of which is between 3 and 3.5 times the format diagonal to be marked
lies. The front, positive system main part consists of a front lens
standing biconvex converging lens and a biconcave diverging lens together,
the two lenses being separated from one another by a small air gap
and the more strongly curved surface of the converging lens faces the object side.
The negative system main part on the side of the shorter radiation distance comprises
a meniscus of negative refractive power, the hollow side towards the center of the diaphragm
points, and a biconvex convergent lens, the two lenses through a very
are separated from each other by a small air gap and the converging lens is more curved
Face facing the picture side. Between the positive front system body and
the negative rear main part of the system has a meniscus with positive refractive power,
which in turn turns its hollow side towards the center of the diaphragm.
Die vorliegende Erfindung basiert auf der Forderung. für eine Kleinbildspiegelreflexkamera
mit Hinterlinsen-Zentralverschluß ein Tele-Objektiv mit der Brennweite 135 mm zu
schaffen. Um störende Vignettierungen an dem relativ engen Verschlußdurchlaß zu
vermeiden, muß die auf Seite der kürzeren Strahlungsweite stehende, letzte Linse
nahe an der Verschlußebene liegen, wobei die Objektiv-Schnittweite zwischen 27 und
31% der Gesamtbrennweite liegen soll, und der Durchmesser der freien Öffnung eben
dieser letzten Linse nicht mehr als 14°!o der Objektivbrennweite beträgt.The present invention is based on the demand. for a 35mm mirror reflex camera
with a rear lens central shutter a telephoto lens with a focal length of 135 mm
create. In order to avoid annoying vignetting on the relatively narrow closure passage
must be avoided, the last lens on the side of the shorter radiation distance
close to the shutter plane, the lens focal length between 27 and
31% of the total focal length should be, and the diameter of the free opening evenly
of this last lens is no more than 14 °! o of the focal length of the lens.
Um diese Aufgaben zu erfüllen, muß die Blendenebene dem auf Seite
der kürzeren Strahlungsweite stehenden negativen Systemhauptteil näher als üblich
gelagert sein, wodurch die Linsendurchmesser des dem Objektiv zugekehrten vorderen
positiven Systemhauptteiles vergrößert und vor allem die astigmatischen und komatischen
Korrekturen verschlechtert werden.In order to fulfill these tasks, the diaphragm plane must be the one on the side
the negative main part of the system is closer than usual to the shorter radiation distance
be stored, whereby the lens diameter of the front facing the objective
positive system main part and especially the astigmatic and comatic
Corrections are worsened.
Eine zwischen dem vorderen positiven Systemhauptteil und der Blende
eingeschaltete positive Sammellinse. in Form eines Meniskus mit der dem Blendenraum
zugekehrten Hohlseite, vermag neben günstigerer Strahlenlenkung auch den allgemeinen
Korrektionszustand zu verbessern.One between the front positive system body and the bezel
positive converging lens switched on. in the form of a meniscus with the diaphragm space
facing hollow side, besides more favorable beam steering, is also capable of general
To improve the state of correction.
Gemäß der Erfindung wird vorgeschlagen, daß zur Verbesserung der astimatischen
und komatischen Abbildungsfehler dieser positive Meniskus eine Mittendicke zwischen
0,08f und 0,1 f aufweist, wobei der Scheitelabstand des Meniskus vom vorderen
Systemhauptteil mindestens 5% der Objektivbrennweite beträgt. Dabei ist die Brechkraft
des Meniskus selbst gering, so daß seine Brennweite zwischen dem 3- bis 4fachen
der Gesamtbrennweite liegt. Die Radien seiner Krümmungsflächen sind entweder gleich
oder unterscheiden sich nicht mehr als um 50/g ihrer absoluten Werte. wobei die
Summe der absoluten Werte dieser beiden Radien kleiner ist als 60% der Objektivbrennweite.According to the invention it is suggested that for improving the astimatischen and comatic aberrations of these positive meniscus having a center thickness of between 0.1 and f 0,08f, the vertex distance of the meniscus is from the front system main part comprises at least 5% of the focal length. The refractive power of the meniscus itself is low, so that its focal length is between 3 and 4 times the total focal length. The radii of its surfaces of curvature are either the same or do not differ by more than 50 / g of their absolute values. where the sum of the absolute values of these two radii is less than 60% of the lens focal length.
Die beiden Linsen des vorderen Systemhauptteiles sind nicht wie meist
üblich als Kittglied zusammengefaßt, sondern durch einen Luftabstand voneinander
getrennt. Der hieraus resultierende Gewinn an weiteren Konstruktionselementen im
vorderen Systemhauptteil (an Stelle des einen Kittradius stehen nun zwei Radien
sowie ein Luftabstand zur Verfügung) gestattet eine Verbesserung der sphärischen
Aberration. Das auf fünf Einzellinsen zusammengesetzte Objektiv bietet demnach einerseits
gegenüber anderen zum Teil verkitteten 51insigen Systemen den Vorteil, durch mehr
Konstruktionselemente bessere Korrektionsmöglichkeiten zu besitzen. und andererseits
gegenüber den in ihrer Wirkungsweise ähnlichen 6linsigen Systemen den Vorteil der
größeren Wirtschaftlichkeit. Zur Verbesserung der sphärischen Korrektur ist es angeraten,
die durch die Trennung der beiden Linsen des vorderen Systemhauptteiles entstehende
Luftlinse so auszubilden, daß die Radien der eben diese Luftlinse begrenzenden Krümmungsflächen
sich in ihren absoluten Werten um mindestens 100/'o, aber höchstens 20% voneinander
unterscheiden, wobei die Dicke der Luftlinse l0/0 der Objektivbrennweite nicht überschreitet.
Bei Untersuchungen hat es sich gezeigt, daß es bei dem beschriebenen Objektivautbau
hinsichtlich der allgemeinen
optischen Leistung zweckmäßig ist,
daß jede der fünf zur Verwendung kommenden Glasarten einen Brechwert größer als
1,6 aufweist. Das angeführte Zahlenbeispiel charakterisiert die Daten eines gemäß
der Erfindung aufgebauten Objektives mit einer Brennweite von 100 mm.
f' = 100,0
r1 = -r 33,9 d1 = 7,0
96,7 11 = 0,9
r3 = - 83,6 dn = 2,2
r4 = + 102,l. h = 5,9
15 = + 28,9 d` = 8,8
ro = J-- 28,9 13 = 27,6
r- = - 15,5 d4 - 1,9
r@ _ - 44,4 14 = 0,1
ro = -h 125,0
d 5 = 1,8
r10 = _ 65,8
Summe d = 56,2
s' = 28,8
n1 = 1,61272 v1 = 58,6
n., = 1,71736 v1 = 29,5
n3 = 1,66360 v3 = 56,4
n4 = 1,63854 v4 = 55, 5
n5 = 1,67270 v; = 32,2
In dem Zahlenbeispiel sowie in der Schnittzeichnung sind die Linsen mit L, die Krümmungsflächen
nach ihren Radien mit r, die Mittendicken der Linsen mit d und die Luftabstände
mit l bezeichnet. Die auf die d-Linie des Heliumspektrums (Ä = 587,6 mu)
bezogenen Brechungszahlen der optischen Gläser sind mit n und die für die Farbzerstreuung
maßgebende Abbesche Zahl mit i° angegeben.The two lenses of the front main part of the system are not combined as a cemented element, as is usually the case, but separated from one another by an air gap. The resulting gain in additional construction elements in the front main part of the system (instead of the one kit radius, two radii and an air gap are now available) allows an improvement in the spherical aberration. The objective, which is composed of five individual lenses, offers the advantage over other 51-inch systems, some of which are cemented, of having better correction options thanks to more construction elements. and on the other hand, compared to the 6-lens systems similar in their mode of action, the advantage of greater economic efficiency. To improve the spherical correction, it is advisable to design the air lens resulting from the separation of the two lenses of the front main part of the system in such a way that the radii of the curved surfaces delimiting this air lens differ in their absolute values by at least 100%, but at most 20% from one another differ, whereby the thickness of the air lens does not exceed 10/0 of the focal length of the lens. Investigations have shown that with the objective structure described, with regard to general optical performance, it is expedient for each of the five types of glass to be used to have a refractive index greater than 1.6. The numerical example given characterizes the data of an objective constructed according to the invention with a focal length of 100 mm. f '= 100.0
r1 = -r 33.9 d1 = 7.0
96.7 11 = 0.9
r3 = - 83.6 dn = 2.2
r4 = + 102, l. h = 5.9
1 5 = + 28.9 d` = 8.8
ro = J- 28.9 13 = 27.6
r- = - 15.5 d4 - 1.9
r @ _ - 44.4 14 = 0.1
ro = -h 125.0
d 5 = 1.8
r 10 = _ 6 5 , 8
Sum d = 56.2
s' = 28.8
n1 = 1.61272 v1 = 58.6
n., = 1.71736 v1 = 29.5
n3 = 1.66360 v3 = 56.4
n4 = 1.63854 v4 = 55, 5
n5 = 1.67270 v; = 32.2
In the numerical example and in the sectional drawing, the lenses are denoted by L , the curved surfaces by their radii with r, the center thicknesses of the lenses with d and the air gaps with l. The refractive indices of the optical glasses related to the d-line of the helium spectrum (λ = 587.6 mu) are indicated with n and the Abbe number, which is decisive for color dispersion, with i °.