DE1092494B - Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases - Google Patents

Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases

Info

Publication number
DE1092494B
DE1092494B DEG27603A DEG0027603A DE1092494B DE 1092494 B DE1092494 B DE 1092494B DE G27603 A DEG27603 A DE G27603A DE G0027603 A DEG0027603 A DE G0027603A DE 1092494 B DE1092494 B DE 1092494B
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
gas
pressure
liquefied
high pressure
work
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
DEG27603A
Other languages
English (en)
Inventor
Max Seidel
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Linde GmbH
Original Assignee
Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG filed Critical Gesellschaft fuer Lindes Eismaschinen AG
Priority to DEG27603A priority Critical patent/DE1092494B/de
Priority to US42622A priority patent/US3118751A/en
Priority to FR834349A priority patent/FR1264287A/fr
Priority to GB26277/60A priority patent/GB908159A/en
Publication of DE1092494B publication Critical patent/DE1092494B/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04363—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0012—Primary atmospheric gases, e.g. air
    • F25J1/0015—Nitrogen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/0002—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the fluid to be liquefied
    • F25J1/0012—Primary atmospheric gases, e.g. air
    • F25J1/0017—Oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/0035—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by gas expansion with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0032—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration"
    • F25J1/004—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using the feed stream itself or separated fractions from it, i.e. "internal refrigeration" by flash gas recovery
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/005—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by expansion of a gaseous refrigerant stream with extraction of work
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/003—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production
    • F25J1/0047—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0052—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures characterised by the kind of cold generation within the liquefaction unit for compensating heat leaks and liquid production using an "external" refrigerant stream in a closed vapor compression cycle by vaporising a liquid refrigerant stream
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0201—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration
    • F25J1/0202—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using only internal refrigeration means, i.e. without external refrigeration in a quasi-closed internal refrigeration loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J1/00—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures
    • F25J1/02—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process
    • F25J1/0203—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle
    • F25J1/0204—Processes or apparatus for liquefying or solidifying gases or gaseous mixtures requiring the use of refrigeration, e.g. of helium or hydrogen ; Details and kind of the refrigeration system used; Integration with other units or processes; Controlling aspects of the process using a single-component refrigerant [SCR] fluid in a closed vapor compression cycle as a single flow SCR cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04151—Purification and (pre-)cooling of the feed air; recuperative heat-exchange with product streams
    • F25J3/04187—Cooling of the purified feed air by recuperative heat-exchange; Heat-exchange with product streams
    • F25J3/04218—Parallel arrangement of the main heat exchange line in cores having different functions, e.g. in low pressure and high pressure cores
    • F25J3/04224—Cores associated with a liquefaction or refrigeration cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04248—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion
    • F25J3/04333—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams
    • F25J3/04351—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen
    • F25J3/04357—Generation of cold for compensating heat leaks or liquid production, e.g. by Joule-Thompson expansion using quasi-closed loop internal vapor compression refrigeration cycles, e.g. of intermediate or oxygen enriched (waste-)streams of nitrogen and comprising a gas work expansion loop
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J3/00—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification
    • F25J3/02—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream
    • F25J3/04—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air
    • F25J3/04406—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system
    • F25J3/04412—Processes or apparatus for separating the constituents of gaseous or liquefied gaseous mixtures involving the use of liquefaction or solidification by rectification, i.e. by continuous interchange of heat and material between a vapour stream and a liquid stream for air using a dual pressure main column system in a classical double column flowsheet, i.e. with thermal coupling by a main reboiler-condenser in the bottom of low pressure respectively top of high pressure column
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25J—LIQUEFACTION, SOLIDIFICATION OR SEPARATION OF GASES OR GASEOUS OR LIQUEFIED GASEOUS MIXTURES BY PRESSURE AND COLD TREATMENT OR BY BRINGING THEM INTO THE SUPERCRITICAL STATE
    • F25J2210/00—Processes characterised by the type or other details of the feed stream
    • F25J2210/06—Splitting of the feed stream, e.g. for treating or cooling in different ways

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Separation By Low-Temperature Treatments (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Einrichtung zur Kälteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases von überkritischem Druck zur Deckung des Kältebedarfs bei der Gaszerlegung und/oder bei der Gewinnung flüssiger Gase oder Gaszerlegungsprodukte.
Es ist bekannt, nach dem Verfahren von Heylandt Hochdruckgase von beispielsweise 200 atü zum Teil durch arbeitsleistende Entspannung abzukühlen, die dabei gewonnene Kälte gegebenenfalls nach zwischengeschalteter Gaszerlegung auf den anderen Teil des Hochdruckgases zu übertragen und dieses durch Drosselung zu verflüssigen. Dabei tritt in der Entspannungsmaschine ein großes Druckgefälle auf, weshalb meist Kolbenmaschinen verwendet werden müssen. Bei der arbeitsleistenden Entspannung wird das Gas so weit abgekühlt, daß seine Temperatur wenig über der \rerflüssigungsgrenze liegt.
Dem Gegenstand der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, die arbeitsleistende Entspannung auf ein Teil-Druckgefälle im unterkritischen Druckbereich zu beschränken, aber bei erhöhter Temperatur vorzugsweise im überkritischen Temperaturbereich durchzuführen.
Diese Aufgabe wird dadurch gelöst, daß das Hochdruckgas mit überkritischem Druck von Umgebungstemperatur durch Wärmeaustausch mit entspanntem Gas aligekühlt, auf unterkritischen Druck gedrosselt, von dem dabei verflüssigten Anteil getrennt, im Wärmeaustausch mit dem noch nicht gedrosselten Hochdruckgas weitgehend erwärmt, durch arbeitsleistende Entspannung gekühlt und dann in weiterem Wärmeaustausch mit dem noch nicht gedrosselten Hochdruckgas wieder auf Umgebungstemperatur erwärmt wird.
Der Gegenstand der Erfindung nutzt im überkritischen Druckbereich zur Kälteerzeugung nur den im Verhältnis zum Verdichtungsaufwand viel Kälte bringenden Joule-Thomson-Effekt aus; im Gebiet unterkritischer Drücke wird jedoch zusätzlich die dort bei hoher mittlerer Arbeitstemperatur gute Kälteleistung durch arbeitsleistende Entspannung ausgenutzt. Die bei hoher Arbeitstemperatur durch arbeitsleistende Entspannung erzeugte Kälte wird durch das gesamte Hochdruckgas also nicht nur durch den nicht arbeitsleistend zu entspannenden Teil desselben nach dem Prinzip der Verdampfungs-Kältemaschine auf die tiefer liegende Bedarfstemperatur transformiert.
Dies hat den Vorteil, daß bei der arbeitsleistenden Entspannung bei geringem Durckgefälle und höherer mittlerer Arbeitstemperatur ein höherer thermischer Wirkungsgrad erreicht wird als bei größerem Druckgefälle. Das gegenüber der Entspannung mit großem Verfahren und Einrichtung
zur Kälteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases
Anmelder:
Gesellschaft für Linde's Eismaschinen
Aktiengesellschaft,
Zweigniederlassung Höllriegelskreuth,
Höllriegelskreuth bei München
Max Seidel, München-Solln,
ist als Erfinder genannt worden
Druckgefälle vergrößerte Entspannungsvolumen gestattet es, als Entspannungsmaschinen größere Turbinen zu verwenden, von denen kein Schmieröl in das entspannte Hochdruckgas kommen kann, die weniger störanfällig sind als Kolbenmaschinen und geringere Anlagekosten erfordern.
Die arbeitsleistende Entspannung ergibt trotz des verminderten Druckgefälles wegen der erhöhten mittleren Arbeitstemperatur keine geringere Kälteausbeute als die Hochdruckentspannung über das gesamte Druckgefälle. Zu dem einfacheren Aufbau und geringeren Raumbedarf der als Turbinen ausgeführten Entspannungsmaschinen kommt also eine der Hoch-
druckentspannung mindestens gleichwertige Kälteerzeugung hinzu.
Bei Anwendung des Verfahrens auf einen an eine Gaszerlegungsanlage angeschlossenen Hochdruckkreislauf wird in einer Ausführungsform mit geschlossenem Kreislauf die Entspannungsturbine mit der gesamten Kreislaufmenge betrieben, wogegen bei gekannten Verfahren mit Hochdruckexpansionsmaschinen nur bis zu etwa 60 °/o des Gases zur arbeitsleistenden Entspannung zur Verfügung stehen.
Die erzeugte Kälte wird in diesem Falle durch Wärmeaustausch an das trocken verdichtete Hochdruckgas übertragen und durch letzteres der Zerlegungsanlage zugeführt.
Beim Verfahren nach der Erfindung wird Hochdruckgas von überkritischem Druck, beispielsweise zwischen 100 und 300 kg/cm2, einem ersten Wärmeaustauscher zugeführt, in dem das Hochdruckgas durch Wärmeaustausch mit kaltem, von der Entspannungsturbine kommendem Gas abgekühlt wird. An-
009 647/110
schließend wird das Hochdruckgas in zwei Teilströme aufgeteilt, die in je einem weiteren Wärmeaustauscher weiter abgekühlt werden. Den einen Teilstrom kühlt dabei das von der Entspannungsturbine kommende Gas, den anderen das zur Turbine gehende. Nach diesen Wärmeaustauschern gehen beide Teilgasströme getrennt oder vereinigt durch einen Wärmeaustauscher, in dem sie durch das vom Entspannungsgefäß zur Turbine zurückströmende Gas weiter gekühlt werden. Anschließend werden beide Teilgasströme in das Entspannungsgefäß auf unterkritischen Druck zwischen 10 und 30 kg/cm2 gedrosselt, wobei sich ein Teil des Gases verflüssigt. Der verflüssigte Teil kann entnommen werden, während der gasförmige Teil durch die vor die Entspannungsturbine geschalteten Wärmeaustauscher zurückströmt, dabei angewärmt und dann in der Entspannungsturbine entspannt wird. Nach der Entspannung strömt das Gas durch Wärmeaustauscher zurück und wird von dem ankommenden Hochdruckgas erwärmt. Es wird ein Hochdruckkreislauf verwendet, bei dem das zurückströmende Gas durch einen Kompressor verdichtet wird und die als Flüssigkeit abgezogene Menge durch Zuführung von frischem Gas vor oder nach der Verdichtung in den warmen Teil oder aus dem Hochdruckteil einer zweistufigen Rektifikationssäule stammenden Gas in den kalten Teil des Kreislaufes ersetzt wird.
Wird das Verfahren im Zusammenhang mit einer Gaszerlegungsanlage verwendet, beispielsweise einer solchen, die zum Wärmeaustausch Regeneratoren benützt, so kann das Entspannungsgefäß, in dem sich das verflüssigte Hochdruckgas sammelt, mit der Rektifikationssäule verbunden werden. Durch Rückführung einer äquivalenten Gasmenge aus dem Hochdruckteil der Rektifikationssäule in den kalten Teil des Hochdruckkreislaufes nach der arbeitsleistenden Entspannung wird der Druck hinter der Entspannungsmaschine auf dem Druck des Hochdruckteils gehalten. Man kann beispielsweise dem Hochdruckteil der Rektifikationssäule den gasförmigen tiefersiedenden Bestandteil des Gasgemisches entnehmen und damit den Hochdruckkreislauf betreiben.
Der in den Hochdruckteil entspannte tiefersiedende Bestandteil kann durch den den Hochdruckkreislauf ergänzenden gasförmigen, tiefersiedenden Bestandteil unterkühlt werden, bevor dieses Ergänzungsgas dem Kreislauf zugeführt wird. Es ist auch möglich, das zu erwärmende Ergänzungsgas für den Kreislauf im Wärmeaustausch mit zu zerlegendem Gas, insbesondere durch Rohrschlangen, die in die Hauptwärmeaustauscher der Gaszerlegungsanlage, vorzugsweise in die Speichermasse von Regeneratoren eingebettet sind, zu erwärmen und im warmen Zustand vor der Verdichtung dem Kreislauf zuzuführen.
Das im Entspannungsgefäß verflüssigte Gas kann auch durch Wärmeaustausch mit einem anderen Gas wieder verdampft werden. Damit steht das gesamte Hochdruckgas für die arbeitsleistende Entspannung zur Verfugung. Dabei kann sich dieses andere Gas verflüssigen. In diesem Falle kann das gesamte entspannte Hochdruckgas im geschlossenen Kreislauf wiederholt verdichtet und entspannt werden.
Dieses andere Gas kann dabei auf einen Druck verdichtet werden, bei dem es durch Verdampfen des verflüssigten Teils des gedrosselten Hochdruckgases selbst verflüssigt wird. Dabei kann das zu verflüssigende andere Gas ganz oder teilweise im Wärmeaustausch mit dem zu erwärmenden Hochdruckgas oder einem Teil desselben vorgekühlt werden.
Es ist weiterhin möglich, den höhersiedenden Bestandteil aus einer Gaszerlegungsanlage zu entnehmen und ihn auf einen solchen Druck zu verdichten, daß er im Wärmeaustausch das verflüssigte Hochdruckgas verdampft und selbst dabei verflüssigt wird. Der verflüssigte höhersiedende Bestandteil wird dann in den Niederdrucktejl der Rektifikationssäule entspannt. Dabei kann der Entspannungsdruck der arbeitsleistenden Entspannung des Hochdruckkreislaufs durch Verbindung mit einen konstanten Druck aufweisenden Teilen der Zerlegungsainlage konstant gehalten werden. Der beim Wärmeaustausch mit dem verdampfenden, verflüssigten Hochdruckgas verflüssigte höhersiedende Bestandteil kann vor seiner Verdichtung ganz oder teilweise durch Wärmeaustausch mit in den Hauptwärmeaustauschern der Gaszerlegungsanlage, bei Regeneratoren durch in die Speichermasse eingelegte Rohrschlangen, ganz oder teilweise erwärmt werden, während gegebenenfalls ein Teil des höhersiedenden Bestandteiles im Wärmeaustausch mit sich selbst vor der Verdichtung angewärmt wird. Die Verdichtung des zu verflüssigenden höhersiedenden Bestandteiles erfolgt gemeinsam mit der Verdichtung des zum Verbrauch bestimmten höhersiedenden Bestandteiles.
Zur Erhaltung des Temperaturgleichgewichts in den Regeneratoren kann eine von Hand oder selbsttätig einstellbare Teilmenge des arbeitsleistend entspannten kalten Hochdruckgases durch die in die Regeneratoren eingebetteten Rohrschlangen geleitet und dem warmen Teil des Hochdruckkreislaufs wieder zugeführt werden. Das in den in die Regeneratoren eingelegten Rohrschlangen zu erwärmende Hochdruckgas kann vor der Erwärmung in den Rohrschlangen von der Entspannungstemperatur der arbeitsleistenden Entspannung auf die Zerlegungstemperatur abgekühlt werden oder ohne vorherige weitere Abkühlung nur durch im wärmeren Teil der Regeneratoren liegende Rohrschlangen geführt} werden.
Bei der Anwendung des Verfahrens in Luftzerlegungsanlagen wird die Entspannungsmaschine mit Luft oder Stickstoff vorzugsweise zwischen 35 und 5 atü betrieben. Zur Verdampfung des verflüssigten Stickstoffes kann Sauerstoff benutzt werden, der auf 15 bis 30 atü verdichtet ist. Das Verfahren kann auch für andere Gase bzw. Gasgemische als Luft verwendet werden.
Die Zeichnung stellt ein Ausführungsbeispiel des Gegenstandes der Erfindung dar.
In dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 1 wird das Gas durch den Kompressor 1 auf überkritischen Druck verdichtet und über die Leitung 11 dem Wärmeaustauscher 2 zugeleitet. In diesem wird das Gas durch entgegenströmendes kaltes Gas abgekühlt.
Anschließend wird der Gasstrom bei 13 geteilt, der eine Teilstrom geht durch den Wärmeaustauscher 4 und wird dort durch von der Turbine 3 kommendes, über Leitung 14 zugeführtes kaltes Gas abgekühlt, während der andere Teilgasstrom im Wärmeaustauscher S von dem zur Turbine 3 strömenden Gas gekühlt wird. Anschließend werden beide Teilgasströme in den Leitungen 16 und 17 getrennt durch den Wärmeaustauscher 6 geleitet, wo sie durch den nicht verflüssigten Anteil des über Leitung 19 zurückströmenden Gases weitergekühlt werden, um anschließend über die Ventile 7 und 8 getrennt in das Entspannungsgefäß 9 auf unterkritischen Druck entspannt zu werden. Dabei wird ein Teil des Gases verflüssigt und sammelt sich im Entspannungsgefäß 9, während der nicht verflüssigte Teil durch die Leitung 19, den Wärmeaustau-
scher 6, die Leitung 18, den Wärmeaustauscher 5 und die Leitung 15 zur Turbine 3 geleitet wird. Die Leitung 14 führt das entspannte Gas zum Wärmeaustauscher 4, von diesem geht es zum Wärmeaustauscher 2 und von hier über Leitung 12 wieder zum Kompressor 1. Das verflüssigte Gas kann über Leitung 22 und Ventil 23 durch trockenes Niederdruckgas oder über die gestrichelt gezeichnete Leitung 21 durch trockenes Hochdruckgas ersetzt werden. Es ist auch möglich, den Kompressor 1 wegzulassen und das Hochdruckgas über Leitung 21 von außen der Anlage zuzuführen. Die im Entspannungsgefäß 9 angesammelte Flüssigkeit kann über das Ventil 10 durch die Leitung 20 abgelassen werden.
In dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 2 wird das kondensierte Hochdruckgas durch indirekten Wärmeaustausch mit einem kondensierenden Hilfsgas verdampft. Das Hilfsgas wird durch die Leitung 24 zugeführt. Ein Teil strömt durch die Leitung 26 und den Wärmeaustauscher 29 in die Rohrschlangen 31 im Entspannungsgefäß 9, während ein anderer Teil über die Leitung 25 dem Wärmeaustauscher 27, anschließend dem Wärmeaustauscher 28 und über die Leitung 30 ebenfalls den Rohrschlangen 31 zugeleitet wird. Das Hilfsgas wird anschließend über das Ventil 32 in ein Gefäß 34 entspannt. Hier sammelt sich das kondensierte Hilfsgas und kann über das Ventil 33 abgelassen werden. Der nicht kondensierte Anteil strömt durch die Leitung 35 zum Wärmeaustauscher 29 und verläßt bei 36 die Anlage.
Bei dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 3 wird das Verfahren nach der Erfindung zur Kälteerzeugung für eine Gastrennanlage verwendet. Von der Gastrennanlage ist nur eine zweistufige Rektifikationssäule 39, 40 schematisch dargestellt. Als Kreislaufgas wird der Rektifikationssäule 39 der tiefersiedende Bestandteil des zerlegten Gasgemisches durch die Leitung 41 entnommen und über einen Unterkühlungsgegenstrom-Wärmeaustauscher 47 dem Wärmeaustauscher 4 zugeführt. Von dort gelangt der tiefersiedende Bestandteil durch den \Värmeaustauscher 2 und die Leitung 12 zum Kompressor 1. Auf den bereits beschriebenen Wegen werden die beiden Teilströme des tiefersiedenden Bestandteiles in das Entspannungsgefäß 9 entspannt und dabei teilweise verflüssigt. Die Flüssigkeit wird über die Leitung 37 entnommen, durch den Unterkühlungs-Wärmeaustauscher 47 geführt, im Ventil 38 entspannt und der Rektifikationssäule 39 wieder zugeleitet.
In dem Ausführungsbeispiel nach Fig. 4 wird der höhersiedende Bestandteil des zerlegten Gasgemisches in einem vom Entspannungskreislauf getrennten Kreislauf verflüssigt. Der höhersiedende Bestandteil wird der Rektifikationssäule 40 durch die Leitung 42 entnommen und durch die Rohrschlangen 49, die in hier nicht gezeichnete Regeneratoren eingelegt sind, zum Kompressor 43 geleitet. Hier wird der höhersiedende Bestandteil auf den Druck verdichtet, bei dem er im Wärmeaustausch mit dem im Entspannungsgefäß 9 befindlichen, verdampfenden tiefersiedenden Bestandteil kondensiert. Durch die Leitung 45 wird der höhersiedende Bestandteil dem Wärmeaustauscher 27 und anschließend dem Wärmeaustauscher 28 zugeleitet, bevor er in den Rohrschlangen 31 verflüssigt wird. Anschließend wird der höhersiedende Bestandteil durch die Leitung 46 zum Wärmeaustauscher 47 geführt und über das Ventil 48 wieder in die Rektifikationssäule 40 entspannt. Über da? Ventil 44 kann der Anlage der verdichtete, gasförmige höhersiedende Bestandteil entnommen werden. Außerdem können bei entsprechender Bemessung der Kälteerzeugung der Gastrennanlage flüssige Produkte entnommen werden, beispielsweise durch die Leitung 50 der flüssige, höhersiedende Bestandteil.

Claims (21)

Patentansprüche.·
1. Verfahren zur Kälteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases von überkritischem Druck zur Deckung des Kältebedarfs bei der Gaszerlegung und/oder bei der Gewinnung flüssiger Gase oder Gaszerlegungsprodukte, dadurch gekennzeichnet, daß das Hochdruckgas mit überkritischem Druck von Umgebungstemperatur durch Wärmeaustausch mit entspanntem Gas abgekühlt, auf unterkritischen Druck gedrosselt, von dem dabei verflüssigten Anteil getrennt, im Wärmeaustausch mit dem noch nicht gedrosselten Hochdruckgas weitgehend erwärmt, durch arbeitsleistende Entspannung gekühlt und dann in weiterem Wärmeaustausch mit dem noch nicht gedrosselten Hochdruckgas wieder auf Umgebungstemperatur erwärmt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das entspannte Hochdruckgas im Kreislauf wiederholt verdichtet und entspannt wird.
3. \rerfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der verflüssigte Anteil aus dem Kreislauf entnommen und aus dem Tieftemperaturteil einer Gaszerlegungsanlage laufend durch kaltes trockenes Gas oder Gaszerlegungsprodukte ersetzt wird.
4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der verflüssigte Anteil dem Kreislauf entnommen und durch Gas ersetzt wird, das im Hauptwärmeaustauscher der Gaszerlegungsanlage, bei Regeneratoren mittels in die Speichermasse eingebetteten Rohrschlangen, erwärmt und in warmem Zustand vor der Verdichtung dem Kreislauf zugeführt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der verflüssigte Anteil vom unterkritischen Zwischendruck auf den Entnahmedruck gedrosselt und entnommen tind im warmen Teil des Kreislaufs durch frisches, zu verflüssigendes Gas ergänzt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der verflüssigte Anteil durch indirekten Wärmeaustausch mit einem sich dabei verflüssigenden Gas verdampft und dann gemeinsam mit dem nicht verflüssigten Anteil erwärmt und arbeitsleistend entspannt wird.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Gaszerlegung der tiefersiedende Bestandteil verdichtet und als Hochdruckgas verwendet wird.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Verwendung von Stickstoff als Hochdruckgas dieses auf einen überkritischen Druck von 100 bis 300 kg/cm2 komprimiert und vor der arbeitsleistenden Entspannung auf einen unterkritischen Druck von 10 bis 30 kg/cm2 gedrosselt wird.
9. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß bei der Gasverflüssigung das zu verflüssigende Gas auf einen zur Verdampfung des verflüssigten Teils des auf unterkritischen Druck gedrosselten Hochdruckgases ausreichenden Druck verdichtet und ganz oder teilweise im Wärmeaus-
tausch mit dem zu erwärmenden Hochdruckgas oder einem Teil desselben vorgekühlt und durch Verdampfen des verflüssigten Teils des gedrosselten Hochdruckgases verflüssigt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei Gaszerlegungsanlagen das nur auf den Zerlegungsdruck verdichtete zu zerlegende Gas in Regeneratoren im Gegenstrom zu den Zerlegungsprodukten abgekühlt wird und das entspannte Hochdruckgas in Verbindung mit einem Teil des Zerlegungsapparates auf konstantem Entspannungsdruck gehalten wird.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß bei Gaszerlegungsanlagen mit einer zweistufigen Rektifikationssäule der Hochdruckkreislauf mit dem Hochdruckteil der Rektifikationssäule verbunden und das verflüssigte Hochdruckgas in den Hochdruckteil entspannt wird, wobei der Hochdruckkreislauf mit einem Bestandteil des zerlegten Gasgemisches aus dem Hochdruckteil, vorzugsweise dem tiefersiedenden, gespeist wird.
12. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß bei Gaszerlegungsanlagen der höhersiedende Bestandteil des zerlegten Gasgemisches auf einem zur Verdampfung des verflüssigten gedrosselten Hochdruckgases ausreichenden Druck verdichtet und durch Verdampfung des verflüssigten Hochdruckgases verflüssigt und in den Niederdruckteil der Rektifikationssäule entspannt wird.
13. Verfahren nach Anspruch 11, dadurch gekennzeichnet, daß der in den Hochdruckteil der Rektifikationssäule entspannte tiefersiedende Bestandteil durch den den Hochdruckkreislauf ergänzenden gasförmigen tiefersiedenden Bestandteil unterkühlt wird, bevor dieser dem Hochdruckkreislauf zugeführt wird.
14. Verfahren nach Anspruch 6 oder 12, dadurch gekennzeichnet, daß der durch Verdampfen des \-erflüssigten Hochdruckgases zu verflüssigende höhersiedende Bestandteil vor seiner Verdichtung ganz oder teilweise durch Rohrschlangen erwärmt wird, die in die Hauptwärmeaustauscher der Gaszerlegungsanlage, vorzugsweise in die Speichermasse von Regeneratoren eingebettet sind, während gegebenenfalls ein Teil im Wärmeaustausch mit sich selbst vor der Verdichtung angewärmt wird.
15. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Verdichtung des zu verflüssigenden höhersiedenden Bestandteiles gemeinsam mit der Verdichtung des zum Verbrauch bestimmten höhersiedenden Bestandteiles trocken und ölfrei erfolgt.
16. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß durch in die Regeneratoren eingebettete Rohrschlangen eine von Hand oder selbsttätig einstellbare Teilmenge des arbeitsleistend entspannten kalten Hochdruckgases zur Erhaltung des Temperaturgleichgewichts der Regeneratoren erwärmt und im warmen Teil dem Hochdruckkreislauf wieder zugesetzt wird.
17. Verfahren nach Anspruch 4 oder 14, dadurch gekennzeichnet, daß das zur Erhaltung des Temperaturgleichgewichts der Regeneratoren durch Rohrschlangen im Regenerator erwärmte Hochdruckgas vor der Erwärmung in den Rohrschlangen von der Entspannungstemperatur der arbeitsleistenden Entspannung auf Zerlegungstemperatur abgekühlt wird oder ohne vorherige weitere Abkühlung durch nur im wärmeren Teil der Regeneratoren angeordnete Rohrschlangen geführt wird.
18. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß bei Luftzerlegungsanlagen die Entspannungsmaschine mit Luft oder Stickstoff von unterkritischem Druck betrieben wird und verdichteter Sauerstoff zur Verdampfung des verflüssigten Stickstoffes benutzt wird.
19. Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß für die arbeitsleistende Entspannung eine Turbine (3) verwendet wird.
20. Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß zur Anwärmung des arbeitsleistend zu entspannenden Gases durch das Hochdruckgas zwischen Entspannungsgefäß (9) und Turbine (3) Wärmeaustauscher geschaltet sind.
21. Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß in das Entspannungsgefäß (9) Verdampfungsheizflächen (31) eingebaut sind.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
® 009 647/110 11.60
DEG27603A 1959-07-29 1959-07-29 Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases Pending DE1092494B (de)

Priority Applications (4)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEG27603A DE1092494B (de) 1959-07-29 1959-07-29 Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases
US42622A US3118751A (en) 1959-07-29 1960-07-13 Process and installation for the production of refrigeration thru high-pressure gas
FR834349A FR1264287A (fr) 1959-07-29 1960-07-27 Procédé et installation pour la production de froid par gaz à haute pression
GB26277/60A GB908159A (en) 1959-07-29 1960-07-28 Improvements in or relating to a method of cooling and a cooling apparatus

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DEG27603A DE1092494B (de) 1959-07-29 1959-07-29 Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases

Publications (1)

Publication Number Publication Date
DE1092494B true DE1092494B (de) 1960-11-10

Family

ID=7123258

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DEG27603A Pending DE1092494B (de) 1959-07-29 1959-07-29 Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases

Country Status (3)

Country Link
US (1) US3118751A (de)
DE (1) DE1092494B (de)
GB (1) GB908159A (de)

Families Citing this family (11)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL283490A (de) * 1961-09-22 1900-01-01
US3285028A (en) * 1964-01-06 1966-11-15 Air Prod & Chem Refrigeration method
US3125863A (en) * 1964-12-18 1964-03-24 Cryo Vac Inc Dense gas helium refrigerator
US3313117A (en) * 1964-12-18 1967-04-11 Cryo Vac Inc Dense gas helium refrigerator
US3310955A (en) * 1965-04-12 1967-03-28 Air Reduction Liquid hydrogen refrigeration
NL134863C (de) * 1965-07-05
JPS4939754B1 (de) * 1968-08-28 1974-10-28
US3846994A (en) * 1973-11-05 1974-11-12 W Reid Low temperature natural gas transmission
US4154344A (en) * 1976-11-09 1979-05-15 Minnesota Mining And Manufacturing Company Material for forming envelopes used to protect electronic components
US5799505A (en) * 1997-07-28 1998-09-01 Praxair Technology, Inc. System for producing cryogenic liquefied industrial gas
EP2545332B1 (de) * 2010-03-08 2019-12-25 Carrier Corporation Kühlmittelverteilungsvorrichtung und verfahren für ein transportkühlsystem

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1992486A (en) * 1931-11-18 1935-02-26 Liquid Carbonic Corp Method of and apparatus for obtaining carbon dioxide
US2557171A (en) * 1946-11-12 1951-06-19 Pritchard & Co J F Method of treating natural gas
US2494120A (en) * 1947-09-23 1950-01-10 Phillips Petroleum Co Expansion refrigeration system and method
US2585288A (en) * 1947-10-02 1952-02-12 Recovery of carbon dioxide
FR980658A (fr) * 1948-02-12 1951-05-16 British Oxygen Co Ltd Procédé de séparation fractionnée de l'air
US2629239A (en) * 1949-08-26 1953-02-24 Universal Oil Prod Co Separation of closely boiling fractions from a binary mixture
US2583090A (en) * 1950-12-29 1952-01-22 Elliott Co Separation of natural gas mixtures
US2785548A (en) * 1954-05-26 1957-03-19 Linde Eismasch Ag Process for the production of liquid oxygen by separation from air
NL202828A (de) * 1955-01-05 Linde Eismasch Ag
US2932173A (en) * 1957-12-13 1960-04-12 Beech Aircraft Corp Method of liquefying helium

Also Published As

Publication number Publication date
GB908159A (en) 1962-10-17
US3118751A (en) 1964-01-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69004773T2 (de) Kühlverfahren, der angewandte Kühlkreislauf und seine Anwendung in der Lufttrennung.
DE1103363B (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung eines ausgeglichenen Kaeltehaushaltes bei der Gewinnung von unter hoeherem Druck stehenden Gasgemischen und/oder Gasgemisch-komponenten durch Rektifikation
DE1551612B1 (de) Verfluessigungsverfahren fuer Gasgemische mittels fraktionierter Kondensation
DE2438443A1 (de) Verfahren zum verfluessigen von erdgas
DE1226616B (de) Verfahren und Einrichtung zur Gewinnung von gasfoermigem Drucksauerstoff mit gleichzeitiger Erzeugung fluessiger Zerlegungsprodukte durch Tieftemperatur-Luftzerlegung
DE1501723A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Erzeugung gasfoermigen Hochdrucksauerstoffs bei der Tieftemperaturrektifikation von Luft
DE555818C (de) Verfahren zum Zerlegen tiefsiedender Gasgemische unter Verwendung von Kaeltespeichern
DE1960515B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zum Verfluessigen eines Gases
DE69305317T2 (de) Lufttrennungsverfahren und Anlage zur Herstellung von wenigstens einem Druckgasprodukt und von wenigstens einer Flüssigkeit
DE1019333B (de) Verfahren zur Erzeugung von gasfoermigem Sauerstoff unter Druck
DE1092494B (de) Verfahren und Einrichtung zur Kaelteerzeugung durch arbeitsleistende Entspannung eines Hochdruckgases
WO2014000882A2 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung elektrischer energie
DE1289061B (de) Verfahren zur Tieftemperatur-Kaelteerzeugung
DE844910C (de) Verfahren zur Verfluessigung von Gasen
DE3528374A1 (de) Verfahren und vorrichtung zur erzeugung von stickstoff mit ueberatmosphaerischem druck
DE2151806A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Verfluessigung eines Kaeltemittels
DE2242998B1 (de) Verfahren und anlage zur erzeugung von kaelte mit einem inkorporierten kaskadenkreislauf und einem vorkuehlkreislauf
DE19908506A1 (de) Verfahren und Anlage zur Kälteerzeugung, ausgehend von einem thermischen Zyklus für ein Fluid mit niedrigem Siedepunkt
DE1239888B (de) Gasdampfturbinenanlage
EP2770286B1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Gewinnung von Hochdruck-Sauerstoff und Hochdruck-Stickstoff
DE884203C (de) Anordnung zur Gaszerlegung
DE1911765C3 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Tieftemperaturzerlegung von Luft
DE2049181A1 (en) Refrigeration cycle - with expansion of low boiling fraction of mixtu through turbine
DE894248C (de) Verfahren zur Zerlegung von Luft durch Verfluessigung und Rektifikation
DE2147465C3 (de) Verfahren zum Zerlegen eines Gasgemisches durch Rektifikation bei tiefer Temperatur