DE10260886A1 - Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration sowie Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage - Google Patents

Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration sowie Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage Download PDF

Info

Publication number
DE10260886A1
DE10260886A1 DE10260886A DE10260886A DE10260886A1 DE 10260886 A1 DE10260886 A1 DE 10260886A1 DE 10260886 A DE10260886 A DE 10260886A DE 10260886 A DE10260886 A DE 10260886A DE 10260886 A1 DE10260886 A1 DE 10260886A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
exhaust gas
regeneration
exhaust
phase
cylinder engine
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE10260886A
Other languages
English (en)
Other versions
DE10260886B4 (de
Inventor
Ekkehard Dr. Pott
Fred Thiele
Thomas Emmenthal
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Volkswagen AG
Original Assignee
Volkswagen AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Volkswagen AG filed Critical Volkswagen AG
Priority to DE10260886A priority Critical patent/DE10260886B4/de
Priority to FR0312177A priority patent/FR2846036B1/fr
Publication of DE10260886A1 publication Critical patent/DE10260886A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE10260886B4 publication Critical patent/DE10260886B4/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/008—Controlling each cylinder individually
    • F02D41/0082—Controlling each cylinder individually per groups or banks
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
    • F01N13/009—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00 having two or more separate purifying devices arranged in series
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N13/00—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00
    • F01N13/011—Exhaust or silencing apparatus characterised by constructional features ; Exhaust or silencing apparatus, or parts thereof, having pertinent characteristics not provided for in, or of interest apart from, groups F01N1/00 - F01N5/00, F01N9/00, F01N11/00 having two or more purifying devices arranged in parallel
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
    • F01N3/0814—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents combined with catalytic converters, e.g. NOx absorption/storage reduction catalysts
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
    • F01N3/0828—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents characterised by the absorbed or adsorbed substances
    • F01N3/0842—Nitrogen oxides
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
    • F01N3/0828—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents characterised by the absorbed or adsorbed substances
    • F01N3/0864—Oxygen
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
    • F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
    • F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
    • F01N3/0807—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by using absorbents or adsorbents
    • F01N3/0871—Regulation of absorbents or adsorbents, e.g. purging
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/021—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine
    • F02D41/0235—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus
    • F02D41/027—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus
    • F02D41/0275—Introducing corrections for particular conditions exterior to the engine in relation with the state of the exhaust gas treating apparatus to purge or regenerate the exhaust gas treating apparatus the exhaust gas treating apparatus being a NOx trap or adsorbent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02M—SUPPLYING COMBUSTION ENGINES IN GENERAL WITH COMBUSTIBLE MIXTURES OR CONSTITUENTS THEREOF
    • F02M26/00—Engine-pertinent apparatus for adding exhaust gases to combustion-air, main fuel or fuel-air mixture, e.g. by exhaust gas recirculation [EGR] systems
    • F02M26/13—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories
    • F02M26/42—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories having two or more EGR passages; EGR systems specially adapted for engines having two or more cylinders
    • F02M26/43—Arrangement or layout of EGR passages, e.g. in relation to specific engine parts or for incorporation of accessories having two or more EGR passages; EGR systems specially adapted for engines having two or more cylinders in which exhaust from only one cylinder or only a group of cylinders is directed to the intake of the engine
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D2200/00—Input parameters for engine control
    • F02D2200/02—Input parameters for engine control the parameters being related to the engine
    • F02D2200/08—Exhaust gas treatment apparatus parameters
    • F02D2200/0806—NOx storage amount, i.e. amount of NOx stored on NOx trap
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/0025—Controlling engines characterised by use of non-liquid fuels, pluralities of fuels, or non-fuel substances added to the combustible mixtures
    • F02D41/0047—Controlling exhaust gas recirculation [EGR]
    • F02D41/0065—Specific aspects of external EGR control
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02D—CONTROLLING COMBUSTION ENGINES
    • F02D41/00—Electrical control of supply of combustible mixture or its constituents
    • F02D41/02—Circuit arrangements for generating control signals
    • F02D41/14—Introducing closed-loop corrections
    • F02D41/1438—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor
    • F02D41/1439—Introducing closed-loop corrections using means for determining characteristics of the combustion gases; Sensors therefor characterised by the position of the sensor
    • F02D41/1441—Plural sensors
    • F02D41/1443—Plural sensors with one sensor per cylinder or group of cylinders

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Emergency Medicine (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Exhaust Gas After Treatment (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Durchführung einer NO¶x¶-Regeneration bei einem magerlauffähigen Mehrzylindermotor (10) mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage (14), die wenigstens zwei Abgasstränge mit jeweils zumindest einem NO¶x¶-Speicherkatalysator aufweist, sowie einen entsprechenden Mehrzylindermotor. DOLLAR A Es ist vorgesehen, dass eine von einer Motorsteuerung aufgrund einer Zustandsermittlung mindestens eines der NO¶x¶-Speicherkatalysatoren (26, 26') eingeleitete NO¶x¶-Regeneration derart durchgeführt wird, dass die NO¶x¶-Regeneration der NO¶x¶-Speicherkatalysatoren (26, 26') zumindest teilweise überlappend erfolgt.

Description

  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration bei einem magerlauftähigen Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage, die wenigstens zwei Abgasstränge mit jeweils zumindest einem NOx-Speicherkatalysator aufweist, sowie einen entsprechenden magerlauffähigen Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage.
  • Zur Nachbehandlung von Abgasen von Verbrennungskraftmaschinen ist es allgemein üblich, diese katalytisch zu reinigen. Dazu wird das Abgas über mindestens einen Katalysator geleitet, der eine Konvertierung einer oder mehrerer Schadstoffkomponenten des Abgases vornimmt. Es sind unterschiedliche Arten von Katalysatoren bekannt. Oxidationskatalysatoren fördern die Oxidation von unverbrannten Kohlenwasserstoffen (HC) und Kohlenmonoxid (CO), während Reduktionskatalysatoren eine Reduzierung von Stickoxiden (NOx) des Abgases unterstützen. Zudem werden 3-Wege-Katalysatoren verwendet, um die Konvertierung der drei vorgenannten Komponenten (NC, CO, NOx) gleichzeitig zu katalysieren.
  • Daneben sind auch Speicherkatalysatoren, beispielsweise NOx-Speicherkatalysatoren, bekannt. Diese werden bei der Abgasreinigung von Verbrennungskraftmaschinen eingesetzt, die aus Gründen einer Verbrauchsoptimierung wenigstens zeitweise in einem mageren Betriebsmodus, das heißt mit einem sauerstoffreichen Abgas mit λ > 1, betrieben werden, wobei in hohem Maße Stickoxide NOx entstehen. Die Stickoxide NOx können bei einer katalytischen oxidativen Umsetzung von unverbrannten Kohlenwasserstoffen NC und Kohlenmonoxid CO nicht vollständig zu umweltneutralem Stickstoff umgesetzt werden. Zur Abhilfe werden vorgenannte NOx-Speicherkatalysatoren in den Abgaskanälen von Verbrennungskraftmaschinen angeordnet, die in mageren Betriebsphasen NOX als Nitrat einlagern. Um NOx-Durchbrüche aufgrund eines vollbeladenen NOx-Speicherkatalysators zu vermeiden, muss der NOx-Speicherkatalysator in wiederkehrenden Abständen regeneriert werden. Der Beginn der Regeneration des NOx-Speicherkatalysators bestimmt sich beispielsweise durch Überschreitung einer kumulierten durchgebrochenen NOx-Masse, eines vorgebbaren Schwellwertes der NOx-Konzentration stromab des NOx-Speicherkatalysators oder der im Speicherkatalysator gespeicherten NOx-Masse. Zur Regeneration des Speicherkatalysators wird der Magerbetrieb (Schichtbetrieb SCH oder Homogen-Magerbetrieb HMM) des Motors zugunsten eines fetten oder unterstöchiometrischen Betriebes (λ ≤ 1) unterbrochen. Infolgedessen steigt ein Reduktionsmittelmassenstrom des Abgases an, die als Nitrat eingelagerten Stickoxide werden desorbiert und katalytisch am NOx-Speicherkatalysator unter gleichzeitiger Oxidation von CO und HC umgesetzt. Nach Beendigung der NOx-Regeneration kann der Magerbetrieb wieder aufgenommen werden. Die Regenerationsdauer, während der der Speicherkatalysator mit der fetten Abgasatmosphäre beaufschlagt wird, kann fest vorgegeben oder anhand bestimmter Betriebsparameter abgeschätzt werden. Jedoch sind diese Verfahren mit erheblichen Ungenauigkeiten behaftet. Des Weiteren sind Verfahren bekannt, bei denen mit Hilfe einer stromab des NOx-Speicherkatalysators angeordneten Sensorik, die einen Sauerstoffanteil des Abgases misst, der Regenerationsverlauf überwacht wird. Dabei zeigt ein sinkender Sauerstoffanteil im Abgas einen verminderten Reduktionsmittelumsatz am NOx-Speicher und somit steigende Anteile der Reduktionsmittel im Abgas an. Um Reduktionsmitteldurchbrüche zu vermeiden, wird die NOx-Regeneration abgebrochen, das heißt die Verbrennungskraftmaschine wieder in einen mageren Betriebsmodus umgeschaltet, sobald der gemessene Sauerstoffanteil einen vorgegebenen Grenzwert unterschreitet beziehungsweise eine Sensorspannung eine entsprechende Grenzspannung überschreitet. Diese Verfahrensweise betrifft magerlauffähige Ottomotoren und Dieselmotoren, insbesondere die Direkteinspritzer bei beiden Motorentypen mit zumindest einem nachgeschalteten NOx-Speicherkatalysator.
  • Bei Motoren mit nachgeordneten mehrflutigen Abgasanlagen erfolgt die Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren in den einzelnen Abgassträngen in analoger Weise, wobei die Betriebsartenumschaltungen für die NOx-Regeneration für diejenigen Pfade gleichzeitig durchgeführt werden müssen, deren Abgasmassenstrom durch eine gemeinsame Drosselklappe beeinflusst werden kann. Dies sind üblicherweise Reihenmotoren und V-Motoren mit engem Gabelwinkel, so genannte VR-Motoren, welche normalerweise nur eine Drosselklappe für alle Zylinder aufweisen.
  • Nach dem Stand der Technik sind zur Durchführung der NOxRegeneration bei derartigen Motoren verschiedene Vorrichtungen beziehungsweise Verfahren, beispielsweise aus der DE 100 03 903 , DE 100 18 062 und DE 100 17 386 , bekannt, wobei stets die NOx-Regeneration auf allen Pfaden gleichzeitig begonnen wird und der oder. die Pfade mit abgeschlossener NOx-Regeneration so lange mit Lambda = 1 weiter betrieben werden, bis auch der letzte Pfad seine NOx-Regeneration beendet hat. Eine Betriebsartenumschaltung für Teile des Motors kann damit vermieden werden.
  • Problematisch ist dieses Verfahren, wenn bei den Motoren die Abgasrückführung asymmetrisch ist, das heißt, bei denen das zur Rückführung entnommene Abgas eines oder mehrerer Zylinder stärker den Abgasmassenstrom in zumindest einem der Abgaspfade reduziert als in dem oder den anderen Pfaden. In diesem Falle ist bei zumindest einem der Pfade beziehungsweise Abgasstrang mit einer abweichenden NOx-Einlagerung im Magerbetrieb gegenüber den anderen Pfaden beziehungsweise Abgassträngen zu rechnen. Während der NOx-Regeneration im Homogenbetrieb weicht die Abgasrückführrate üblicherweise von der Abgasrückführrate im Magerbetrieb ab (normalerweise wird die NOx-Regeneration ohne AGR gefahren), so dass keine proportionale Änderung der Regenerationszeit zur abweichenden eingelagerten NOx-Masse zu erwarten ist. Damit kann die Lambda=1-Wartephase für zumindest einen der Abgaspfade sehr lang werden, was zu höheren Emissionen führen kann, da der Sauerstoffspeicher der Speicherkatalysatoren nach der NOx-Regeneration vollkommen geleert ist und somit kleine Schwankungen des Lambda-Ist-Wertes (insbesondere ins Fette) aufgrund der fehlenden O2-Pufferwirkung des NOx-Speicherkatalysators sich sofort als Schadstoffdurchbruch bemerkbar machen.
    •
  • Aufgabe der Erfindung ist somit, ein Verfahren zur Durchführung der NOx-Regeneration bei magerlauffähigen Motoren mit mehrflutigen Abgasreinigungsanlagen, die in den Abgassträngen jeweils zumindest einen NOx-Speicherkatalysator aufweisen, sowie einen entsprechenden magerlauffähigen Mehrzylindermotor zu schaffen, das beziehungsweise der gegenüber dem Stand der Technik eine erhöhte Emissionssicherheit gewährleistet.
  • Diese Aufgabe wird durch ein Verfahren mit den im Anspruch 1 genannten Merkmalen dadurch gelöst, dass eine von einer Motorsteuerung aufgrund einer Zustandsermittlung mindestens eines der NOx-Speicherkatalysatoren eingeleitete NOx-Regeneration derart durchgeführt wird, dass die NOx-Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren zumindest teilweise überlappend erfolgt. Vorzugsweise wird das Verfahren bei magerlauffähigen Motoren angewendet, bei denen eine asymmetrische Abgasrückführung gegeben ist.
  • Vorzugsweise soll die Überlappung der NOx-Regeneration der NOx-Speicherkataiysatoren zumindest 50 %, bevorzugt zumindest 80 % und besonders bevorzugt zumindest 90 % sein. Optimal ist die zeitgleiche Durchführung der NOx-Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren, das heißt, die Durchführung der NOx-Regeneration in jedem Abgasstrang wird mit jeweils identischem oder nahezu identischem Start- und Endzeitpunkt durchgeführt wird.
  • Ferner wird die der Erfindung zugrunde liegende Aufgabe durch einen magerlauffähigen Mehrzylindermotor mit den im Anspruch 17 genannten Merkmalen dadurch gelöst, dass Mittel vorhanden sind, mit denen in Abhängigkeit der während der Speicher- und/oder Regenerationsphase gegebenen Abgasrückführraten in den einzelnen Abgassträngen zumindest während der Durchführung der NOx-Regeneration abgasrelevante Maßnahmen durch Beeinflussung der Betriebsparameter des Mehrzylindermotors ergriffen werden können, wobei die Abgasrückführung asymmetrisch ausgebildet sein kann.
  • Nach einer besonders bevorzugten Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens beziehungsweise des Mehrzylindermotors wird zur Durchführung einer von den Abgasrückführraten abhängigen NOx-Regeneration der Lambda-Verlauf während der NOx-Regeneration pfadweise beeinflusst.
  • Zunächst wird der Abgasrückführungsverlauf . während der NOx-Speicherphase aufgenommen. Dies kann durch Messung des rückgeführten Abgasmassenstromes erfolgen oder durch Modellierung anhand der Erfassung der Stellung einer Abgasrückführungs-Zumessungsvorrichtung (AGR-Ventil), einer Drosselklappenstellung oder eines Saugrohrdruckes sowie weiterer Größen. Diese Verfahren sind bekannt und Stand der Technik. Anhand der rückgeführten Abgasmasse während der Speicherphase kann unter der Annahme, dass die NOx-Rohkonzentration aller Zylinder gleich ist, auf Unterschiede im NOx-Rohmassenstrom zwischen den unterschiedlichen Pfaden geschlossen werden. Am Ende einer Speicherphase ist somit durch zeitliche Aufintegration für jeden Abgasstrang separat das NOx-Speicherniveau oder doch zumindest die während der Speicherphase vom Motor emittierte NOx-Masse pro Abgaspfad/Abgasstrang bekannt.
  • Die NOx-Regeneration wird üblicherweise mit einem relativ niedrigen Lambda-Wert von beispielsweise 0,7 begonnen. Er kann im weiteren Verlauf auf beispielsweise 0,8 angehoben werden. Der Fettbetrieb wird so lange aufrecht erhalten, bis üblicherweise durch eine stromab des NOx-Speicherkatalysators angeordnete Messvorrichtung (Lambdasonde, NOx-Sensor) das Ende der NOx-Regeneration erkannt wird. Die erste Phase mit einem niedrigeren Lambda-Wert dient dazu, den im Katalysator gespeicherten Sauerstoff so schnell wie möglich abzubauen, um während der NOx-Regeneration keine hohen NOx-Desorptionspeaks zu bekommen. Dabei wird vorzugsweise für zumindest einen Pfad die Messvorrichtung so angeordnet, dass diese zumindest nahezu ausschließlich mit Abgas dieses Pfades beaufschlagt wird.
  • Für die Steuerung des Lambda-Wertes in Abhängigkeit des Abgasrückführungsverlaufs zur Durchführung der zeitgleichen NOx-Regeneration in allen Abgassträngen sind zwei erfindungsgemäße Verfahrensvarianten vorgesehen:
    Nach der ersten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens wird der Lambda-Wert des mit weniger NOx beaufschlagten Abgasstranges über den gesamten Verlauf der NOx-Regeneration proportional zur Minderladung gegenüber dem/den anderen Abgassträngen angehoben.
  • Ist zum Beispiel in einer 2-flutigen Abgasreinigungsanlage ein erster Abgasstrang in der Magerphase mit einem Anteil z, beispielsweise 25 %, weniger NOx beaufschlagt worden als ein zweiter Abgasstrang, so wird der Lambda-Wert (LambdaII) für den zweiten Abgasstrang während der NOx-Regeneration, wie nach dem Stand der Technik üblich, vorgegeben und für den ersten Abgasstrang gemäß der Formel (I) LambaI = 1 – [(1 – z)·(1 – LambaII)] (I)berechnet. Der erste Abgasstrang wird also z-% weniger fett betrieben als der zweite Abgasstrang, so dass ein zeitgleiches oder nahezu zeitgleiches Ende der NOx-Regeneration in beiden Abgassträngen erfolgt. Diese Formel unterstellt, dass die Abgasrückführung während der NOx-Regeneration abgeschaltet ist.
  • Wird während der NOx-Regeneration mit einem Anteil y von beispielsweise 10 Abgasrückführung gefahren und dieser Anteil y komplett aus dem ersten Abgasstrang entnommen, so gilt allgemein für einen n-Zylinder-Motor Formel (II): LambaI = 1 – [(1 – z + {2·y·(n–1)/n})·(1 – LambaII)]. (II)
  • Mit dieser Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens kann auf dem weniger fett betriebenen Pfad eine höhere NOx-Desorption auftreten, da der noch gespeicherte Sauerstoff weniger schnell verbraucht wird.
  • Dieses Problem wird mit der zweiten Variante des erfindungsgemäßen Verfahrens umgangen, bei der eine erste Sauerstoff-Ausräumphase zunächst für alte Abgasstränge mit gleichem Lambda-Wert durchgeführt wird und erst in einer zweiten Phase durch Aufsteuern des Lambda-Wertes im Abgasstrang mit der höchsten NOx-Belastung auf die oben stehend beschriebene Formel (I) oder (II) übergegangen wird. Diese Vorgehensweise ist sinnvoll, da davon auszugehen ist, dass der Sauerstoffspeicher aller NOx-Speicherkatalysatoren gleich gefüllt ist.
  • Für die zweite Phase gilt dann wiederum Formel I: LambaI,Phase 2 = 1 – [(1 – z)·(1 – LambaII, Phase 2)] (I) beziehungsweise allgemein bei AGR-Rate > 0 während der Regeneration und für einen n-Zylinder-Motor Formel (II): LambaI,Phase 2 = 1 – [(1 – z + {2·y·(n–1)/n})·(1 – LambaII,Phase 2)] . (II)
  • Mit dem zeitgleichen oder nahezu zeitgleichen Ende der NOx-Regeneration auf allen Pfaden der Abgasreinigungsanlage kann zum einen eine Verkürzung der NOx-Regenerationszeit und damit eine Verbrauchsminderung sowie andererseits eine Minderung der Emissionen durch kleinere Schadstoffdurchbrüche am Regenerationsende erreicht werden.
  • Der erfindungsgemäße, magerlauffähige Mehrzylindermotor besitzt – wie bereits ausgeführt – Mittel, mit denen in Abhängigkeit der während der Speicher- und/oder Regenerationsphase gegebenen Abgasrückführraten separat in den einzelnen Abgassträngen abgasrelevante Maßnahmen durch Beeinflussung der Betriebsparameter des Mehrzylindermotors ergriffen werden können, wobei die Mittel vorzugsweise den Lambda-Verlauf in den Abgassträngen in Abhängigkeit der Abgasrückführraten beeinflussen.
  • Diese Mittel umfassen zudem ein Steuergerät, das vorzugsweise in ein Motorsteuergerät integriert ist, in dem ein Algorithmus zur koordinierten Steuerung von abgas- und leistungsrelevanter Maßnahmen in digitalisierter Form hinterlegt ist. Ferner sind Mittel zur Aufnahme oder zur Modellierung des rückgeführten Abgasmassenstromes vorgesehen, wobei gegebenenfalls auch Einrichtungen zur Erfassung der Stellung einer Abgasrückführungs-Zumessungsvorrichtung (AGR-Ventil), einer Drosselklappenstellung oder eines Saugrohrdruckes sowie weiterer Größen vorhanden sind. Stromab der Speicherkatalysatoren sind vorzugsweise Mittel zur Erfassung von zumindest einer Komponente des Abgases angeordnet. Die Steuerung und Koordination vorgenannter Mittel und sonstiger üblicher Mittel erfolgt über das Steuergerät beziehungsweise das Motorsteuergerät.
  • Bei dem erfindungsgemäßen Mehrzylindermotor handelt es sich um einen Ottomotor, insbesondere einen direkt einspritzenden Ottomotor, oder einen Dieselmotor.
  • Weitere bevorzugte Ausgestaltungen der Erfindung ergeben sich aus den übrigen, in den Unteransprüchen genannten Merkmalen.
    •
  • Die Erfindung wird nachfolgend in Ausführungsbeispielen anhand der zugehörigen Zeichnungen näher erläutert. Es zeigen:
  • 1 in einer schematischen Ansicht einen Mehrzylindermotor mit einer doppelsträngigen Abgasreinigungsanlage, bei der jeder Abgasstrang einen NOx-Speicherkatalysator aufweist;
  • 2 zeitliche Verläufe von Lambda in den beiden Abgassträngen der Abgasreinigungsanlage während der Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren nach einer ersten Ausführungsvariante des erfindungsgemäßen Verfahrens und
  • 3 zeitliche Verläufe von Lambda in beiden Abgassträngen der Abgasreinigungsanlage während der Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren nach einer zweiten Ausführungsvariante des erfindungsgemäßen Verfahrens.
  • Die 1 stellt schematisch einen Mehrzylindermotor 10 dar, der beispielsweise ein direkt einspritzender Ottomotor sein kann und dem eine einteilige Sauganlage 12 und eine zweiflutige Abgasreinigungsanlage 14 zugeordnet ist. Zudem verfügt der Mehrzylindermotor 10 über eine – hier nur schematisch dargestellte – Abgasrückführeinrichtung 16 mit einem Abgasrückführungsventil 18 und einer Abgasrückführungsleitung 20, wobei die Abgasrückführeinrichtung 16 derart ausgestaltet ist, dass die Abgasrückführraten in den beiden Abgassträngen 22, 22' der zweiflutigen Abgasreinigungsanlage 14 separat einstellbar sind. Ein erster und ein zweiter Abgasstrang 22, 22' der Abgasreinigungsanlage 14 beinhalten jeweils ein Katalysatorsystem, das einen Vorkatalysator 24, 24' sowie einen NOx-Speicherkatalysator 26, 26' umfasst. Ferner ist den Abgassträngen 22, 22' üblicherweise eine hier nicht dargestellte Sensorik, mit der die Konzentration einer Schadstoffkomponente oder eine Abgaszusammensetzung ermittelbar ist, sowie eine ebenfalls nicht dargestellte Steuereinrichtung beziehungsweise Motorsteuerung zur Beeinflussung der Betriebsparameter des Mehrzylindermotors 10 zugeordnet. Die Notwendigkeit einer Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren wird in aus dem Stand der Technik bekannter Art und Weise festgestellt. Der Verlauf der Abgasrückführung wird während der NOx-Speicherphase aufgenommen. Dies kann durch Messung des rückgeführten Abgasmassenstromes über eine nicht dargestellte Sensorik oder durch Modellierung anhand der Erfassung der Stellung einer Abgasrückführungs-Zumessungsvorrichtung in Form des Abgasrückführungsventils 18, der Stellung einer Drosselklappe 27 in der Sauganlage 12 oder eines Saugrohrdruckes sowie weiterer Größen erfolgen. Anhand der rückgeführten Abgasmasse während der Speicherphase kann auf Unterschiede im NOx-Rohmassenstrom zwischen den unterschiedlichen Abgassträngen 22, 22' unter der Annahme, dass die NOx-Rohkonzentration aller Zylinder des Mehrzylindermotors 10 gleich ist, geschlossen werden. Da die Abgasrückführeinrichtung 16 asymmetrisch angeordnet ist, was nicht aus der 1 ersichtlich ist, reduziert das zur Rückführung entnommene Abgas stärker den Abgasmassenstrom in dem ersten Abgasstrang 22 als in dem zweiten Abgasstrang 22', so dass eine abweichende NOx-Einlagerung im Magerbetrieb des Mehrzylindermotors 10 gegenüber dem zweiten Abgasstrang 22' erfolgt. Am Ende einer Speicherphase ist somit durch zeitliche Aufintegration – wie bereits ausgeführt – für jeden Abgasstrang 22, 22' separat das NOx-Speicherniveau oder doch zumindest die während der Speicherphase vom Mehrzylindermotor 10 emittierte NOx-Masse pro Abgasstrang 22, 22' bekannt. Um die Durchführung der NOxRegeneration in jedem Abgasstrang 22, 22' separat, jedoch mit jeweils identischem Start- und Endzeitpunkt, in Abhängigkeit der während der Speicher- und/oder Regenerationsphase gegebenen Abgasrückführrate durchzuführen, wird vorzugsweise der Lambda-Verlauf während der NOx-Regeneration pfadweise beeinflusst.
  • In 2 wird der Verlauf von Lambda vor den Vorkatalysatoren 24, 24' während einer Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren 26, 26' in beiden Abgassträngen 22, 22' dargestellt. Graph 110 zeigt den Verlauf von Lambda im ersten Abgasstrang 22 und Graph 120 im zweiten Abgasstrang 22'. Beide Graphen 110, 120 sind in der mageren Einspeicherungsphase bis zum Zeitpunkt t1 und nach Abschluss der NOx-Regeneration zum Zeitpunkt t2 deckungsgleich. Zur Berücksichtigung der unterschiedlichen Beladung der NOx-Speicherkatalysatoren 26, 26' beim Regenerationsvorgang, welche normalerweise eine unterschiedliche Regenerationsdauer zur Folge hätte, wird in beiden Abgassträngen 22, 22' ab dem Zeitpunkt t1 ein unterschiedliches Lambda eingestellt. Dazu wird der Lambda-Wert des mit weniger NOx beaufschlagten ersten Abgasstranges 22 proportional zur Minderbeladung um einen Anteil z gegenüber dem zweiten Abgasstrang 22' angehoben. Wird die Anfettungstiefe (entspricht 1 – Lambda bei Lambda < 1) vom zweiten Abgasstrang 22' zu 100 % gesetzt und ist die NOx-Belastung vom ersten Abgasstrang 22 während der Speicherphase um Anteil z in % geringer gewesen als die vom zweiten Abgasstrang 22', so ist die Anfettungstiefe vom ersten Abgasstrang 22 stets um den Anteil z in % geringer als die vom zweiten Abgasstrang 22', unabhängig von der Anfettungstiefe im zweiten Abgasstrang 22'. Aus 2 ist ersichtlich, dass während der NOx-Regeneration sich die Werte für Lambda vor dem Vorkatalysator 24, 24' um den Anteil z voneinander unterscheiden. Dieser prozentuale Anteil z bleibt während der Gesamtdauer der NOx-Regeneration konstant. Die NOx-Regeneration ist in zwei Phasen I, II unterteilt. Die erste Phase I beginnt mit einem niedrigeren Lambda-Wert, der kontinuierlich auf den Lambda-Wert der zweiten Phase II angehoben wird. Diese dient dazu, den in den NOx-Speicherkatalysatoren 26, 26' gespeicherten Sauerstoff schnell abzubauen. In der zweiten Phase II, die bis zum Abschluss der NOx-Regeneration andauert, werden die Lambda-Werte konstant gehalten. Durch diese erfindungsgemäße Verfahrensweise wird erreicht, dass die NOx-Regenerationen für beide NOx-Speicherkatalysatoren 26, 26' identisch beziehungsweise nahezu identisch sind.
  • Eine zweite Verfahrensvariante wird in 3 dargestellt. Analog zu 2 wird der Verlauf von Lambda vor den Vorkatalysatoren 24, 24' während einer NOx-Regeneration der NOx Speicherkatalysatoren 26, 26' in beiden Abgassträngen 22, 22' dargestellt. Graph 110 zeigt wiederum den Verlauf von Lambda im ersten Abgasstrang 22 und Graph 120 im zweiten Abgasstrang 22'. Die NOx-Regeneration wird ebenfalls in zwei Phasen I, II unterteilt. In der ersten Phase I zum Ausräumen des Sauerstoffes wird zunächst für beide Abgasstränge 22, 22' ein identischer niedriger Lambda-Wert, der kontinuierlich ansteigt, angesetzt und erst in einer zweiten Phase II wird das Lambda im ersten Abgasstrang 22 um einen Anteil z erhöht. Hierbei bleiben die Lambda-Werfe auf konstantem Niveau. Die erste Phase I dient wiederum dazu, den in den NOx-Speicherkatalysatoren 26, 26' gespeicherten Sauerstoff so schnell wie möglich abzubauen, um während der NOx-Regeneration keine hohen NOx Desorptionspeaks zu bekommen, wobei bei dieser Verfahrensvariante davon ausgegangen wird, dass der Sauerstoffspeicher beider NOx-Speicherkatalysatoren 26, 26' gleich gefüllt ist, wodurch sich die identischen Lambda-Werte in beiden Abgassträngen 22, 22' in der ersten Phase I ergeben.
    • 10
    Mehrzylindermotor
    12
    Sauganlage
    14
    Abgasreinigungsanlage
    16
    Abgasrückführeinrichtung
    18
    Abgasrückführungsventil
    20
    Abgasrückführungsleitung
    22, 22'
    erster und zweiter Abgasstrang
    24, 24'
    Vorkatalysatoren
    26, 26'
    NOx-Speicherkatalysatoren
    27
    Drosselklappe
    110
    Verlauf von Lambda im ersten Abgasstrang
    120
    Verlauf von Lambda im zweiten Abgasstrang
    I, II
    Phase der NOx-Regeneration
    z
    Anteil
    tn
    Zeitpunkte

Claims (22)

  1. Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration bei einem magerlauffähigen Mehrzylindermotor (10) mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage (14), die wenigstens zwei Abgasstränge mit jeweils zumindest einem NOx-Speicherkatalysator (26, 26') aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass eine von einer Motorsteuerung aufgrund einer Zustandsermittlung mindestens eines der NOx-Speicherkatalysatoren (26, 26') eingeleitete NOx-Regeneration derart durchgeführt wird, dass die NOx-Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren (26, 26') zumindest teilweise überlappend erfolgt.
  2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die NOx-Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren (26, 26') zumindest zu 50 % überlappend erfolgt.
  3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die NOx-Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren (26, 26') zumindest zu 80 % überlappend erfolgt.
  4. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die NOx-Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren (26, 26') zumindest zu 90 % überlappend erfolgt.
  5. Verfahren nach Anspruch 1, dass die Durchführung der NOx-Regeneration der NOx-Speicherkatalysatoren (26, 26') vollständig überlappend erfolgt.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 5, dadurch gekennzeichnet, dass eine Abgasrückführung asymmetrisch ist.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Durchführung der NOx-Regeneration der Lambda-Verlauf während der NOx-Regeneration in jedem Abgasstrang (22, 22') in Abhängigkeit der während der Speicher- und/oder Regenerationsphase gegebenen Abgasrückführrate in jedem Abgasstrang (22, 22') separat beeinflusst wird.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Verlauf der Abgasrückführraten durch Messung des rückgeführten Abgasmassenstromes aufgenommen oder durch Modellierung anhand der Erfassung der Stellung einer Abgasrückführungs-Zumessungsvorrichtung ermittelt wird.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass die Abgasreinigungsanlage (14) zwei Abgasstränge (22, 22') aufweist.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass der Lambda-Wert des oder der mit weniger NOx beaufschlagten Abgasstranges (22) beziehungsweise Abgasstränge proportional zur Minderladung gegenüber dem oder den mit mehr NOx beaufschlagten anderen Abgasstrang (22') beziehungsweise Abgassträngen angehoben wird.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 10, dadurch gekennzeichnet, dass zu Beginn der NOx-Regeneration eine Sauerstoff-Ausräumphase für alle Abgasstränge (22, 22') durchgeführt wird und anschließend mit höherem Lambda-Wert in einer zweiten Phase (11) die NOx-Regeneration abgeschlossen wird.
  12. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 11, dadurch gekennzeichnet, dass zu Beginn der NOx-Regeneration eine Sauerstoff-Ausräumphase für alle Abgasstränge (22, 22') mit gleichem Lambda-Wert durchgeführt wird und anschließend in einer zweiten Phase (II) der Lambda-Wert des oder der mit weniger NOx beaufschlagten Abgasstranges (22) beziehungsweise Abgasstränge proportional zur Minderladung gegenüber dem oder den mit mehr NOx beaufschlagten anderen Abgasstrang (22') beziehungsweise Abgassträngen angehoben wird, wobei die Lambda-Werte in der zweiten Phase (II) höher sind als in der ersten Phase (I).
  13. Verfahren nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass vom Beginn bis zum Ende der Sauerstoff-Ausräumphase der beziehungsweise die Lambda-Werte kontinuierlich angehoben werden.
  14. Verfahren nach Anspruch 11 oder 12, dadurch gekennzeichnet, dass zum Ende der Sauerstoff-Ausräumphase der Lambda-Wert mit dem Lambda-Wert identisch ist, mit dem in der zweiten Phase (II) der oder die mit mehr NOx beaufschlagten Abgasstränge (22') beaufschlagt werden.
  15. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass die Anhebung des Lambda-Wertes gemäß Formel (I) LambaI = 1 – [(1 – z)·(1 – LambaII)] . (II)erfolgt, wobei Lamba, für den angehobenen Lambda-Wert, LambaII für den Lambda-Wert für den Abgasstrang (22') oder die Abgasstränge mit der höheren NOx-Beaufschlagung und z für den Anteil der Minderladung steht und wobei keine Abgasrückführung durchgeführt wird.
  16. Verfahren nach einem der Ansprüche 10 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Anhebung des Lambda-Wertes gemäß Formel (II) LambaI = 1 – [(1 – z + {2·y·(n–1)/n})·(1 – LambaII)]. (II)erfolgt, wobei LambaI für den angehobenen Lambda-Wert, LambaII für den Lambda-Wert für den Abgasstrang (22') oder die Abgasstränge mit der höheren NOx-Beaufschlagung, z für den Anteil der Minderladung und y für einen Anteil Abgasrückführung, der aus dem oder den mit weniger NOx beaufschlagten Abgasstrang (22) beziehungsweise Abgassträngen entnommen wird, und n für die Anzahl der Zylinder des Mehrzylindermotors (10) steht.
  17. Magerlauffähiger Mehrzylindermotor (10) für Kraftfahrzeuge mit einer mehrflutigen Abgasreinigungsanlage (14), die wenigstens zwei Abgasstränge mit jeweils zumindest einem NOx-Speicherkatalysator aufweist, dadurch gekennzeichnet, dass der Mehrzylindermotor (10) Mittel aufweist, mit denen in Abhängigkeit der während der Speicher- und/oder Regenerationsphase gegebenen Abgasrückführraten in den einzelnen Abgassträngen (22, 22') zumindest während der Durchführung der NOx-Regeneration abgasrelevante Maßnahmen durch Beeinflussung der Betriebsparameter des Mehrzylindermotors (10) ergriffen werden können.
  18. Magerlauffähiger Mehrzylindermotor nach Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, dass eine Abgasrückführung asymmetrisch ausgebildet ist.
  19. Magerlauftähiger Mehrzylindermotor nach Anspruch 17 oder 18, dadurch gekennzeichnet, dass bei der Durchführung der NOx-Regeneration der Lambda-Verlauf während der NOxRegeneration in Abhängigkeit der während der Speicher- und/oder Regenerationsphase gegebenen Abgasrückführrate in jedem Abgasstrang (22, 22') separat beeinflussbar ist.
  20. Mehrzylindermotor nach einem der Ansprüche 17 bis 19, dadurch gekennzeichnet, dass die Mittel ein Steuergerät umfassen, in dem ein Algorithmus zur koordinierten Steuerung von abgas- und leistungsrelevanter Maßnahmen in digitalisierter Form hinterlegt ist.
  21. Mehrzylindermotor nach Anspruch 20, dadurch gekennzeichnet, dass das Steuergerät in einem Motorsteuergerät integriert ist.
  22. Mehrzylindermotor nach einem der Ansprüche 17 bis 21, dadiσrch gekennzeichnet, dass der Mehrzylindermotor (10) ein Ottomotor, insbesondere ein direkt einspritzender Ottomotor, oder ein Dieselmotor ist.
DE10260886A 2002-10-21 2002-12-17 Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration sowie Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage Expired - Fee Related DE10260886B4 (de)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10260886A DE10260886B4 (de) 2002-10-21 2002-12-17 Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration sowie Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage
FR0312177A FR2846036B1 (fr) 2002-10-21 2003-10-17 PROCEDE D'EXECUTION DE REGENERATION DES NOx AINSI QUE MOTEUR A PLUSIEURS CYLINDRES AVEC DISPOSITIF D'EPURATION DES GAZ D'ECHAPPEMENT A PLUSIEURS FLUX

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10249622 2002-10-21
DE10249622.6 2002-10-21
DE10260886A DE10260886B4 (de) 2002-10-21 2002-12-17 Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration sowie Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE10260886A1 true DE10260886A1 (de) 2004-05-19
DE10260886B4 DE10260886B4 (de) 2012-10-11

Family

ID=32114852

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE10260886A Expired - Fee Related DE10260886B4 (de) 2002-10-21 2002-12-17 Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration sowie Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage

Country Status (1)

Country Link
DE (1) DE10260886B4 (de)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007046353B3 (de) * 2007-09-27 2009-04-16 Continental Automotive Gmbh Regenerationsverfahren für einen Speicherkatalysator
WO2015108126A1 (en) * 2014-01-17 2015-07-23 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Control device for internal combustion engine

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE3740238A1 (de) * 1986-12-04 1988-06-23 Audi Ag Abgasanlage fuer eine brennkraftmaschine mit zwei zylinderbaenken
DE4127596A1 (de) * 1990-09-03 1992-03-05 Volkswagen Ag Einrichtung zur katalytischen reinigung der abgase einer brennkraftmaschine
DE10003903B4 (de) * 2000-01-29 2009-12-17 Volkswagen Ag Vorrichtung und Verfahren zur Steuerung eines Betriebes eines Mehrzylindermotors für Kraftfahrzeuge mit einer mehrflutigen Abgasreinigungsanlage
DE10018062B4 (de) * 2000-04-12 2014-04-03 Volkswagen Ag Mehrzylindermotor für Kraftfahrzeuge mit einer mehrflutigen Abgasreinigungsanlage und Verfahren zur Steuerung eines Betriebs des Mehrzylindermotors
DE10051675A1 (de) * 2000-10-18 2002-05-02 Porsche Ag Verfahren zum Betreiben einer Brennkraftmaschine

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102007046353B3 (de) * 2007-09-27 2009-04-16 Continental Automotive Gmbh Regenerationsverfahren für einen Speicherkatalysator
US8191358B2 (en) 2007-09-27 2012-06-05 Continental Automotive Gmbh Regeneration method for a storage catalytic converter
WO2015108126A1 (en) * 2014-01-17 2015-07-23 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Control device for internal combustion engine
CN105917103A (zh) * 2014-01-17 2016-08-31 丰田自动车株式会社 用于内燃发动机的控制设备
US20160326933A1 (en) * 2014-01-17 2016-11-10 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Control device for internal combustion engine

Also Published As

Publication number Publication date
DE10260886B4 (de) 2012-10-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP1060003B1 (de) Steuerung eines nox-absorber-katalysators
DE69816939T2 (de) Vorrichtung zur Abgasreinigung für eine Brennkraftmaschine
DE60014816T2 (de) Abgasenissions-steuervorrichtung für einen verbrennungsmotor
DE10126455B4 (de) Verfahren zur Desulfatisierung eines Stickoxid-Speicherkatalysators
DE69913084T2 (de) Steuerverfahren zum Entfernen von Stickoxiden von einem Abgaskataslysator einer Brennkraftmaschine
EP2181256A1 (de) Vorrichtung und verfahren zur reinigung von abgasen für eine brennkraftmaschine
DE10114456A1 (de) Vorrichtung und Verfahren zur Koordination von abgasrelevanten Maßnahmen
EP1255922B1 (de) Vorrichtung und verfahren zur steuerung eines betriebes eines mehrzylindermotors für kraftfahrzeuge mit einer mehrflutigen abgasreinigungsanlage
DE10160704B4 (de) Verfahren zum Betrieb von Abgasreinigungsvorrichtungen
DE10260886B4 (de) Verfahren zur Durchführung einer NOx-Regeneration sowie Mehrzylindermotor mit mehrflutiger Abgasreinigungsanlage
DE10123148B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Entschwefelung eines Vorkatalysators
DE10018062B4 (de) Mehrzylindermotor für Kraftfahrzeuge mit einer mehrflutigen Abgasreinigungsanlage und Verfahren zur Steuerung eines Betriebs des Mehrzylindermotors
DE10330367A1 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Entschwefelung eines Katalysators
DE10309421A1 (de) Verfahren zur Diagnose eines Katalysators in Abgasstrom einer Brennkraftmaschine und Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens
DE10059791B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Entschwefelung eines Vorkatalysators
DE10130053B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Entschwefelung eines NOX-Speicherkatalysators
DE10010031B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Durchführung einer NOx-Regeneration eines in einem Abgaskanal einer Verbrennungskraftmaschine angeordneten NOx-Speicherkatalysators
DE10164931B4 (de) Verfahren zur Desulfatisierung eines Stickoxid-Speicherkatalysators und Anwendung des Verfahrens
EP1188915B1 (de) Verfahren zur Regelung einer NOx-Regeneration eines NOx-Speicherkatalysators
EP1563178B1 (de) Verfahren zum betreiben einer brennkraftmaschine eines fahrzeugs, insbesondere eines kraftfahrzeuges
DE10338181B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Temperaturbeeinflussung eines Katalysatorsystems
DE10349854B4 (de) Verfahren und Vorrichtung zur Entschwefelung eines NOx-Speicherkatalysators
DE10127669A1 (de) Verfahren zur Regeneration von NOx-Speicherkatalysatoren in mehrflutigen Abgasanlagen
DE10347446B4 (de) Verfahren zur Aufheizung und zur Desulfatisierung eines Hauptkatalysators einer mehrflutigen Abgaslage einer mehrzylindrigen Brennkraftmaschine eines Fahrzeugs, insbesondere eines Kraftfahrzeugs
EP1365131B1 (de) Verfahren zur Steuerung eines NOx-Speicherkatalysators

Legal Events

Date Code Title Description
OR8 Request for search as to paragraph 43 lit. 1 sentence 1 patent law
8105 Search report available
8120 Willingness to grant licences paragraph 23
8110 Request for examination paragraph 44
R016 Response to examination communication
R018 Grant decision by examination section/examining division
R082 Change of representative

Representative=s name: ,

R020 Patent grant now final

Effective date: 20130112

R119 Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee