DE10100790C2 - Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile - Google Patents

Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile

Info

Publication number
DE10100790C2
DE10100790C2 DE10100790A DE10100790A DE10100790C2 DE 10100790 C2 DE10100790 C2 DE 10100790C2 DE 10100790 A DE10100790 A DE 10100790A DE 10100790 A DE10100790 A DE 10100790A DE 10100790 C2 DE10100790 C2 DE 10100790C2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
weight
percent
rhenium
tungsten
nickel
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Expired - Fee Related
Application number
DE10100790A
Other languages
English (en)
Other versions
DE10100790A1 (de
Inventor
Thomas Mack
Uwe Glatzel
Juergen Wortmann
Silke Woellmer
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
MTU Aero Engines AG
Original Assignee
MTU Aero Engines GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to DE10100790A priority Critical patent/DE10100790C2/de
Application filed by MTU Aero Engines GmbH filed Critical MTU Aero Engines GmbH
Priority to ES01129921T priority patent/ES2256147T3/es
Priority to DE50108994T priority patent/DE50108994D1/de
Priority to EP01129921A priority patent/EP1223229B1/de
Priority to AT01129921T priority patent/ATE318329T1/de
Priority to CA2366997A priority patent/CA2366997C/en
Priority to JP2002003600A priority patent/JP4250363B2/ja
Priority to US10/041,759 priority patent/US6936116B2/en
Publication of DE10100790A1 publication Critical patent/DE10100790A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE10100790C2 publication Critical patent/DE10100790C2/de
Priority to US11/071,301 priority patent/US20050254991A1/en
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C19/00Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/057Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being less 10%

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Crystals, And After-Treatments Of Crystals (AREA)
  • Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)

Description

Die Erfindung betrifft eine Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile, gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruches 1.
Legierungen dieser Art gehören zu einer Gruppe von sogenannten Superlegierungen, die unter hohen Temperaturen und unter hohen mechanischen Spannungen einsetz­ bar sind und daher insbesondere als Turbinenschaufelwerkstoffe in Gasturbinen ver­ wendet werden.
Die zukünftige Generation der Luftfahrttriebwerke mit hohem Nebenstromverhältnis und schnelldrehender Niederdruckturbine verspricht signifikante Verbesserungen hinsichtlich spezifischen Kraftstoffverbrauchs und Emissionen. Das Gewicht des Triebwerks, seine Größe und die Unterhaltskosten fallen ebenso unter die heutigen Werttreiber.
Triebwerke mit hohem Nebenstromverhältnis sind mit einem Untersetzungsgetriebe ausgerüstet, das zwischen den Fan auf der einen Seite und den Niederdruckverdich­ ter und die Niederdruckturbine auf der anderen Seite geschaltet ist. Das Getriebe ermöglicht den Betrieb des Fans im optimalen Bereich bei langsamen Drehzahlen und bietet das Potenzial, den Verdichter und die Turbine bei höheren Drehzahlen und damit höheren Druckverhältnissen zu betreiben, als dies bei konventionellen Turbi­ nen der Fall ist. Durch die höheren Umfangsgeschwindigkeiten steigen jedoch auch die mechanischen Lasten der Beschaufelung und der Scheiben der Niederdrucktur­ bine.
Ni-Basislegierungen der 2. und 3. Generation für einkristalline Bauteile enthalten etwa 3 Gew.-% bzw. 6 Gew.-% des Refraktärelementes Rhenium und besitzen bessere Kriecheigenschaften als entsprechende Legierungen der ersten Generation ohne Re- Gehalt. Das Refraktärelement Re wirkt sich in unterschiedlicher Weise auf die Eigen­ schaften von Superlegierungen aus. Re besitzt einen großen Atomradius, diffundiert aufgrund dessen sehr langsam und seigert in die Matrix. Zusätzlich zum Effekt der Mischkristallhärtung der Matrix, neigen die Rhenium-Atome zur Bildung von Clustern, die eine Versetzungsbewegung behindern.
Wolfram trägt erheblich zur Mischkristallverfestigung bei. Der W-Gehalt beeinflusst die Verteilung des Re auf die Matrix und die γ'-Ausscheidungsphase.
Der hohe Schmelzpunkt und der geringe Diffusionskoeffizient sowohl von Re als auch von W führen zu einem Ansteigen der Solidustemperatur der Superlegierungen. Darüber hinaus wird die Morphologieänderung der Ausscheidungsphase γ' unter Last verzögert.
Das Legierungselement Tantal (Ta) trägt zwar zur Mischkristallverfestigung bei und verbessert das zyklische Oxidationsverhalten, wird aber in erster Linie in W- und Re-haltige Ni-Basislegierungen zugegeben, um bei gerichteter Erstarrung der soge­ nannten Freckle-Bildung entgegenzuwirken.
Negative Eigenschaften von Ta: starke Erhöhung der Dichte; es fördert die uner­ wünschte TCP-Phasenbildung und erhöht die γ'-Lösungsglühtemperatur.
Der Anstieg der Kriechfestigkeit geht einher mit einer gleichzeitigen Steigerung der Dichte bis auf 9 gcm-3 für gewisse Legierungen mit 6 Gew.-% Re. Bei Re-freien Legie­ rungen kann die Dichte bis auf 8 gcm-3 abgesenkt werden. Ni-Basislegierungen mit einem hohen spezifischen Gewicht sind jedoch nur bedingt geeignet für den Einsatz in modernen, schnelldrehenden Flugturbinen.
Eine Re-freie Superlegierung mit niedriger Dichte ist beispielsweise aus der US- Patentschrift 4,721,540 bekannt, die Handelsbezeichnung dieses Werkstoffes ist "CMSX-6". Abgesehen von dem mechanischen Vorteil einer relativ niedrigen Dichte von 7,98 gcm-3 weist diese Legierung aber auch Nachteile auf, wie ein kleines Wär­ mebehandlungsfenster und starke Rekristallisationsneigung.
Aus der internationalen Offenlegungsschrift WO 93/24683 sind einkristalline Gussteile bekannt, deren Legierung 0 bis 8 Gewichtsprozent Rhenium, 3 bis 10 Gewichtsprozent Wolfram (tungsten) sowie u. a. Magnesium oder Kalzium zur Erhöhung der Oxidationsbeständigkeit enthält. Bei einer speziellen Legierungszusammenset­ zung soll der Re-Anteil bei 2,8 bis 3,2 Gewichtsprozent, der W-Anteil bei 5,6 bis 6,2 Gewichtsprozent liegen. Da Rhenium und Wolfram schwere Metalle sind, ist hier mit einer relativ hohen Bauteildichte zu rechnen, insbesondere dann, wenn die oberen Grenzwerte von 8 Gewichtsprozent Rhenium und 10 Gewichtsprozent Wolfram be­ nutzt werden. Rhenium ist außerdem ein sehr teueres Element, das sich spürbar auf den Bauteilpreis auswirkt. Die untere Grenze für Re ist hier mit 0 Gewichtsprozent angegeben. Kleine Re-Anteile reduzieren zwar Gewicht und Preis, führen aber auch zu einer deutlichen Verschlechterung wichtiger Werkstoffeigenschaften.
Die DE 41 26 989 A1 betrifft ein Gussteil zum Einsatz in einem Gasturbinentrieb­ werk, umfassend ein Mantelsegment mit einem einkristallinen Gefüge aus einer Ni­ ckel-Basislegierung, die u. a. Rhenium und Wolfram enthält. Gemäß Anspruch 1 liegt der Rhenium-Anteil in Gewichtsprozent zwischen 0 und etwa 6%, der Wolfram-Anteil zwischen etwa 3 bis etwa 10%. Nach Anspruch 16 beträgt der Rhenium-Anteil etwa 2,75 bis etwa 3,25%, der Wolfram-Anteil etwa 4,75 bis etwa 5,25%. Gemäß An­ spruch 19 liegt Rhenium etwa bei 3%, Wolfram etwa bei 5%. Für das Verhältnis Wolfram zu Rhenium ergibt sich gemäß Anspruch 1 ein Bereich von 0,5 bis "unend­ lich", gemäß Anspruch 16 ein Bereich von 1,46 bis 1,91 und gemäß Anspruch 19 ein Wert von 1,66. Aus den Ansprüchen 16 und 19 ist für Rhenium ein "Mittelwert" bzw. ein bevorzugter Wert von 3% zu entnehmen, für Wolfram entsprechend ein solcher von 5%.
Die US 4,388,124 A schützt ein heißgaskorrosionsbeständiges Bauteil aus einer ge­ richtet erstarrten Nickel-Basislegierung, die u. a. Rhenium und Wolfram enthält. Ge­ mäß Anspruch 1 liegt der Rhenium-Anteil in Gewichtsprozent zwischen 1 und 9%, der Wolfram-Anteil zwischen 2 und 10%. Nach den Ansprüchen 2 bis 4 liegt der Rhe­ nium-Anteil zwischen 1 und 4%, der Wolfram-Anteil zwischen 4 und 6%. Die Ansprü­ che 5 und 7 geben Rhenium mit 1,5%, Wolfram mit 4,9% an. Die Ansprüche 6 und 8 benennen Rhenium mit 3,1%, Wolfram mit 4,9%. Für das Verhältnis Wolfram zu Rhenium ergibt sich gemäß Anspruch 1 ein Bereich von 0,22 bis 10, gemäß den Ansprüchen 2 bis 4 ein Bereich von 1 bis 6, gemäß den Ansprüchen 5 und 7 ein Wert von 3,26 und gemäß den Ansprüchen 6 und 8 ein Wert von 1,58. Ein bevorzugter Wert für Rhenium liegt somit entweder bei 1,5% oder bei 3,1%, ein solcher für Wolf­ ram bei 4,9%. Für den Fachmann ergibt sich hier keine klare Lehre bezüglich der Optimierung des Rhenium-Anteils einerseits und des Verhältnisses von Wolfram zu Rhenium andererseits, da die Ansprüche 5, 7 bzw. 6, 8 relativ breite Bereiche zulas­ sen.
Angesichts dieser Nachteile besteht die Aufgabe der Erfindung darin, Nickel- Basislegierungen für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile anzugeben, die durch Optimierung der Anteile an Rhenium und Wolfram besonders günstige Werkstoff- und somit Bauteileigenschaften ermöglichen, wie niedrige Dich­ te, hohe mechanische Festigkeit einschließlich geringer Kriechneigung sowie hohe Temperaturbeständigkeit. Darüberhinaus sind eine leichte Vergießbarkeit und güns­ tige Wärmebehandlungseigenschaften der Legierung gefordert.
Diese Aufgabe wird durch die in Anspruch 1 gekennzeichneten Merkmale gelöst, in Verbindung mit den gattungsbildenden Merkmalen in dessen Oberbegriff.
Erfindungsgemäß soll der Rheniumanteil mindestens 2,3 bis höchstens 2,6 Ge­ wichtsprozent betragen, das Gewichtsverhältnis Wolfram zu Rhenium soll mindes­ tens 1,1 und höchstens 1,6 sein. Somit enthält die jeweilige Legierung stets mehr Wolfram als Rhenium und dies in einem definierten Verhältnisbereich.
In Unteranspruch 2 ist eine konkrete Legierung mit allen relevanten Elementen und deren Anteilsbereichen gekennzeichnet. Das Verhältnis W zu Re ist hier in Relation zu Anspruch 1 eingeschränkt, d. h. noch enger begrenzt.
Dieser Werkstoff, der intern auch als "Leichter Einkristall 94" (LEK94) bezeichnet wird, hat somit folgende Zusammensetzung in Gewichtsprozent:
Al von 6,2 bis 6,8
Co von 7,2 bis 7,8
Cr von 5,8 bis 6,4
Hf von 0,05 bis 0,15
Mo von 1,7 bis 2,3
Re von 2,3 bis 2,6
Ta von 2,0 bis 2,6
Ti von 0,9 bis 1,1
W von 3,0 bis 3,7
Ni Rest, das bedeutet von 66,55 bis 70,85
Etwaige Verunreinigungen in Form weiterer Elemente bzw. Verbindungen sind hier nicht berücksichtigt und können einzelne Zahlenwerte, wie z. B. den Ni-Anteil, noch geringfügig verändern. Ebenso können die Anteile der obengenannten Elemente z. B. zwei Stellen hinter dem Komma (hundertstel Prozent) Abweichungen aufweisen, die für den Fachmann selbstverständlich sind und keinen relevanten Einfluss auf die Werkstoffeigenschaften haben.
Dieser spezielle Werkstoff "LEK94" ist eine hochlegierte Einkristalllegierung geringer Dichte, die für den Einsatz in schnelldrehenden Turbinen entwickelt wurde. Zur Op­ timierung der detrimentalen Anforderungen Hochwarmfestigkeit und geringe Dichte wurden die Legierungsgehalte der Elemente Re und W variiert.
Die Entwicklung des "LEK94" erfolgte mit folgenden Zielsetzungen (Ausgangspunkt CMSX-6 gemäß US-Patent 4,721,540)
  • 1. verbessertes Rekristallisationsverhalten
  • 2. Low Density Alloy mit Dichte ρ ≈ 8 g/cm3
  • 3. Vermeidung einer niedrig schmelzenden Diffusionszone bei Beschichtung
  • 4. Verbessertes Kriechverhalten
  • 5. Erfüllung allgemeiner Vergießbarkeitskriterien und ausreichendes Lösungsglühfenster
  • 6. geringe Neigung zur TCP-Phasenbildung (Sprödphasen, Nv-Kriterium)
Ansatz
Zugabe von W und Re
aber in geringeren Gehalten als in bekannten Ni-Basislegierungen der 2. Generation
Optimierung des W- und Re-Gehaltes (i. e. Minimierung, aber Bestimmung ei­ nes Mindestwertes)
Verbesserung gegenüber dem Stand der Technik
"LEK94" ist eine Re-haltige Einkristalllegierung geringer Dichte im Bereich von 8,1 bis 8,3 g/cm-3 und hoher Warmfestigkeit. Gute Vergießbarkeit und ein signifikant gro­ ßes Wärmebehandlungsfenster zeichnen diesen Werkstoff aus.

Claims (2)

1. Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarr­ ter Bauteile, insbesondere von Schaufeln für schnelllaufende Turbinenstufen in Gasturbinen, welche die Elemente Rhenium (Re) und Wolfram (W) sowie weitere Elemente wie Aluminium, Chrom und Kobalt enthält, gekennzeichnet durch einen Anteil an Rhenium (Re) von mindestens 2,3 Gewichtsprozent bis höchs­ tens 2,6 Gewichtsprozent sowie ein Gewichtsverhältnis des Anteils an Wolf­ ram (W) zu dem Anteil an Rhenium (Re) von mindestens 1,1 bis höchstens 1,6.
2. Nickel-Basislegierung nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen Anteil an Wolfram (W) von mindestens 3,0 bis höchstens 3,7 Gewichtsprozent sowie folgende Anteile an weiteren Legierungselementen neben Nickel, Rhenium und Wolfram:
Aluminium (Al) von mindestens 6,2 bis höchstens 6,8 Gewichtsprozent; Ko­ balt (Co) von mindestens 7,2 bis höchstens 7,8 Gewichtsprozent; Chrom (Cr) von mindestens 5,8 bis höchstens 6,4 Gewichtsprozent; Hafnium (Hf) von mindestens 0,05 bis höchstens 0,15 Gewichtsprozent; Molybdän (Mo) von mindestens 1,7 bis höchstens 2,3 Gewichtsprozent; Tantal (Ta) von mindes­ tens 2,0 bis höchstens 2,6 Gewichtsprozent; Titan (Ti) von mindestens 0,9 bis höchstens 1,1 Gewichtsprozent.
DE10100790A 2001-01-10 2001-01-10 Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile Expired - Fee Related DE10100790C2 (de)

Priority Applications (9)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10100790A DE10100790C2 (de) 2001-01-10 2001-01-10 Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile
DE50108994T DE50108994D1 (de) 2001-01-10 2001-12-15 Nickel-Basislegierung für die giesstechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile
EP01129921A EP1223229B1 (de) 2001-01-10 2001-12-15 Nickel-Basislegierung für die giesstechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile
AT01129921T ATE318329T1 (de) 2001-01-10 2001-12-15 Nickel-basislegierung für die giesstechnische herstellung einkristallin erstarrter bauteile
ES01129921T ES2256147T3 (es) 2001-01-10 2001-12-15 Aleacion basada en niquel para la fabricacion tecnica por moldeo de componentes solidificados monocristalinos.
CA2366997A CA2366997C (en) 2001-01-10 2002-01-03 Nickel-based alloy for producing, by casting, components which have solidified in single crystal form
JP2002003600A JP4250363B2 (ja) 2001-01-10 2002-01-10 単結晶として固化した、構造部材を鋳造法によって製造するためのニッケルをベースにした合金
US10/041,759 US6936116B2 (en) 2001-01-10 2002-01-10 Nickel-based alloy for producing components solidified in single crystal form
US11/071,301 US20050254991A1 (en) 2001-01-10 2005-03-04 Nickel-based alloy for producing components which have solidified in single crystal form

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10100790A DE10100790C2 (de) 2001-01-10 2001-01-10 Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE10100790A1 DE10100790A1 (de) 2002-07-18
DE10100790C2 true DE10100790C2 (de) 2003-07-03

Family

ID=7670118

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE10100790A Expired - Fee Related DE10100790C2 (de) 2001-01-10 2001-01-10 Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile
DE50108994T Expired - Lifetime DE50108994D1 (de) 2001-01-10 2001-12-15 Nickel-Basislegierung für die giesstechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE50108994T Expired - Lifetime DE50108994D1 (de) 2001-01-10 2001-12-15 Nickel-Basislegierung für die giesstechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile

Country Status (7)

Country Link
US (2) US6936116B2 (de)
EP (1) EP1223229B1 (de)
JP (1) JP4250363B2 (de)
AT (1) ATE318329T1 (de)
CA (1) CA2366997C (de)
DE (2) DE10100790C2 (de)
ES (1) ES2256147T3 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10339595A1 (de) * 2003-08-26 2005-04-07 Siemens Ag Verfahren zur Vorhersage und Steuerung der Vergießbarkeit von Flüssigstahl

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6969431B2 (en) 2003-08-29 2005-11-29 Honeywell International, Inc. High temperature powder metallurgy superalloy with enhanced fatigue and creep resistance
US7453071B2 (en) * 2006-03-29 2008-11-18 Asml Netherlands B.V. Contamination barrier and lithographic apparatus comprising same
US8696979B2 (en) 2006-03-31 2014-04-15 National Institute For Materials Science Ni-base superalloy and method for producing the same
US8216509B2 (en) * 2009-02-05 2012-07-10 Honeywell International Inc. Nickel-base superalloys
US20160214350A1 (en) 2012-08-20 2016-07-28 Pratt & Whitney Canada Corp. Oxidation-Resistant Coated Superalloy

Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4388124A (en) * 1979-04-27 1983-06-14 General Electric Company Cyclic oxidation-hot corrosion resistant nickel-base superalloys
US4721540A (en) * 1984-12-04 1988-01-26 Cannon Muskegon Corporation Low density single crystal super alloy
DE4126989A1 (de) * 1990-09-05 1992-03-12 Gen Electric Einkristalliner, gegenueber der umgebung bestaendiger gasturbinenmantel
WO1993024683A1 (en) * 1992-05-28 1993-12-09 United Technologies Corporation Oxidation resistant single crystal superalloy castings

Family Cites Families (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4764225A (en) * 1979-05-29 1988-08-16 Howmet Corporation Alloys for high temperature applications
JPS5610881A (en) * 1980-07-02 1981-02-03 Kubota Ltd Pipe joint
US4518442A (en) * 1981-11-27 1985-05-21 United Technologies Corporation Method of producing columnar crystal superalloy material with controlled orientation and product
US4574015A (en) * 1983-12-27 1986-03-04 United Technologies Corporation Nickle base superalloy articles and method for making
DE3683091D1 (de) * 1985-05-09 1992-02-06 United Technologies Corp Schutzschichten fuer superlegierungen, gut angepasst an die substrate.
CA1291350C (en) * 1986-04-03 1991-10-29 United Technologies Corporation Single crystal articles having reduced anisotropy
CA1315572C (en) * 1986-05-13 1993-04-06 Xuan Nguyen-Dinh Phase stable single crystal materials
US4781772A (en) * 1988-02-22 1988-11-01 Inco Alloys International, Inc. ODS alloy having intermediate high temperature strength
JP2729531B2 (ja) * 1990-09-14 1998-03-18 株式会社日立製作所 ガスタービンブレード及びその製造方法並びにガスタービン
US5270123A (en) * 1992-03-05 1993-12-14 General Electric Company Nickel-base superalloy and article with high temperature strength and improved stability
JP3164972B2 (ja) * 1993-08-06 2001-05-14 株式会社日立製作所 ガスタービン用動翼及びその製造法とそれを用いたガスタービン
JPH09170402A (ja) * 1995-12-20 1997-06-30 Hitachi Ltd ガスタービン用ノズル及びその製造法とそれを用いたガスタービン
DE69829079T2 (de) * 1997-10-27 2006-07-06 Siemens Westinghouse Power Corp., Orlando Turbinenschaufeln die aus mehreren gegossenen segmenten von monokristallinen superlegierungen hergestellt sind
JPH11310839A (ja) * 1998-04-28 1999-11-09 Hitachi Ltd 高強度Ni基超合金方向性凝固鋳物
JP2000144289A (ja) * 1998-11-02 2000-05-26 United Technol Corp <Utc> 安定に熱処理可能なニッケル基超合金単結晶物体及び組成物並びにガスタービン用部品
WO2001064964A1 (en) * 2000-02-29 2001-09-07 General Electric Company Nickel base superalloys and turbine components fabricated therefrom

Patent Citations (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4388124A (en) * 1979-04-27 1983-06-14 General Electric Company Cyclic oxidation-hot corrosion resistant nickel-base superalloys
US4721540A (en) * 1984-12-04 1988-01-26 Cannon Muskegon Corporation Low density single crystal super alloy
DE4126989A1 (de) * 1990-09-05 1992-03-12 Gen Electric Einkristalliner, gegenueber der umgebung bestaendiger gasturbinenmantel
WO1993024683A1 (en) * 1992-05-28 1993-12-09 United Technologies Corporation Oxidation resistant single crystal superalloy castings

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
R.E. Smallman and R.J. Bishop: "Metals and Materials, Science, Processes, applications", ISBN 07506 1093 X *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10339595A1 (de) * 2003-08-26 2005-04-07 Siemens Ag Verfahren zur Vorhersage und Steuerung der Vergießbarkeit von Flüssigstahl

Also Published As

Publication number Publication date
DE50108994D1 (de) 2006-04-27
EP1223229A1 (de) 2002-07-17
CA2366997A1 (en) 2002-07-10
US20050254991A1 (en) 2005-11-17
US6936116B2 (en) 2005-08-30
JP4250363B2 (ja) 2009-04-08
US20020182100A1 (en) 2002-12-05
ATE318329T1 (de) 2006-03-15
CA2366997C (en) 2013-07-02
ES2256147T3 (es) 2006-07-16
JP2002302724A (ja) 2002-10-18
EP1223229B1 (de) 2006-02-22
DE10100790A1 (de) 2002-07-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE3023576C2 (de)
CH701641B1 (de) Nickelbasissuperlegierungen und Gussartikel aus solchen Legierungen, insbesondere für Komponenten von Gasturbinentriebwerken.
EP1204776B1 (de) Hochtemperaturbeständiges bauteil und verfahren zur herstellung des hochtemperaturbeständigen bauteils
DE69903224T2 (de) Monokristalline Superlegierung auf Nickelbasis mit hoher Gamma-prime-phase
DE69701268T2 (de) Nickel-Legierung für Turbinenmotorbauteil
DE3686525T2 (de) Hochfeste einkristall-superlegierungszusammensetzungen.
EP2163656B1 (de) Hochtemperaturbeständige Kobaltbasis-Superlegierung
DE3030962A1 (de) Ein- und polykristalline legierung auf nickel- oder kobalt-basis.
EP1319729A1 (de) Hochtemperaturbeständiges Bauteil aus einkristalliner oder polykristalliner Nickel-Basis-Superlegierung
DE3234083A1 (de) Waermebehandelter einkristall-gegenstand aus einer superlegierung auf nickelbasis
DE60211297T2 (de) Hochfeste heisskorrosions- und oxidationsbeständige, gerichtet erstarrte Superlegierung auf Nickelbasis und Gegenstände
DE2741271A1 (de) Superlegierung auf nickelbasis sowie gusskoerper daraus
DE2456857C3 (de) Verwendung einer Nickelbasislegierung für unbeschichtete Bauteile im Heißgasteil von Turbinen
EP3091095B1 (de) Rheniumfreie nickelbasis-superlegierung mit niedriger dichte
DE2311998C3 (de) Verwendung einer Nickellegierung für Bauteile mit hoher Zeitstandfestigkeit
DE10100790C2 (de) Nickel-Basislegierung für die gießtechnische Herstellung einkristallin erstarrter Bauteile
DE1921359B2 (de) Verfahren zur Erhöhung der Duktilität bei hohen Temperaturen von Gußlegierungen auf Nickelbasis
DE3503110C2 (de)
DE2458540A1 (de) Gegossener artikel aus einer superlegierung auf nickelbasis
DE2821524C2 (de) Verfahren zur Wärmebehandlung eines einkristallinen Körpers aus einer Nickel-Superlegierung
DE69205092T2 (de) Gusslegierung auf Nickelbasis.
DE60123019T2 (de) Eisenbasierte hochtemperaturlegierung
DD142206A5 (de) Platinmetallhaltige legierungen
EP0760869B1 (de) Intermetallische nickel-aluminium-basislegierung
EP2354261A1 (de) Nickel-Basis Superlegierung mit verbessertem Degradationsverhalten

Legal Events

Date Code Title Description
OP8 Request for examination as to paragraph 44 patent law
8304 Grant after examination procedure
8364 No opposition during term of opposition
8381 Inventor (new situation)

Inventor name: MACK, THOMAS, DR.-ING., 86609 DONAUWOERTH, DE

Inventor name: GLATZEL, UWE, PROF. DR., 12207 BERLIN, DE

Inventor name: WOELLMER, SILKE, DR., 92260 AMMERTHAL, DE

Inventor name: WORTMANN, JUERGEN, DR.-ING., 85258 WEICHS, DE

R119 Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee