CZ20004014A3 - Plastifikační šnek - Google Patents
Plastifikační šnek Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20004014A3 CZ20004014A3 CZ20004014A CZ20004014A CZ20004014A3 CZ 20004014 A3 CZ20004014 A3 CZ 20004014A3 CZ 20004014 A CZ20004014 A CZ 20004014A CZ 20004014 A CZ20004014 A CZ 20004014A CZ 20004014 A3 CZ20004014 A3 CZ 20004014A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- flow rate
- area
- blades
- pitch
- screw
- Prior art date
Links
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 123
- 238000007906 compression Methods 0.000 claims abstract description 74
- 230000006835 compression Effects 0.000 claims abstract description 73
- 238000001746 injection moulding Methods 0.000 claims abstract description 18
- 230000007423 decrease Effects 0.000 claims description 10
- 238000001125 extrusion Methods 0.000 claims description 8
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 7
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 5
- 238000013461 design Methods 0.000 abstract description 5
- 230000010006 flight Effects 0.000 abstract 2
- 239000011295 pitch Substances 0.000 description 55
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 14
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 13
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 13
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 13
- 238000012937 correction Methods 0.000 description 12
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 8
- 239000011324 bead Substances 0.000 description 4
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 4
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 230000007547 defect Effects 0.000 description 3
- 238000003780 insertion Methods 0.000 description 3
- 230000037431 insertion Effects 0.000 description 3
- 229920004943 Delrin® Polymers 0.000 description 2
- 230000008859 change Effects 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 2
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 2
- 239000002952 polymeric resin Substances 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 2
- 241000237858 Gastropoda Species 0.000 description 1
- 239000004677 Nylon Substances 0.000 description 1
- 229930182556 Polyacetal Natural products 0.000 description 1
- 229920006102 Zytel® Polymers 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000002178 crystalline material Substances 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 229920001778 nylon Polymers 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 229920006324 polyoxymethylene Polymers 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 239000012899 standard injection Substances 0.000 description 1
- 238000005303 weighing Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Injection Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Ceramic Products (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Control Of Motors That Do Not Use Commutators (AREA)
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
- Treatments Of Macromolecular Shaped Articles (AREA)
Description
Oblast techniky
Vynález se týká oblasti šneků, které jsou používány například pro účely tavení nebo změkčování polymerů, jako je tomu u strojů na vstřikovací lisování polymerů nebo u strojů na vytlačování polymerů.
Dosavadní stav techniky
Používání šneků pro účely vstřikovacího lisování nebo vytlačování polymerů je velmi dobře a všeobecně známo. Na vyobrazení podle obr. 1 je znázorněn konvenční nebo standardní šnek 11, určený pro využití při vstřikovacím lisování, který obsahuje tři oblasti: přívodní oblast 13, kompresní nebo přechodovou oblast 15 a dávkovači oblasti 17. Šnek 11 je uložen v dutém válcovém pouzdru 19, které má konstantní vnitřní průměr a s výhodou hladký vnitřní povrch.
Polymerní pryskyřice, která může být v jakékoliv formě, jako jsou například zrnka, granule, vločky nebo prášek, je přiváděna otvorem 21 v pouzdru 19 do přívodní oblasti 13, kde se otáčí šnek 11, který pěchuje a zatlačuje zrnka do kompresní nebo přechodové oblasti 15. V této kompresní nebo přechodové oblasti 15 se zrnka taví a jsou poté zatlačována do dávkovači oblasti 17, kde je roztavený materiál homogenizován. Potom je homogenizovaná tavenina buď použita pro vstřikovací lisování nebo je jinak dále zpracovávána.
Šnek 11 má šnekový hřídel 23, který je opatřen závitem 25, spirálovitě umístěným kolem šnekového hřídele 23 pro účely vytvoření lopatek 25. Tyto lopatky 25 jsou charakterizovány svou hloubkou, kterou je výška lopatek 25 nad šnekovým hřídelem 23, a dále svou roztečí, kterou je délka P, představující vzdálenost mezi sousedními lopatkami 25 plus jednu šířku lopatky. Vnější průměr OD šneku 11 zahrnuje hloubku lopatky 25 nad a pod šnekovým hřídelem 23, přičemž průměr RD jádra šneku 11 představuje průměr pouze šnekového hřídele 23 bez započítání hloubky lopatek 25.
Obvykle mají lopatky 25 šneku 11 stejnou rozteč v každé z oblastí, tj. v přívodní oblasti 13, v kompresní nebo přechodové oblasti 15 a v dávkovači oblasti 17, přičemž však mají proměnlivou hloubku v jednotlivých oblastech. Lopatky 25 mají zejména konstantní hloubku x v přívodní oblasti 13, konstantní hloubku y v dávkovači oblasti 17, přičemž y < x, a postupně se snižující hloubku z hloubky x na hloubku y v kompresní nebo přechodové oblasti 15.
Šneky jsou často charakterizovány jejich kompresním poměrem, což je poměr, který je využíván pro kvantifikaci, jakou silou šnek stlačuje pryskyřici. Koncepce kompresního poměru představuje podíl objemu lopatky v přívodní oblasti ku objemu lopatky dávkovači oblasti, přičemž bývá ve skutečnosti využíváno zjednodušeného způsobu, založeného na následující rovnici:
····
kompresní poměr = hloubka lopatky v přívodní oblasti hloubka lopatky v dávkovači oblasti
Tento kompresní poměr je nazýván hloubkovým kompresním poměrem. Vysoce kompresní šneky, kterých je obvykle využíváno pro krystalické a polokrystalické materiály, jako jsou polymery, mají kompresní poměry větší, než zhruba 2,5. Standardní kompresní šneky, kterých je obvykle využíváno pro amorfní materiály, mají kompresní poměry od zhruba 1,8 do zhruba 2,5, přičemž nejčastěji 2,2.
Stávající problémy, kterými trpí takovéto šneky s vysokým stlačováním, spočívají zejména v následujícím:
přehřívání, způsobené stlačováním, které je příliš vysoké nebo neregulované;
vytváření dutin, k němuž dochází tehdy, pokud se polymer otáčí spolu se šnekem a není tlačen směrem kupředu; a usazování materiálu na šneku, ke kterému dochází v kompresní a v dávkovači oblasti.
Tyto problémy přispívají k omezení maximální rychlosti otáčení šneku, a v důsledku toho i k omezení výstupního množství roztaveného materiálu.
Ve snaze o překonání těchto problémů se někteří uživatelé obracejí ke standardním šnekům, avšak hloubka lopatek v dávkovači oblasti u standardního šneku je příliš • · · · vysoká pro zajištění dobré homogenity taveniny za určitých podmínek, zejména při zpracovávání krystalických materiálů.
Bylo vyvinuto mnoho úsilí za účelem zlepšení a zdokonalení provozu a výkonnosti šneků.
Například v patentovém spise US 4 129 386 je popisováno vytlačovací zařízení, které je opatřeno šnekem, který má úhel šroubovice nebo rozteč D v přívodní oblasti, které se konstantně zvyšují v průběhu přechodové oblasti na úhel F šroubovice v dávkovači oblasti. Přívodní oblast má konstantní výšku G lopatek, dávkovači oblast má konstantní výšku I lopatek a přechodová oblast B má konstantně se snižující výšku lopatek od výšky G lopatek v přívodní oblasti na výšku I lopatek v dávkovači oblasti.
Shora uvedená konstrukce šneku trpí závažnými problémy, jako je přeplňování materiálu, který má být vytlačován, přičemž vyžaduje používání drážkovaného válcového pouzdra za účelem zamezení vzniku nadměrných tlakových gradientů podél šneku.
Existuje proto potřeba vyvinout takový šnek, který by zaručoval vytváření homogenní taveniny, a který by netrpěl problémy, jako je tomu u šneků, které mají vysoký kompresní poměr.
Podstata vynálezu
Předmět tohoto vynálezu se týká šneku, který je určen například pro stroj na vstřikovací lisování nebo pro vytlačovací stroj.
Šnek podle tohoto vynálezu obsahuje šnekový hřídel, opatřený závitem, spirálovitě umístěným kolem šnekového hřídele tak, že vytváří větší počet lopatek, přičemž uvedený šnek má přívodní oblast, kompresní oblast a dávkovači oblast.
Hloubka, šířka a rozteč lopatek v přívodní oblasti je navržena na základě sypné měrné hmotnosti materiálu, který má být ve šneku zpracováván, a hloubka, šířka a rozteč lopatek v dávkovači oblasti je navržena na základě tavné hustoty materiálu, který má být ve šneku zpracováván, pro zajištění skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v přívodní oblasti a skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v dávkovači oblasti tak, že rozdíl poměru objemového průtoku materiálu ku teoretickému průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti je menší, než 0,2.
skutečného objemovému unasecimu skutečného
Rozdíl poměru skutečného objemového průtoku ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru skutečného objemového průtoku ku teoretickému objemovému průtoku materiálu v dávkovači oblasti je s výhodou menší, než 0,1.
Rozdíl poměru skutečného objemového průtoku ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru skutečného objemového průtoku ku • · • · ·♦ · teoretickému objemovému průtoku materiálu v dávkovači oblasti je s výhodou menši, než 0,05.
Poměr skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecimu průtoku materiálu v přívodní oblasti s výhodou leží mezi 0,8 a 1,0.
Poměr skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecimu průtoku materiálu v dávkovači oblasti s výhodou leží mezi 0,8 a 1,0.
Šnek podle tohoto vynálezu rovněž s výhodou vykazuje následující znaky:
rozteč alespoň části lopatek v dávkovači oblasti je větší, než rozteč alespoň části lopatek v přívodní oblasti, rozteč alespoň části lopatek v přívodní oblasti je menší, než vnější průměr šneku, rozteč alespoň části lopatek v dávkovači oblasti je větší, než vnější průměr šneku, rozteč alespoň části lopatek se zvyšuje během kompresní oblasti, a hloubka alespoň části lopatek se snižuje během kompresní oblasti při pohybu od přívodní oblasti k dávkovači oblasti.
Rozteč lopatek v dávkovači oblasti je s výhodou větší, než rozteč lopatek v přívodní oblasti.
·
4 4 je s výhodou • · · • 4 4 4 4 • * 9 4 • · · • 4 «44
Rozteč lopatek v dávkovači oblasti přibližně stejná.
Rozteč lopatek v přívodní oblasti je s výhodou menší, než vnější průměr šneku.
Rozteč lopatek v přívodní oblasti je s výhodou přibližně stejná.
Rozteč lopatek v dávkovači oblasti je s výhodou větší, než vnější průměr šneku.
Hloubka lopatek v dávkovači oblasti je s výhodou přibližně stejná.
Hloubka lopatek se s výhodou snižuje během kompresní oblasti při pohybu od přívodní oblasti k dávkovači oblasti.
Hloubka lopatek v přívodní oblasti je přibližně stejná.
s výhodou
V souladu s dalším aspektem předmětu tohoto vynálezu byl dále rovněž vyvinut šnek, obsahující šnekový hřídel, opatřený závitem, spirálovitě umístěným kolem šnekového hřídele tak, že vytváří větší počet lopatek, přičemž uvedený šnek má přívodní oblast, kompresní oblast a dávkovači oblast, přičemž rozteč alespoň části lopatek v dávkovači oblasti je větší, než rozteč alespoň části lopatek v přívodní oblasti, rozteč alespoň části lopatek v přívodní oblasti je menší, než vnější průměr šneku, rozteč alespoň části lopatek v dávkovači oblasti je větší, než vnější průměr šneku, rozteč alespoň části lopatek se zvyšuje během kompresní oblasti, a hloubka alespoň části lopatek se snižuje během kompresní oblasti při pohybu od přívodní oblasti k dávkovači oblasti, přičemž hloubka, šířka a rozteč lopatek v přívodní oblasti je navržena na základě sypné měrné hmotnosti materiálu, který má být ve šneku zpracováván, a hloubka, šířka a rozteč lopatek v dávkovači oblasti je navržena na základě tavné hustoty materiálu, který má být ve šneku zpracováván, pro zajištění skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v přívodní oblasti a skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v dávkovači oblasti tak, že rozdíl poměru skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti je menší, než 0,2.
V souladu s ještě dalším aspektem předmětu tohoto vynálezu byl dále rovněž vyvinut způsob projektování šneku pro jeho využití při vstřikovacím lisování nebo vytlačování, přičemž šnek obsahuje šnekový hřídel, opatřený závitem, spirálovitě umístěným kolem šnekového hřídele tak, že vytváří větší počet lopatek, přičemž uvedený šnek má přívodní oblast, • · · · « ·· ··· * ·· · 4 · • · · · · · · • 4 • 44 • 4 ·* · kompresní oblast a dávkovači oblast, přičemž předmětný způsob obsahuje následující kroky:
volbu materiálu, který má být zpracováván ve šneku, volbu hmotnostního průtokového množství materiálu, výpočet objemového průtokového množství materiálu v přívodní oblasti, výpočet objemového průtokového množství materiálu v dávkovači oblasti, volbu hloubky, oblasti a hloubky, šířky a rozteče lopatek v přívodní šířky a rozteče lopatek v dávkovači oblasti pro zajištění skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v přívodní oblasti a skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v dávkovači oblasti tak, že rozdíl poměru objemového průtoku materiálu ku teoretickému průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti je menší, než 0,2.
skutečného obj emovému unasecimu skutečného
Konstrukce šneku podle tohoto vynálezu umožňuje dosahování vyváženého hmotnostního průtoku, a tím i konstantního přírůstku tlaku podél šneku, aniž by docházelo k vytváření tlakových špiček.
• ·toto · to to to to to ·· • · to · * · · to to to to ····· ·· »· to·· <· ··· ·· ·
Šnek podle tohoto vynálezu umožňuje dosahovat vyšší rychlosti otáčení šneku, má rovněž vyšší výkon, přičemž dochází ke snížení doby cyklu při vstřikovacím lisování v porovnání se známými konvenčními šneky.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude v dalším podrobněji objasněn na příkladech jeho konkrétního provedení, jejichž popis bude podán s přihlédnutím k přiloženým obrázkům výkresů, kde:
obr. 1 znázorňuje boční standardní šnek; a | nárysný | pohled | na | známý |
obr. 2 znázorňuje boční vytvořený v souladu s předmětem | nárysný pohled tohoto vynálezu. | na | šnek, | |
Příklady provedení vynálezu | ||||
Vynález se týká šneku, | který je | určen | pro | využití |
například u stroje na vstřikovací lisování nebo u vytlačovacího stroje.
Předmětný šnek obsahuje šnekový hřídel, který je opatřen závitem, umístěným spirálovitě kolem šnekového hřídele tak, že vytváří větší počet lopatek. Tento šnek má tři oblasti: přívodní oblast, kompresní oblast a dávkovači oblast, přičemž je za provozu namontován v dutém válcovém pouzdru, které má s výhodou hladkou vnitřní válcovou stěnu, která umožňuje, aby se šnek mohl otáčet v dutém válcovém pouzdru.
9 99»9 99
9 9 9 9 • 9 9 9 9 9 • 9 9 9
999 99 9
Z hlediska zde používaných termínů pak výraz „přívodní oblast znamená tu oblast šneku, kde není materiál stlačován. Například v případě zrnek polymeru jsou zde tato zrnka přítomna v jejich neroztavené sypané formě.
Výraz „dávkovači oblast se týká té oblasti šneku, kde je materiál zcela stlačen. Například v případě zrnek pryskyřice jsou zde tato zrnka přítomna ve zcela roztaveném stavu.
Výraz „kompresní oblast se týká té oblasti šneku, kde je materiál stlačován. Například v případě zrnek polymeru jsou zde tato zrnka přítomna v přechodovém stavu mezi jejich sypanou formou a roztavenou formou.
Lopatka je charakterizována svou hloubkou, která je definována jako výška lopatky nad šnekovým hřídelem, dále svou šířkou a svou roztečí, které jsou definovány jako délka lopatky (vzdálenost mezi dvěma sousedními závity lopatky na šnekovém hřídeli) plus jedna šířka lopatky. Pokud má lopatka rozteč 25 mm, znamená to, že pokud se šnek jednou otočí, posune se polymer na lopatce v osovém směru o vzdálenost 12,5 mm ve šneku.
Předmět tohoto vynálezu je založen na zjištění, že pokud je konstrukce lopatek založena na objemu materiálu, který je přítomen v lopatkách, získá se šnek, která má vyšší rychlost otáčení a vyšší výkonnost, přičemž dojde ke snížení doby, potřebné na jeden cyklus vstřikovacího lisování, v porovnání se známými konvenčními šneky.
···· 9 99 9999 99 *·· · · · · · · • ♦ · · · 9 9 9 9
Proto jsou tedy v souladu s předmětem tohoto vynálezu hloubka, šířka a rozteč lopatek šneku zkonstruovány vzhledem k požadavkům na materiál, který bude šnekem protlačován, takže absolutní rozdíl poměru skutečného průtoku k teoretickému průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměr skutečného průtoku ku teoretickému průtoku materiálu v dávkovači oblasti je menší, než 0,2, s výhodou menší, než 0,1, a ještě výhodněji menší, než 0,05.
V důsledku tohoto konstrukce je vytvořen šnek, který' má vyvážené průtokové množství a tím i konstantní tlak podél šneku bez tlakových špiček. U výhodného provedení je poměr skutečného průtoku ku teoretickému průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměr skutečného průtoku ku teoretickému průtoku materiálu v dávkovači oblasti zhruba od 0,8 do 1,0.
Shora uvedené poměry mohou být vypočteny na základě hmotnostního množství za čas nebo na základě objemového množství za čas.
Skutečný průtok materiálu a teoretický průtok materiálu v přívodní oblasti a v dávkovači oblasti se stanovují následovně:
Skutečný průtok materiálu v dávkovači oblasti se určuje prostřednictvím zvážení výstupního materiálu ze šneku za dané časové období. Toto hmotnostní průtokové množství může být převedeno na objemové průtokové množství prostřednictvím podělení hmotnostního průtokového množství tavnou hustotou materiálu, který je šnekem protlačován. Touto „tavnou hustotou se rozumí hustota materiálu, jako je například ♦ · • · · • · · · · · · · 9 ♦ ·· « polymerní materiál, použitého ve šneku, a to po jeho roztavení.
Předpokládá se, že hmotnostní průtokové množství materiálu ve šneku je konstantní, přičemž skutečný objemový průtok materiálu v přívodní oblasti se stanovuje tak, že se vezme hmotnostní průtokové množství materiálu v dávkovači oblasti a toto hmotnostní průtokové množství se podělí sypnou měrnou hmotností materiálu, používaném ve šneku. Uvedenou „sypnou měrnou hmotností se rozumí hmotnost materiálu, jako například polymerových částic nebo granulí, použitého ve šneku, podělená celkovým objemem pevných částic nebo granulí a volných nebo otevřených prostorů mezi nimi.
Pod pojmem „unášecí průtok je nutno rozumět teoretický objemový průtok materiálu, ke kterému dochází v důsledku relativního pohybu mezi šnekem a vnitřní plochou šnekového pouzdra, to znamená, že jde o dopředně proudění materiálu v důsledku otáčení šroubovitého šneku, který protlačuje materiál směrem dopředu šnekovým pouzdrem.
Unášecí průtok je přímo úměrný součinu průměrné relativní rychlosti materiálu a průřezové plochy kanálu válcového pouzdra. Jinými slovy lze říci, že unášecí průtok je objemová čerpací kapacita materiálu, přičemž je obvykle vypočítáván na základě objemu za určitý čas. Unášecí průtok je závislý na celé řadě faktorů, týkajících se šneku, a to včetně rozteče, hloubky, šířky a úhlu lopatek, stejně jako rychlosti šneku. Unášecí průtok, který směřuje k výstupnímu konci šneku, může být zvýšen prostřednictvím zvýšení rychlosti šneku a/nebo prostřednictvím zvýšení hloubky lopatek šneku.
• ·9· * ·« ···· 9« • ·· 9 9 9 9 · · • · 9 9 9·9 · ·
9 9 9 9 9·9· ••9 9 9 999 ··· 99 99» «· β
Teoretický unášeci průtok se vypočítává s použitím všeobecně známých rovnic, které jsou uvedeny například v publikaci o názvu „Kunststoff-Extrudertechnik, autorem je Gerhard nakladatelstvím Carl str. 123 až 125.
jejímž vydána (1963),
Schenkel, a která byla Hanser Verlag, Mnichov
Teoretický unášeci průtok, vypočtený pro přívodní oblast, musí být upraven prostřednictvím opravného součinitele z hlediska geometrie lopatek v této oblasti a z hlediska materiálu, který je šnekem dopravován. Tento opravný součinitel je naprosto nezbytný z důvodů sypné povahy materiálu v přívodní oblasti a vlivu křídel lopatek, přičemž bývá obvykle v rozmezí od 0,7 do 0,95, častěji však obvykle v rozmezí od 0,8 do 0,95.
Opravný součinitel může být získán s využitím známých postupů, jak je uvedeno například na str. 123 shora uvedené publikace, kde je znázorněn graf poměru výšky lopatky, délky lopatky a opravného součinitele. Velikost opravného součinitele se zjistí tak, že se vezme poměr výšky lopatky k délce lopatky, načež se odečte příslušný opravný součinitel z uvedeného grafu.
Přestože teoreticky musí být výpočet teoretického unášecího průtoku v dávkovači oblasti rovněž upraven s použitím opravného součinitele, tak ve skutečnosti je hodnota tohoto opravného součinitele velice blízká hodnotě 1,0, protože v dávkovači oblasti je materiál roztaven, takže je opravný součinitel přibližně roven 1,0.
•9 9999
9 9
9 9 9 9
9
9 • 99
9« 999
99 9
Šnek, který má shora uvedené poměry, má relativně konstantní přírůstek tlaku na rozteč podél šneku. Pokud u šneku dochází k tlakovým špičkám, bude na materiál ve šneku působit napětí, což může vést k tomu, že materiál se bude usazovat na šneku, a že dojde ke zhoršení mechanických vlastností materiálu.
Z hlediska typu materiálu, který může být ve šneku použit, zde neexistují žádná omezení, přestože bylo zjištěno, že šnek je obzvláště využitelný pro vstřikovací lisování a vytlačování polymerů.
Příkladným provedením šneku, který má požadovaný rozdíl v poměru skutečného průtoku k teoretickému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru skutečného průtoku k teoretickému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti, je šnek, u kterého:
rozteč alespoň části lopatek v dávkovači oblasti je větší, než rozteč alespoň části lopatek v přívodní oblasti;
rozteč alespoň části lopatek v přívodní oblasti je menší, než vnější průměr šneku;
rozteč alespoň části lopatek v dávkovači oblasti je větší, než vnější průměr šneku;
rozteč alespoň části lopatek se zvyšuje v kompresní oblasti; a hloubka alespoň části lopatek se snižuje v kompresní oblasti při pohybu z přívodní oblasti do dávkovači oblasti.
*·*· · ·· ··♦· ·· «»· ♦·· ··· • · · · ··· · · • 99 9 9 9 9 9
9 999 9 9 99 9 9 9
U příkladného provedení šneku je geometrie lopatek taková, že:
rozteč lopatek v dávkovači oblasti je větší, než rozteč lopatek v přívodní oblasti;
rozteč lopatek | v | přívodní | oblasti | je | menší, | než | vněj ší |
průměr šneku; | |||||||
rozteč lopatek | v | dávkovači | oblasti | je | větší, | než | vněj ší |
průměr šneku; | |||||||
rozteč lopatek | se | zvyšuje v | kompresní | oblasti | ; a |
hloubka lopatek se snižuje v kompresní oblasti při pohybu od přívodní oblasti k dávkovači oblasti.
Zde používaný výraz „vnější průměr šneku znamená, že průměr je měřen tak, že zahrnuje šnekový hřídel a hloubku lopatky nad a pod šnekovým hřídelem.
Kompresní poměr šneku kvantifikuje relativní množství šnekem stlačované pryskyřice, přičemž je založen na koncepci podělení objemu lopatky v přívodní oblasti objemem oblasti v dávkovači oblasti. Aproximace, která bývá obvykle používána jako kompresní poměr, je poměrem hloubky lopatek v přívodní oblasti k hloubce lopatek v dávkovači oblasti.
Takže v souladu s obvyklými způsoby změny kompresního poměru šneku byla prováděna změna hloubky lopatek v přívodní oblasti a v dávkovači oblasti. Jelikož hloubka lopatek u ···· · ·· ···· ·· • · · · · · ··· • · 9 9 ··· 9 9
9 9 9 9 9 9 9 9
9 9 9 9 9 9 9
999 99 999 99 9 známých šneků je konstantní v přívodní oblasti a rovněž i v dávkovači oblasti, může být kompresní poměr šneku zvýšen prostřednictvím zvýšení hloubky lopatek v přívodní oblasti, nebo prostřednictvím snížení hloubky lopatek v dávkovači oblasti, nebo oběma těmito způsoby. Je-li však kompresní poměr šneku příliš vysoký, vznikají shora uvedené problémy, zejména dochází k vytváření dutin, k vývoji nežádoucího tepla a k usazování materiálu na šneku.
Předmět tohoto vynálezu je založen na zjištění, že lze docílit výhod šneku s vysokou kompresí při poměrně vysoké hloubce lopatek v přívodní oblasti a při poměrně malé hloubce lopatek v dávkovači oblasti, a to bez takových nevýhod, ke kterým dochází u šneků s vysokou kompresí, a to vyvinutím šneku, který má absolutní rozdíl v poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměr skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti menší, než 0,2, s výhodou pak menší, než 0,1, a ještě výhodněji menší, než 0,05.
Změna rozteče a hloubky šneku podle tohoto vynálezu, jak bylo shora popsáno, vede k podstatnému snížení kompresního poměru šneku, v důsledku čehož jsou odstraněny nedostatky, kterými trpí šneky s vysokým kompresním poměrem. Současně pak šnek podle tohoto vynálezu vykazuje veškeré přednosti a výhody, spojené s poměrně vysokou hloubkou lopatek v přívodní oblasti a s poměrně nízkou hloubkou lopatek v dávkovači oblasti, týkajících se šneků s vysokým kompresním poměrem.
Kompresní poměrový objem, vypočtený tak, že se vezme poměr objemu v přívodní oblasti ku objemu v kompresní ·· ··«· ·« • · • · • · *· ·· oblasti, není jednoduché měřit při změně jak rozteče, tak i hloubky lopatek šneku. Jeden důvod spočívá v tom, že změna rozteče způsobuje změnu úhlu lopatek podél šnekového hřídele. Bylo zjištěno, že kompresní poměrový objem pro šnek, který má změněné rozteče lopatek a změněné hloubky lopatek, může být přibližně vyjádřen tak, že se vezme poměr tavné hustoty ku sypné měrné hmotnosti pro příslušný polymer, který je ve šneku používán.
Poměr tavné hustoty ku sypné měrné hmotnosti je u celé řady polymerních materiálů přibližně roven hodnotě 1,3, přičemž tato hodnota 1,3 je minimální hodnotou pro kompresní poměr šneku. Při poměru nižším, než 1,3 nejsou zrnka polymeru dostatečně stlačována, aby docházelo k vytlačování zachyceného vzduchu ven z polymeru během procesu vstřikovacího lisování.
V souladu s předmětem tohoto vynálezu bylo dosaženo zdokonalených výsledků se šnekem, který měl velmi nízký kompresní poměr, to znamená kompresní poměr stejný, jako spodní mez o hodnotě 1,3 nebo vyšší, avšak nižší, než je kompresní poměr u šneku s vysokou kompresí.
Zjištění, že šnek může být vyroben a úspěšně využíván i tehdy, pokud je zkonstruován s malým rozdílem poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti, a s rozdílnými roztečemi v přívodní oblasti a v dávkovači oblasti, a se změnou rozteče v kompresní oblasti, bylo neočekávané z hlediska dosud známých znalostí, že konstrukce šneku musí být založena na objemu materiálu v lopatkách a musí mít stejnou rozteč ve všech oblastech, tj. v přívodní oblasti, v kompresní oblasti a v dávkovači oblasti.
Znaky šneku podle tohoto vynálezu umožňují, aby měl šnek vyšší rychlost otáčení a vyšší výkon, přičemž dochází ke snížení doby cyklu vstřikovacího lisování v porovnání se známými konvenčními šneky.
Předmět tohoto vynálezu je znázorněn na vyobrazení podle obr. 2, kde je znázorněn šnek 27, který má přívodní oblast 29, kompresní oblast 31 a dávkovači oblasti 33. Šnek 27 je uložen v dutém válcovém pouzdru, které má v podstatě konstantní vnitřní průměr.
Polymerní pryskyřice, která může mít jakoukoliv vhodnou formu, jako jsou například zrnka, granule, vločky nebo prášek, je přiváděna otvorem 37 v dutém válcovém pouzdru 35 do přívodní oblasti 29, kde se otáčí šnek 27 za účelem pěchování a poté protlačování zrnek do kompresní oblasti 31, stejně jako je tomu u známého šneku.
Šnek 27 má šnekový hřídel 39 a závit 41, který je spirálovitě umístěn kolem šnekového hřídele 39 pro účely vytvoření lopatek 43 přívodní oblasti 29, lopatek 45 kompresní oblasti 31 a lopatek 47 dávkovači oblasti 33.
Rozteč lopatek 43 přívodní oblasti 29 je menší, než je vnější průměr šneku 27, přičemž je u příkladného provedení rozteč všech lopatek 43 přívodní oblasti 29 přibližně stejná. Rozteč lopatek 47 dávkovači oblasti 33 je větší, než je vnější průměr šneku 27, přičemž je u příkladného provedení rozteč všech lopatek 47 dávkovači oblasti 33 rovněž přibližně stejná. Kromě toho je rozteč lopatek 43 přívodní oblasti 29 menší, než je rozteč lopatek 47 dávkovači oblasti 33.
Jak je znázorněno na vyobrazení podle obr. 2, tak hloubka lopatek 45 kompresní oblasti 31 se postupně snižuje při pohybu od přívodní oblasti 29 směrem k dávkovači oblasti 33, přičemž rozteč lopatek 45 kompresní oblasti 31 se postupně zvyšuje při pohybu od přívodní oblasti 29 směrem k dávkovači oblasti 33.
Ke změně hloubky lopatek 45 kompresní oblasti 31 dochází proto, že šnekový hřídel 39 v kompresní oblasti 31 má kuželovitý tvar. Jelikož se hloubka lopatek 45 kompresní oblasti 31 snižuje při pohybu z přívodní oblasti 29 do dávkovači oblasti 33, není nutno, aby hloubka každé následující lopatky 45 kompresní oblasti 31 byla menší, než u předcházející lopatky.
Obdobně jelikož rozteč lopatek 45 kompresní oblasti 31 vzrůstá od přívodní oblasti 29 směrem do dávkovači oblasti 33, není nutno, aby rozteč každé následující lopatky 45 kompresní oblasti 31 byla větší, než u lopatky předcházej ící.
Šnek podle tohoto vynálezu může být využíván u stroje na vstřikovací lisování nebo u vytlačovacího stroje, popřípadě může být využíván jako tavící úsek u většího šneku.
Přestože byl předmět tohoto vynálezu znázorněn jako šnek, který má pouze jednu lopatku, je pro odborníka z dané oblasti techniky zcela zřejmé, že do rozsahu předmětu tohoto vynálezu spadá i šnek, který má více než jednu lopatku.
• · · 0 0 0 « 0 ··· 0 · • 0 · 0 · · 0 ·· 000 0·0 00 ·
PŘÍKLADY
PŘÍKLAD 1 A SROVNÁVACÍ PŘÍKLAD 2
V příkladu 1 byl vyroben šnek podle tohoto vynálezu a ve srovnávacím příkladu 2 byl vyroben známý konvenční šnek. Fyzické rozměry těchto šneků jsou uvedeny v tabulce 1.
S využitím obou uvedených šneků bylo prováděno vstřikovací lisování materiálu Delrin® 500 P, což je polyacetalová pryskyřice, dostupná od firmy E.I. du Pont de Nemours and Company (DuPont). Uvedená pryskyřice měla poměr tavné hustoty ku sypné měrné hmotnosti 1,16/0,87 = 1,33. Výsledky jsou uvedeny v tabulce 1.
Šnek podle příkladu 1 měl malý rozdíl poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměr skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti v porovnání se šnekem podle srovnávacího příkladu 2.
V důsledku toho šnek podle příkladu 1 vykazuje homogenní taveninu, mnohem stejnoměrnější zasouvací dobu, přičemž umožňuje dosahovat vyšších otáček za minutu, to znamená, že je dosahováno vyššího vytlačování pryskyřice, než u šneku podle srovnávacího příkladu 2, a to aniž by došlo k usazování materiálu na šneku, k vytváření dutin nebo k jiným závadám.
0000 « «0 · »0«
PŘÍKLAD 3 A SROVNÁVACÍ PŘÍKLAD 4
0 ··
Materiál Zytel® 135 F, což je nylonová pryskyřice, dostupná od firmy DuPont, byl rovněž zpracováván vstřikovacím lisováním jako u předcházejících příkladů.
U příkladu 3 byla pryskyřice zpracovávána vstřikovacím lisováním s využitím šneku podle tohoto vynálezu, zatímco u příkladu 4 byla pryskyřice zpracovávána vstřikovacím lisováním s využitím šneku, známého z dosavadního stavu techniky. Výsledky jsou uvedeny v tabulce 2.
Šnek podle příkladu 3 neměl žádný rozdíl poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti v porovnání s rozdílem o velikosti 0,31 pro šnek podle srovnávacího příkladu 4.
V důsledku toho šnek podle příkladu 3 vykazuje homogenní taveninu, mnohem stejnoměrnější zasouvací dobu, přičemž umožňuje dosahovat vyšších otáček za minutu, to znamená, že je dosahováno vyššího vytlačování pryskyřice, než u šneku podle srovnávacího příkladu 4, a to aniž by došlo k usazování materiálu na šneku, k vytváření dutin nebo k jiným závadám.
PŘÍKLAD 5 A SROVNÁVACÍ PŘÍKLAD 6
Materiál Delrin® 500 P byl zpracováván vstřikovacím lisováním jako u předcházejících příkladů, a to s využitím šneku o průměru 65 mm. U příkladu 5 byla pryskyřice zpracovávána vstřikovacím lisováním s využitím šneku podle
0··· • 0 • · · 00 «·· • 0 0000 ·0 «00 V 0
0 000 0 0 » 0 0 0 0 0€ 000 ·» tohoto vynálezu, přičemž u příkladu 6 byla pryskyřice zpracovávána vstřikovacím lisováním s využitím šneku, známého z dosavadního stavu techniky. Výsledky jsou uvedeny v tabulce 3.
Šnek podle příkladu 5 měl malý rozdíl poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti a poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti v porovnání s rozdílem o velikosti 0,33 pro šnek podle srovnávacího příkladu 6.
V důsledku toho šnek podle příkladu 5 vykazuje homogenní taveninu, mnohem stejnoměrnější zasouvací dobu, přičemž umožňuje dosahovat vyšších otáček za minutu, to znamená, že je dosahováno vyššího vytlačování pryskyřice, než u šneku podle srovnávacího příkladu 6, a to aniž by došlo k usazování materiálu na šneku, k vytváření dutin nebo k jiným závadám.
9 9 9 9 9 ·· • · · 9 9 9 ·· • 9 9 9 · · 9 · · • 9 9 9 9 ···· • 9 · · 9 9 9
9 999 99 999 99
Tabulka 1
Příklad 1 | Srovnávací příklad 2 | |
Průměr šneku (mm) | 30 | 30 |
Hloubka křídel v přívodní oblasti (mm) | 8 | 7 |
Rozteč křídel v přívodní oblasti (mm) | 28 | 30 |
Hloubka křídel v dávkovači oblasti (mm) | 2,3 | 2,2 |
Rozteč křídel v dávkovači oblasti (mm) | 50 | 30 |
Rychlost otáčení šneku (otáčky/min.) | 250 | 125 |
Výkon šneku (kg/hod.) | 61 | 25 |
Kompresní poměr (objemový) | 1, 47 | 2, 6 |
Skutečný průtok v přívodní oblasti (1/hod.) | 72 | 29 |
Opravný součinitel unášecího průtoku v přívodní oblasti | 0, 81 | |
Teoretický unášecí průtok v přívodní oblasti (1/hod.) | 73 | 37 |
Poměr skutečného průtoku v přívodní oblasti ku teoretickému unášecímu průtoku | 0, 98 | 0, 78 |
Skutečný průtok v dávkovači oblasti (1/hod.) | 54 | 22 |
Teoretický unášecí průtok v dávkovači oblasti (1/hod.) | 54 | 17 |
Poměr skutečného průtoku v dávkovači oblasti ku teoretickému unášecímu průtoku | 1,00 | 1,25 |
Rozdíl poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku v přívodní oblasti a v dávkovači oblasti | 0,02 | 0,47 |
• · · · • · · · · · • · • · · ·
Tabulka 2
Příklad 3 | Srovnávací příklad 4 | |
Průměr šneku (mm) | 32 | 32 |
Hloubka křidel v přívodní oblasti (mm) | 8 | 5,9 |
Rozteč křídel v přívodní oblasti (mm) | 26 | 32 |
Hloubka křídel v dávkovači oblasti (mm) | 2,1 | 2,1 |
Rozteč křídel v dávkovači oblasti (mm) | 48 | 32 |
Rychlost otáčení šneku (otáčky/min.) | 275 | 300 |
Výkon šneku (kg/hod.) | 50 | 40 |
Kompresní poměr (objemový) | 1,56 | 2,4 |
Skutečný průtok v přívodní oblasti (1/hod.) | 59 | 48 |
Opravný součinitel unášecího průtoku v přívodní oblasti | 0,80 | |
Teoretický unášecí průtok v přívodní oblasti (1/hod.) | 81 | 76 |
Poměr skutečného průtoku v přívodní oblasti ku teoretickému unášecímu průtoku | 0,73 | 0, 64 |
Skutečný průtok v dávkovači oblasti (1/hod.) | 42 | 35 |
Teoretický unášecí průtok v dávkovači oblasti (1/hod.) | 58 | 36 |
Poměr skutečného průtoku v dávkovači oblasti ku teoretickému unášecímu průtoku | 0,73 | 0, 95 |
Rozdíl poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku v přívodní oblasti a v dávkovači oblasti | 0,0 | 0,31 |
• · ·
Tabulka 3
Příklad 5 | Srovnávací příklad 6 | |
Průměr šneku (mm) | 65 | 65 |
Hloubka křídel v přívodní oblasti (mm) | 10 | 7,8 |
Rozteč křídel v přívodní oblasti (mm) | 40 | 65 |
Hloubka křídel v dávkovači oblasti (mm) | 2,7 | 2,8 |
Rozteč křídel v dávkovači oblasti (mm) | 75 | 65 |
Rychlost otáčení šneku (otáčky/min.) | 180 | 140 |
Výkon šneku (kg/hod.) | 185 | 110 |
Kompresní poměr (objemový) | t—1 | 2,5 |
Skutečný průtok v přívodní oblasti (1/hod.) | 212 | 127 |
Opravný součinitel unášecího průtoku v přívodní oblasti | 0,84 | |
Teoretický unášecí průtok v přívodní oblasti (1/hod.) | 248 | 279 |
Poměr skutečného průtoku v přívodní oblasti ku teoretickému unášecímu průtoku | 0, 85 | 0, 46 |
Skutečný průtok v dávkovači oblasti (1/hod.) | 159 | 95 |
Teoretický unášecí průtok v dávkovači oblasti (1/hod.) | 170 | 121 |
Poměr skutečného průtoku v dávkovači oblasti ku teoretickému unášecímu průtoku | 0,93 | 0,79 |
Rozdíl poměru skutečného průtoku ku teoretickému unášecímu průtoku v přívodní oblasti a v dávkovači oblasti | 0,08 | 0,33 |
• · · · ·
Claims (14)
- PATENTOVÉNÁROKY1. Šnek (27), obsahující šnekový hřídel (39), opatřený závitem (41), spirálovitě umístěným kolem šnekového hřídele (39) tak, že vytváří větší počet lopatek, přičemž uvedený šnek (27) má přívodní oblast (29), kompresní oblast (31) a dávkovači oblast (33), vyznačující se tím, že hloubka, šířka a rozteč lopatek (43) v přívodní oblasti (29) je navržena na základě sypné měrné hmotnosti materiálu, který má být ' ve šneku (27) zpracováván, a hloubka, šířka a rozteč lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je navržena na základě tavné hustoty materiálu, který má být ve šneku (27) zpracováván, pro zajištění skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v přívodní oblasti (29) a skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v dávkovači oblasti (33) tak, že rozdíl poměru skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti (29) a poměru skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti (33) je menší, než 0,2.
- 2. Šnek (27) podle nároku 1, vyznačující se tím, že rozdíl poměru skutečného objemového průtoku ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti (29) a poměru skutečného objemového průtoku ku teoretickému objemovému průtoku materiálu v dávkovači oblasti (33) je menší, než 0,1.• · · · · · • ·I 4 4 4 4
- 3. Šnek (27) podle nároku vyznačující se tím, že rozdíl skutečného objemového průtoku ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti (29) a poměru skutečného objemového průtoku ku teoretickému objemovému průtoku materiálu v dávkovači oblasti (33) je menší, než 0,05.1, poměru
- 4. Šnek (27) podle vyznačující se tím, že objemového průtoku materiálu ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti mezi 0,8 a 1,0.nároku 1, poměr skutečného obj emovému (29) leží
- 5. Šnek (27) podle vyznačující se tím, že objemového průtoku materiálu ku teoretickému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti mezi 0,8 a 1,0.nároku 1, poměr skutečného objemovému (33) leží
- 6. Šnek (27) vyznačuj ící podle tím, ze nároku1, rozteč alespoň části lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je větší, než rozteč alespoň části lopatek (43) v přívodní oblasti (29) ,
rozteč alespoň části lopatek (43) v přívodní oblasti (29) je menší, než vnější průměr šneku (27) , rozteč alespoň části lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je větší, než vnější průměr šneku (27) , • · 1 rozteč alespoň části lopatek (45) se zvyšuje během kompresní oblasti (31), a hloubka alespoň části lopatek (45) se snižuje běhemkompresní oblasti (31) při pohybu od přívodní k dávkovači oblasti (33) . oblasti (29) 7. Šnek (27) podle nároku 6, vyznačující se tím, že rozteč lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je větší, než rozteč lopatek (43) v přívodní oblasti (29). 8. Šnek (27) podle nároku 6, vyznačující se tím, že rozteč lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je přibližně stejná. - 9. Šnek (27) podle nároku 6, vyznačující se tím, že rozteč lopatek (43) v přívodní oblasti (29) je menší, než vnější průměr šneku (27).
- 10. Šnek (27) podle nároku 6, vyznačující se tím, že rozteč lopatek (43) v přívodní oblasti (29) je přibližně stejná.
- 11. Šnek (27) podle nároku 6, vyznačující se tím, že rozteč lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je větší, než vnější průměr šneku (27).99 9 9 9 9 9 99 9 9 9 99 9 9 9 9 9 9 99 9 9 9 9 9 9 9 9
- 12. Šnek (27) podle nároku 6, vyznačující se tím, že hloubka lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je přibližně stejná.
- 13. Šnek (27) podle nároku 6, vyznačující se tím, že hloubka lopatek (45) se snižuje během kompresní oblasti (31) při pohybu od přívodní oblasti (29) k dávkovači oblasti (33) .
- 14. Šnek (27) podle nároku 6, vyznačující se tím, že hloubka lopatek (43) v přívodní oblasti (29) je přibližně stejná.
- 15. Šnek (27), obsahující šnekový hřídel (39), opatřený závitem (41), spirálovitě umístěným kolem šnekového hřídele (39) tak, že vytváří větší počet lopatek, přičemž uvedený šnek (27) má přívodní oblast (29), kompresní oblast (31) a dávkovači oblast (33), přičemž rozteč alespoň části lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je větší, než rozteč alespoň části lopatek (43) v přívodní oblasti (29),
rozteč alespoň části lopatek (43) i v přívodní oblasti (29) je menší, než vnější průměr šneku (27), rozteč alespoň části lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je větší, než vnější průměr šneku (27), rozteč alespoň části lopatek (45) se zvyšuje během kompresní oblasti (31), a ···· * · · ··*· · · • · · « · » · · · • · ····· · · ·· ··· ·· ··· 4· ··· hloubka alespoň části lopatek (45) se snižuje během kompresní oblasti (31) při pohybu od přívodní oblasti (29) k dávkovači oblasti (33) , vyznačující se tím, že hloubka, šířka a rozteč lopatek (43) v přívodní oblasti (29) je navržena na základě sypné měrné hmotnosti materiálu, který má být. ve šneku (27) zpracováván, a hloubka, šířka a rozteč lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) je navržena na základě tavné hustoty materiálu, který má být ve šneku (27) zpracováván, pro zajištění skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v přívodní oblasti (29) a skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v dávkovači oblasti (33) tak, že rozdíl poměru skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti (29) a poměru skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti (33) je menší, než 0,2. - 16. Způsob projektování šneku (27) pro jeho využití při vstřikovacím lisování nebo vytlačování, přičemž šnek (27) obsahuje šnekový hřídel (39), opatřený závitem (41), spirálovitě umístěným kolem šnekového hřídele (39) tak, že vytváří větší počet lopatek, přičemž uvedený šnek (27) má přívodní oblast (29), kompresní oblast (31) a dávkovači oblast (33), vyznačující se tím, že obsahuje následující kroky volbu materiálu, který má být zpracováván ve šneku (27), ♦ «·· · 9 · ·9·« 9 99 9 9 · · 9 9999 9 9 9 9 9 9 999 9 *99 99 999 99 9 volbu hmotnostního průtokového množství materiálu,
výpočet objemového průtokového v přívodní oblasti (29), množství materiálu výpočet objemového průtokového v dávkovači oblasti (33), množství materiálu volbu hloubky, šířky a rozteče lopatek (43) v přívodní oblasti (29) a hloubky, šířky a rozteče lopatek (47) v dávkovači oblasti (33) pro zajištění skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v přívodní oblasti (29) a skutečného objemového průtoku materiálu a teoretického objemového unášecího průtoku materiálu v dávkovači oblasti (33) tak, že rozdíl poměru skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v přívodní oblasti (29) a poměru skutečného objemového průtoku materiálu ku teoretickému objemovému unášecímu průtoku materiálu v dávkovači oblasti (33) je menší, než 0,2.
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US7328198A | 1998-05-06 | 1998-05-06 | |
US28351699A | 1999-04-01 | 1999-04-01 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ20004014A3 true CZ20004014A3 (cs) | 2001-08-15 |
Family
ID=26754315
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ20004014A CZ20004014A3 (cs) | 1998-05-06 | 1999-05-06 | Plastifikační šnek |
Country Status (23)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP1085969B1 (cs) |
JP (1) | JP2002513693A (cs) |
KR (1) | KR20010043308A (cs) |
CN (1) | CN1168594C (cs) |
AT (1) | ATE228054T1 (cs) |
AU (1) | AU740820B2 (cs) |
BG (1) | BG64085B1 (cs) |
BR (1) | BR9910348A (cs) |
CA (1) | CA2328848A1 (cs) |
CZ (1) | CZ20004014A3 (cs) |
DE (1) | DE69904047T2 (cs) |
DK (1) | DK1085969T3 (cs) |
EA (1) | EA001998B1 (cs) |
ES (1) | ES2184449T3 (cs) |
HU (1) | HUP0301392A2 (cs) |
IL (1) | IL139414A (cs) |
NO (1) | NO20005373L (cs) |
NZ (1) | NZ508601A (cs) |
PL (1) | PL189797B1 (cs) |
PT (1) | PT1085969E (cs) |
SK (1) | SK16472000A3 (cs) |
TR (1) | TR200003255T2 (cs) |
WO (1) | WO1999056937A1 (cs) |
Families Citing this family (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6712495B2 (en) | 2001-11-20 | 2004-03-30 | E. I. Du Pont De Nemours And Company | Mixing apparatus |
JP4367626B2 (ja) * | 2004-02-13 | 2009-11-18 | グンゼ株式会社 | 半導電性ダイシング用基体フイルムの製造方法 |
CN100408307C (zh) * | 2005-11-21 | 2008-08-06 | 包赟元 | 超高压单螺杆挤出机 |
DE102006011067A1 (de) * | 2006-03-08 | 2007-09-13 | Krauss-Maffei Kunststofftechnik Gmbh | Extruder-/Spritzgießschnecke |
JP5601871B2 (ja) * | 2010-04-15 | 2014-10-08 | 東洋機械金属株式会社 | 射出成形機 |
CN102229832B (zh) * | 2011-07-11 | 2013-08-07 | 陈小英 | 煤球挤出装置 |
CN107428104B (zh) | 2014-12-30 | 2019-05-10 | 奥特克莱夫高压高温有限公司 | 用于材料变形加工的装置 |
JP2020029056A (ja) * | 2018-08-23 | 2020-02-27 | 株式会社神戸製鋼所 | スクリュウ |
RU2738471C2 (ru) * | 2018-08-26 | 2020-12-14 | Общество с ограниченной ответственностью "КРОНОС" | Способ построения энергоэффективного профиля рабочего тракта шнека электромясорубки (варианты) и шнек |
TWI734076B (zh) * | 2019-01-30 | 2021-07-21 | 南亞塑膠工業股份有限公司 | 以連續式拉擠成型生產lft押出件及其使用的押出機 |
CN110901016B (zh) * | 2019-11-04 | 2021-09-03 | 大维塑料技术(南京)有限公司 | 一种挤塑机的螺杆 |
Family Cites Families (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4129386A (en) | 1976-06-01 | 1978-12-12 | Akzona Incorporated | Extrusion apparatus |
US4173445A (en) * | 1978-07-17 | 1979-11-06 | Monsanto Company | Plastics extrusion apparatus |
JPS57133038A (en) * | 1981-02-10 | 1982-08-17 | Sekisui Plastics Co Ltd | Screw for single-axis extruder |
-
1999
- 1999-05-06 DK DK99920365T patent/DK1085969T3/da active
- 1999-05-06 KR KR1020007012273A patent/KR20010043308A/ko not_active Application Discontinuation
- 1999-05-06 WO PCT/US1999/009866 patent/WO1999056937A1/en not_active Application Discontinuation
- 1999-05-06 JP JP2000546935A patent/JP2002513693A/ja active Pending
- 1999-05-06 CZ CZ20004014A patent/CZ20004014A3/cs unknown
- 1999-05-06 SK SK1647-2000A patent/SK16472000A3/sk unknown
- 1999-05-06 BR BR9910348-6A patent/BR9910348A/pt not_active Application Discontinuation
- 1999-05-06 CA CA002328848A patent/CA2328848A1/en not_active Abandoned
- 1999-05-06 AT AT99920365T patent/ATE228054T1/de not_active IP Right Cessation
- 1999-05-06 AU AU37881/99A patent/AU740820B2/en not_active Ceased
- 1999-05-06 HU HU0301392A patent/HUP0301392A2/hu unknown
- 1999-05-06 ES ES99920365T patent/ES2184449T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1999-05-06 NZ NZ508601A patent/NZ508601A/xx unknown
- 1999-05-06 PL PL99344055A patent/PL189797B1/pl unknown
- 1999-05-06 CN CNB998057738A patent/CN1168594C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-06 EP EP99920365A patent/EP1085969B1/en not_active Revoked
- 1999-05-06 DE DE69904047T patent/DE69904047T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1999-05-06 PT PT99920365T patent/PT1085969E/pt unknown
- 1999-05-06 IL IL13941499A patent/IL139414A/en not_active IP Right Cessation
- 1999-05-06 TR TR2000/03255T patent/TR200003255T2/xx unknown
- 1999-05-06 EA EA200001158A patent/EA001998B1/ru not_active IP Right Cessation
-
2000
- 2000-10-25 NO NO20005373A patent/NO20005373L/no not_active Application Discontinuation
- 2000-11-03 BG BG104911A patent/BG64085B1/bg unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
DK1085969T3 (da) | 2003-01-27 |
NZ508601A (en) | 2002-11-26 |
BR9910348A (pt) | 2001-01-09 |
AU740820B2 (en) | 2001-11-15 |
CA2328848A1 (en) | 1999-11-11 |
EA001998B1 (ru) | 2001-10-22 |
KR20010043308A (ko) | 2001-05-25 |
SK16472000A3 (sk) | 2001-12-03 |
IL139414A0 (en) | 2001-11-25 |
EP1085969A1 (en) | 2001-03-28 |
BG64085B1 (bg) | 2003-12-31 |
ATE228054T1 (de) | 2002-12-15 |
PL344055A1 (en) | 2001-09-24 |
PT1085969E (pt) | 2003-02-28 |
HUP0301392A2 (en) | 2003-08-28 |
ES2184449T3 (es) | 2003-04-01 |
DE69904047T2 (de) | 2003-07-24 |
WO1999056937A1 (en) | 1999-11-11 |
TR200003255T2 (tr) | 2001-03-21 |
NO20005373L (no) | 2001-01-03 |
BG104911A (en) | 2001-07-31 |
AU3788199A (en) | 1999-11-23 |
CN1299316A (zh) | 2001-06-13 |
IL139414A (en) | 2004-07-25 |
DE69904047D1 (de) | 2003-01-02 |
EA200001158A1 (ru) | 2001-04-23 |
PL189797B1 (pl) | 2005-09-30 |
JP2002513693A (ja) | 2002-05-14 |
CN1168594C (zh) | 2004-09-29 |
EP1085969B1 (en) | 2002-11-20 |
NO20005373D0 (no) | 2000-10-25 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US7494264B2 (en) | Method of injection molding or extruding a polymer composition using a low compression screw | |
CZ20004014A3 (cs) | Plastifikační šnek | |
CZ280786B6 (cs) | Výtlačný šnek | |
US9463581B2 (en) | Kneading degree adjusting mechanism, extruder, continuous mixer, kneading degree adjusting method, and kneading method | |
AU2002257190B2 (en) | Extruder screw with improved energy efficient melting | |
US6712495B2 (en) | Mixing apparatus | |
US7387426B2 (en) | Extruder screw with mixing section | |
AU2002257190A1 (en) | Extruder screw with improved energy efficient melting | |
EP2204272A1 (en) | Plasticating screw with two helical threads of varying pitches and a plasticating apparatus comprising this | |
AU595313B2 (en) | Extruder | |
US4247206A (en) | Screw extruder for the processing of thermoplastic resins and similar materials | |
US8870442B2 (en) | Plasticating screw | |
US20040213077A1 (en) | Plastic screw | |
CN219171634U (zh) | 一种强化剪切的双螺杆挤出机 | |
KR101514889B1 (ko) | 가소화 스크류의 3d 모델링 방법과 이를 적용한 시스템 | |
PL235886B1 (pl) | Układ uplastyczniający |