CZ191998A3 - Pyrotechnická nálož pro rozbušky - Google Patents
Pyrotechnická nálož pro rozbušky Download PDFInfo
- Publication number
- CZ191998A3 CZ191998A3 CZ981919A CZ191998A CZ191998A3 CZ 191998 A3 CZ191998 A3 CZ 191998A3 CZ 981919 A CZ981919 A CZ 981919A CZ 191998 A CZ191998 A CZ 191998A CZ 191998 A3 CZ191998 A3 CZ 191998A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- charge
- detonator according
- metal
- fuel
- detonator
- Prior art date
Links
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims abstract description 75
- 239000002360 explosive Substances 0.000 claims abstract description 117
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 78
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 78
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims abstract description 44
- 229910044991 metal oxide Inorganic materials 0.000 claims abstract description 36
- 150000004706 metal oxides Chemical class 0.000 claims abstract description 33
- 239000007800 oxidant agent Substances 0.000 claims abstract description 28
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 claims description 19
- 239000000654 additive Substances 0.000 claims description 16
- 238000005474 detonation Methods 0.000 claims description 16
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 229910015902 Bi 2 O 3 Inorganic materials 0.000 claims description 13
- 230000007704 transition Effects 0.000 claims description 13
- TZRXHJWUDPFEEY-UHFFFAOYSA-N Pentaerythritol Tetranitrate Chemical compound [O-][N+](=O)OCC(CO[N+]([O-])=O)(CO[N+]([O-])=O)CO[N+]([O-])=O TZRXHJWUDPFEEY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 12
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 claims description 12
- 230000000737 periodic effect Effects 0.000 claims description 12
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000004880 explosion Methods 0.000 claims description 11
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 238000004200 deflagration Methods 0.000 claims description 10
- 239000007787 solid Substances 0.000 claims description 9
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 claims description 6
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000000026 Pentaerythritol tetranitrate Substances 0.000 claims description 5
- 229910052797 bismuth Inorganic materials 0.000 claims description 5
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 claims description 5
- 229960004321 pentaerithrityl tetranitrate Drugs 0.000 claims description 5
- 239000000015 trinitrotoluene Substances 0.000 claims description 5
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 5
- SPSSULHKWOKEEL-UHFFFAOYSA-N 2,4,6-trinitrotoluene Chemical compound CC1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O SPSSULHKWOKEEL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- AGUIVNYEYSCPNI-UHFFFAOYSA-N N-methyl-N-picrylnitramine Chemical compound [O-][N+](=O)N(C)C1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O AGUIVNYEYSCPNI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 4
- 239000013078 crystal Substances 0.000 claims description 4
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 claims description 4
- 229910018084 Al-Fe Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910018192 Al—Fe Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000012255 powdered metal Substances 0.000 claims description 2
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical group [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 claims 1
- 206010011469 Crying Diseases 0.000 claims 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical group O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 claims 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 claims 1
- 230000001590 oxidative effect Effects 0.000 abstract description 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 28
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 25
- 238000001263 normal photoelectron diffraction Methods 0.000 description 13
- 230000000977 initiatory effect Effects 0.000 description 12
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 12
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 7
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 7
- 230000006870 function Effects 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 6
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 6
- 238000011161 development Methods 0.000 description 5
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 5
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 5
- 238000007789 sealing Methods 0.000 description 5
- 230000035945 sensitivity Effects 0.000 description 5
- 239000003832 thermite Substances 0.000 description 5
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 4
- 238000013461 design Methods 0.000 description 4
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 4
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 4
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 4
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 4
- XTFIVUDBNACUBN-UHFFFAOYSA-N 1,3,5-trinitro-1,3,5-triazinane Chemical compound [O-][N+](=O)N1CN([N+]([O-])=O)CN([N+]([O-])=O)C1 XTFIVUDBNACUBN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 3
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 3
- 230000001976 improved effect Effects 0.000 description 3
- 238000005192 partition Methods 0.000 description 3
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 3
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 3
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 3
- 229910052788 barium Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 2
- 239000004020 conductor Substances 0.000 description 2
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 description 2
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 2
- 238000010892 electric spark Methods 0.000 description 2
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 238000010304 firing Methods 0.000 description 2
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 2
- 229910052735 hafnium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 description 2
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000463 material Substances 0.000 description 2
- 238000002844 melting Methods 0.000 description 2
- 230000008018 melting Effects 0.000 description 2
- UZGLIIJVICEWHF-UHFFFAOYSA-N octogen Chemical compound [O-][N+](=O)N1CN([N+]([O-])=O)CN([N+]([O-])=O)CN([N+]([O-])=O)C1 UZGLIIJVICEWHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000013307 optical fiber Substances 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 230000037452 priming Effects 0.000 description 2
- 230000008569 process Effects 0.000 description 2
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 2
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- IUKSYUOJRHDWRR-UHFFFAOYSA-N 2-diazonio-4,6-dinitrophenolate Chemical compound [O-]C1=C([N+]#N)C=C([N+]([O-])=O)C=C1[N+]([O-])=O IUKSYUOJRHDWRR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N Alumina Chemical class [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920002134 Carboxymethyl cellulose Polymers 0.000 description 1
- 229910001245 Sb alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002140 antimony alloy Substances 0.000 description 1
- 239000007900 aqueous suspension Substances 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001540 azides Chemical class 0.000 description 1
- 229910052790 beryllium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 1
- 229910052792 caesium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001768 carboxy methyl cellulose Substances 0.000 description 1
- 235000010948 carboxy methyl cellulose Nutrition 0.000 description 1
- 239000008112 carboxymethyl-cellulose Substances 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 1
- 150000001845 chromium compounds Chemical class 0.000 description 1
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 230000006378 damage Effects 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000000295 emission spectrum Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 229910052733 gallium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005469 granulation Methods 0.000 description 1
- 230000003179 granulation Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 230000036541 health Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 229910052738 indium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000003999 initiator Substances 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000013067 intermediate product Substances 0.000 description 1
- 229910052741 iridium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002611 lead compounds Chemical class 0.000 description 1
- WETZJIOEDGMBMA-UHFFFAOYSA-L lead styphnate Chemical compound [Pb+2].[O-]C1=C([N+]([O-])=O)C=C([N+]([O-])=O)C([O-])=C1[N+]([O-])=O WETZJIOEDGMBMA-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 1
- 235000012054 meals Nutrition 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052753 mercury Inorganic materials 0.000 description 1
- MHWLNQBTOIYJJP-UHFFFAOYSA-N mercury difulminate Chemical compound [O-][N+]#C[Hg]C#[N+][O-] MHWLNQBTOIYJJP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005065 mining Methods 0.000 description 1
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 1
- 229910052755 nonmetal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000002843 nonmetals Chemical class 0.000 description 1
- 231100000252 nontoxic Toxicity 0.000 description 1
- 230000003000 nontoxic effect Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 229910052762 osmium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000013021 overheating Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 230000033116 oxidation-reduction process Effects 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 1
- 238000002161 passivation Methods 0.000 description 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 230000007096 poisonous effect Effects 0.000 description 1
- 229910052699 polonium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 229910052700 potassium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 230000002028 premature Effects 0.000 description 1
- 239000011164 primary particle Substances 0.000 description 1
- 230000036632 reaction speed Effects 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 description 1
- 239000012758 reinforcing additive Substances 0.000 description 1
- 230000000979 retarding effect Effects 0.000 description 1
- 229910052702 rhenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052706 scandium Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N silicon monoxide Chemical class [Si-]#[O+] LIVNPJMFVYWSIS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052814 silicon oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002904 solvent Substances 0.000 description 1
- 238000007655 standard test method Methods 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 1
- 229910052712 strontium Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008093 supporting effect Effects 0.000 description 1
- 229910052715 tantalum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000012780 transparent material Substances 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C06—EXPLOSIVES; MATCHES
- C06C—DETONATING OR PRIMING DEVICES; FUSES; CHEMICAL LIGHTERS; PYROPHORIC COMPOSITIONS
- C06C7/00—Non-electric detonators; Blasting caps; Primers
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C06—EXPLOSIVES; MATCHES
- C06B—EXPLOSIVES OR THERMIC COMPOSITIONS; MANUFACTURE THEREOF; USE OF SINGLE SUBSTANCES AS EXPLOSIVES
- C06B33/00—Compositions containing particulate metal, alloy, boron, silicon, selenium or tellurium with at least one oxygen supplying material which is either a metal oxide or a salt, organic or inorganic, capable of yielding a metal oxide
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Air Bags (AREA)
- Ignition Installations For Internal Combustion Engines (AREA)
- Pharmaceuticals Containing Other Organic And Inorganic Compounds (AREA)
- Feeding, Discharge, Calcimining, Fusing, And Gas-Generation Devices (AREA)
Description
Tento vynález se týká rozbušek, tvořených pouzdrem se základní náloží sestávající ze sekundární výbušniny umístěné na jednom konci zmíněného pouzdra, roznětky umístěné na druhém konci tohoto pouzdra a ze střední části, s pyrotechnickým řetězcem, pomocí kterého je možno přivést zážehovým impulsem roznětky k výbuchu základní nálož. Přesněji se tento vynález týká pyrotechnických náloží o novém složení, které mohou být použity jako zážehové nálože uvedených rozbušek a které je obecně možno používat k zážehu sekundárních výbušnin.
Dosavadní stav techniky
Rozbušky jsou používány k účelům vojenským i civilním, v tomto dokumentu jsou však popsány hlavně ve vztahu k použití při průmyslové těžbě kamene, kde většinou je větší množství rozbušek s různými vnitřními zpožděními zapojeno do sítě elektrických nebo neelektrických zařízení, sloužících k přenášení iniciačního impulzu.
V takových rozbuškách mohou mít pyrotechnické nálože různé funkce v pyrotechnickém řetězci, převádějícím zážehový impuls z roznětky nebo zařízení k přenosu zážehového impulzu na výbuch základní nálože, například mohou sloužit jako rychle přenášející nálož nebo zesilující nálož, jako zpožďující nálož, jako plynotěsná uzavírací nálož, nebo jako zážehová nálož, sloužící k odpálení zmíněné základní nálože.
Příklad pyrotechnické nálože v pyrotechnickém řetězci je uveden v dokumentu US-A-2 185 371, ve kterém je popsána zpožďovací nálož na bázi slitiny antimonu. Jiné příklady jsou uvedeny v dokumentu GB-A-2 146 014, ve kterém je popsána pyrotechnická směs pro zesílení vedení a v dokumentu DE-A-2 413 093, ve kterém je popsána příslušná výbušná směs.
— o · · *
Z · r» · · · aby hoření všech rychlostí, aby tak
Popis přípravy pyrotechnické nálože je uveden například v dokumentu EP 0 310 580, ve kterém je popsána příprava zpožďovacích a zážehových náloží.
V žádném z těchto dokumentů, popisujících dosavadní stav techniky, není popsána naše speciální nálož umožňující kvantitativní a spolehlivé odpálení sekundárních výbušných náloží, ani nelze ze žádného z těchto dokumentů odvodit tuto naši nálož na základě analogie.
Na všechny části pyrotechnického řetězce jsou kladeny stále vyšší požadavky. Základním požadavkem je, nálože probíhalo dobře definovanou a stálou časový rozptyl byl velmi omezen. Rychlost hoření nesmí být výrazně ovlivňována okolními podmínkami a stárnutím. Je požadováno, aby nálože měly reprodukovatelné zážehové vlastnosti a aby byly zároveň necitlivé na náraz, vibrace, tření a elektrické výboje. Je třeba, aby nominální rychlost hoření byla nastavitelná malými změnami složení nálože. Směs, která tvoří nálož, má být možné snadno a bezpečně připravit, dávkovat a lisovat a nemá být příliš citlivá na podmínky výroby. Vzrůstající měrou je požadováno, aby nálož neobsahovala jedovaté látky a aby její příprava byla prováděna za podmínek, kdy například používáním rozpouštědel nedochází k ohrožení zdraví.
Přestože jsou za pyrotechnické směsi obecně považovány směsi paliva a oxidačního činidla a je tedy potenciálně možno použít mnoho takových směsí, omezují shora popsané podmínky výrazně výběr vhodných složek těchto náloží. Jsou však potřebná další zlepšení, jak z důvodů dosažení lepších užitných vlastností, tak proto, že sloučeniny obvykle používané k těmto účelům, jako jsou sloučeniny olova a chrómu se stávají obtížněji dostupnými a méně přijatelnými.
Podstata vynálezu
Stručný popis vynálezu
Hlavním předmětem tohoto vynálezu je rozbuška a pyrotechnické • · nálože vhodné pro tuto rozbušku se zlepšenými vlastnostmi, uvedenými shora.
Přesněji je hlavním předmětem tohoto vynálezu rozbuška s pyrotechnickým řetězcem, schopným zažehnout sekundární výbušninu kvantitativním a spolehlivým způsobem.
Jiným předmětem tohoto vynálezu je rozbuška se stálými vlastnostmi ve vztahu k rychlosti hoření, stárnutí, a k vlivu výroby, skladování a užívání na životní prostředí.
Dalším předmětem tohoto vynálezu je spolehlivá rozbuška, která je však bezpečná proti nechtěné iniciaci.
Ještě dalším předmětem tohoto vynálezu je rozbuška umožňující bezpečné podmínky užití a nepoškozující životní prostředí.
Předmětem tohoto vynálezu je konečně užití pyrotechnické nálože obecně pro zážeh sekundární výbušniny, a to dokonce i tehdy, není-li s touto sekundární výbušninou ve styku žádná primární výbušnina.
Zmíněných předmětů tohoto vynálezu je dosaženo v důsledku získání vlastností popsaných v patentových nárocích uvedených dále.
Podle tohoto vynálezu bylo nečekaně zjištěno, že speciální kombinace kovového paliva a oxidačního činidla, kterým je oxid kovu, je schopna kvantitativně a spolehlivě zažehnout sekundární výbušniny, zvláště v rozbuškách uvedených v úvodní části tohoto popisu, a to dokonce i tehdy, není-li s touto sekundární výbušninou ve styku žádná primární výbušnina.
Ve smyslu dříve uvedeného se kvantitativním nebo podobně charakterizovaným zážehem rozumí takový zážeh sekundární výbušniny, při kterém nedochází k laminárnímu hoření a hranice hoření je plochá, který však má konvektivní stadium hoření, při kterém je hoření extrémně nehomogenní.
V souvislosti s tím, co bylo uvedeno, je velmi důležité zjištění, že přesto, že dochází k hoření zmíněným mechanismem, bylo dosažen velmi spolehlivý zážeh sekundární výbušniny, aniž by byly negativně ovlivněny zbývající funkce pyrotechnického řetězce.
Dosažený kvantitativní zážeh dále umožňuje podstatné zkrácení vývoje výbuchu (doby od deflagrace po výbuch) • · · · • · · · · ·
- 4.γ».
zážehové nálože, obsahující čtvrté a třinácté skupiny v rozbušce, což dále umožňuje podstatné zkrácení pyrotechnického řetězce nebo iniciačního elementu a/nebo snížení pevnosti nebo tlouštky pouzdra bez jakéhokoliv zhoršení funkce rozbušky.
Aniž bychom se omezovali teoretickými úvahami, týkajícími se reakčního mechanismu, považujeme za pravděpodobné, že tento vynález je založen na vývoji extrémně horkých plynů s vysokou teplotou a vysokým tlakem z nové zážehové nálože. Tyto zážehové plyny pocházejí v podstatě z par vytvářených z kovů, které jsou obsaženy v zážehové náloži. Pravděpodobně výhradně tyto vlastnosti zaručují kvantitativní zážeh sekundární výbušniny.
Přesněji se tento vynález týká rozbušky, sestávající ze sekundární výbušniny umístěné na jejím jednom konci a roznětky umístěné na jejím druhém a z pyrotechnického řetězce, nacházejícího se mezi zmíněnou sekundární výbušninou a zmíněnou roznětkou, pomocí kterého je zážehovým impuls přenášen z roznětky k základní náloži a způsobuje výbuch této základní nálože, přičemž se tento pyrotechnický řetězec skládá ze kovové palivo tvořené kovy druhé, periodické tabulky, a oxidační činidlo, kterým je některý z oxidu kovů čtvrté a šesté skupiny periodické tabulky, zmíněné kovové palivo je přítomno ve vyšším množství, než je množství, které by bylo stechiometricky nutné ke snížení množství zmíněného oxidačního činidla na bázi oxidů kovů, a ze zmíněné zážehové nálože se vyvíjí horký stlačený plyn, který je schopen uvést zmíněnou sekundární výbušninu základní nálože do konvektivního deflagrativního stavu a tím spolehlivě způsobit její výbuch.
Použitím této zážehové nálože, jejíž funkce obecně spočívá v inverzi systému kov/oxid za vývoje tepla, a která může být považována za termitovou nálož, jsou tedy splněna shora uvedená kriteria. Kov je přítomen před reakcí, během ní i po ní, čímž je zabezpečena vysoká elektrická i tepelná vodivost. Elektrická vodivost způsobuje snížení rizika nechtěného zážehu způsobeného statickým elektrickým nábojem nebo jinou elektrickou poruchou. Vysoká tepelná vodivost snižuje riziko nechtěného zážehu v důsledku místního přehřátí způsobeného třením, nárazem, nebo jiným způsobem, a zároveň je dosaženo dobrých zážehových vlastností v důsledku vysoké a stálé Přítomnost roztaveného kovu v reakčních posledně jmenované vlastnosti. Oxidy kovů které jsou stálé i v přítomnosti vody.
tepelné vodivosti. produktech zesiluje jsou obecně látky,
Toto se rovněž týká samotných kovů, u kterých se této vlastnosti často dosahuje pasivací povrchu, Tato vlastnost způsobuje dobrou odolnost proti stárnutí, umožňuje přípravu nálože z vodných suspenzí a je jí pravděpodobně možno vysvětlit i pozorovanou stálost reakčních rychlostí v přítomnosti vlhkosti. Reakční složky termitové nálože jsou obecně netoxické a nemají škodlivý vliv na životní prostředí. Další příznivou vlastností použité termitové nálože, která již byla zmíněna, je skutečnost, že reaguje za značného vývoje tepla, což nejen přispívá k dobrým zážehovým vlastnostem, ale má i důležitější důsledek, kterým je omezený rozptyl reakčních dob, částečně způsobený nezávislostí reakce na počátečních tepelných podmínkách.
Při použití rozbušky je zvláště výhodné, že nálože mohou být použity pro různé účely a vyhovují současně několika požadavkům. Využití skutečnosti, že při reakci se vytvářejí v hojné míře plynné produkty, umožňuje použití zážehových náloží podle tohoto vynálezu jako rychle hořících přenosových náloží, přičemž se u porézních náloží dosahuje vysokých zážehových a reakčních rychlostí. Na základě využití stability těchto náloží za různých podmínek, stabilních rychlostí hoření a změny rychlosti hoření v důsledku přídavku inertních aditiv, je možno použít tyto nálože jako pyrotechnické zpožďovače. Využitím vynikající schopnosti reakčních produktů roztavených kovů vytvářet strusku, která může být ještě zlepšena přídavkem ztužujících materiálů nebo plniv, je možno tyto nálože použít jako uzavírací nálože, zabraňující průniku plynů. Konečně je možno podle tohoto vynálezu použít tyto nálože převážně u rozbušek, které nejsou určeny pro primární výbušniny, jako zážehové nálože sekundárních výbušnin, na základě využití celého rozsahu možností iniciačních schopností těchto náloží o různém složení, včetně schopnosti vytvářet vysoké teploty a schopnosti následného uzavření, k vytvoření velmi rychlé a spolehlivé hranice hoření žádoucí pro příslušný mechanismus vyvolání výbuchu.
- 6 *- · 1 υ ···· ·· • · • · · • · · • · · · • · · • · ·
Další informace týkající se tohoto vynálezu a jeho výhod jsou uvedeny v následujícím podrobném popisu tohoto vynálezu.
Podrobný popis vynálezu oxidu, což může být nazváno k tomu mohlo dojít, musí mít
Řada pyrotechnických složí obsahuje oxidoredukční pár, jehož redukční složka a oxidační složka jsou schopny reakce za vývoje tepla. Pro tento vynález je však charakteristické, že redukčním činidlem, neboli palivem, je kov, že oxidačním činidlem je oxid kovu a že oxidoredukční pár je termitový pár, který je schopen reakce, při které dochází k oxidaci kovového paliva a k redukci oxidačního činidla, kterým je oxidu kovu, na kov.
Teplo, které vzniká při této reakci, je dostačující k tomu, aby alespoň část, nebo s výhodou všechen vznikající kov byl roztavený. Množství tohoto tepla nemusí být takové, aby došlo k roztavení kterékoliv z dalších složek přidaných do systému, jakými jsou inertní plniva, přebytek reaktantů nebo složek ostatních reaktivních pyrotechnických systémů. V podstatě dochází při reakci k náhradě původního kovového paliva kovem ''inverzí*' systému kov/oxid. Aby kovové palivo vyšší afinitu ke kyslíku, než kov oxidu. Je obtížné určit přesné pravidlo, kdy je tato podmínka splněna, avšak obecně platí, že pro reakci, při níž dochází ke změně určitého oxidačního stavu kovu na kov ve stavu elementárním, by elektronegativita kovu, používaného jako kovové palivo, měla být alespoň o 0,5 V, s výhodou alespoň o 0,75 V vyšší, než elektronegativita kovu obsaženého v oxidu kovu.
Podle skupiny tohoto vynálezu je tedy kovové palivo zvoleno ze tvořené prvky druhé, čtvrté a třinácté skupiny periodické tabulky. V souvislosti s tím je třeba poznamenat, že se se jedná o skupiny a periody periodické tabulky prvků, která je uvedena dále.
··· ·
Ί Použitá periodická tabulka prvků
p——— —J nekovy ι i amfoterm prvky kovy i-------1
Vyjádřeno jinými slovy, obsahuje druhá skupina periodické tabulky, ze které je zvoleno kovové palivo, mimo jiné kovy Be, Mg, Ca, Sr a Ba, čtvrtá skupina periodické tabulky obsahuje kovy Ti, Zr a Hf, a třináctá skupina periodické tabulky obsahuje kovy Al, Ga, In a TI.
S výhodou je však kovové palivo zvoleno z třetí a čtvrté periody zmíněných skupin 2, 4 a 13, t.j. těmito kovy jsou Mg, Al, Ca, Ti a Ga. Výhodněji jsou zmíněným palivem kovy Al a Ti.
Jak bylo uvedeno dříve, jsou kovy obsaženými v oxidech kovů, které jsou oxidačními činidly, kovy zvolené ze čtvrté a šesté periody periodického systému, přičemž čtvrtá perioda obsahuje K, Ca, Sc, Ti, V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu a Zn, a šestá perioda obsahuje Cs, Ba, La, Hf, Ta, W, Re, Os, Ir, Pt, Au, Hg, TI, Pb, Bi a Po.
Preferovanými kovy zmíněné čtvrté periody jsou Cr, Mn, Fe, Ni, Cu a Zn, a zvláště preferovány jsou Mn, Fe a Cu.
Preferovanými kovy zmíněné šesté periody jsou Ba, W a Bi, a zvláště preferován je Bi.
V souvislosti s tím jsou zvláště preferovanými oxidy Fe2O3, Fe3O4, Cu2O, CuO, Bi2O3 a MnO2..
Jak bylo uvedeno, jsou zážehovými náložemi podle tohoto vynálezu termitové nálože, které jsou při hoření schopny vytvářet velmi vysoké teploty. Jako míra teploty hoření může být použita vypočtená konečná teplota reakce, při které je dosaženo
► · ·
I · « ··· · • · ·· konečné rovnováhy použitých reaktantů v mechanicky a tepelně izolovaném systému, za hustot a koncentrací, které skutečně existují v příslušné náloži. Tato míra je nezávislá na rychlosti hoření nálože, propustnosti plynů a isolaci, a dále je uváděna jako ideální teplota hoření nálože. Tato ideální teplota hoření může u náloží s vysokou rychlostí hoření, nízkou permeabilitou plynů, velkými rozměry, nebo jinak způsobenými malými ztrátami do okolí, sloužit k odhadu skutečné teploty hoření. V případě náloží, u kterých není možno předpokládat přibližné splnění shora uvedených podmínek, je třeba stanovit skutečnou teplotu hoření měřením. To je možno provést například zavedením termočlánku do nálože, záznamem emisního spektra nálože během její reakce v průhledném materiálu, nebo za použití optického vlákna, umístěného v náloži, nebo jinou metodou. Je-li nálož hodnocena na základě teploty hoření, vyplývá z dále uvedeného, že ideální teplota hoření by měla být vyšší než 2000 K, s výhodou vyšší než 2300 K a nejvýhodněji vyšší než 2600 K. Složení a tvar nálože by měly být s výhodou takové, aby skutečná teplota hoření přesahovala 60 %, s výhodou 70 % a nejvýhodněji 80 % zmíněné ideální teploty hoření, vyjádřené ve stupních Kelvina.
Tento dokument se převážně týká pyrotechnických náloží pro rozbušky, u kterých je obecným požadavkem, aby reakce probíhala v podstatě bez vývoje plynů, aby nemohlo dojít k narušení konstrukce rozbušky. Složení, které je předmětem tohoto vynálezu, a ve kterém jak reaktanty, tak produkty reakce tvořeny párem kov - oxid kovu, výborně splňuje podmínku, aby celá reakce probíhala bez vývoje plynů.
Jak již však bylo uvedeno dříve, předpokládá se, že příznivý průběh zážehu a hoření složí souvisí v podstatě s tvorbou plynných meziproduktů, které nejsou přítomny v jiných podobných složích. Lze předpokládat, že se z kovových paliv při shora uvedených podmínkách alespoň z části přechodně vytvářejí plynné meziprodukty těchto kovových paliv.
Tento efekt může být zesílen přídavkem jiné látky, která snadno přechází do plynného stavu, preferovaným způsobem, jak tohoto efektu je možno docílit je však použití přebytku kovového
• · · ·* ·· paliva, čímž se získá slož, která je v tomto dokumentu dokumentu označována jako slož se zvýšeným vývojem plynu. Příliš velká množství by způsobila ochlazení slože a tím snížení tvorby plynů. V důsledku toho je v takových slozích množství kovového paliva obecně vyšší, než množství nutné k redukci oxidačního činidla, kterým je oxid kovu a nižší než dvanáctinásobek tohoto množství, s výhodou je touto horní hranicí šestinásobek tohoto množství, a nejvýhodněji čtyřnásobek tohoto množství. Podle jiného preferovaného provedení tohoto vynálezu je množství kovového paliva 1,1-násobek až šestinásobek zmíněného množství a výhodněji je toto množství kovového paliva 1,5 až čtyřnásobek zmíněného množství.
Obsah kovového paliva, vyjádřený v procentech celkové hmotnosti zážehové nálože, je obecně 10 až 50 hmot.%, s výhodou 15 až 35 hmot.% a výhodněji 15 až 25 hmot.%. Obsahy příslušného oxidačního činidla, kterým je oxid kovu, jsou tedy 90 až 50 hmot.%, s výhodou 85 až 65 hmot.% a výhodněji 75 až 65 hmot.%.
Podle jednoho z preferovaných provedení tohoto vynálezu je kovovým palivem Al a oxidačním činidlem Cu20 nebo Bi2O3, přičemž obsah zmíněného paliva je 15 až 35 hmot.% a obsah zmíněného oxidačního činidla je 75 až 85 hmot.%.
Podle jiného preferovaného provedení tohoto vynálezu je kovovým palivem Ti a oxidačním činidlem je Bi2O3, přičemž obsah zmíněného paliva je 15 až 25 hmot.%, s výhodou přibližně 20 hmot.%, a obsah zmíněného oxidačního činidla je 75 až 85 hmot.%, s výhodou přibližně 80 hmot.%.
Z různých důvodů může být výhodný přídavek více či méně inertní, případně i aktivní pevné látky do této slože, aby byla například ovlivněna rychlost jejího hoření, snížena její citlivost k výbojům statické elektřiny, nebo aby byly ovlivněny vlastnosti strusky. Použití inertní pevné látky, která je zároveň produktem příslušné reakce, je vhodné pro to, aby se zabránilo změnám vlastností systému a dosáhlo snížení tvorby plynných produktů. Preferován je však přídavek oxidu kovu, aby bylo například dosaženo snížení rychlosti reakce, aniž by došlo k přílišnému ochlazení. Zmíněný oxid kovu může být konečným
- ισ·8reakčním produktem příslušného systému, je však rovněž možné přidat jiný oxid kovu, například konečný reakční produkt jiného shora uvedeného inverzního systému. Zvláště preferovanými oxidy vhodnými pro tento účel jsou oxidy Al, Si, Fe, Zn, Ti nebo jejich směsi. Vnitřní pevnou komponentou může rovněž být práškovitý kov, který mimo jiné přispívá ke tvorbě pevných strusek. Takové slože budou v dalším textu rovněž nazývány sloze s kovovým aktivním plnivem. Kov, který je konečným produktem reakce, může být použit jako takové aditivum. Kov, který je konečným produktem reakce, je obvykle přítomen v roztavené formě a důsledkem jeho přídavku může být například vznik směsi roztaveného a neroztaveného kovu, která je vhodná pro tvorbu pevných a neprostupných strusek.
Lepších výsledků, než v případě tohoto částečného roztavení, se dosáhne, je-li kov pevný při reakční teplotě nálože, což nastává například při přidání pevného kovu jiného než příslušný konečný produkt a s vyšší teplotou tání. Přestože je možno použít kterýkoliv takový kov, jsou v z tohoto hlediska zvláště vhodnými kovy Ti, Ni, Mn a W, nebo jejich směsi nebo slitiny, a zvláště W nebo směsi nebo slitiny W a Fe.
Kovy nebo oxidy kovů, vhodné pro shora uvedené účely, jsou obecně používány ve množstvích 2 až 30 hmot.%, s výhodou ve množstvích 4 až 20 hmot.% a výhodněji ve množstvích 6 až 10 hmot.%, přičemž uvedené koncentrace se vztahují ke hmotnosti pyrotechnické nálože (náloží), zvláště zážehové nálože.
Vedle pyrotechnických aditiv jsou ve složích běžně používána jiná aditiva, například pro zlepšení volného toku nebo lisovatelnosti, nebo pojivová aditiva pro zlepšení koheze nebo pro umožnění granulace, například jílová aditiva nebo karboxymethylcelulóza. Aditiva, přidávaná z těchto dalších důvodů, jsou obecně používána v malých množstvích, zvláště v případech, že se z těchto aditiv vyvíjejí permanentní plyny. Tato množství jsou nižší než 4 hmot.%, s výhodou nižší než hmot.% a často nižší než 1 hmot.%, vztaženo na hmotnost pyrotechnické nálože (náloží), zvláště zážehové nálože.
Přestože jsou tyto slože v suchém stavu poměrně necitlivé k nechtěné iniciaci, jsou s výhodou míšeny a připravovány
- IL ·Γ· «· ·· » · · « v kapalné fázi, s výhodou ve vodném prostředí, zvláště v čisté vodě. Směs může být obvyklým způsobem granulována z kapalné fáze.
Rychlost hoření zážehové nálože může být měněna v širokých mezích, obvykle se však tato rychlost pohybuje v rozmezí 0,001 až 50 m.s1, zvláště v rozmezí 0,005 až 10 m.s1. Rychlosti hoření vyšší než 50 m.s1, a zvláště vyšší než 100 m.s1 způsobují, že vlastnosti nálože zpravidla nejsou vhodné pro rozbušky, nebo jsou pro rozbušky neobvyklé. Jak již bylo uvedeno, rychlost hoření může být ovlivňována několika způsoby, kterými jsou výběr redoxsystému, změna stechimetrického poměru reaktantů, použití inertních aditiv, změna velikosti částeček nálože a stupeň slisování.
Stupeň slisování není nijak omezen, nálože mohou být zcela neslisované, až do značné míry slisované. Aby však bylo možno použití nálože k uvedeným účelům, je nutné, aby bylo použito množství slože dostačující k tomu, aby bylo umožněno slisování, t.j. všechny tři rozměry nálože musí být několikanásobně a s výhodou mnohonásobně větší, než velikost částeček, v případě granulovaných materiálů musí být tato podmínka splněna alespoň ve vztahu k primárním částicím granulí.
Jak již bylo uvedeno na počátku, je možno shora popsané zážehové nálože obecně používat pro pyrotechnické účely k zážehu sekundárních výbušnin, zvlášt vhodné jsou však pro rozbušky, hlavně pro rozbušky používané pro průmyslové účely. Jak bylo uvedeno, skládá se taková rozbuška z pouzdra se základní náloží, kterou je sekundární výbušnina, nebo která obsahuje sekundární výbušninu, nacházející se na jednom konci této rozbušky, roznětky umístěné na druhém konci, a ze střední části, s pyrotechnickým řetězcem, pomocí kterého je možno přivést zážehovým impulsem roznětky k výbuchu základní nálož. Může být použita jakákoliv známá roznětka, jako například elektricky iniciovaná zápalnice, bezpečnostní zápalnice, dotonační zápalnice, nízkoenergetická rázová trubka (např. NONEL, registrovaná obchodní známka), explozivní šňůra nebo folie, laserové pulzy přenášené například optickými vlákny, elektronická zařízení a podobně. Pro iniciaci náloží podle • ·
- 13·« > * · · » · · · ·· ·· tohoto vynálezu jsou preferovány zážehové prostředky vyvíjející teplo.
Součástí pyrotechnického řetězce mohou být zpožďující nálož, obvykle podélného tvaru, uložená v válcovitém obalu. Součástí tohoto řetězce mohou být rovněž přenosové nálože, zesilující proces hoření nebo podporující zážeh a rovněž uzavírací nálože, sloužící k zamezení pronikání plynů. Poslední částí pyrotechnického řetězce je stupeň, který přeměňuje hoření pyrotechnických náloží, v důsledku kterého se hlavně vyvíjí teplo, na náraz, a následně na výbuch základní základní nálože.
Obvyklý způsob, kterým je toto prováděno, spočívá v umístění malého množství primární výbušniny do bezprostřední blízkosti sekundární výbušniny, která má být přivedena k výbuchu. Primární výbušniny explodují rychle a spolehlivě působením tepla nebo mírného nárazu. Poslední vývoj techniky však umožnil sestrojení průmyslově vyráběné rozbušky, neobsahující primární výbušninu (non-primary explosive type detonator - NPED), ve které je primární výbušnina nahrazena určitým mechanismem, podrobněji popsaným dále, který umožňuje přivést k explozi sekundární výbušninu přímo.
Shora popsané slože mohou být rovněž používány pro rychle přenášející nálože, které zachycují a zesilují slabé impulzy, nebo napomáhají zážehu pomalejších složí. Tyto slože jsou vhodné pro uvedený účel díky vysokým rychlostem hoření a nízkému rozptylu dob zážehu, nízké závislosti na tlaku, snadnosti zážehu a nízké náchylnosti k nechtěné iniciaci ve srovnání s ostatními náložemi. S výhodou se jedná o dříve popsané slože se zvýšeným vývojem plynu. S výhodou jsou tyto jednotlivé drobné články pyrotechnického řetězce nebo jejich části uspořádány tak, že postupně přenášejí zážehový impuls z roznětky na další články tohoto pyrotechnického řetězce. Aby bylo dosaženo vysoké reakční rychlosti a zážehové citlivosti, je třeba, aby porozita nálože byla vysoká a stupeň slisování nízký. S výhodou odpovídá hustota nálože lisovacímu tlaku nižšímu než 100 MPa, výhodněji odpovídá tato hustota nálože tlaku nižšímu než 10 MPa, a mohou být použity i v podstatě neslisované nálože. S výhodou je nálož tvořena granulovaným materiálem a je slisována tlakem ·· to· » · · « • toto ··
Π o · * — 13···^ 1 • · · | · ·®
I · · · ft · · · ·# ·· ·· • ·· · • * ··.
• toto · · • · * ·· ·♦ dostačujícím k tomu, aby bylo dosaženo maximální porozity nálože.
V této souvislosti může být rychlost hoření nálože vyšší než 0,1 m/sec a s výhodou je vyšší než 1 m/sec. K tomuto účelu jsou potřebné pouze malé nálože a s výhodou je množství nálože tak malé, aby doba zpoždění uvedené zpožďující nálože byla nižší než 1 msec, výhodněji kratší než 0,5 msec.
Obvykle neobsahuje roznětka žádnou další nálož a přenosová nálož nebo nebo tuto nálož nahrazující inertní vložka jsou umístěny v bezprostředním sousedství roznětky. Mezi náloží a roznětkou může být vzduchová mezera, která může být přemostěna zápalníci nebo rázovou trubkou, což usnadňuje výrobu. Roznětka může být rovněž uložena uvnitř nálože a tím je usnadněn přenos zážehového pulzu. V tomto posledně jmenovaném případě může být dosaženo zvláštní výhody kombinací s elektrickou roznětkou, protože elektrická vodivost sloze podle tohoto vynálezu umožňuje přímý zážeh jiskrou, zápalnicovým můstkem nebo vedením samotnou náloží a tím zážeh za použití jednoduché roznětky jako například elektrického jiskřiště bez zápalnice.
Druhý konec přenosové nálože může přiléhat k jakékoliv jiné náloži pyrotechnického řetězce, nejběžněji ke zpožďovací náloži, případně může být předřazena ještě další nálož.
V důsledku možnosti využití dobře reprodukovatelných rychlostí hoření, malé závislosti na vnějších podmínkách, variability rychlosti hoření, snadnosti výroby a případných dalších vhodných vlastností, může být nálož shora uvedeného složení rovněž zpožďovací náloží nebo částí této nálože.
Zpožďovací nálože jsou zpravidla slisovávány na vyšší hustotu, než je celková hustota prášku, a hustota nálože odpovídá s výhodou tlaku při lisování 10 MPa, výhodněji tlaku 100 MPa. Nálož může mít hustotu vyšší než 1 g.cm-3, s výhodou vyšší než 1,5 g.cm-3. Aby bylo dosaženo příslušného zpoždění, je třeba, aby slož neměla příliš velkou reakční rychlost a s výhodou je rychlost hoření nižší než 1 m/sec, výhodněji nižší než 0,3 m/sec. Obecně je tato rychlost vyšší než 0,001 m/sec, s výhodou je vyšší než 0,005 m/sec. Je výhodné, aby množství nálože bylo tak velké, aby se dosáhlo doby zpoždění
- 14··* vyšší než 1 msec, s výhodou vyšší než 5 msec.
Rychlost hoření může být ovlivňována jakýmkoliv uvedeným obvyklým způsobem, pro zvýšení rychlosti hoření je však preferováno použití dříve popsaných složí se zvýšeným vývojem plynu a pro snížení rychlosti hoření je preferováno použití přídavku plniva, s výhodou konečného produktu reakce a s výhodou oxidu kovu. Ukázalo se, že bez ohledu na použitý inverzní systém jsou oxidy hliníku a oxidy křemíku vhodnými plnivy. Množství použitého plniva může být 10 až 1000 hmot.%, s výhodou je však 20 až 100 hmot.%, vztaženo ke hmotnosti reaktivních složek.
Jiným způsobem snížení rychlosti zpožďující nálože je použití amfotérního prvku, zvláště křemíku, jako paliva.
Zpožďující nálož může být lisována přímo v pouzdru rozbušky na následující nálož pyrotechnického řetězce. Toto řešení je preferováno při použití malých náloží a krátkých zpoždění. U větších náloží může být zpožďující nálož běžným způsobem uzavřena v součásti umístěné uvnitř pouzdra. Sloupec se zpožďující složí může být lisován najednou, v případě delších sloupců je však lisován postupně. Obvyklé délky náloží jsou v rozmezí 1 až 100 mm, zvláště v rozmezí 2 až 50 mm.
V případě rozbušek typu NPED je obvykle sekundární výbušnina na vnitřním konci uzavřena ve zvláštním pouzdře nebo součásti, a v tomto případě je třetí možností umístění části celkové zpožďující nálože do téhož pouzdra.
Vnitřní konec zpožďující nálože může být opatřen zařízením, které omezuje zpětný tok plynů a částeček nálože, sloužícím k dalšímu zvýšení stálosti rychlosti hoření, kterým je s výhodou nálož vytvářející strusku a nejvýhodněji uzavírací nálož, která může mít například složení uvedené dříve.
Druhý konec zpožďující nálože může sousedit s další náloží pyrotechnického řetězce, může však být rovněž v kontaktu s primární nebo sekundární náloží, mezi kterými může případně být malé množství jiné nálože. Primární výbušniny mohou být snadno přivedeny k výbuchu sekundární náloží, s výhodou přes dříve popsanou uzavírací nebo zážehovou nálož.
Shora popsané slože mohou být rovněž použity v náloži, která je uzavírací náloží, nebo je částí uzavírací nálože, snižující • · • · · · ·· · · · · · ··· · · ·· · · ·· • · 9 9 9 9 9 · » ··* · 9
9 9 9 9 9 9 9 9 průchod nebo zabraňující průchodu plynů po zreagování nálože. Uzavírací nádrž má rovněž mít dobré mechanické vlastnosti. Reaktivita pyrotechnických náloží silně závisí na tlaku plynů a reprodukovatelnost průběhu hoření závisí na řízeném vzestupu a udržování tlaku. Dokonce i slože, u kterých nedochází k vývoji plynů, způsobují vzestup tlaku, který případně může vyvolávat zpětný tok plynů v důsledku vzniku plynných meziproduktů nebo zahřátí plynu přítomného v pórech nálože. Rovněž soudržnost částeček náloží, tvořených práškovítým materiálem, je omezená a tlak v nich může způsobit trhliny.
Zmíněné uzavírací nálože se vyznačují dobrou schopností vytvářet strusku a zabraňovat průchodu plynů. Tyto vlastnosti mohou být dále zlepšeny přídavkem ztužovacích aditiv. Pro tento účel je vhodné používat náloží se značně vysokými hustotami. S výhodou odpovídá hustota takových náloží tlaku 10 MPa, výhodněji odpovídá tato hustota tlaku 100 MPa. Vyjádřeno v jednotkách hustoty, mohou mít tyto slisované uzavírací nálože mít hustotu vyšší než 1,5 g.cm”3, s výhodou vyšší než 2 g.cm“3. Tyto nálože mají obvykle střední rychlosti hoření, s výhodou vyšší než 0,01 m.s“1, výhodněji vyšší než 0,1 m.s“1, obvykle je však tato rychlost nižší než 1 m.s“1.
Jsou-li zmíněné nálože užívány výhradně jako uzavírací nálože, jedná se obvykle o tak malé nálože, aby doba zpoždění v nich byla nižší než 1 s, častěji nižší než 100 ms.
Je-li slož používána jako uzavírací nálož, obsahuje obvykle inertní plniva snižující propustnost, například dříve popsané slože ztužené kovem mají tytéž shora uvedené výhody, protože strusky, které se z těchto náloží vytvářejí, jsou jak mechanicky pevné, tak vysoce nepropustné pro plyny. V takovém případě poněkud méně záleží na stechiometrickém poměru mezi kovem a oxidem kovu, protože přidaná plniva zpravidla zmírňují případné rozdíly, a umožňují použití složí, které mají podle potřeby, například z důvodu nastavení rychlosti hoření, složení, které se v jednom nebo druhém směru liší od složení stechiometrického. Obecně je však preferováno stechiometrické složení odpovídající složím se zvýšeným vývojem plynu. Množství plniva se může pohybovat v širokých mezích, například 20 až obj.%, s výhodou 30 až 70 obj.%.
V rozbušce se používá uzavírací nálož, je-li třeba dosáhnout utěsnění proti průchodu plynů nebo vyztužení. Důležité je použití uzavíracích náloží pro zamezení zpětného toku u zpožďujících náloží, kterým se dosáhne stabilizace jejich vlastností při hoření. Uzavírací nálož má v takovém případě být v pyrotechnickém řetězci zařazena před zpožďující nálož. Mezi uzavíracími a zpožďujícími náložemi se mohou nacházet další pyrotechnické nálože, avšak vzhledem k její dobré zážehové výkonnosti může být uzavírací nálož v přímém kontaktu se zpožďujcí náloží. Mohou být použity jakékoliv zpožďující nálože, zvláště vhodné jsou však zpožďující nálože popsané v tomto dokumentu. Jsou-li tyto zpožďující nálože umístěny ve speciálních elementech nebo pouzdrech, je vhodné, nikoli však nutné, aby do takového elementu nebo pouzdra byla vlisována uzavírací nálož.
Důležitým provedením tohoto vynálezu je rozbuška typu NPED, t.j. rozbuška, která obsahuje jenom sekundární výbušninu, nikoli výbušninu primární. Zde působí nálož podle tohoto vynálezu rovněž jako uzavírací nálož, zabraňující proniknutí tlaku a zpětného toku plynů. V takové rozbušce je sekundární výbušnina přivedena k výbuchu přímo. Zde je kritické dosažení rychlého zážehu, nízkých ztrát plynu a udržení příslušného prostoru v nenarušeném stavu. Pro tento účel je třeba, aby zážehová (a uzavírací) nálož byla umístěna bezprostředně před sekundární náloží nebo v jejím sousedství. Tato nálož má zážehové vlastnosti dostačují k tomu, aby mohla být použita pro sekundární výbušninu, je však možné, aby mezi nimi byly umístěny další nálože, s výhodou nálože popsané v tomto dokumentu. Obvykle je sekundární výbušnina, která má být přivedena k výbuchu, uzavřena v pouzdru. Zážehová nálož může být umístěna vně tohoto pouzdra, ale s výhodou je alespoň část z ní, nejlépe všechna tato výbušnina, umístěna uvnitř tohoto pouzdra.
Pro univerzálnější použití v rozbuškách a z důvodů zjednodušení výroby může být nálož slisována do podoby samostatného tělíska, které má s výhodou průměr odpovídající vnitřku pouzdra rozbušky.
• ·
Nálož, která je předmětem tohoto vynálezu je tedy zážehovou náloží nebo její částí, které mají schopnost zažehnout sekundární nálož a tím ji přivést do stavu hoření nebo deflagrace. Tento způsob zážehu je hlavně používán v rozbuškách typu NPED, kde z důvodu nepřítomnosti primární výbušniny je nutné zajistit mechanismus přímého výbuchu sekundární výbušniny.
Rozbušky typu NPED byly vyvinuty z toho důvodu, aby se předešlo problémům s bezpečností při manipulaci s citlivými primárními výbušninami a při výrobě a použití rozbušek obsahujících tyto primární výbušniny. Při pokusech o použití principů NPED na rozbušky pro průmyslové využití používané v lomech, kde je nutné použití speciálních uspořádání a přenosů, nastaly problémy.
Roznětky typu explozivní šňůry nebo folie, například roznětky popsané v dokumentu FR 2 242 899, jsou schopny způsobit náraz, který je dostatečně silný na to, aby vyvolal explozi sekundární výbušniny, je-li do těchto rozbušek přiváděn mžikový proud o dostatečné intenzitě. Tyto rozbušky nejsou vhodné pro využití k průmyslovému využití vzhledem k nutnosti použití náročných zážehových aparatur a protože nejsou schopny pracovat s obvyklými pyrotechnickými zpožděními.
Za vhodných podmínek je možné, aby u sekundárních výbušnin nastal přechod deflagrace v detonaci (deflagration to detonation transition - DDT). Obvykle je k tomu třeba, aby pouzdro bylo pevnější a množství výbušniny musí být větší, než množství přijatelné pro rozbušky používané pro průmyslové účely. Příklad těchto podmínek je uveden v patentu USA č. 3 212 439.
U jiné rozbušky typu NPED, popsané v patentech USA č. 3 978 791 4 144 814 a 4 239 004, se pomocí iniciované a vznícené sekundární výbušniny vymrští nárazníkový kotouč a udeří dostatečnou rychlostí do receptorové nálože sekundární výbušniny a tím způsobí výbuch této receptorové nálože. Aby tato konstrukce odolávala v ní působícím silám, je velká, mechanicky těžkopádná a ne zcela spolehlivá. Podobná konstrukce je popsána v dokumentu WO 90/076989.
V patentech USA č. 4 727 808 a 5 385 098 jsou popsány jiné rozbušky typu NPED, založené na mechanismu DDT. Tato konstrukce • · · • · umožňuje zážeh většinou obvyklých roznětek, může být vyráběna pomocí zařízení pro výrobu rozbušek, může být umístěna v obvyklých pouzdrech rozbušek a může být spolehlivě odpálena pouze mírným stlačením sekundární nálože. Spolehlivost zážehu však záleží na tvaru nebo rozdělení výbušniny v místech, kde má výbuch nastat.
Obecným problémem známých systémů rozbušek typu NPED je dosti rychlý přechod k výbuchu, který je nutný k tomu, aby za použití obvyklých pyrotechnických náloží došlo ke spolehlivému zážehu a uspokojivému časovému průběhu. Při použití rozbušek typu NPED je nanejvýš důležitá rychlost v částech tvořených sekundární výbušninou. Výbuch musí nastat rychle, aby se zabránilo předčasnému zničení konstrukce rozbušky expanzními silami reagující výbušniny. Pomalý zážeh rovněž znamená zvýšení časového rozptylu, který je důležitý jak u mžikových, tak u zpožděných rozbušek. Předpokládá se rovněž, že v důsledku rychlého zážehu vzniká hladká hranice hoření, což má za následek optimalizaci vzrůstu tlaku. Tyto faktory mají u všech shora uvedených rozbušek typu NPED zásadní význam. Při použití mechanismu DDT je třeba, aby byla přechodová sekce co nejkratší, a je-li použit mechanismu letící desky, je třeba, aby rychlé hoření donorové sekundární nálože a oddělení desky a její uvedení do pohybu nastalo před tím, než komora donorové nálože shoří.
Slože podle tohoto vynálezu prokázaly, že ve shora uvedených aplikacích jsou výbornými zážehovými složemi pro sekundární výbušniny. Výhodné jsou dříve popsané slože se zvýšeným vývojem plynu, zvláště v případech, kdy ta část sekundární výbušniny, která má být zažehnuta, je do jisté míry porézní. V těchto případech je s výhodou hustota sekundární výbušniny, která je nejblíže k náloži, v rozmezí 40 až 90 %, jedná-li se o hustotu krystalů sekundární výbušniny, je toto rozmezí 50 až 80 %. Vhodné lisovací tlaky jsou v rozmezí 1 až 10 MPa. Pokud je sekundární výbušnina velmi stlačena, je obtížné ji zažehnout, avšak poté co je zažehnuta, probíhá další reakce rychle. Pro takové nálože mohou být použity zážehové nálože se zvýšeným vývojem plynu, avšak výběr složí může být volnější. Zvláště • · • · „ · · · · výhodné je pro tento účel použít složí obsahujících plniva a zvláště slože s kovovým aktivním plnivem. Přestože je možné použít tyto slože k zažehnutí sekundárních výbušnin o různé hustotě, s výhodou jsou používány v případech, kdy hustota sekundární výbušniny, nacházející se v nejtěsnější blízkosti nálože, je mezi 60 až 100 % hustoty krystalů sekundární výbušniny, s výhodou mezi 70 až 99 % této hustoty. Vhodné lisovací tlaky jsou vyšší než 10 MPa a s výhodou vyšší než 50 MPa, v zásadě neexistuje žádná horní mez těchto tlaků. S výhodou je hustota zážehové nálože poněkud přizpůsobena hustotě sekundární výbušniny, která má být zažehnuta, vhodné je, aby zážehová nálož měla hustotu, vyjádřenou jako procenta absolutní hustoty v neporézním stavu, v těchže intervalech, které byly uvedeny shora, jak pro nálože s nízkou, tak pro nálože s vysokou hustotou. Shora uvedené rozsahy jsou pouze indikativní a je třeba je přizpůsobit příslušné konstrukci a použité sekundární výbušnině.
Rozlišení primárních a sekundárních výbušnin je dobře známo a je v příslušném technickém oboru široce používáno. Pro praktické účely je možno primární výbušninu definovat jako výbušnou látku, která může být beze zbytku přivedena k výbuchu působením plamene nebo tepla sdíleným vedením i v případě, že objem této výbušniny nepřesahuje několik krychlových milimetrů, přičemž není nutno, aby se tato výbušná látka nacházela v jakémkoliv pouzdru. Sekundární výbušnina nemůže být za těchto podmínek přivedena k výbuchu. Obecně platí, že sekundární výbušnina může být přivedena k výbuchu působením plamene nebo tepla sdíleného vedením pouze tehdy, je-li její množství mnohem větší, nebo nachází-li se v pevném pouzdru, jako je kovové pouzdro se stěnami o značné tlouštce, nebo je-li vystavena mechanickému nárazu mezi dvěma povrchy z tvrdých kovů.
Příkladem primárních výbušnin jsou fulminát rtutňatý, styfnát olovnatý, azid olova a diazodinitrofenol, nebo směs dvou nebo více těchto a/nebo dalších podobných látek.
Typickými příklady sekundárních výbušnin jsou tetranitrát pentaerythritolu (pentaerythritoltetranitrate - PETN), cyklotrimethylentrinitramin (cyclotrimethylenetrinitramine - RDX), • ·
- 2σ··· a· zařízení rozděleno na se přesná poloha místa cyklotetramethylentetranitramin (cyclotetramethylenetetranitramine - HMX), trinitrofenylmethylnitramin (trinitrophenylmethylnitramine - Tetryl) a trinitrotoluen (trinitrotoluene - TNT) nebo směs dvou nebo více těchto a/nebo dalších podobných látek. Podle jiné praktické definice je sekundární výbušninou každá výbušnina, která je stejně nebo méně citlivá k iniciaci výbuchu než PETN.
Pro účely tohoto dokumentu je možno použít kterékoliv shora uvedené výbušniny, preferována je však volba takových výbušnin, které je možno snadněji přivést k výbuchu, zvláště RDX a PETN a jejich směsí.
Různé části iniciačního elementu mohou obsahovat různé sekundární výbušniny. Je-li toto deflagrační a detonační sekci, může-li přechodu těchto dvou sekcí může měnit a tyto sekce neodpovídají žádné určité fyzikální struktuře tohoto iniciačního elementu, je vhodnější použití výbušnin, které mohou být snadněji zažehnuty a přivedeny k výbuchu. Toto platí zvláště pro deflagrační sekci, zatímco volba detonační sekce může být méně omezena.
Sekundární výbušniny mohou být používány v čistě krystalické formě, mohou být granulovány a mohou obsahovat aditiva. Preferovány jsou krystalické výbušniny pro jejich vyšší hustotu ve slisovaném stravu, zatímco granulované materiály jsou preferovány v případech, kdy jsou třeba nižší hustoty a pro porézní nálože. Slože podle tohoto vynálezu jsou schopny zažehnout sekundární výbušniny bez jakýchkoliv aditiv, je-li to však třeba, mohou být použity i například podle shora zmíněného patentu USA č. 5 385 098. Sekundární výbušnina je obvykle slisována na vyšší hustotu, než je její hustota v neslisovaném stavu. To může být například prováděno v několika krocích pro dosažení rovnoměrné hustoty u větších náloží, nebo jednou operací u malých náloží, případně u větších náloží, má-li se získat nálož s gradientem hustoty, přičemž se zvyšování hustoty ve směru postupu reakce dosáhne stlačováním v opačném směru.
Zážehový mechanismus podle tohoto vynálezu nevyžaduje rozdělení sekundární výbušniny na přechodovou sekci a detonační sekci, protože je možné, aby nálož přímo iniciovala obvyklou *· * 99
základní nálož bez jakéhokoliv pouzdra, nebo s jakýmkoliv jiným pouzdrem, než je obvyklé pouzdro rozbušky. Je však preferováno, aby alespoň přechodová sekce byla uložena v nějakém pouzdru, například v pouzdru kruhového průřezu, odpovídajícím válcovitému ocelovému pouzdru o tlouštce 0,5 až 2 mm, s výhodou o tloušůce 0,75 až 1,5 mm.
Vhodné je takové uspořádání, ve kterém tvoří jak pyrotechnická nálož tak výbušnina v přechodové sekci jeden element, který je umístěn v rozbušce tak, že přechodová sekce je obrácena směrem k základní náloži. Tento element může být v podstatě válcového tvaru.
Lepší uložení je dosaženo tím způsobem, že vnitřní konec je zúžen a s výhodou opatřen otvorem umožňujícím zážeh. Jako alternativní provedení nebo jako rozšíření uvedeného provedení může být na tomto konci umístěna uzavírací nálož, s výhodou taková nálož obvyklého shora popsaného druhu, která může být umístěna na vnitřním konci pouzdra, avšak s výhodou uvnitř tohoto pouzdra. Z toho co bylo uvedeno dříve je jasné, že sloze podle tohoto vynálezu mohou působit současně jako uzavírací nálože i jako zážehové nálože a že obě tyto funkce může mít pouze jedna nálož. Není-li tomu tak, je zážehová nálož umístěna mezi uzavírací náloží a výbušninou.
Uspořádání na vnějším konci je značně závislé na zvoleném detonačním mechanismu, kterým může být kterýkoliv ze dříve uvedených dobře známých mechanismů, jež zde není třeba blíže popisovat. Preferovaným typem NPED je typ popsaný ve zmíněných patentech USA č. 4 727 808 a 5 385 098, které jsou zde uvedeny jako odkaz.
Ve shodě s tím je v jednom provedení sekundární výbušninou, která má být přivedena k výbuchu, donorová nálož, která způsobí vymrštění impaktorového disku proti sekundární výbušnině a tím iniciuje její výbuch.
V jiném provedení je sekundární výbušnina, která má být zažehnuta prvou částí přechodového řetězce deflagrace - detonace, jehož součástí je s výhodou dále druhá část, obsahující sekundární výbušninu o nižší hustotě, než je hustota ve zmíněné prvé části. Všem těmto detonačním mechanismům je společné to, že v počátečním stadiu je sekundární výbušnina zažehnuta do stadia, ve kterém dochází k hoření, nebo do deflagračního stadia, převážně pomocí zařízení vytvářejících teplo, pro které se slože podle tohoto vynálezu výborně hodí. Nálož je uložena v bezprostřední blízkosti výbušniny, která má být vznícena, takže na tuto výbušninu působí teplo vyvíjené náloží. S výhodou je mezi náloží a výbušninou přímý kontakt. Shora uvedené podmínky pro běžné nálože se týkají těch částí, které jsou popsaným způsobem používány pro zážeh výbušniny.
Nálož může být připravována způsoby běžně používanými v daném oboru. Preferovaný způsob spočívá v míšení složek nálože, mletí této směsi na požadovanou velikost částic ve mlýně používajícím k desintegraci spíše drcení než tření, stlačování takto získané směsi vysokým tlakem do bloků, drcení těchto bloků na menší částečky tvořené menšími částicemi a konečně sítování, kterým se získají požadované sítové frakce.
Rozbuška může být připravena odděleným nalisováním základní nálože do uzavřeného konce pouzdra rozbušky a následujícím lisováním pyrotechnických náloží podle tohoto vynálezu nebo vkládáním popsaných součástí nebo pouzder na základní nálož. Je-li třeba, může být zároveň s přenosovou náloží vložena zpožďující nálož, která je zařazena nakonec. Do otevřeného konce rozbušky se umístí roznětka, která se převrství zátkou, kterou prochází zařízení přenášející zážehový impuls, jako je rázová trubka nebo elektrický vodič.
Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Zážehová nálož Al-Fe2O3, ve které stechiometrický poměr Al:Fe2O3 byl 2:1, byla nalisována do ocelové trubice o vnějším průměru 6,3 mm a tlouštce stěny 0,8 mm. Jeden konec této trubice byl otevřený a na jejím druhém konci byla přepážka s otvorem o průměru 1 mm. Na zmíněnou přepážku byla nalisována zážehová • ·
- 23 nálož. Poté byl na tentýž konec nalisován 4 mm sloupec PETN a konečně byla dovnitř vtlačena hliníková čepička. Bylo připraveno 100 ks takových elementů. Tyto elementy byly potom vtlačeny do standardních hliníkových pouzder obsahujících druhé části sekundárních výbušnin NPED systému.
Zkušebním odpálením byla prokázána vynikající funkce všech těchto rozbušek, které mají operační čas včetně deflagrace Nonelovy trubky (3,6 m) nepřesahující 4 ms.
Potom bylo připraveno 100 rozbušek téhož provedení, avšak se stechiometrickým složením pyrotechnické sloze. Zkušební odpálení se ve dvou případech nepodařilo, protože nedošlo k zážehu PRTN. Operační čas rozbušek se prodloužil na 8 až 10 ms.
Příklad 2
Byly použity ocelové trubice s vnějším průměrem 6,3 mm, s tlouštkou stěny 0,5 mm a s délkou 10 mm. Jeden konec zmíněných trubic byl otevřený, na jejich druhém konci byla přepážka s otvorem o průměru 1 mm.
Na zmíněné přepážky byly nalisovány pyrotechnické nálože sloužící jako zážehové nálože a potom byly dovnitř nalisovány výbušniny PETN.
Byly použity tři typy bezstruskových inverzních složí: s 40 hmotn.% Al + 60 hmotn.% Fe2O3; s 20 hmotn.% Al + 80 hmotn.% Bi2O3; a s 30 hmotn.% Al + 70 hmotn.% Cu20. Bylo zjištěno, že všechny tyto nálože se vyznačovaly přibližně stejnou schopností zažehnout sekundární výbušninu PETN. Obecně je možno říci, že nej lepší zažehnutí nastává při hustotě PETN 1,3 g.m-3, a že mezní hodnota hustoty, při které dochází ke zhoršení zážehu, je asi 1,5 g.m-3.
Příklad 3
Do dvaceti elementů, kterými byly hliníkové trubky o délce 20 mm, vnitřním průměru 3 mm a vnějším průměru 6 mm, byly • ·· • ·· « 9 · — 24.*·» nalisována kolony PETN jiných iniciačních nalisovány zážehové nálože sestávající z 20 hmotn.% Ti + 80 hmotn.% Bi2O3 v takovém množství, že se vytvořily sloupce o výšce 5 mm. Na tyto kolony byly o hustotě 1,3 g.cm-3.
Stejným způsobem bylo vyrobeno elementů, které se lišily tím, že zážehová nálož (t.j. 20 % Ti + 80 % Bi2O3) obsahovala dále jako aditivum 8 hmotn.% Fe2O3
Tento experiment ukázal, že všech 40 rozbušek obsahujících zmíněné iniciační elementy fungovalo při vyvolání výbuchu základní nálože bezvadně.
Příklad 4
Pomocí standardních zkušebních metod byl zjišťován vliv přídavku Fe2O3 na zážehovou nálož obsahující 20 hmotn.% Ti + 80 hmotn.% Bi2O3 2 hlediska její citlivosti na působení elektrické jiskry.
Citlivost nálože bez přídavku Fe2O3, obsahující 20 hmotn.% Ti + 80 hmotn.% Bi2O3 hýla -0,5 mJ.
Přídavek 2 až 10 hmotn.% Fe2O3 ke zmíněné náloži značnou měrou snížil tuto citlivost (-2-5 mJ) a měl nevýznamný vliv na užitné vlastnosti zážehové nálože.
Claims (38)
1. Rozbuška sestávající z pouzdra se základní náloží, obsahující na jednom z jejím konci sekundární výbušninu, na druhém konci roznětku a mezi nimi pyrotechnický řetězec, přenášející zážehový impuls z roznětky do základní nálože a způsobující její výbuch, přičemž tento pyrotechnický řetězec obsahuje zážehovou nálož tvořenou kovovým palivem, kterým je kov zvolený z kovů 2., 4. a 13. skupiny periodické tabulky, a oxidačním činidlem, kterým je oxid kovu zvolený z oxidu kovů 4. a 6. periody periodické tabulky, kde zmíněné kovové palivo je obsaženo ve větším množství, než je jeho množství nutné k redukci oxidu kovu, přítomného jako oxidační činidlo, a kde zmíněná zážehová nálož vytváří horký stlačený plyn, který je schopen způsobit zážeh zmíněné sekundární výbušniny základní nálože do konvektivního deflagračního stadia, a tím tuto základní nálož spolehlivě přivést k výbuchu.
2. Rozbuška podle nároku 1,vyznačující se tím, že elektronegativita zmíněného kovového paliva je alespoň o 0,5 V, s výhodou o 0,75 V a nejvýhodněji alespoň o 1 V vyšší než elektronegativita kovu v oxidu kovu působícím jako oxidační činidlo.
3. Rozbuška podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se t i m, že že zmíněné kovové palivo je zvoleno z kovů 3. a 4. periody periodické tabulky.
4. Rozbuška podle nároku 4, vyznačující se t i m, že tímto kovovým palivem je buď Al nebo Ti.
5. Rozbuška podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zmíněný oxid kovu působící jako oxidační činidlo je oxid kovu zvoleného ze skupiny tvořené Cr, Mn, Fe, Ni, Cu, Zn, Ba, W a Bi.
• ·· • · · ·····»· · · · ···· ·· ·· ·· ·· ··
- 26
6. Rozbuška podle nároku 5,vyznačující se tím, že zmíněný kov je zvolen ze skupiny tvořené Mn, Fe, Cu a Bi.
7. Rozbuška podle nároku 6,vyznačující se tím, že zmíněný oxid kovu je zvolen ze skupiny tvořené MnO2, Fe2O3, Fe3O4, Cu2O, CuO a Bi2O3.
8. Rozbuška podle nároku 6, vyznačující se tím, že zmíněná kombinace kovové palivo-oxid kovu působící jako oxidační činidlo sestává z Al v kombinaci s jedním z oxidů Fe, Bi nebo Cu.
9. Rozbuška podle nároku 8,vyznačující se tím, že zmíněnou kombinací je Al-Fe2O3, Al-Bi2O3 nebo Al-Cu20, s výhodou Al-Fe2O3.
10. Rozbuška podle nároku 6,vyznačuj ící se tím, že zmíněná kombinace kovové palivo-oxid kovu působící jako oxidační činidlo sestává z Ti v kombinaci s jedním z oxidů Bi, s výhodou je touto kombinací Ti-Bi2O3·
11. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že množství kovového paliva je vyšší než množství stechiometricky nutné k tomu, aby zredukovalo použité množství oxidu kovu působícího jako oxidační činidlo a zároveň je nižší než dvanáctinásobek tohoto stechiomezticky nutného množství s výhodou nižší než šestinásobek tohoto stechiomericky nutného množství a výhodněji nižší než čtyřnásobek tohoto stechiometricky nutného množství.
12. Rozbuška podle nároku 11, vyznačující se tím, že množství kovového paliva se pohybuje v rozmezí 1,1-násobku až šestinásobku zmíněného množství stechiometricky nutného k tomu, aby zredukovalo použité množství oxidu kovu působícího jako oxidační činidlo.
13. Rozbuška podle nároku 12, vyznačující • ·· • ·· » · · 9
99 99 tím, že množství kovového paliva se pohybuje v rozmezí 1,5-násobku až čtyřnásobku zmíněného množství stechiometricky nutného k tomu, aby zredukovalo použité množství oxidu kovu působícího jako oxidační činidlo.
14. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že obsah kovového paliva je 10 až 50 hmotn.%, s výhodou 15 až 35 hmotn.%, výhodněji 15 až 25 hmotn.%, a že obsah oxidu kovu je 90 až 50 hmotn.%, s výhodou 85 až 65 hmotn.%, výhodněji 75 až 65 hmotn.%, vztaženo k celkové hmotnosti zážehové nálože.
15. Rozbuška podle nároku 14, vyznačující se tím, že kovovým palivem je Al a oxidem kovu, působícím jako oxidační činidlo je Cu20 nebo Bi2O3, obsah zmíněného paliva je 15 až 35 hmotn.%, a obsah zmíněného oxidačního činidla je 65 až 85 hmotn.%.
16. Rozbuška podle nároku 14, vyznačující se tím, že kovovým palivem je Ti a oxidem kovu, působícím jako oxidační činidlo je Bi2O3, obsah zmíněného paliva je 15 až 25 hmotn.%, s výhodou 20 hmotn.%, a obsah zmíněného oxidačního činidla je 75 až 85 hmotn.%, s výhodou 80 hmotn.%.
17. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zmíněná zážehová nálož má takové složení, že její rychlost hoření je v rozmezí 0,001 až 50 m.s-1, s výhodou 0,005 až 10 m.s-1.
18. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zmíněná zážehová nálož má takové složení, že její ideální teplota hoření je vyšší než 2000 K.
19. Rozbuška podle nároku 18, vyznačující se tím, že zmíněná zážehová nálož má takové složení, že její skutečná teplota hoření je vyšší než 70 % zmíněné ideální • · teploty hoření.
20. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zmíněná zážehová nálož obsahuje pevné aditivum ve formě kovu a/nebo oxidu.
• · < * ·· — OQ ·_ · · ♦ ♦ · « ·· ·· 99
21. Rozbuška podle nároku 20, vyznačující se tím, že obsah zmíněného aditiva je 2 až 30 hmotn.%, s výhodou 4 až 20 hmotn.%, výhodněji 5 až 15 hmotn.%, například 6 až 10 hmotn.%, vztaženo na celkovou hmotnost zmíněné zážehové nálože.
22. Rozbuška podle vyznačuj ící sloučenina, která je palivem a oxidem kovu, nároku 20 nebo podle nároku 21, se tím, že zmíněným aditivem je rovněž produktem reakce mezi kovovým působícím jako oxidační činidlo.
pevný.
25. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z nároků 20 až 22, vyznačující se tím, že zmíněným oxidem je oxid zvolený ze skupiny tvořené oxidy Al, Si, Zn, Fe, Ti, nebo směs těchto oxidů.
26. Rozbuška podle nároku 25, vyznačující se tím, že zmíněným oxidem je oxid hlinitý, oxid křemičitý, nebo směs těchto oxidů.
27. Rozbuška podle nároku 25, vyznačující tím, že zmíněným oxidem je oxid železa, zvláště Fe2O3.
• · • ·
- 2$'
28. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z nároků 20 až 24, vyznačující se tím, že zmíněný kov je zvolen ze skupiny kovů tvořené W, Ti, Ni a jejich směsmi nebo slitinami.
29. Rozbuška podle nároku 28, vyznačující se tím, že zmíněným kovem je W nebo směs či slitina W s Fe.
30. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zmíněná zážehová nálož je slisována a umístěna tak, že je ve styku se sekundární χ výbušninou. J
31. Rozbuška podle nároku 30, vyznačující se tím, že zmíněná nálož je ve styku se sekundární výbušninou v přechodové sekci, která se v pyrotechnickém řetězci nachází před základní náloží, přičemž tato sekundární výbušnina je obklopena pouzdrem.
32. Rozbuška podle nároku 31, vyznačující se tím, že v tomto pouzdře je rovněž umístěna uvedená nálož.
33. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z nároků 30 až 32, vyznačující se tím, že hustota sekundární výbušniny, která je v bezprostřední blízkosti zmíněné nálože, je 60 až 100 %, s výhodou 70 až 99 % hustoty krystalů sekundární výbušniny.
34. Rozbuška podle nároku 33, vyznačující se tím, že že hustota sekundární výbušniny, která je v bezprostřední blízkosti zmíněné nálože, je 40 až 90 %, s výhodou 50 až 80 % hustoty krystalů sekundární výbušniny.
35. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z nároků 31 až 34, vyznačující se tím, že sekundární výbušninou v přechodové sekci je donorová nálož sloužící k vymrštění nárazníkového kotouče jehož nárazem do jiné sekundární výbušniny se vyvolá její výbuch.
36. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z nároků 31 až 34, vyznačující se tím, že sekundární výbušninou sloužící k vymrštění • · ·· .··..··. w * ·· · · ·· · · ··
30·*—· · * · ·· · · · ·
·.·. ·· ·· ·♦ ·· ·· v přechodové náloži je donorová nálož nárazníkového kotouče, jehož nárazem výbušniny se vyvolá její výbuch.
do j iné sekundární
37. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z nároků 31 až 34, vyznačující se tím, že sekundární výbušnina v přechodové náloži je prvou částí řetězce deflagrace - detonace, který dále s výhodou dále obsahuje druhou část, s jinou sekundární výbušninu o nižší hustotě, než je hustota výbušniny ve zmíněné prvé části.
38. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zmíněná základní nálož je tvořena pouze sekundární výbušninou.
39. Rozbuška podle podle kteréhokoliv z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že zmíněná sekundární výbušnina je zvolena ze skupiny tvořené z pentaerythritoltetranitrátu (PETN), trinitrofenylmethylnitraminu (Tetryl) a trinitrotoluenu (TNT), a že s výhodou je touto sekundární výbušninou PETN.
40. Použití zážehové nálože podle kteréhokoliv z nároků 1 až 30 pro zážeh nálože sestávající v podstatě ze sekundární výbušniny a pro přivedení této nálože k výbuchu.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE9504571A SE505912C2 (sv) | 1995-12-20 | 1995-12-20 | Pyroteknisk laddning för sprängkapslar |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CZ191998A3 true CZ191998A3 (cs) | 1998-12-16 |
CZ292045B6 CZ292045B6 (cs) | 2003-07-16 |
Family
ID=20400662
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CZ19981919A CZ292045B6 (cs) | 1995-12-20 | 1996-12-12 | Pyrotechnická nálož pro rozbušky |
Country Status (24)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US6227116B1 (cs) |
EP (1) | EP0869935B1 (cs) |
JP (1) | JP4098829B2 (cs) |
KR (1) | KR100468638B1 (cs) |
AT (1) | ATE200072T1 (cs) |
AU (1) | AU699412B2 (cs) |
BR (1) | BR9612089A (cs) |
CA (1) | CA2240892C (cs) |
CZ (1) | CZ292045B6 (cs) |
DE (2) | DE69612300T2 (cs) |
DK (1) | DK0869935T3 (cs) |
ES (1) | ES2122952T3 (cs) |
GR (1) | GR3035977T3 (cs) |
MX (1) | MX9804973A (cs) |
NO (1) | NO310285B1 (cs) |
PL (1) | PL185595B1 (cs) |
PT (1) | PT869935E (cs) |
RU (1) | RU2170224C2 (cs) |
SE (1) | SE505912C2 (cs) |
SK (1) | SK86098A3 (cs) |
TW (1) | TW419580B (cs) |
UA (1) | UA44925C2 (cs) |
WO (1) | WO1997022571A1 (cs) |
ZA (1) | ZA9610539B (cs) |
Families Citing this family (28)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5945627A (en) * | 1996-09-19 | 1999-08-31 | Ici Canada | Detonators comprising a high energy pyrotechnic |
ATE238254T1 (de) * | 1998-06-29 | 2003-05-15 | Ruag Munition | Pyrotechnische schicht zur gezielten zerstörung von maschinenlesbaren daten auf datenträgern |
FR2797947B1 (fr) * | 1999-08-24 | 2001-11-16 | Francesco Ambrico | Dispositif pyrotechnique de connexion et de retard |
US6578490B1 (en) * | 2000-10-03 | 2003-06-17 | Bradley Jay Francisco | Ignitor apparatus |
US9329011B1 (en) | 2001-02-28 | 2016-05-03 | Orbital Atk, Inc. | High voltage arm/fire device and method |
ITMI20020418A1 (it) * | 2002-03-01 | 2003-09-01 | Fiocchi Munizioni Spa | Miscela innescante per inneschi di cartucce per armi portatili |
KR100561952B1 (ko) * | 2002-09-13 | 2006-03-21 | 주식회사 한화 | 미진동 파쇄제 조성물 |
US7546804B1 (en) * | 2006-10-10 | 2009-06-16 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army | Artillery charge with laser ignition |
US8051775B2 (en) * | 2008-07-18 | 2011-11-08 | Schlumberger Technology Corporation | Detonation to igniter booster device |
WO2010068957A2 (en) * | 2008-12-09 | 2010-06-17 | African Explosives Limited | Slow burning pyrotechnic delay composition |
BR112012020907A2 (pt) * | 2010-02-24 | 2016-05-03 | Ael Mining Services Ltd | iniciador de detonador |
WO2011112647A1 (en) * | 2010-03-09 | 2011-09-15 | Dyno Nobel Inc. | Sealer elements, detonators containing the same, and methods of making |
FR3010784B1 (fr) * | 2013-09-16 | 2017-05-19 | Nexter Munitions | Detonateur a retard |
JP6183842B2 (ja) * | 2013-09-27 | 2017-08-23 | 株式会社Ihiエアロスペース | 障害物除去装置 |
RU2634337C2 (ru) * | 2014-07-25 | 2017-10-25 | Глеб Владимирович Локшин | Пиротехническое изделие |
DE102015014821A1 (de) | 2015-11-18 | 2017-05-18 | Rheinmetall Waffe Munition Gmbh | REACh konformer pyrotechnischer Verzögerungs- und Anzündsatz mit variabel einstellbaren Leistungsparametern |
US11578549B2 (en) | 2019-05-14 | 2023-02-14 | DynaEnergetics Europe GmbH | Single use setting tool for actuating a tool in a wellbore |
US10927627B2 (en) | 2019-05-14 | 2021-02-23 | DynaEnergetics Europe GmbH | Single use setting tool for actuating a tool in a wellbore |
US11255147B2 (en) | 2019-05-14 | 2022-02-22 | DynaEnergetics Europe GmbH | Single use setting tool for actuating a tool in a wellbore |
US11204224B2 (en) | 2019-05-29 | 2021-12-21 | DynaEnergetics Europe GmbH | Reverse burn power charge for a wellbore tool |
WO2021085564A1 (ja) * | 2019-10-30 | 2021-05-06 | 株式会社ダイセル | 遺伝子銃 |
WO2021234025A1 (en) * | 2020-05-20 | 2021-11-25 | DynaEnergetics Europe GmbH | Low-voltage primary-free detonator |
KR102541324B1 (ko) * | 2020-11-16 | 2023-06-07 | 주식회사 한화 | 뇌관용 무독성 지연제 조성물 및 이를 포함하는 지연식 뇌관 |
CN113004106B (zh) * | 2021-05-11 | 2022-07-22 | 山东军浩苑环保科技有限公司 | 一种用于无电切割的引火药和引火线及其制备方法 |
US12000267B2 (en) | 2021-09-24 | 2024-06-04 | DynaEnergetics Europe GmbH | Communication and location system for an autonomous frack system |
CN113979821A (zh) * | 2021-11-01 | 2022-01-28 | 中国船舶重工集团公司第七一八研究所 | 一种高可靠性的多级点火方式 |
CN115141070B (zh) * | 2022-07-07 | 2023-04-14 | 西南科技大学 | 一种纳米铝热剂及其纳米铝热剂微自毁芯片的制备方法 |
US11753889B1 (en) | 2022-07-13 | 2023-09-12 | DynaEnergetics Europe GmbH | Gas driven wireline release tool |
Family Cites Families (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2185371A (en) | 1937-06-18 | 1940-01-02 | Du Pont | Delay composition |
GB760360A (en) | 1954-04-23 | 1956-10-31 | Ici Ltd | New and improved delay fuse compositions and delay assemblies including same |
US3062143A (en) * | 1959-11-02 | 1962-11-06 | Armour Res Found | Detonator |
FR1337225A (fr) | 1961-11-24 | 1963-09-13 | Schlumberger Prospection | Perfectionnements aux dispositifs d'amorçage des cordeaux détonants |
FR2242899A5 (en) | 1971-04-01 | 1975-03-28 | Saint Louis Inst Franco | Electrically fired primer-detonator - for direct detonation of secondary brisant explosives |
ZA729100B (en) * | 1972-01-05 | 1974-01-30 | Nitro Nobel Ab | Detonating cap |
US3890174A (en) | 1972-02-18 | 1975-06-17 | Jr Horace H Helms | Pyrotechnic composition |
NO139383C (no) | 1973-03-20 | 1979-02-28 | Dyno Industrier As | Sprengstoffblanding og fremgangsmaate for fremstilling derav |
CA1049783A (en) | 1974-07-11 | 1979-03-06 | Fred Schroeder | Incendiary composition |
US3978791A (en) | 1974-09-16 | 1976-09-07 | Systems, Science And Software | Secondary explosive detonator device |
US4239004A (en) | 1976-07-08 | 1980-12-16 | Systems, Science & Software | Delay detonator device |
US4144814A (en) | 1976-07-08 | 1979-03-20 | Systems, Science And Software | Delay detonator device |
EP0040011B1 (en) * | 1980-05-09 | 1984-08-08 | EMI Limited | Arrangements for igniting a pyrotechnic charge |
US4352397A (en) * | 1980-10-03 | 1982-10-05 | Jet Research Center, Inc. | Methods, apparatus and pyrotechnic compositions for severing conduits |
JPS5823110A (ja) * | 1981-08-04 | 1983-02-10 | 科学技術庁金属材料技術研究所長 | Nb↓3Sn複合超電導体の製造法 |
FR2534369B1 (fr) * | 1982-10-08 | 1987-03-20 | Brandt Francois | Projectile explosif perforant encartouche |
SE462391B (sv) | 1984-08-23 | 1990-06-18 | China Met Imp Exp Shougang | Spraengkapsel och initieringselement innehaallande icke-primaerspraengaemne |
US4756250A (en) * | 1985-01-14 | 1988-07-12 | Britanite Industrias Quimicas Ltda. | Non-electric and non-explosive time delay fuse |
SE460848B (sv) | 1987-09-29 | 1989-11-27 | Bofors Ab | Saett att framstaella pyrotekniska foerdroejnings- och anfyringssatser |
SE462092B (sv) | 1988-10-17 | 1990-05-07 | Nitro Nobel Ab | Initieringselement foer primaerspraengaemnesfria spraengkapslar |
EP0403640A1 (en) | 1989-01-06 | 1990-12-27 | Explosive Developments Limited | Method and apparatus for detonating explosives |
GB9005473D0 (en) * | 1990-03-12 | 1990-05-09 | Ici Plc | Accessory |
US5088412A (en) * | 1990-07-16 | 1992-02-18 | Networks Electronic Corp. | Electrically-initiated time-delay gas generator cartridge for missiles |
GB9120803D0 (en) * | 1991-10-01 | 1995-03-08 | Secr Defence | Pyrotechnic decoy flare |
SE470537B (sv) * | 1992-11-27 | 1994-07-25 | Nitro Nobel Ab | Fördröjningssats samt element och sprängkapsel innehållande sådan sats |
-
1995
- 1995-12-20 SE SE9504571A patent/SE505912C2/sv not_active IP Right Cessation
-
1996
- 1996-12-12 RU RU98113928/02A patent/RU2170224C2/ru active
- 1996-12-12 WO PCT/SE1996/001646 patent/WO1997022571A1/en not_active Application Discontinuation
- 1996-12-12 DE DE69612300T patent/DE69612300T2/de not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-12 DE DE0869935T patent/DE869935T1/de active Pending
- 1996-12-12 CA CA002240892A patent/CA2240892C/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-12-12 US US09/091,342 patent/US6227116B1/en not_active Expired - Fee Related
- 1996-12-12 SK SK860-98A patent/SK86098A3/sk unknown
- 1996-12-12 PT PT96943430T patent/PT869935E/pt unknown
- 1996-12-12 AT AT96943430T patent/ATE200072T1/de not_active IP Right Cessation
- 1996-12-12 KR KR10-1998-0704846A patent/KR100468638B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-12-12 CZ CZ19981919A patent/CZ292045B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1996-12-12 DK DK96943430T patent/DK0869935T3/da active
- 1996-12-12 AU AU12165/97A patent/AU699412B2/en not_active Ceased
- 1996-12-12 JP JP52270397A patent/JP4098829B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-12 UA UA98073915A patent/UA44925C2/uk unknown
- 1996-12-12 PL PL96327545A patent/PL185595B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1996-12-12 EP EP96943430A patent/EP0869935B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-12 ES ES96943430T patent/ES2122952T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1996-12-12 BR BR9612089A patent/BR9612089A/pt not_active IP Right Cessation
- 1996-12-13 ZA ZA9610539A patent/ZA9610539B/xx unknown
- 1996-12-18 TW TW085115621A patent/TW419580B/zh not_active IP Right Cessation
-
1998
- 1998-06-19 NO NO19982871A patent/NO310285B1/no not_active IP Right Cessation
- 1998-06-19 MX MX9804973A patent/MX9804973A/es not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-05-31 GR GR20010400828T patent/GR3035977T3/el not_active IP Right Cessation
Also Published As
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CZ191998A3 (cs) | Pyrotechnická nálož pro rozbušky | |
US5385098A (en) | Initiating element for non-primary explosive detonators | |
US5945627A (en) | Detonators comprising a high energy pyrotechnic | |
US4566921A (en) | Priming composition which is sensitive to percussion and a method for preparing it | |
KR100272865B1 (ko) | 지연화약 및 지연요소 및 이러한 화약을 함유하는 기폭제 | |
US8066832B2 (en) | Delay compositions and detonation delay device utilizing same | |
US5101729A (en) | Low energy fuse | |
AU2002240749A1 (en) | Delay compositions and detonation delay devices utilizing same | |
WO2000026603A1 (en) | Non-primary detonators | |
CA2252353C (en) | Non-primary detonator | |
CA2061409C (en) | Pyrotechnic delay composition comprising silicon and ferric oxide | |
AU757884B2 (en) | Non-primary detonators | |
GB2253207A (en) | Pyrotechnic delay composition | |
AU2011220386A1 (en) | Detonator initiator |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20081212 |