CS252468B2 - Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method - Google Patents
Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method Download PDFInfo
- Publication number
- CS252468B2 CS252468B2 CS839801A CS980183A CS252468B2 CS 252468 B2 CS252468 B2 CS 252468B2 CS 839801 A CS839801 A CS 839801A CS 980183 A CS980183 A CS 980183A CS 252468 B2 CS252468 B2 CS 252468B2
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- reaction zone
- flue gas
- dry powder
- absorbent
- water
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01D—SEPARATION
- B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
- B01D53/34—Chemical or biological purification of waste gases
- B01D53/46—Removing components of defined structure
- B01D53/48—Sulfur compounds
- B01D53/50—Sulfur oxides
- B01D53/501—Sulfur oxides by treating the gases with a solution or a suspension of an alkali or earth-alkali or ammonium compound
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Environmental & Geological Engineering (AREA)
- Biomedical Technology (AREA)
- Analytical Chemistry (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Treating Waste Gases (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Cyclones (AREA)
- Transition And Organic Metals Composition Catalysts For Addition Polymerization (AREA)
- Polyoxymethylene Polymers And Polymers With Carbon-To-Carbon Bonds (AREA)
- Photoreceptors In Electrophotography (AREA)
Abstract
Description
Vynález se týká způsobu odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů z horkých spalin, při němž se disperguje absorpční prostředek a voda v proudu horkých spalin v reakční zóně, kde se oxidy a jiné kyselé plyny absorbují na absorpčním prostředku a reagují s tímto absorpčním prostředkem v přítomnosti odpařuuící se vody za vytváření suchého prachu obsahuuícího reakční produkty uvedené reakce a nezreagovaný absorpční prostředek suspendované ve spalinách, načež se tento prach odděluje od spalin v separační zóně a zčásti se recykluje do reakční zóny. Vynález se rovněž týká zařízení k provádění tohoto způsobu.The present invention relates to a process for removing sulfur oxides and other acid gases from hot flue gas, comprising dispersing the absorbent and water in a hot flue gas stream in a reaction zone, wherein the oxides and other acid gases are absorbed and reacted with the absorbent in the presence evaporating water to form dry dust containing the reaction products of said reaction and unreacted absorbent suspended in the flue gas, whereupon the dust is separated from the flue gas in the separation zone and partially recycled to the reaction zone. The invention also relates to an apparatus for carrying out this method.
Pro odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů ze spalin, poch^zeících nap příklad z elektráren a spaloven, je známo několik postupů. Přehled těchto postupů je uveden v patentu US 4 197 278. Většina těchto postupů spadá do jedné z následuuících skupin.Several processes are known for removing sulfur oxides and other acid gases from flue gases, for example from power plants and incinerators. An overview of these processes is given in U.S. Pat. No. 4,297,278. Most of these processes fall into one of the following groups.
1) Mokré způsoby zahrnu uící praní spalin v suspenzích nebo roztocích hydroxidů nebo uhličitanů alkalických kovů nebo kovů alkalických zemn, při nichž se reakční produkty oddei^j ve formě kalu. Hlavními výhodami těchto mokrých způsobů jsou jednak nežádoucí forma konečného produktu (kaa), což vyžaduje poměrně náročné technologické zpracování za účelem získání pevného koncového produktu a jednak vodou nasycený výstupní plyn, který musí být před vypouštěním do atmooféry zahříván. Navíc vede zanášení a koroze pračky plynu k provozním obtížím.1) Wet processes comprising scrubbing flue gases in suspensions or solutions of alkali metal or alkaline earth metal hydroxides or carbonates, wherein the reaction products are separated in the form of sludge. The main advantages of these wet processes are, on the one hand, the undesirable form of the end product (kaa), which requires a relatively elaborate technological treatment to obtain a solid end product, and on the other hand a water-saturated exhaust gas which has to be heated. In addition, clogging and corrosion of the scrubber results in operational difficulties.
2) Suché způsoby, při nichž se spaliny přivádějí do styku se suchými absorpčními prostředky a reagují s nimi, pjřičemž se reakční produkty oddeiíaj ve formě suchého prachu. Hlavními výhodami suchých způsobu jsou jednak vyloučení rizika zanášení separačního zařízení a jednak získání suchých tuhých konečných tc . ž akrů a výstupního plynu, který se může snadno vypouštět do atmootéry. Avšak vzhled^fm k tonu, že reakce mezi plynem a tuhou látkou jsou relativně pon^aé, jsou účinnost odstranění oxidu síry a tedy i vyuuítí absorbentu nízké.2) Dry processes in which the flue gases are contacted with and reacted with dry absorbent compositions, wherein the reaction products are separated in the form of dry dust. The main advantages of the dry processes are, on the one hand, the elimination of the risk of fouling of the separation device and, on the other hand, the obtaining of dry solid final tc. of acres and an off-gas that can be easily discharged into the atmosphere. However, the appearance that the reactions between the gas and the solid are relatively low are the sulfur removal efficiency and hence utilization of the absorbent is low.
3) Polosuché způsoby, při nichž se spali.ny přivádějí do styku s vodními suspenzemi nebo roztoky hydroxidů nebo uhličitanů alkalických kovů nebo kovů alkalických zemin za podmínek, při kterých se voda odpaří a reakční produkty se ocdcbírrpí ve formě suchého prachu. Polosuché, způsoby z^^jišřují účinnější odstranění oxidu síry a absorbentu ve srovnání se suchými způsoby (i když stupeň odstranění oxidů síry a využití absorbentu nedosáhlí hodnot dosažených při mokrých způsobech) a snadno vypiiusitelné odsířené spaliny a suchý, sypký a tuhý prášek jako konečný produkt.3) Semi-dry processes in which incinerators are contacted with aqueous suspensions or solutions of alkali or alkaline earth metal hydroxides or carbonates under conditions where the water evaporates and the reaction products are collected in the form of dry dust. Semi-dry processes provide a more efficient removal of sulfur oxide and absorbent compared to dry processes (although the degree of sulfur oxide removal and absorbent utilization does not reach the values achieved in wet processes) and readily extractable desulfurized flue gas and dry, free-flowing and solid powders .
Polosuché způsoby jsou hojně popsány v patentové literatuře.Semi-dry methods are widely described in the patent literature.
Patent US 3 932 587 popisuje odstranění oxidu siřičitého stykem horkých spalin s vodným rozookem nebo suspenzí uhličitanu alkalického kovu a/nebo UydroggeuSUlčitřnu alkalického kovu v rozprašovací sušárně po odstranění létavého popílku z horkých spalin.U.S. Pat. No. 3,932,587 discloses the removal of sulfur dioxide by contact of hot flue gas with an aqueous solution or suspension of an alkali metal carbonate and / or an alkali metal carbonate in a spray dryer after removal of fly ash from the hot flue gas.
Britská patentová přihláška 2 021 086 p°Půsиuí podobný postup vyuuivařící lacinější absorpční prostředek - hydroxid vápenatý suspendovaný ve vodě. Zvýšeného vyuužtí vápna se dosáhne jednak neodstraňováním létavého popUku z horkého vstupního plynu a jednak ^cirkulací části konečného práškového produktu z rozprašovací sušárny do vodné suspenze přiváděné do rozprašovací sušárny. Avšak vzhledem k tomu, že viskozita vodné suspenze absorpčního prostředku, zaváděná do rozprašovací sušárny, musí mít určitou vymezenou hodnotu, je mnošžsví práškového produktu reci.^noovaného do vodné suspenze, zaváděné do rozprašovací sušárny, poměrně značné om^é^£^l^(t.British Patent Application 2,021,086 to a similar process utilizes a cheaper absorbent - calcium hydroxide suspended in water. Increased lime utilization is achieved both by not removing the fly ash from the hot feed gas and by circulating a portion of the final powder product from the spray drier to the aqueous slurry fed to the spray drier. However, since the viscosity of the aqueous suspension of the absorbent introduced into the spray drier must be of a certain value, the amount of powdered product recycled into the aqueous suspension introduced into the spray drier is relatively high. (i.e.
Aby se tato nevýhoda odetrřnilř, navrhuje se v dánské přihlášce vynálezu 3 959/79 ^cirkulovat část konečného práškového produktu přímo do rozprašovací sušárny dmýcháním.In order to eliminate this disadvantage, it is proposed in Danish application 3 959/79 to circulate a portion of the final powder product directly to the spray drier by blowing.
Je známo, že klíčovým [Parametrem provozních podmínek polosuchých postupů je hodnota PTN, což je hodnota přiblížení se k teplotě nasycenn, definované jako teplota plynu vystupujícího z reakční zóny minus satirační teplota plynu, přičemž stupeň odstraňování oxidů síry v rozprašovací sušárně stejně jako v přidruženém tkaninovém filtru ostře vzrůstá, když se hodnot .1 Ι'Ί'Ν blíží nul··.It is known that the key [Parameter of the operating conditions of semi-dry processes is the PTN value, which is the value of approaching the saturation temperature, defined as the temperature of the gas leaving the reaction zone minus the saturation temperature of the gas. filter increases sharply when .1 Ι'Ί'Ν approaches zero · ·.
Je vsak nevýhodné· piovo^zova^L rozprašovací sušárny při nízkých hodnotách PTN vzhledem k nebezpečí m^lcircho dna, to je akum^Uace vlhkého produktu na stěnách a dnu rozprašovací sušárny, přičemž k rostoucí akumuuaci dochází se snižováním hodnoty PTN. Tato akumulace je velmi nežádoucí, poněvadž vede k nesnázím při manippuaci a odvádění tuhého mattriálu sraženého v rozprašovací sušárně. Nízké hodnoty PTN jsou také nežádoucí proto, že vytváří podmínky neslučitelné s provozem v přiduuženém pytlovém filtru.However, it is disadvantageous to spray the dryer at low PTNs due to the risk of microcirculation, i.e. the accumulation of wet product on the walls and the bottom of the spray dryer, with increasing accumulation as the PTN decreases. This accumulation is highly undesirable, as it leads to difficulties in manipulating and draining the solid material precipitated in the spray drier. Low PTNs are also undesirable because they create conditions incompatible with operation in the associated bag filter.
Ačkoliv bylo věnováno velké úsilí vývoji polosuchých postupů odsíření spalin za vyuuití rozprašovacích sušáren a ačkoliv tyto způsoby jsou realizovány v provozním měřítku při zpracování spalin vytvářených spalováním uhlí s nízkým obsahem síry a neobsahujícím reaktivní alkalický létavý popílek, to je létavý popílek s obsahem alkálií, přispívajících k absorpci oxidů síry a jiných kyselých plynů v rozprašovací sušárně, existuje i nadále potřeba účinného způsobu a jednoduchého OompρtOního zařízení pro odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů ze spalin, zejména ze spalin produkovaných v elektrárnách a spalovnách, při zajištění odpovídajícího stupně odstranění oxidů síry a účinného vyuužtí absorpčního prostředku.Although much effort has been devoted to the development of semi-dry flue gas desulfurization processes using spray dryers, and although these processes are implemented on an industrial scale in the treatment of flue gases produced by the combustion of low-sulfur coal containing reactive alkaline fly ash, absorption of sulfur oxides and other acid gases in a spray drier, there remains a need for an efficient process and simple apparatus for removing sulfur oxides and other acid gases from flue gas, in particular from flue gas produced in power plants and incinerators, while ensuring an adequate degree of utilizing an absorbent.
Nyní bylo zjištěno, že je možné realizovat způsob odstraňování oxidů síry, umolnuujcí rozsáhlé koncentrace suspendovaného absorpčního maatriálu v reakční zóně a zaaištující radikálně zvýšený styk mezi plynem a tuhou absorpční látkou, vedoucí k odpovídajícímu stupni odstranění oxidu síry a účinnému vyuužtí absorpčního prostředku bez rizika jevu mokrého dna rozprašovacích sušáren, přičemž je tento způsob provozovatelný v kompaktním, zařízení jednoduché konntrukce.It has now been found that it is possible to realize a process for the removal of sulfur oxides, allowing large concentrations of suspended absorption material in the reaction zone and providing radically increased contact between gas and solid absorbent, resulting in adequate sulfur removal and efficient use of the absorbent without risk of wet The bottom of the spray driers is operable in a compact, simple construction device.
Výše uvedené nevýhody tedy nemá způsob odstraňování oxidů síry a jiných kyselých plynů z horkých spalin, při kterém se do proudu horkých spalin ve spodní části reakční zóny zavadí absorpční prostředek a kapalná voda a tyto látky se v proudu horkých spalin dispergují, přičemž se oxidy síry a jiné kyselé plyny absorbuuí na absorpčním prostředku a s tímto absorpčním prosteedkem reagučí v přítomnoosti odp^uuící se vody za vzniku suchého prášku obsahuuícího reakční produkty a nezreagovaný absorpční prostředek a suspendovaného ve síaji“ nách, načež se uvedený suchý prášek, suspendovaný a unášený spalinami, odvádí z horní části reakční zóny a odděluje od spalin v samootatné separační zóně a částečně recykluje do reakční zóny, jehož spočívá v tom, že se rychlost axiálně zaváděného, stoupajícílo proudu horkých spalin rychle sníží za vzniku vymezené separační vrstvy ve spodní části reakční zóny, přičemž se rychlost proudu sp.. in sníží z 10 až 60 m.s 3, výhodně z 25 až 45 m.s 3, na 2 až 20 m.s 3 . výhodě na 3 až 6 m.s \ coi odpovídá poměru rychlost ^ivv^V^chlost sníiená rovné^mu 3 až 20, výhodné 4 až 9, a k uvedenému snížení rycl-hosti dochází během doby, která je rovna 0,05 až 0,2násob0u doby zdržení plynu v reakční zóně.Accordingly, the above-mentioned disadvantages have no method of removing sulfur oxides and other acid gases from the hot flue gas, in which an absorbent and liquid water are introduced into the hot flue gas stream at the bottom of the reaction zone and dispersed in the hot flue gas stream. other acid gases are absorbed on the absorbent and reacted with the absorbent in the presence of purging water to form a dry powder containing the reaction products and unreacted absorbent suspended in the network, and then the dry powder suspended and entrained in the flue gas is removed. the upper part of the reaction zone a separates from the flue gas in a self-rotating separation zone and partially recycles to the reaction zone, which consists in reducing the speed of the axially introduced, rising hot flue gas stream rapidly to form a defined separation layer in the lower part The flow velocity is reduced from 10 to 60 ms 3 , preferably from 25 to 45 ms 3 , to 2 to 20 ms 3 . advantage to 3, and 6 m \ as well as by dp OVI gives a ratio r y Chlost ^ IVV ^ V ^ Chlost sn ii ene and straight-his 3-20, preferably 4-9, where said reduction Ryčl-host occurs over time, which is equal to 0.05 to 0, 2 násob0u gas residence time in the reaction zone.
Rychlého snížen:! rychlooti horkých spalin se s výhodou dosáhne vedením horkých spalin skrze divergentní írstricovitou komoOkuelovou spodní část reakční zóny.Quick reduced! The hot flue gas velocity is preferably achieved by guiding the hot flue gas through the divergent, elliptical chambered lower portion of the reaction zone.
Výhodně se rychlého snížení rychlosti horkých spalin dosáhne vedením horkých spalin skrze divergentní írstricovitou komoOuuelovou spodní část reakční zóny maaící vrchol, ový úhel větší iei 12°, s výhodu v rozmezí 12 až 120% obzvlášť výhodě v rozmezí 40 až 90°.Preferably, the rapid reduction of flue gas velocity achieved by a hot flue gas through a divergent írstricovitou komoOuuelovou lower part of the reaction zone maaící peak AC diagonals el phrases IE and 12 °, preferably between 12 and 120% particularly preferably in the range 40 from 90 .
Výhodně je doba zdržení plynu v reakční zóně rovna 1 až 5 s, s výhodou 2 až 3 s, a doba zdržení zpracovávaného maatriálu v reakční zóně je rovna 1 až 8 minutám, s výhodou až 5 minutám.Preferably, the residence time of the gas in the reaction zone is 1 to 5 s, preferably 2 to 3 s, and the residence time of the processed material in the reaction zone is 1 to 8 minutes, preferably up to 5 minutes.
S výhodou je mnioitví ^cirkulovaného prášku rovné 10 až 70násobku, s výhodou 15 až 30násobku, mnnlžtví absorpčního prostředku a pevných částic puíOoπmýcl v horkých spalinách.Preferably the amount of circulating powder is 10 to 70 times, preferably 15 to 30 times, the amount of absorbent and solid particles in the hot flue gas.
Veeikost částic suchého prásku před jeho ^cirkulací do reakční zóny se s výhodou zmmnňí rozdrcením.Preferably, the particle size of the dry powder before it is circulated into the reaction zone is changed by crushing.
S výhodou se voda zavádí do reakční zóny v množství odpovídájícím 50 až 100 % množství nezbytného k ochlazení spaain na tditbatickvu saturační teplotu.Preferably, water is introduced into the reaction zone in an amount corresponding to 50 to 100% of the amount necessary to cool the spaain to a saturation temperature.
Výhodně dochází k oddělování suchého prášku od spa^n v teparační zóně tvořené dvěma sekcemi, přieemž v první sekci dochází k odloučení hrubých částic suchého prášku a v druhé sekci dochází k odloučení jemných částic suchého prášku.Advantageously, the dry powder is separated from the combustion zone in a heat treatment zone consisting of two sections, in which the coarse dry powder particles are separated in the first section and the fine dry powder particles are separated in the second section.
Předmětem vynálezu je rovněž zařízení k provádění výše uvedeného způsobu, jehož podstata spočívá v tom, že obsahuje reakční komoru, mající prstencovou dolů se sbíháaící spodní částí, cennrální vstupní vedení pro zavádění horkých spa^n do uvedené spodní čássi, spodní boční vedení pro zavádění absorpčního prostředku do uvedeného centrálního vstupního veden:!, horní boční vedení pro přivádění recirkužívanéhv suchého prášku do spodní čássi nebo do blízkossi této spodní č^s^s^ti reakční komory, a výstup suspenze provedený ve vrcholu reakční komory a připojený k odlučovači čássic suchého prášku, opatřenému výstupem suchého prášku spojeným s horním bočním vedením.The invention also relates to an apparatus for carrying out the above process, comprising a reaction chamber having an annular downwardly converging bottom portion, a central inlet conduit for introducing hot spas into said lower portion, a bottom lateral conduit for introducing absorbent a top side conduit for supplying recirculated dry powder to or near the lower portion of the reaction chamber, and a slurry outlet at the top of the reaction chamber and connected to the dry powder particle separator. provided with a dry powder outlet connected to the upper side guide.
Vrcholový úhel prstencovité dolů se sbíhaaící spodní čássi je s výhodou větší než 12% obzvláště s výtoku je roven 12 až 120°.The apex angle of the annular bottom down sbíhaaící Cass is preferably greater than 12% especially of effluent is equal 12 and 12 ° 0.
S výhodou je průměr mmei plochou horního průřezu a dolního průřezu spodní čássi reakční kom^iry roven 3 až 20, zejména 4 až 9.Preferably, the diameter between the area of the upper cross section and the lower cross section of the lower part of the reaction chamber is 3 to 20, in particular 4 to 9.
Horní boční vedení pro přívod vody nebo vody a absorpčního činidla je s výhodou opatřen Vzenu^ho vstřikovací tryskou.The upper side duct for supplying water or water and the absorbing agent is preferably provided with a second injection nozzle.
Zaaízení podle vynálezu s výhodou obsahuje úsřrojí pro rozdrcení suchého prášku před jeho recirkulací do reakční zóny.The device according to the invention preferably comprises a device for crushing dry powder before it is recirculated to the reaction zone.
S výhodou je za odlučovačem hrubých částic zařazen odlučovač jemných částic.Preferably, a fine particle separator is provided downstream of the coarse particle separator.
Odlučovač hrubých částic je s výhodou tvořen cyklonem.The coarse particle separator is preferably a cyclone.
Odlučovač jemných částic, je s výhodou tvořen elektrostatikám fitteem nebo tkanónovým fitteem.The fine particle separator preferably consists of fitte or electrostatic fitte electrostatics.
’ Výhodou způsobu podle vynálezu je, že zaaištuje krajně příznivý styk plynu s tuhou látkou,The advantage of the method according to the invention is that it ensures extremely favorable contact of the gas with the solid,
1) poněvadž se ve vymezené separační vrstvě vytváří intenzivní turbulentní proud plynu vedoucí k i^nt^e^nzii^nmu rozptýlení absorpčního prostředku a recykoovaného prachu ve spalinách ve spodní reakční zóny;1) since an intense turbulent gas stream is generated in the delimited separation layer leading to the dispersion of the absorbent and recycled dust in the flue gas in the lower reaction zone;
2) poněvadž se mtteit^^L ílíw^i vymezené separační vrstvy ve spodní reakční zóny recirkuluje uvnňtř reakční zóny, což vede k pohybu částic nahoru v jádru reakční zóny a dolů u stěn uzavřeného prostoru zthannjícího reakční zónu;2) since the delimited separation layer in the lower reaction zone is recirculated within the reaction zone, leading to the movement of the particles upwardly in the core of the reaction zone and downwards at the walls of the enclosed space to the reaction zone;
3) poněvadž interakce mezi gravitačními silami na suspendovaných částicích a třecími tijaii meei plynem a suspendovanými částicemi vede k další recirkulací maateiálu uvnňtř reakční zóny a3) since the interaction between the gravitational forces on the suspended particles and the friction tijaii meei gas and the suspended particles leads to further recirculation of the material within the reaction zone; and
4) poněvadž vysoce turbulentní pohyb plynu vede ke zvýšeným rzltt:íonm rychloseem meei plynem a suspendovanými částicemi, což vede ke snížení difusníav odporu plynné fáze.4) since the highly turbulent movement of the gas leads to increased gas velocity between the gas and the suspended particles, resulting in a decrease in the diffusion and resistance of the gas phase.
Způsob podle vynálezu rovněž dovoluje značně vyšší konceenraci suspendovaného ma^eiá^ v reakční zóně, než je koncentrace získaná způsoby pracuuícími s klesajícím nebo horizontálním tvuprvudzm čássic a plynu. Navíc rozsáhlé vznášení a rychlá recirkulace maateiálu v reakční zóně zajištuje snížené riziko poruch v^eem příliš nízkých hodnot PTN.The process according to the invention also allows a considerably higher concentration of the suspended material in the reaction zone than the concentration obtained by the processes operating with decreasing or horizontal expansion of the particles and gas. In addition, extensive floatation and rapid recirculation of the material in the reaction zone provides a reduced risk of failure in excessively low PTN values.
Teplota horkých spalin zaváděných do reakční zóny je obvykle vyšší než Ш °C. Teplota horkých spalin z elektráren lež.í obvykle v rozmezí HO až 250 °C, zpravičla v rozmezní 140 až 180 °C.The temperature of the hot flue gas introduced into the reaction zone is usually above Ш ° C. The temperature of the hot flue gas from the plants to the plants is usually in the range of HO to 25 ° C, generally in the range of 140 to 180 ° C.
Létavý popílek může být případně odstraněn z horkých spalin úplně nebo alespoň zčásti a to ještě předtím, než se spaliny zavedou do reakční zóny. Ryydost horkých spalin vstupujících do reakční zóny může kolisat v závislosti na mnnžžtví a rozměru částic cirkulujících v reakční zóně; tato · rychlost však muuí být dostatečně vysoká, aby se suspendované částice udržely ve vznosu v reakční zóně, a aby se zabránilo vypadnutí částic ze spodku reakční zóny.The fly ash may optionally be removed from the hot flue gas in whole or in part before the flue gas is introduced into the reaction zone. The purity of the hot flue gases entering the reaction zone may vary depending on the amount and size of the particles circulating in the reaction zone; however, the velocity must be high enough to maintain suspended particles in the reaction zone and to prevent particles from falling from the bottom of the reaction zone.
Snížení rychlosti spalin muuí být dostatečné, aby se zajjstil transport částic ven z horní části reakční zóny a správné suspendování mattríálu v reakční zóně.The reduction in the flue gas velocity may be sufficient to ensure transport of the particles out of the upper portion of the reaction zone and proper suspension of the material in the reaction zone.
Vrcholové úhly divergentní prstencovité komoouuelové spodní části reakční zóny vetší než 120° nejsou žádoucí vzhledem u riLziku nežádoucí segmentace suspenčlovanéto mtE^r^:Lált na spodek reakční zóny tvaru komolého kužele.Apex angles divergent annular komoouuelové bottom of the reaction zone bigger than the 120 ° Appl UOC are also due at riLziku not appl Ouchi segmentation suspenčlovanéto MTE ^ r ^ L and LT on the bottom of the reaction zone frustoconical.
Absorpční prostředek se výhodně zvooí ze skupiny zahrnu jcí oxidy a hydroxidy vápníku a hořčíku a oxidy, hydroxidy a uhličitany alkalických kovu. Z ekonomických důvodů je výhodným absorpčním prostředkem hydroxid vápenatý s výhodou hašený v roztíracím hydrátoru nebo kulovém mlýnu. AAborpční prostředek se může zavádět ve formě suchého prachu nebo suspendovaný nebo rozpuštěný ve vodě a voda se může zavádět odděleně nebo vé směsi s absorpčním prostředkem. Aby se dosáhlo vysokého · vyústí absorpčního prostředku, zavádí se absorpční prost řádek výhodně suspendován nebo rozpuštěn ve vodě. Voda nebo suspenze nebo roztok absorpčního prostředku ve vodě se výhodně zavádí do reakční zóny v poloze, kde je vysoká rychlost horkých spalin.The absorbent is preferably selected from the group consisting of calcium and magnesium oxides and hydroxides and alkali metal oxides, hydroxides and carbonates. For economic reasons, the preferred absorbent is calcium hydroxide, preferably slaked in a spreading hydrator or ball mill. A The absorbent may be introduced in the form of dry dust or suspended or dissolved in water, and the water may be introduced separately or in admixture with the absorbent. In order to achieve a high orifice of the absorbent composition, the absorbent article is preferably introduced suspended or dissolved in water. The water or suspension or solution of the absorbent in water is preferably introduced into the reaction zone at a position where the hot flue gas velocity is high.
Výhodné pracovní podmínky zahrnuj dobu zdržení plynu v reakční zóně 1 až 5 sekund, výhodně 2 až 3 sekundy a dobu zdržení matteiálu v reakční zóně 1 až 8 minut, výhodně 3 až 5 minut, přičemž uvedená doba zdržení materiált tM je definována rovnicíPreferred operating conditions include a gas residence time in the reaction zone of 1 to 5 seconds, preferably 2 to 3 seconds, and a residence time of the material in the reaction zone of 1 to 8 minutes, preferably 3 to 5 minutes, said material residence time t M being defined
kde Идо je hmoonoot mat^e^rLálu vznášeného v reakční zóně v kg a je mnnožtví mat^i-rLálu v kg vstupujícího do reakční zóny za jednu minutu; uvedeným vstupujícím maaeriálem se rozumí čerstvý absorpční prostředek včetně tuhých částic příoomných v horkých spalinách.where Da is the hmoonoot of the mass of the float suspended in the reaction zone in kg and is the amount of the mass of the float in kg entering the reaction zone in one minute; by said incoming material is meant a fresh absorbent including solid particles present in the hot flue gas.
Jak · bylo uvedeno výše, obsahuje uvedený suchý prach reakční produkty a nezreagovaný absorpční prostředek. Navíc spaliny vstupujcí do reakční zóny obvykle nesou částice létavého popílku. Létavý popílek může obsahovat reaktivní altáne schopné reakce s oxidy síry a jinými kysel.ými plyny za vhodných podmínek, což vede ke snížené spotřebě absorpčního prostředku.As mentioned above, said dry powder comprises reaction products and unreacted absorbent. In addition, the flue gas entering the reaction zone usually carries fly ash particles. The fly ash may contain a reactive gazebo capable of reacting with sulfur oxides and other acid gases under suitable conditions, resulting in reduced consumption of the absorbent composition.
Podle výhodného provedení je recirkulovaný poddl prachu rovný 10 až 70násobku, výhodně 15 až · 30^<^;soSUu, vstupního podílu absorpčního prostředku a pevných částic příoomných v horkých spalinách, přičemž vstupní poddl absorpčního prostředku je definován jako vstupní podíl čerstvého absorpčního prostředku neobsahujcího nezreagovaný absorpční prostředek.According to a preferred embodiment, the recirculated dust fraction is 10 to 70 times, preferably 15 to 30%, the inlet fraction of the absorbent and solid particles present in the hot flue gas, wherein the inlet fraction of the absorbent is defined as the inlet fraction of fresh absorbent not containing unreacted. absorbent.
Doba zdržení maαeriált v reakční zóně se řídí podílem uvedeného rrcirkuOovanéUo podílu.The residence time of the materials in the reaction zone is controlled by the proportion of the recirculated portion.
Průměrná velikost částic recL^:^)^uh^\^j^n^é^Uo prachu leží výhodně v rozm^2^:í 50 až 250 mikromeerů. Tento výhodný rozměr může být zajištěn úpravou rozměrů suchého prachu odděleného v separační zóně, například sítováním nebo snížením rozměrů rozmělňováním, například v kladivovém mlýnu předtím, než se nechá ^cirkulovat do reakční zóny.The average particle size of the dust is preferably in the range of 50 to 250 microspheres. This advantageous dimension can be provided by adjusting the dimensions of the dry dust separated in the separation zone, for example by sieving or reducing the dimensions by grinding, for example in a hammer mill, before being circulated into the reaction zone.
Nááežité hodnoty PTN se získáj, když se voda zavede do reakční zóny v mnnožtví odpo vídajícím 50 až 100 procentům z množství potřebného k ochlazení spalin na adiabatickou saturaČní teplotu. Hodnoty PTN spaddií obvykle do rozm^J^JL 0 as 40 °C, výbodně do rozm^:^í 5 as 20 °C, zejména do rozmezí 6 as 16 °C.Excessive PTN values are obtained when water is introduced into the reaction zone at an amount of 50 to 100 percent of the amount required to cool the flue gas to the adiabatic saturation temperature. AST with p Addi usually dimension JL ^ J ^ 0 and 40 ° C in dim výbodně: ^ í 5 and 20 ° C, especially at d s of between 6 and 16 ° C.
NaaPíklad při práci za velmi nízkých hodnot PTN te může výstupní plyn případně znovu zahřát, nappíklad obtokem části horkých spehn kolem reakční zóny.For example, when operating at very low PTNs, the outlet gas may eventually be reheated, for example by bypassing a portion of the hot spheres around the reaction zone.
Po opuštění reakční zóny te spaHny zbaví prachu v jednostupňové nebo dvoustupňové separační zóně, přčeemž se odstraní prach obsaahjící nezreagovaný absorpční prostředek, reakční produkty a létavý popplek. Podle výhodného provedení obsahuje separační zóna dvě sekce, přčeemž v první sekci dochází k odloučeni hrubých částic suchého prášku a v druhé sekci dochází k odloučení jemných čássic suchého prášku.Upon leaving the reaction zone, the combustion gases are de-dusted in a one-stage or two-stage separation zone, removing dust containing unreacted absorbent, reaction products, and a flying fly. According to a preferred embodiment, the separation zone comprises two sections, wherein in the first section the coarse particles of dry powder are separated and in the second section the fine particles of dry powder are separated.
V násseddjící čássi popisu budou způsob a zařízení podle vynálezu popsány s odkazy na připojený obrázek, na kterém je znázorněno schéma zařízení podle vynálezu.In the following, the method and apparatus of the invention will be described with reference to the accompanying drawing, in which a diagram of the apparatus of the invention is shown.
Zařízení zahrnuje trubicovitou reakční komoru ,, opatřenou kónickou dovnňtř se sbíHaáící spodní částí 2, centrálním vedením , pro přívod horkých spaHn, spodním' bočním vedením £ pro přívod absorpčního prostředku suspendovaného nebo rozpuštěného ve vodě, horním bočním .The apparatus comprises a tubular reaction chamber provided with a conical inwardly converging bottom part 2, a central conduit for supplying hot spas, a lower side conduit 6 for supplying an absorbent composition suspended or dissolved in water, the upper side.
vedením _5 pro přívod rec^k^o^aného suchého prachu. Vršek reakční komory je připojen k separační zóně zahhnvuící odlučovač hrubých částic j6, tvořený cyklonem, s výstupem materiálu, opatřeným rozdělovačem Q rozdělujícím prach na dva proudy, z nichž jeden se recirkuluje do reakční komory 2 a druhý se vypouuší jako odpadní produkt potrubím 9. Výstupní plyn z odlučovače hrubých částic 6 se plynovým výstupním potrubím 10 usměrňuje do odlučovače . jemných částic 6' , tvořeného elektrostatikám fitteem a opatřeného výstupem 7' jemného prachu a plynovým výstupním potrubím 10. Jemný prach sražený v elektrostatikám filtru se může vypouutět jako odpadní, produkt nebo se alespoň zčáási recirkuluje do reakční komory 2·through a line 5 for supplying recycled dry dust. The top of the reaction chamber is connected to a separation zone comprising a cyclone-containing coarse particle separator 16 with a material outlet provided with a dust separator 6 into two streams, one of which is recirculated to the reaction chamber 2 and the other discharged as waste product through line 9. the gas from the coarse particle separator 6 is directed to the separator by the gas outlet pipe 10. fine particle 6 'formed by fitte electrostatics and provided with fine dust outlet 7' and gas outlet duct 10. The fine dust precipitated in the filter electrostatics may be discharged as waste, product or at least partially recirculated to the reaction chamber 2 ·
Spodní boční vedení £ může být případně nahrazeno dvěma potrubími, jedním pro vodu a druhým pro absorpční prostředek.Optionally, the lower side guide 6 may be replaced by two pipes, one for water and the other for the absorbent.
PříkladExample
Jako případné provedení způsobu podle vynálezu byl proveden způsob odstraňování oxidů síry v poloprovozním měřítku za poouití spalin v mnnožsví vdpoondalícím provozu 2,5 MW-elektrárny.As a possible embodiment of the process according to the invention, a process for the removal of sulfur oxides on a pilot scale was carried out using flue gas in an amount in the aftermath of a 2.5 MW power plant.
VAS^v^S reakční komora byla opatřena komokuželovým dnem. Objem reakční komory byl 4,59 m3. Reakční komora byla spojena s cyklonovým separátvrem, zaáišlzuj^ím vně^í recirku laci reakčních produktů. Vlhké plyny z cyklon^ého separátoru byly zbaveny prachu v textinním filtru a potom byly vypuštěny do okolní atmooséry.The reaction chamber was fitted with a conical bottom. The volume of the reaction chamber was4,59 m3. The reaction chamber was connected to cyclone separandtvrem, they encapsulate the outside of the recycle reaction products. The wet gases from the cyclone separator were de-dusted in the fabric filter and then discharged into the surrounding atmosphere.
Za účelem testování výkonu reaktoru byl ve směrovací zóně s oleóovým ohřevem získáván horký a zvlhčený vzduch. Rooličných konceenrací oxidu siřiČttého bylo dosaženo injkowáním oxidu siřičtéého z takové láhve, přčeemž mnnožsví oxidu siřččtéého injímaného do horkého vzduchu za časovou jednotku se stanoví z hmoVnootoího úbytku takové lahve určeného vážením. Suspenze hydroxidu vápenatého byla připravena v separátním tanku a tato suspenze byla potom zaváděna do reakční komory dvoufázovou rozprašovací tryskou vzduch/suspenze hydroxidu vápenatého, umístěnou axiálně v potrubí pro přívod plynu, uspořádaném ve dnu reakční komory. Mno0itví dávkované suspenze hydroxidu vápenatého bylo měřeno mmcjgneickým průtokoměrem. MnoVžtví zřeáovací vody bylo měřeno odděleně rotametrem. .To test the reactor power, hot and humidified air was recovered in the oleo heating routing zone. Yearly endings of sulfur dioxide were achieved by injecting sulfur dioxide from such a bottle, while the amount of sulfur dioxide injected into the hot air per unit of time was determined from the mass loss of such a bottle determined by weighing. The calcium hydroxide slurry was prepared in a separate tank and the slurry was then introduced into the reaction chamber via a two-phase air / calcium hydroxide spray nozzle disposed axially in a gas supply line arranged at the bottom of the reaction chamber. The amount of the calcium hydroxide slurry metered was measured by a millimeter flowmeter. The amount of maturation water was measured separately with a rotameter. .
Koncentrace oxidu s^ř:^í^té^l^o na vstupu a výstupu z reaktoru byla měřena UV-sppetrofotometrcckým SOo-annlyzátorem. Zvláštní péče byla věnována mměení koncentrace SO2 ve vlhkých a prašných plynech oi výstupu z reaktoru. Rovněž byla měřena koncentrace oxidu siřiC^ého na výstupu z tkaninového filtru a to rovněž 0V-S02“anllyzátorem.The concentration of the oxide at the inlet and outlet of the reactor was measured by a UV-spectrophotometric SO 2 -analyzer. Special care was taken to measure the SO 2 concentration in the moist and dusty gases as well as the reactor outlet. The concentration of sulfur dioxide at the exit of the fabric filter was also measured with an AV-SO 2 analyzer.
Vzhledem к výsledkům uvedeným v následující tabulce mohou být uvedeny následující provozní podmínky reaktoru:In view of the results in the following table, the following operating conditions of the reactor may be given:
1) recirkulovaný materiál by měl obsahovat nejvýše asi 4 % CaCl2;1) the recirculated material should contain at most about 4% CaCl 2 ;
2) recirkulovaný materiál by měl obsahovat asi 4 až 6 % vlhkosti (hmotnostně);2) the recirculated material should contain about 4 to 6% moisture (by weight);
3) výstupní teplota plynu by měla být o 8 až 13 °C vyšší než adiabatická saturační teplota.3) the gas outlet temperature should be 8 to 13 ° C higher than the adiabatic saturation temperature.
Za těchto provozních podmínek reaktoru bylo dosaženo účinnosti odloučení oxidu siřičitého v samotném reaktoru (nezapočítáno odloučení ve filtru) až 95 % při vstupní koncentraci oxidu siřičitého 4 000 ppm. Přitom bylo dosaženo využití absorbentu 90 až 95 %.Under these reactor operating conditions, the separation efficiency of sulfur dioxide in the reactor itself (excluding filter separation) of up to 95% was achieved at an inlet sulfur dioxide concentration of 4000 ppm. An absorbent utilization of 90 to 95% was achieved.
Uvedený vysoký výkon reaktoru je srovnatelný s výkonem kombinace absorpční rozprašovací sušárna /tkanivový filtr za srovnatelných operačních podmínek.This high reactor performance is comparable to that of an absorption spray dryer / tissue filter combination under comparable operating conditions.
Teplota Vlhký plyn na výstupu vstupuj ícího horké- Teplota Rosný bod ho vzduchu (°C) (°C) (°C)Temperature Wet gas at the incoming hot outlet- Temperature Dew point of air (° C) (° C) (° C)
PŘEDMĚT VYNÁLEZUSUBJECT OF THE INVENTION
Claims (15)
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DK566682 | 1982-12-22 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CS980183A2 CS980183A2 (en) | 1987-02-12 |
CS252468B2 true CS252468B2 (en) | 1987-09-17 |
Family
ID=8144337
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CS839801A CS252468B2 (en) | 1982-12-22 | 1983-12-22 | Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method |
Country Status (10)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4555390A (en) |
EP (1) | EP0114477B2 (en) |
JP (1) | JPH0653209B2 (en) |
AT (1) | ATE26545T1 (en) |
CA (1) | CA1212220A (en) |
CS (1) | CS252468B2 (en) |
DD (1) | DD215573A5 (en) |
DE (1) | DE3370942D1 (en) |
DK (1) | DK154118C (en) |
PL (1) | PL143667B1 (en) |
Families Citing this family (23)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH671523A5 (en) * | 1985-03-13 | 1989-09-15 | Von Roll Ag | |
FI78401B (en) * | 1985-04-24 | 1989-04-28 | Tampella Oy Ab | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER ATT BRINGA ROEKGASERNAS GASFORMIGA SVAVELFOERENINGAR SAOSOM SVAVELDIOXID ATT REAGERA TILL FASTA FOERENINGAR SOM SEPARERAS FRAON ROEKGASERNA. |
DE3536893C1 (en) * | 1985-10-16 | 1986-10-09 | L. & C. Steinmüller GmbH, 5270 Gummersbach | Process for purifying flue gases of a furnace and apparatus for carrying out the process |
US5100633A (en) * | 1985-11-07 | 1992-03-31 | Passamaquoddy Technology Limited Partnership | Method for scrubbing pollutants from an exhaust gas stream |
US5499587A (en) * | 1986-06-17 | 1996-03-19 | Intevep, S.A. | Sulfur-sorbent promoter for use in a process for the in-situ production of a sorbent-oxide aerosol used for removing effluents from a gaseous combustion stream |
GB2225257A (en) * | 1988-11-22 | 1990-05-30 | Atomic Energy Authority Uk | Separation of gas |
CS206990A2 (en) * | 1989-05-02 | 1991-09-15 | Chiyoda Chem Eng Construct Co | Method of waste gas cleaning that contains dust and chemical impurities and equipment for this method realization |
FI84435C (en) * | 1990-02-23 | 1995-02-22 | Ahlstroem Oy | Method and apparatus for cleaning contaminants containing gases |
US5480624A (en) * | 1991-08-22 | 1996-01-02 | A. Ahlstrom Corporation | Method for purification of waste gases |
DE4206602C2 (en) * | 1992-03-03 | 1995-10-26 | Metallgesellschaft Ag | Process for removing pollutants from combustion exhaust gases and fluidized bed reactor therefor |
US5470556A (en) * | 1993-12-22 | 1995-11-28 | Shell Oil Company | Method for reduction of sulfur trioxide in flue gases |
US5723099A (en) * | 1996-05-17 | 1998-03-03 | Steinke; Richard A. | Method and apparatus for remediation of toxic flue gases |
DE19709095A1 (en) * | 1997-03-06 | 1998-09-17 | Metallgesellschaft Ag | Process for the separation of pollutants from combustion exhaust gases |
US5997823A (en) * | 1997-08-18 | 1999-12-07 | Noxso Corporation | Processes and apparatus for removing acid gases from flue gas |
US7332143B2 (en) * | 2005-02-04 | 2008-02-19 | Fuel Tech, Inc. | Targeted duct injection for SO3 control |
US20100263577A1 (en) * | 2009-04-21 | 2010-10-21 | Industrial Accessories Company | Pollution abatement process for fossil fuel-fired boilers |
US8695516B2 (en) * | 2009-04-21 | 2014-04-15 | Industrial Accessories Company | Pollution abatement process for fossil fuel-fired boilers |
WO2013075719A1 (en) | 2011-11-23 | 2013-05-30 | Flsmidth A/S | Method and plant for manufacturing cement clinker |
US10155227B2 (en) | 2012-08-24 | 2018-12-18 | Mississippi Lime Company | Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber |
US9751043B1 (en) * | 2014-09-05 | 2017-09-05 | Mississippi Lime Company | Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber |
US10668480B1 (en) | 2014-09-05 | 2020-06-02 | Mississippi Lime Company | Systems and method for removal of acid gas in a circulating dry scrubber |
US11365150B1 (en) | 2018-07-18 | 2022-06-21 | Mississippi Lime Company | Lime hydrate with improved reactivity via additives |
CN114226066B (en) * | 2021-12-20 | 2024-04-12 | 中国建筑材料科学研究总院有限公司 | SiO recovered from tail gas 2 Method and device for powder |
Family Cites Families (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3932587A (en) | 1971-12-09 | 1976-01-13 | Rockwell International Corporation | Absorption of sulfur oxides from flue gas |
JPS5239382B2 (en) * | 1972-05-24 | 1977-10-05 | ||
JPS499471A (en) * | 1972-05-24 | 1974-01-28 | ||
JPS498459A (en) * | 1972-05-24 | 1974-01-25 | ||
US3989465A (en) * | 1973-03-07 | 1976-11-02 | American Air Filter Company, Inc. | Apparatus for controlling reaction conditions in a sulfur dioxide scrubber |
JPS5239382A (en) * | 1975-09-23 | 1977-03-26 | Meidensha Electric Mfg Co Ltd | Gate control semiconductor element |
DE2739509C2 (en) * | 1977-09-02 | 1982-09-16 | Babcock-BSH AG vormals Büttner-Schilde-Haas AG, 4150 Krefeld | Method and device for cleaning an exhaust gas stream |
US4150096A (en) * | 1977-10-31 | 1979-04-17 | Nelms William M | Process for treating combustion gases |
US4197278B1 (en) | 1978-02-24 | 1996-04-02 | Abb Flakt Inc | Sequential removal of sulfur oxides from hot gases |
GR75064B (en) | 1978-05-19 | 1984-07-13 | Niro Atomizer As | |
US4293524A (en) * | 1978-09-20 | 1981-10-06 | Teller Environmental Systems, Inc. | Method and apparatus for cooling and neutralizing acid gases |
DE2901637A1 (en) * | 1979-01-17 | 1980-07-24 | Steag Ag | Dechlorination and defluorination of waste gas with sulphite - in powdered, granular or suspended form from later desulphurisation stage |
DK147999C (en) | 1979-09-21 | 1985-07-01 | Anhydro As | PROCEDURE FOR SEGAGE GASES TO SEPARATE AGGRESSIVE AND ENVIRONMENTALLY DANGEROUS GAS AND PLACES FOR EXERCISING THE PROCEDURE |
-
1983
- 1983-12-12 EP EP83307556A patent/EP0114477B2/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-12 DE DE8383307556T patent/DE3370942D1/en not_active Expired
- 1983-12-12 AT AT83307556T patent/ATE26545T1/en not_active IP Right Cessation
- 1983-12-20 US US06/563,358 patent/US4555390A/en not_active Expired - Lifetime
- 1983-12-21 DD DD83258347A patent/DD215573A5/en unknown
- 1983-12-21 CA CA000443953A patent/CA1212220A/en not_active Expired
- 1983-12-21 DK DK588883A patent/DK154118C/en not_active IP Right Cessation
- 1983-12-22 PL PL1983245276A patent/PL143667B1/en unknown
- 1983-12-22 JP JP58243025A patent/JPH0653209B2/en not_active Expired - Fee Related
- 1983-12-22 CS CS839801A patent/CS252468B2/en unknown
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US4555390A (en) | 1985-11-26 |
DE3370942D1 (en) | 1987-05-21 |
EP0114477B2 (en) | 1991-04-10 |
CS980183A2 (en) | 1987-02-12 |
JPH0653209B2 (en) | 1994-07-20 |
PL143667B1 (en) | 1988-03-31 |
EP0114477B1 (en) | 1987-04-15 |
DK588883A (en) | 1984-06-23 |
EP0114477A1 (en) | 1984-08-01 |
ATE26545T1 (en) | 1987-05-15 |
DK154118B (en) | 1988-10-17 |
DK588883D0 (en) | 1983-12-21 |
DK154118C (en) | 1989-03-20 |
JPS59166229A (en) | 1984-09-19 |
CA1212220A (en) | 1986-10-07 |
DD215573A5 (en) | 1984-11-14 |
PL245276A1 (en) | 1984-07-16 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
CS252468B2 (en) | Method of sulphur oxides and other acid gases removal from hot combustion products and equipment for realization of this method | |
SI9620065B (en) | Process for the dry desulphurisation of a combustion gas | |
CA1069430A (en) | Wet gas cleaning system | |
US4324770A (en) | Process for dry scrubbing of flue gas | |
JPH03101812A (en) | Method for dry-purifying waste gas | |
CS274271B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from fue gases and equipment for realization of this method | |
RO115421B1 (en) | Process for the separation of gaseous pollutants from hot flue gases in heating installations | |
US4446109A (en) | System for dry scrubbing of flue gas | |
FI84435C (en) | Method and apparatus for cleaning contaminants containing gases | |
KR100369932B1 (en) | Method and apparatus for drying solid material produced from liquid | |
CS274270B2 (en) | Method of sulphur dioxide removal from fue gases | |
US4317806A (en) | Method and apparatus for dedusting and absorption of contaminating gases being the exhaust gases of waste-incinerating devices and hot-air cupola furnaces | |
NO842828L (en) | PROCEDURE FOR DRYWASHING A HOT GAS CONTAINING SULFUR OXIDES | |
US4560543A (en) | Process for desulfurization of hot waste gas | |
US4756892A (en) | Method of separating from flue gases such gases as are agressive and injurious to the environment, and plant to carry the method into effect | |
CN107787245B (en) | Method for removing mercury from flue gas of combustion plant | |
EP0139352B1 (en) | Treatment of flue gas | |
FI83166B (en) | RENINGSMETOD FOER ROEKGASER OCH ANLAEGGNING FOER RENING AV ROEKGASER. | |
JP2695988B2 (en) | Waste gas purification method | |
EP0095459B1 (en) | Process and system for dry scrubbing of flue gas | |
JPS6340129B2 (en) | ||
SK124392A3 (en) | Method and apparatus for desulfurization of exhaust gas by a dry way | |
CA1168026A (en) | Process and system for dry scrubbing of flue gas | |
AU545580B2 (en) | Process and system for dry scrubbing of flue gas | |
JPS61133122A (en) | Method and device for neutralizing and separating injurious material in flue gas and exhaust gas |