CS251857B1 - Method of gas condensate's liquidation from raw gas - Google Patents

Abstract

Řešeni se týká způsobu likvidace plynového kondenzátu ze surového plyinu z tlakového zplyňování paliv za tlaku nejméně 0,4 MPa, separovaného při jeho postupném zchlazování na teplotu až 20 °C a rozděleného na dvě části. Podstata řešení spočívá v tom, že část plynového kondenzátu, přiváděná ke spalování s přídavným palivem v ohniště ve formě vodné emulze organických látek, se odděluje ze surového plynu při teplotách Od 140 do 230 °C. Řešení lze využít v pallvářském průmyslu, zejména při zplyňování tuhých paliv.The solution concerns the method of gas disposal condensate from the crude gas from the pressure gasification of fuels under pressure at least 0.4 MPa, separated by its gradual cooling to 20 ° C and split in two parts. The essence of the solution lies in that a portion of the gas condensate is fed for combustion with additional fuel in fireplace in the form of an aqueous organic emulsion is separated from the raw gas at temperatures from 140 to 230 ° C. The solution can be used in the pallet industry, especially in the gasification of solid fuels.

Description

(54) Způsob likvidace plynového kondenzátu ze surového plynu(54) Method for the disposal of gas condensate from raw gas

Řešeni se týká způsobu likvidace plynového kondenzátu ze surového plyinu z tlakového zplyňování paliv za tlaku nejméně 0,4 MPa, separovaného při jeho postupném zchlazování na teplotu až 20 °C a rozděleného na dvě části. Podstata řešení spočívá v tom, že část plynového kondenzátu, přiváděná ke spalování s přídavným palivem v ohniště ve formě vodné emulze organických látek, se odděluje ze surového plynu při teplotách Od 140 do 230 °C. Řešení lze využít v pallvářském průmyslu, zejména při zplyňování tuhých paliv.The present invention relates to a process for the disposal of gas condensate from raw gas from a pressure gasification of fuels at a pressure of at least 0.4 MPa, separated during its gradual cooling to a temperature of up to 20 ° C and divided into two parts. The essence of the solution is that a part of the gas condensate supplied to the combustion with additional fuel in the fireplace in the form of an aqueous emulsion of organic substances is separated from the raw gas at temperatures from 140 to 230 ° C. The solution can be used in the pellet industry, especially in solid fuel gasification.

Vynález se týká způsobu likvidace plynového kondenzátu ze surového plynu z tlakového zplyňování paliv za tlaku nejméně 0,4 MPa, separovanéhioi při jeho postupném zchlazování na teplotu až 20 °C a rozděleného na dvě části.BACKGROUND OF THE INVENTION The present invention relates to a process for the disposal of gas condensate from raw gas from a pressure gasification of fuels at a pressure of at least 0.4 MPa, separated as it is gradually cooled to a temperature of up to 20 ° C and divided into two parts.

Podle dosud známého· způsobu se likviduje přehřátý plynový kondenzát ze surového plynu přímým spálením v ohništi společně s přídavným palivem, např. s uhlím, a to ve formě vodní emulze organických látek.According to the known method, superheated gas condensate is disposed of from the raw gas by direct incineration in a fireplace together with an additional fuel, such as coal, in the form of an aqueous emulsion of organic matter.

Nevýhodou tohoto způsobu likvidace plynového kondenzátu je energetická nevyváženost, způsobená přebytkem páry z kotlů na odpadní teplot, pro kterou není, v energeticky soběstačném komplexu, využití. V případě výstavby závodu s využitím přebytku páry z kotlů na odpadní teplo· pro· předehřev napájecí vody to znamená výstavbu teplárny s téměř dvojnásobným parním výkonem, což je nejen investičně, ale i provozně drahé, protože závod musí produkovat značný přebytek elektrické energie, což •s sebou nese zvýšenou spotřebu paliva pro její výrobu. Obdobně nevýhodné je využití přebytku páry z kotlů na odpadní teplo jejím přehříváním a využitím pro· pohon kompresorů parními turbinami nebo pro výrobu elektrické energie v kondenzační turbině.The disadvantage of this method of gas condensate disposal is the energy imbalance caused by the excess of steam from the boilers to waste temperatures, for which there is no use in the energy self-sufficient complex. In the case of plant construction using excess steam from waste heat boilers · for · pre-heating feed water, this means building a heating plant with almost twice the steam output, which is not only investment but also operationally expensive because the plant must produce a significant excess of electricity; carries increased fuel consumption for its production. Similarly disadvantageous is the use of excess steam from the waste heat boilers by overheating it and utilizing it to drive compressors by steam turbines or to generate electricity in a condensing turbine.

Jiný známý způsob likviduje přehřátý plynový kondenzát jeho uvedením do varu za tlaku a využitím vzniklé páry, po předcházející tepelné a/nebo oxidační a/nebo katalytické přeměně organických látek k technologickým účelům, např. ke zplyňování a/ /nebo přímému sušení uhlí.Another known method disposes of superheated gas condensate by boiling it under pressure and utilizing the resulting steam, after preceding the thermal and / or oxidative and / or catalytic conversion of organic substances for technological purposes, eg for gasification and / or direct drying of coal.

Nevýhodou tohoto způsobu likvidace plynového· kondenzátu je rovněž energetická nevyváženost kompenzovaná však nižší energetickou náročností.The disadvantage of this method of gas condensate disposal is also the energy imbalance compensated for by the lower energy intensity.

Podstata způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že část plynového kondenzátu, přiváděná ke spalování s přídavným palivem v ohništi ve formě vadné emulze organických látek se odděluje ze surového plynu při teplotách od 140 °C dO 230 °C.The essence of the process according to the invention is that a part of the gas condensate fed to the combustion with additional fuel in the fireplace in the form of a defective organic emulsion is separated from the raw gas at temperatures from 140 ° C to 230 ° C.

Výhodou způsobu podle vynálezu je nejen docílení energetické vyváženosti, takže nedochází k přebytkům tepla ve formě páry z kotlů na odpadní teplo, ale i získání možnosti ovlivňování energetické vyváženosti podle venkovních teplot, kdy např. v zimě je zapotřebí tepelná energie pro otop a podtápění ve vyšší míře, rovněž ztráty sáláním jsou vyšší. Vyváženosti výroby a spotřeby tepla při chlazení surového plynu se dociluje změnou v množství jednotlivých proudů plynového kondenzátu, určených pro přímé spálení a pro dělení na dehet a fenolovou vodu s jejím následným odpařením a spálením vzniklé páry.The advantage of the method according to the invention is not only to achieve an energy balance, so that there is no excess heat in the form of steam from waste heat boilers, but also the possibility of influencing the energy balance according to outdoor temperatures. rate, also the radiation losses are higher. The balance of heat production and consumption in raw gas cooling is achieved by changing the amount of individual gas condensate streams intended for direct combustion and for separation into tar and phenol water, followed by evaporation and combustion of the resulting steam.

Drobnou nevýhodou je výstavba zařízení pro dělení dehtu od fenolové vody, avšak o značně nízké kapacitě, což je dáno nejen menším množstvím plynového kondenzátu, přiváděného k dělení, ale zejména tím, že plynový kondezát, separovaný ze surového plynu je tím lépe dělitelný, čím při nižší teplotě vykondenzovává. Příznivému dělení dehtu od fenolové vody nadále napomáhá skutečnost, že těžký dehet zůstává v prvních podílech plynového kondenzátu, přiváděného· bez dělení přímo ke spalování, což jé v případě způsobu podle vynálezu zajištěno.A minor disadvantage is the construction of a plant for separating tar from phenolic water, but with a considerably low capacity, which is due not only to the smaller amount of gas condensate fed to the separation, but especially because the gas condensate separated from the raw gas is more easily separable. condensates at a lower temperature. The favorable separation of tar from phenolic water is further aided by the fact that heavy tar remains in the first portions of the gas condensate fed without separation directly to the combustion, which is ensured in the case of the process according to the invention.

Vynález je možno realizovat tak, že se proudy plynového kondenzátu přiváděné ke spalování s přídavným palivem v ohništi, nejpozději před spálením alespoň zčásti zhomogenizují, což přináší výhodu v tom, že se získá stejnorodá směs organických látek a vody. Tato skutečnost se příznivě obrazí při spalování, kdy se dosáhne rovnoměrná a tím i dokonalá oxidace spalitelných látek.The invention can be realized in such a way that the gas condensate streams fed to the combustion with the additional fuel in the furnace are at least partially homogenized at least before combustion, which has the advantage of obtaining a uniform mixture of organic matter and water. This fact is positively reflected in the combustion, whereby uniform and thus perfect oxidation of combustible substances is achieved.

Způsob podle vynálezu je znázorněn v příkladu provedení zapojení na připojeném obrázku. Zapojení sestává z předchiadiče 1, dOi kterého· ústí potrubí 2 surového plynu z generátoru, potrubí 3 nástřiku plynového kondenzátu a z něho vyúsťuje potrubí 4 vodou nasyceného' surOivého plynu a potrubí 5 odvodu plynového kondenzátu ke spálení. Potrubí 4 vodou nasyceného surového plynu je vyvedeno do kotle 6 prvního stupně, do kterého ústí potrubí 7 napájecí vlody prto chlazení surového plynu. Z kotle 6 vyúsťuje potrubí 8 surového plynu, potrubí 9 topné páry a potrubí 10 odvodu plynového kondenzátu ke spálení. Potrubí 8 surového plynu ústí do konverzní jednotky 11, ze které je vyvedeno potrubí 12 zkonvertovaného surového· plynu do kotle 13 druhého· stupně, do kterého je přivedeno potrubí 14 fenolové vody. Z kotle 13 vyúsťuje poitrubí 15 zchlazeného· surového plynu, potrubí 18 odvodu plynového kondenzátu, ústícího do potrubí 3 nástřiku plynového kondenzátu do předchiadiče 1, potrubí 17 zahuštěné fenolové vody, odváděné ke spálení a potrubí 18 fenolové páry, určené rovněž ke spálení. Potrubí 15 surového plynu z kotle 13 ústí do kotle 19 třetího stupně k jeho dalšímu chlazení, kam je též přivedeno potrubí 14 fenolové vody. Z kotle 19 je vyvedeno potrubí 20 surOivého plynu, potrubí 21 plynového kondenzátu, potrubí 22 zahuštěné fenolové vody ke spálení a potrubí 23 fenolové páry, též ke spálení. Potrubí 21 plynového· kondenzátu z kotle 19 ústí do potrubí 16 plynového kondenzátu z kotle 13 a do potrubí 32 plynového; kondenzátu vyvedeného z chladiče 28 surového plynu. Potrubí 21 a 32 plynového kondenzátu jsou propojena do potrubí 24 plynového kondenzátu, odváděného k dělení, které ústí dO výměníku 25, dto kterého je protiproudmě připojeno potrubí 26 ochlazené fenolové vody z dělicího tanku 37. Z výměníku 25 vyúsťuje potrubí 27 plynového kondenzátu odváděného k dělení a potrubí 14 předehřáté fenolové vo5The method according to the invention is illustrated in the embodiment shown in the attached figure. The circuit consists of a preconditioner 1, from which the raw gas line 2 from the generator, the gas condensate injection line 3 opens and from it a water-saturated raw gas line 4 and a gas condensate discharge line 5 for combustion. The water-saturated raw gas line 4 is led to a first stage boiler 6 into which the feed line 7 flows into the raw gas cooling system. From the boiler 6 the raw gas pipe 8, the heating steam pipe 9 and the gas condensate discharge pipe 10 are incinerated. The raw gas line 8 opens to a conversion unit 11 from which the converted raw gas line 12 is led to a second stage boiler 13 to which the phenolic water line 14 is supplied. From the boiler 13, cooled raw gas line 15, gas condensate discharge line 18 leading to gas condensate injection line 3, precursor 1, condensed phenolic water line 17 for incineration and phenolic steam line 18, also intended for incineration, result. The raw gas line 15 from the boiler 13 flows into the third stage boiler 19 for further cooling, where the phenolic water line 14 is also supplied. From the boiler 19 the raw gas line 20, the condensate gas line 21, the concentrated phenolic water line 22 for combustion and the phenolic steam line 23, also for combustion, are led. The condensate gas conduit 21 from the boiler 19 flows into the condensate gas conduit 16 from the boiler 13 and into the gas conduit 32; condensate discharged from the raw gas cooler 28. The condensate gas conduits 21 and 32 are connected to a condensate condensate condensate conduit 24 which opens to a heat exchanger 25 to which a cooled phenolic water conduit 26 from the separating tank 37 is connected countercurrently. and line 14 of preheated phenol vo5

Β dy. Potrubí 20 surového plynu z kotle 19 ústí do chladiče 28 surového plynu, dlo kterého je přivedeno- potrubí 29 chladicí v-ody. Z chladiče 28 surového plynu je vyvedeno potrubí 30 chladicí vody, potrubí 31 surového plynu a potrubí 32 plynového kondenzátu, které ústí do potrubí 21 plynového kondenzátu z kotle 19. Potrubí 31 surového plynu z chladiče 28 ústí pro konečné dlochlazení do chladiče 33 surového plynu, do kterého je přivedeno potrubí 34 chladicí vOdiy -a ze kterého vyúsťuje potrubí 35 zchlazeného surového plynu, potrubí 29 chladicí vody a potrubí 36 plynového kondenzátu, jež je zavedeno do tanku 37 pro- dělení dehtu od fenolové vody, do kterého ústí potrubí 38 plynového- kondenzátu z chlazení surového plynu z uhelných vpustí a potrubí zchlazeného plynového kondenzátu z výměníku 25. Z dělicího tanku 37 je vyvedeno potrubí 26 fenolové vody a potrubí 39 odtahu dehtu.Β dy. The raw gas line 20 from the boiler 19 flows into the raw gas cooler 28, the bottom of which is supplied to the cooling water line 29. From the raw gas cooler 28, a cooling water line 30, a raw gas line 31, and a gas condensate line 32 are discharged into the gas condensate line 21 from the boiler 19. The raw gas line 31 from the cooler 28 opens for final aftercooling to the raw gas cooler 33, into which the cooling water line 34 is fed and from which the cooled raw gas line 35, the cooling water line 29 and the condensate gas line 36 are introduced, which are introduced into the tar separation tank 37 from the phenol water into which the gas line 38 flows. condensate from the cooling of the raw gas from the coal inlets and the condensed condensate gas conduit from the exchanger 25. From the separation tank 37 the phenolic water pipe 26 and the tar exhaust pipe 39 are led out.

Provedení způsobu podle vynálezu je následující. Surový plyn, přiváděný do předchladiče 1 potrubím 2, je sprchován plynovým kondenzátem z kotle 13 druhého stupně a částečně i z kotle 19 třetího stupně, dopravovaným potrubím 3, 16 a 21. Neodpařený plynový kondenzát z předchladiče 1 spolu s těžkým dehtem a úletem uhlí z generátoru se odvádí potrubím 5 ke spálení. Surový plyn se z předchladiče 1 odvádí potrubím 4 do kotle 6 prvého stupně, kde se chladí odpařováním napájecí viody, přiváděné potrubím 7, za vzniku syté páry, -odváděné potrubím 9. Plynový kondenzát se z kotle 6 odvádí potrubím 10 ke spálení. Zchlazený surový plyn z kotle 6 proudí potrubím 8 do- konverzní jednotky 11, ze které odchází potrubím 12 do kotle 13 druhého stupně, napájeného fenolovou vodou potrubím 14. Fenolová pára se z kotle 13 odvádí potrubím 18 ke spálení, neodpařený zbytek fenolové vody potrubím 17, obojí ke spálení. Plynový kondenzát z kotle 13 se přivádí potrubím 16 do potrubí 3 jako část nastřikovainého plynového kondenzátu do předchladiče 1. Zchlazený surový plyn z kotle 13 proudí potrubím 15 do kotle 19 třetího stupně, kde se chladí obdobně jako- v kotli 13 fenolovou vodou, přiváděnou potrubím 14. Fenolová pára se z kotle 19 odvádí potrubím 23 ke spálení, stejně jako neodpařený zbytek fenolové vody, potrubím 22. Plynový kondenzát se z kotle 19 odvádí potrubím 21 zčásti jako nástřik do předchladiče 1 potrubím 3, zčásti proudí potrubím 24, před výměník 25 a potrubím 27 k dělení na dehet a fenolovou vodu do taku 37. Zchlazený surový plyn z kotle 19 odchází potrubím 20 do chladiče 28, chlazeného napájecí vodou pro teplárnu, přiváděnou potrubím 30. Plynový kondenzát z chladiče odtéká potrubím 32 do potrubí 24. Surový plyn z chladiče 28 se doehlazuje na konečnou teplotu v chladiči 33, který opouští potrubím 35. Chladič 33 je chlazen napájecí vodou pro teplárnu, přiváděnou potrubím 34 a odváděnou potrubím 29 jako vstupní chladicí médium chladiče 28. Plynový kondenzát z chladiče 33 se odvádí potrubím 36 do tanku 37 k rozdělení na dehet a fenolovou vodu. Do- tanku 37 se přivádí předchlazený plynový kondenzát potrubím 27 z výměníku 25, do kterého vstupuje potrubím 24. Dále se do tanku 37 přivádí potrubím 38 plynový kondenzát z chlazení surového plynu z uhelných vpustí a z něho se potrubím 26 odvádí fenolová voda, která po předehřátí ve výměníku 25 napájí potrubím 14 kotle 13 a 19. Dehet se z tanku 37 odtahuje potrubím 39.An embodiment of the method according to the invention is as follows. The raw gas supplied to the precooler 1 via line 2 is sprayed with gas condensate from the second stage boiler 13 and partly from the third stage boiler 19, conveyed via lines 3, 16 and 21. Uncapped gas condensate from the precooler 1 along with heavy tar and coal is discharged through a line 5 for incineration. The raw gas from the precooler 1 is discharged via line 4 to the first stage boiler 6, where it is cooled by evaporation of the feedwater supplied via line 7 to produce saturated steam discharged through line 9. The condensate gas is discharged from the boiler 6 via line 10 for combustion. The cooled raw gas from boiler 6 flows through line 8 of the conversion unit 11, from which it goes through line 12 to a second stage boiler 13 supplied with phenol water via line 14. Phenol steam is discharged from the boiler 13 via line 18 for combustion. , both to burn. The condensate gas from boiler 13 is fed via line 16 to line 3 as part of the injected gas condensate into the precooler 1. The cooled raw gas from boiler 13 flows through line 15 to a third stage boiler 19, where it is cooled in a manner similar to boiler 13 by phenol water supplied via line 14. Phenol steam is removed from boiler 19 via line 23 for incineration, as well as the non-evaporated phenol water residue, via line 22. Gas condensate is removed from boiler 19 via line 21 in part as a feed to pre-cooler 1 through line 3, partly flowing through line 24 before exchanger 25 The cooled raw gas from the boiler 19 goes through line 20 to a cooler 28 cooled by feed water for the heating plant supplied through line 30. The condensate gas from the cooler flows through line 32 to line 24. Raw gas from the cooler 28 is cooled to the final temperature in the cooler 33, which it leaves via line 3 5. The cooler 33 is cooled with feed water for the heating plant supplied via line 34 and discharged via line 29 as the cooling coolant inlet 28. The condensate gas from the cooler 33 is discharged via line 36 to a tank 37 for separation into tar and phenolic water. Pre-cooled gas condensate is supplied to tank 37 via line 27 from exchanger 25 to which it enters line 24. Further, tank 37 is supplied via line 38 with gas condensate from cooling the raw gas from the coal inlets and phenol water is removed via line 26. in the exchanger 25 feeds the boilers 13 and 19 through the conduit 14. The tar is withdrawn from the tank 37 through the conduit 39.

PříkladExample

V závodě na zplyňování hnědého uhlí kyslíkem a vodní párou při tlaku 3,2 MPa se vyrábí 326 000 m_n ³ h^_1 surového plynu, včetně plynu z uhelných vpustí, o teplotě 360 °C, ze kterého se po» konverzi kysličníku uhelnatého a zchlazení na 35 °C vyloučí 320 t fenolové vody a 9 t dehtu.The plant for gasifying brown coal with oxygen and steam at a pressure of 3.2 MPa is produced by 326,000 m ³ _n ^_1 h of crude gas including the gas from the coal inlet, a temperature of 360 ° C, which, after »CO conversion and cooling at 35 ° C it eliminates 320 t of phenolic water and 9 t of tar.

V případě likvidace plynového kondenzátu způsobem podle vynálezu se do ohniště spalovací kOmory kotlů teplárny, kde se spaluje uhlí, přivádí 176 t . h^_1 plynového kondenzátu z předchladiče a kotle na odpadní teplo prvního stupně, o teplotě 200 °C a s obsahem 7 t dehtu, sytá fenolová pána z kotle na odpadní teplo druhého stupně o tlaku 0,7 MPa v množství 91,2 t . h^_1, sytá fenolová pára z kotle na odpadní teplo třetího stupně o tlaku 0,5 MPa v množství 52,4 t . h^_1 a 4,4 t . h“¹ zahuštěné fenolové vody z obou kotlů na odpadní teplo». Obsah fenolů ve fenolové páře a zahuštěné fenolové vodě činí 1,7 t. Plynový kondenzát, odpadající při chlazení surového plynu z teploty 170 na 30 °C, jehož množství činí 182 t . Ir'¹, včetně ze surového plynu z uhelných vpustí, se přivádí jednak k dělení na dehet a fenolovou vodu a to 148 t . h^-1, jednak se nastřikuje do surového plynu do předchladiče v množství 34 t . h^-1, společně se 76,2 t . h^-1 plynového kondenzátu z kotle na odpadní teplo druhého stupně. Fenolovou vodou z dělení se napájí kotle na odpadní teplo druhého a třetího stupně, kotel na odpadní teplo prvního stupně se napájí napájecí vodou, ze které se vyrábí 123,4 t . h“¹ syté, topné páry o tlaku 1 MPa.In the case of liquid gas condensate disposal according to the method of the invention, 176 t is fed to the furnace combustion chamber of the boilers of the heating plant where the coal is burned. ^{h1 of the} gas condensate from the precooler and the first stage waste heat boiler, at a temperature of 200 ° C and containing 7 t of tar, a saturated phenolic master from the second stage waste heat boiler at a pressure of 91.2 t. ^h1 , saturated phenolic steam from the third stage waste heat boiler with a pressure of 0.5 MPa in an amount of 52.4 t. h ^_1 and 4.4 t. h “ ¹ concentrated phenolic water from both waste heat boilers». The phenol content of the phenolic steam and the concentrated phenolic water is 1.7 t. Ir ' ¹ , including the raw gas from the coal inlets, is fed to the tar and phenolic water at 148 tonnes. h ^-1 , firstly it is injected into the raw gas into the pre-cooler in the amount of 34 t. h ^-1 , together with 76.2 t. h ^{-1 of the} gas condensate from the second stage waste heat boiler. Phenol water from the separation feeds the second and third stage waste heat boilers, the first stage waste heat boiler is supplied with feed water, from which 123.4 t is produced. h “ ¹ saturated, heating steam with a pressure of 1 MPa.

V tabulce jsou uvedeny základní parametry tří způsobů pro likvidaci plynového kondenzátu, ze které je vidět výhodnost způsobu podle vynálezu, zejména pokud se týká přebytku, prakticky nevyužitelného tepla z kotlů na odpadní teplo a spotřeby paliva. Údaje se týkají závodu, který je, při všech způsobech likvidace plynového kondenzátu, soběstačný ve spotřebě elektrické energie, bez dodávky do vnější sítě.The table shows the basic parameters of the three gas condensate disposal methods, which show the advantages of the process according to the invention, particularly in terms of excess, practically unusable heat from waste heat boilers and fuel consumption. The data refer to a plant which is, in all ways of disposing of gas condensate, self-sufficient in electricity consumption, without supply to the external network.

Způsob likvidace plynového kondenzátuMethod of disposal of gas condensate

Dosud známé způsoby Způsob podle vynálezu parní výkon kotelny teplárny pára 13,9 MPa, 540 °C (t. h’¹) 773 spotřeba tepla pro výrobu a předehřev*] páry, včetně předehřátí napájecí vody párou z kotlů na odpadní teplo (TJ . h^_1) 3,31 produkce dehtu pro prodej (t.h-¹) 0 spotřeba el. energie celého návodu (MW) 93,0 spotřeba chladicí vody celého závodu (10³ m³ . h^-1) 21,4 přebytek tepla ve formě páry z kotlů na odpadní teplo po odečtení ztrát a spotřeby pro otop (TJ . br^!) 0,14Processes of the Invention Process according to the invention steam capacity of a boiler plant of a heating plant steam 13.9 MPa, 540 ° C (t.h ^-1 ) 773 heat consumption for steam production and preheating, including preheating of feed water by steam from waste heat boilers (TJ). h ^_1 ) 3.31 production of tar for sale (th- ¹ ) 0 consumption of el. energy of the whole manual (MW) 93.0 cooling water consumption of the whole plant (10 ³ m ^3. h ^-1 ) 21.4 excess heat in the form of steam from waste heat boilers after deduction of losses and consumption for heating (TJ. br ^! ) 0.14

852852

2,75*)2,75 *)

96,496.4

22,122.1

0,570.57

829829

3,013.01

95,095.0

20,720.7

Vynálezu lze využít v palivářském průmyslu, zejména při zplyňování tuhých paliv.The invention can be used in the fuel industry, particularly in solid fuel gasification.

Claims (1)

PREDMETSUBJECT Způsob likvidace plynového kondenzátu ze surového plynu z tlakového zplyňování paliv za tlaku nejméně 0,4 MPa, separovaného při jeho postupném zchlazování na teplotu až 20 °C a rozděleného na dvě části, přičemž jedna se přivádí ke spalování s přídavným palivem v ohništi ve formě vodní emulze organických látek a druhá se přivádí k dělení na dehet a fenolovou vodu, načež se alespoň část fenolové vody, přímým a/nebo nepřímým působením tepla,Process for the disposal of gas condensate from raw gas from pressure gasification of fuels at a pressure of at least 0.4 MPa, separated during its gradual cooling to a temperature of up to 20 ° C and divided into two parts, one being fed to combustion with additional fuel in the fire the organic matter emulsion and the second being fed for separation into tar and phenolic water, whereupon at least a portion of the phenolic water is directly and / or indirectly exposed to heat, VYNALEZU např. využitím enthalpie surového plynu, odpaří a vzniklá vodní pára s obsahem fenolů, čpavku, mastných kyselin a ketonů, jakož i zahuštěný zbytek z odpařování se přivádějí rovněž do ohniště ke spálení s přídavným palivem vyznačený tím, že část plynového kondenzátu, přiváděná ke spalování s přídavným palivem v ohništi ve formě vodné emulze organických látek se odděluje ze surového plynu při teplotách odBACKGROUND OF THE INVENTION using, for example, the enthalpy of the raw gas, evaporates and the resulting water vapor containing phenols, ammonia, fatty acids and ketones, as well as the concentrated evaporation residue, are also fed to the furnace for combustion with additional fuel. combustion with additional fuel in the form of an aqueous emulsion of organic substances is separated from the raw gas at temperatures from