CS222653B2 - Method of cleaning industrial refuse waters containing oxidable impurities organic as well anorganic and device for executing the same - Google Patents

Description

Vynález se týká způsobu Čištění průmyslových odpadních vod a zařízení k provádění tohoto způsobu. Způsob a zařízení podle vynálezu jsou vhodně k čištění průmyslových odpadních ▼od obsahujících oxidovatelné nečistoty jak anorganické, tak organické, zejména z barvíren a jiných průmyslových závodů, jakož i k čištění deštové vody.The invention relates to a process for the treatment of industrial waste water and to an apparatus for carrying out the process. The process and apparatus according to the invention are suitable for the treatment of industrial waste water containing oxidizable impurities both inorganic and organic, in particular from dyeing and other industrial plants, as well as for the treatment of rainwater.

Při dosavadních způsobech čištění odpadních vod obsahujících oxidovatelné, jednak anorganické, jednak organické nečistoty, se oxidace prováděla až po chemickém srážení, pro něž se používá v obchodě běžných vločkovacích činidel. Naproti tomu ee při způsobu podle vynálezu k odpadním vodám přidává ozón před chemickým srážením. Tento postup, přidávat oxidační činidlo před chemickou úpravou, je překvapující, poněvadž odporuje dosavadním názorům. Dochází při něm totiž k synergickému působení, čímž se snižuje spotřeba vločkovacího činidla oproti postupům, kdy se odpadní vody podrobí nejprve chemickému srážení, tj. vločkování, a teprve pak se přidává oxidační činidlo.In the prior art wastewater treatment processes containing oxidizable, both inorganic and organic impurities, the oxidation was carried out only after chemical precipitation, for which conventional flocculants are used. In contrast, in the process according to the invention, ozone is added to the waste water prior to chemical precipitation. This process of adding an oxidizing agent prior to chemical treatment is surprising since it contradicts the prior art. In fact, it produces a synergistic effect, thereby reducing the consumption of the flocculant, compared to processes where the wastewater is first subjected to chemical precipitation, i.e. flocculation, before the oxidizing agent is added.

Podstata způsobu podle vynálezu spočívá v tom, že se odpadní vody nejprve souproudně oxidují ozonem, popřípadě se tato oxidace opakuje zbylým ozónem v dalších stupních stejného druhu, a teprve puk se odpadní vody podrobí vločkování.The essence of the process according to the invention is that the waste water is initially co-oxidized with ozone, or this oxidation is repeated with the remaining ozone in further stages of the same kind, and only the flood is flocculated.

Výhodou způsobu podle vynálezu je nižší spotřeba vločkovacího činidla ve srovnání s dosavadními způsoby, poněvadž - jak již bylo výše uvedeno - dochází k synergickému působení oxidačního a vločkovacího činidla. Další výhodou je, že se pracuje souproudně a beztlakově, což umožňuje používat bestlakových, tedy méně nákladných nádrží, například z betonu. Jinou významnou výhodou je, že množství odpadajícího kalu je menší, kal je biologicky nezávadný a tudíž nároky na jeho skládku jsou nižší.An advantage of the process according to the invention is a lower consumption of flocculating agent compared to the prior art processes, as - as mentioned above - the oxidizing and flocculating agents are synergistic. Another advantage is that it is operated in a co-current and non-pressurized manner, which makes it possible to use the best-pressure, ie less expensive tanks, for example of concrete. Another significant advantage is that the amount of sludge falling off is smaller, the sludge is biologically safe and hence the landfill requirements are lower.

Při způsobu podle . vynálezu se ' nejprve vyrovná nerovnoměrnost znečistění odpadních vod organickými látkami a odpadní vody se v několika komorách podrobí předběžnému okysSiiení a/nebo neutralizaci kouřovými plyny, v daltío stupni se odbaaví katalytickou oxidací, v následném vloikovacío a usazovacím stupn se z odbarvených vod odstraní obsažená závadné orgartLcké látky- a v posledním stupnL se pak provede neutralizace a iásteiné odsooení vody. Výhodně se přioom voda z výstupu prvního stupně odsává, obohacuje vzduchem, jenž je aktivován ozónem, a jemně rozptýlené se vrací do prvního stupně, ve kterém spotřebováním ozonu dochází k předběžnému olk/sliiení. Další krok při Hětění odpadních vod spočívá úielně- v tom, že se do kapaUny, vedené v oběhu, přivádí odpadní vzduch z druhého stupně, kdežto z prvního stupně se vzduch odsává, zbavuje vody a ozónu a vypouutí volně do atm^o^s^f^a^y. K odbourání organických látek se ve drahém stupni do odpadních vod přivádí na alespoň dvou za sebou uspořádaných místech ozón 0yIn the method according to. The invention firstly compensates for the unevenness of the pollution of wastewater by organic substances and the wastewater is subjected to pre-acidification and / or neutralization by the flue gases in several chambers. and, in the last step, neutralization and partial desalination of water are carried out. Preferably, the water from the outlet of the first stage is sucked off, enriched with ozone-activated air, and finely dispersed returns to the first stage in which pre-olkling / sintering occurs by ozone consumption. The next step in waste water mixing is to supply the second stage exhaust air to the circulating liquid, while the first stage exhausts air, dehydrates water and ozone and discharges freely to the atmosphere. f ^ and ^ y. For the degradation of organic substances, ozone 0y is introduced into the waste water at an expensive stage in at least two consecutive locations

Zařízení k provádění způsobu podle vynálezu se vyznaiuje tím, že za vyrovnávací nádrž 1, která je přepážkami 2, 6, 1 rozdělena ve spooitá oddděení £3. £4, přičemž oddděení 13 je spojeno s oddělením 14 oběhovým potrabfo . 12 se zařazerýo ierpadlem 15. vzduchovým injektorem £6 a rozdělovačem .18, je zařazena alespoň jedna konttalktní nádrž 27. která obsahuje vložky 35, jakož L blok £8 katalyzátoru s plynovým potrubím 33 pro ozón.The device for carrying out the method according to the invention is characterized in that it is divided into spaced compartments 33 after the buffer tank 1, which is partitioned by partitions 2, 6, 1. 4, wherein the compartment 13 is connected to the compartment 14 by the circulating pot. 12 with a pump 15 through an air injector 46 and a distributor 18, at least one contact tank 27 is provided which includes inserts 35 as well as a catalyst block L 8 with ozone gas line 33.

V;yi&ez je v dalším objasněn neomeeuUícím příkladem provedení, který je popsán s přihládnutío k přípojným výkresům, na nichž je na obr. 1 znázorněna prvá iást zařízení podle vynálezu, v níž probíhá oud.dace odpadních vod, a na obr. 2 druhé iást zařízení podle vynálezu, která sestává z usazovací nádrže, neutralizllní a odeolovací jednotky, jakož L z dalších pooociých zařízení.BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 shows a first part of a plant according to the invention in which waste water treatment is carried out; and FIG. 2 a second part. the device according to the invention, which consists of a settling tank, a neutralization and a stripping unit, as well as L of other field devices.

Prvá iást zařízení, znázorněná na obr. 1, sestává z podélné vyrovnávací nádrže £ s předřazenou vstupní komorou 2, ve které jsou uspořádány iesle £. Odpadní vody se přivádějí potrubím 4· Vyrovnávací nádrž £ je přepážkami 2, 6, 2 rozdělena ve sppoitá oddělení £3, £4, tak, že přepážky £, 6, 2 tvoří labyrint. Odddlení mezi přepážkami £ a 6 je . překryto poklopem 8. Na konci vyrovnávací nádrže £, v 24 vymezeném přepážkami 6, 2, které slouží k předběžnému usazení sedimenta^ících látek, je vytvořena prohlubeň 2, ,ve které se shromažďuj tuhé látky a kal, které jsou kalovým ierpadlem 10 odsávány a potrabím . 11 odváděny do kalového zahutfovaie nebo flltra' k odvodnění kalu.The first part of the device shown in FIG. 1 consists of a longitudinal buffer tank 4 with an upstream inlet chamber 2 in which the bars 4 are arranged. The waste water is supplied via line 4. The buffer tank 4 is divided by bulkheads 2, 6, 2 in the compartments 3, 4, 4 so that the bulkheads 4, 6, 2 form a labyrinth. The separation between bulkheads 6 and 6 is. A depression 2 is formed at the end of the buffer tank 6, in the 24 defined by the baffles 6, 2, which serve to pre-settle the sedimentation substances, in which the solids and sludge are collected, which are sucked off by the sludge pump 10; potrabím. 11 are discharged into a sludge or filter to dewater the sludge.

Z prvního oddděení £3 vyrovnávací nádrže £, odděleného od odddlttní 14 přepážkou 5 vychází oběhové potrubí £2, kterým je - iást vody vedena přes druhé odádlení 14 zpět do - prvního odddlení 13. V oběhovém potrubí 12 je vřazeno ierpadlo 15 a vzduchový Lnjektor £6, kterým je prostředrtLctvío potrubí 17 odsáván odpadní vzduch z dále popsaného druhého stupně zařízení podle vynálezu. Výtlainá strana oběhového potrubí 12 končí u dna druhého odddlení £4 a je opatřena rozdělovačem £6, jehož pomocí se zpětně přiváděná voda síDleená se vzduchem a odpadním vzduchem rovnoměrně rozptyluje. ^Απο^γό komory druhého odádlení 14 (předběžná oxidace) . jsou vyplněny katalyzátorem.From the first compartment 3 of the buffer tank 5, separated from the compartment 14 by the partition 5, a circulating line 52 is provided, through which a part of the water is led through the second compartment 14 back to the first compartment 13. 6, through which the exhaust air from the second stage of the apparatus according to the invention is exhausted through the duct 17. The discharge side of the circulation duct 12 terminates at the bottom of the second compartment 44 and is provided with a distributor 64 by means of which the return water distributed with the air and the exhaust air is evenly dispersed. The second venting chamber 14 (pre-oxidation). are filled with catalyst.

Odsávacím potrubím 19 je z prostoru nad hladinou kapalLny v druhém odddlení 14 - vyrovnávací nádrže £ odstáván vzduch, který je veden přes odluiovai 21 vody a nádrž 22 s katalyzátorem, kde se odstraní popřípadě dosud příoomný ozon 0^. Voda z odluiovaie 21 vody se vede potrúbím 20 zpdt do vyrovnávací nádrže £Air is drawn off via the suction line 19 from the space above the liquid level in the second compartment 14 of the buffer tank, which is led through a water separator 21 and a catalyst tank 22 where ozone O2 which is still present is removed. The water from the water separator 21 is led back to the buffer tank 8 via a pipe 20

Jestl^e dusí být voda z o^y filmovacího stupně neutírali z o vána, přivádí se do jedné komory předběžné oxidace v odddlení 14 potrubím 23 kysliiník uhHiltý CO2 nebo kouřové plyny.If the water from the film stage is suffocated, it is fed to a pre-oxidation chamber in compartment 14 via line 23 carbon dioxide or flue gases.

V popsaném prvním stupni - se vyrovnává nerovnooDraost obsahu organických látek v odpadních vodách, provádí se předběžná oxidace a dochází k předběžnému usazován. Odvod odpadní vody z prvního stupně se - provádí potrubím 25. v němž je vřazeno ierpadlo 26 a které vede do druhého stupně. Čerpadlo 26 tedy - přeierpává odpadní vodu do první kontaktní nádrže 2£ oty filmovacího stupně (stupeň II).In the first stage described, the unevenness of the organic matter content in the waste water is compensated, the pre-oxidation is carried out and the pre-settling takes place. The waste water from the first stage is discharged via a line 25 in which the pump 26 is connected and which leads to the second stage. The pump 26 thus pumps the waste water into the first contact tank 25 of the film stage (stage II).

V první kontaktní nádrži 27 druhého čisticího stupně (okyeličovací stupeň) ее nachází blok 28 katalyzátoru, který urychluje okysličování, tj. odbourávání organických látek. Potrubím 29 se do první kontaktní nádrže 27 přivádí nad hladinou kapaliny aktivovaný vzduch. Pomocí vestavěného radiálního zavzdušňovače 30 se aktivovaný vzduch vhání do kapaliny, což současně vyvolává intenzívní proudění směsi kapalina-vzduch nad blokem 28 katalyzátoru. Voda a vzduch s přebytečným ozonem 0^ se e hladiny kapaliny odsávají tlakovým odsáváčem 21 a odvádějí tlakovým potrubím 32 do druhé, v řadě zapojené kontaktní nádrže 2Ž·In the first contact tank 27 of the second purification stage (acidification stage), there is a catalyst block 28 which accelerates the oxidation, i.e. the degradation of organic substances. Activated air is supplied via line 29 to the first contact tank 27 above the liquid level. By means of a built-in radial aerator 30, activated air is blown into the liquid, which at the same time causes an intense flow of the liquid-air mixture over the catalyst block 28. Water and air with an excess of ozone 10 are sucked off by the liquid aspirator 21 and discharged via a pressure line 32 to a second, in-line contact tank.

Pro silně znečištěné odpadní vody je v blízkosti dna první kontaktní nádrže 2£ připojeno vnější oběhové potrubí J2, které přes vřazené oběhové čerpadlo 24 vede zpět dovnitř první kontaktní nádrže 27, ve které je nad blokem 28 katalyzátoru upravena jedna nebo dvě vložky 22 přibližně válcového tvaru, které jsou vyplněny katalyzátorem. Potrubí 22 je dvěma odbočkami připojeno ke dnům vložek 35, kterými je proháněna obíhající voda 8 rozpuštěným ozónem O^. Hlavy vložek 35 jsou spojeny společným potrubím, které je sběrným potrubím £6 připojeno к trubce 37 se štěrbinou.For heavily contaminated waste water, an external circulation pipe 12 is connected near the bottom of the first contact tank 26, which leads via an in-line circulation pump 24 back to the first contact tank 27, in which one or two cylindrical cylinders of approximately cylindrical shape are provided. which are filled with catalyst. The pipe 22 is connected by two taps to the bottom of the inserts 35 through which the circulating water 8 is blown by dissolved ozone O 2. The heads of the inserts 35 are connected by a common pipe, which is connected to the pipe 37 with a slot by a manifold 46.

Tato trubka 37 se Štěrbinou prochází nad vložkami 35 napříč první kontaktní nádrží 2£, která je uzavřena poklopem 37A. Tlakovým potrubím 32 se z první kontaktní nádrže 2£ odvádí voda a přebytek aktivovaného vzduchu, které jsou vedeny do druhé kontaktní nádrže 2S, zapojené v řadě. Tlakové potrubí 32 ústí do dna této druhé kontaktní nádrže J8, která je vyplněna katalyzátorem J9. Stlačený aktivovaný vzduch z tlakového potrubí 22 se v druhé kontaktní nádrži 38 rozpíná a stoupá vzhůru katalyzátorem £2 v podobě jemných bublinek.This slit pipe 37 extends above the inserts 35 across the first contact tank 26, which is closed by the lid 37A. Through the pressure line 32, water and excess activated air are discharged from the first contact tank 26 and lead to the second contact tank 26 connected in series. The pressure line 32 opens to the bottom of the second contact tank 18, which is filled with the catalyst 9. The compressed activated air from the pressure line 22 expands in the second contact tank 38 and rises up by the fine bubble catalyst 52.

Z prostoru nad hladinou kapaliny se vzduch odsává odsávačem 41 a odvádí potrubím £0, přičemž část tohoto vzduchu se vede potrubím 42 zpět ke dnu druhé kontaktní nádrže 38. zatímco zbývající Část vzduchu se vede potrubím 45 do třetí kontaktní nádrže 46.From the space above the liquid level, the air is sucked through the suction hood 41 and discharged via line 40, part of which air is led through line 42 back to the bottom of the second contact tank 38, while the remaining portion of air is led through line 45 to the third contact tank 46.

Do dna třetí kontaktní nádrže 46. která obsahuje katalyzátor £2, ústí přes směšovač 47 potrubí 45 a potrubí 43 se vřazeným čerpadlem 44.·Into the bottom of the third contact tank 46, which contains the catalyst 52, flows through a mixer 47 of a pipe 45 and a pipe 43 with an in-line pump 44. ·

Do třetího čisticího stupně se voda přivádí potrubím 48 a čerpadlem 42· К třetí kontaktní nádrži 46 předokysličovacího stupně je připojeno odvzdušňovací potrubí 17. Podle potřeby mohou být za sebou zařazeny dvě nebo více kontaktních nádrží 38. 46. ^v každé z těchto nádrží probíhá okysličení.In the third cleaning stage, the water supplied via line 48 and pump 42 · К third contact tank 46 is connected předokysličovacího stage vent line 17 can desirably be in series two or more contact tanks 38. 46. ^In each of these tanks oxygenation takes place.

К druhému stupni, ve kterém probíhá okysličování, je připojen třetí stupeň, vločkovací stupeň, ve kterém se vylučují zbývající organické látky.The second stage, in which the oxidation takes place, is followed by a third stage, a flocculation stage in which the remaining organic substances are separated.

Na vstupu tohoto třetího stupně, znázorněného na obr. 2, je zařazen zahušlovač 50 kalu, do kterého ústí potrubí 11 z prvního stupně. Vystup zahušlovače 50 je spojen в filtračním lisem 51, ve kterém se kal odvodňuje.At the inlet of this third stage, shown in Fig. 2, is a sludge thickener 50 into which the pipe 11 from the first stage opens. The outlet of the thickener 50 is connected in a filter press 51 in which the sludge is dewatered.

Třetí stupeň dále zahrnuje usazovací nádrž £2 s vločkovacím prostorem 65. žlabem 64 a sběrnou prohlubní 53 pro kal, který se potrubím 54 odvádí zpět do zahušlovače 50. V usazovací nádrži 52 je rovněž upraven odstraňovač 55 kalu. Voda se do usazovací nádrže 52 přivádí potrubím 56 přes statický mísič 6j. Druhý konec potrubí 56 je připojen к třetí kontaktní nádrži 46. Další potrubí £2 a 58. která jsou připojena ke statickému míslči 63. slouží pro přidávání polyelektrolytu (vysokomolekulární látky к urychlení sedimentace) z nádrže 59. popřípadě к dávkovanému přidávání vločkovacích prostředků z nádrže 60. Nádrže 59 a 60 jsou opatřeny míchadly 6j_ a 62.The third stage further comprises a settling tank 52 with a flocculation space 65, a trough 64 and a sludge collecting recess 53, which is led via line 54 back to the thickener 50. A sludge remover 55 is also provided in the settling tank 52. Water is supplied to settling tank 52 via line 56 via a static mixer 6j. The other end of line 56 is connected to the third contact tank 46. Additional lines 52 and 58, which are connected to the static mixer 63, serve to add polyelectrolyte (high molecular weight to accelerate sedimentation) from the tank 59, optionally to add flocculant means from the tank. The tanks 59 and 60 are equipped with agitators 61 and 62.

Ze sedimentačního stupně se voda odvádí potrubím 66 do filtračního stupně sloužícího к odfiltrování mikrovloček. Filtrace se provádí protiproudně v tlakovém filtru 62, obsahujícím předfiltrační lože 68 z hrubozrnného filtračního materiálu, které spočívá na jemně zrnitém filtračním materiálu 21· Mezi oběma filtračními materiály £8, 71 je upravena drenᎠ62. Pomocí této dřená Že 6£ a potrubí 70 se voda odvádí do dolní části tlakového filtru 62. Odfiltrovaná voda se odvádí drenáží 80, upravenou v jemně zrnitém filtračním materiálu 21, a potrubím 84.From the sedimentation stage, water is discharged via line 66 to a filtration stage for filtering out the micro-flakes. The filtration is carried out countercurrently in a pressure filter 62 comprising a pre-filter bed 68 of coarse-grained filter material resting on the fine-grained filter material 21. A drainage 62 is provided between the two filter materials 48, 71. the water is discharged to the bottom of the pressure filter 62. The filtered water is discharged through a drainage 80 provided in the fine-grained filter material 21 and via a line 84.

V posledním stupni se vyčištěná voda neutralizuje a částečně odsolí. Tento stupen je tvořen neutralizačním zařízením 82. sloužícím ke snížení hodnoty pH a je vyplněno regenerovatelnou hmotou, například iontoměničovou pryslkyicí, která se po vyčerpání regenOiruje.In the last step, the purified water is neutralized and partially desalted. This stage consists of a neutralizing device 82 for lowering the pH and is filled with a regenerable mass, for example an ion exchange resin, which is regenerated after exhaustion.

V neutraliaačním zařízení 82 současně probíhá odssoování. Čistá voda .se ' odtedí potrubí· gj.At the same time, desalting takes place in the neutralizing device 82. Pure water is drained from the pipeline · gj.

Popsané zařízení k čištění odpadních vod pracuje takto:The described wastewater treatment plant operates as follows:

čištěná voda se potrubím 4 přivádí do vstupní komory 2, kterou protéká přes ' jemně česlo J do vyrovnávací nádrže 1, kde se vyrovnávaaí rozdíly znečiSlutících látek obsažených ve vodě.Purified water is fed via line 4 to the inlet chamber 2, which flows through the fine screen J into the buffer tank 1, where the differences in the pollutants contained in the water are compensated.

vody se změří a zaznamenává, kal a usazeniny se shroшaZJutí v prohlubni 2 Tyto tuhé ’látky se .přes kalové čerpadlo 10 odv^djí potrubím 11_ do zahuš^ovaše 50 kalu. Voda ve vyrovnávací nádrži 1 se punool oběhového potrubí 12 a čerpadla 15'udrŽuje v pohybu a po rovnoměrném promís^r^:í se vede zpět do druhého odddlení 14 vyrovnávací nádrže ' 1· Současně se potrubím 17 přivádí do jedné komory předběžné oxidace v odddlení 14 aktivovaný vzduch z druhého stupně. První komora předběžné oxidace se intenzívně zevzdušnuje vzduchem přivádě rým potrubím 86. Vzduch ohronaZďutící se pod poklopem 8 se odvádí odsávacím potrubím 12 do odlučovače 21 vody, načež se v nádrži 22, lb8oZutjcí katalyzátor, odstraní popřípadě ještě . přítomný ozón Oj. Voda se potrubím 20 vrací do třetího oddd lení 24 vyrovnávací nádrže J.The solids are discharged through the sludge pump 10 via a duct 11 to a sludge thickener 50. The water in the buffer tank 1 is kept in motion by the punool of the circulation pipe 12 and the pump 15 and, after a uniform mixing, is fed back to the second compartment 14 of the buffer tank. 14 activated air from the second stage. The first pre-oxidation chamber is intensively ventilated through the air supply line 86. The air of the propellant under the cover 8 is vented via the suction line 12 to the water separator 21, whereupon the catalyst catalyst 22, 18b is removed, if necessary. ozone present Oj. The water is returned via line 20 to the third compartment 24 of the buffer tank J.

Předběžně olkyličená voda . se po odstranění usazených látek v předběžné oe&Lmenáaci (třetí .Mdlení 24 vyrovrávací nádrže 1 vede potrubím 22 do první kontOctní nádrže 22» kde probíhá katalytické okysličování organických sloučenin aktivovaiým vzduchem. V této první kontaktní nádrži 27 dochází k intenzivnímu styku odpadlí vody s aktalovшým vzduchem. Aktivovaný vzduch v podobě ozónu Oj se získává vysokým napětím v elektrcekém agregátu 83 a přivádí se potrubím 29 do radiálního zavzdušňovače 30.Pre-alkylated water. After removal of the sediment in the pre-refining (the third milling 24 of the buffer tank 1), it is passed via a line 22 to a first contact tank 22 for catalytic oxygenation of the organic compounds with activated air. Activated air in the form of ozone Oj is obtained by a high voltage in the electro-aggregate 83 and is fed via line 29 to the radial aerator 30.

Přebytek vody a ozónu Oj se z první nádrže 27 odvádí tlakovém ldoάaαčem Ji a potrubím 32 se vede ke dnu druhé kontaktní nádrže 38. V nádrži 38 se ozón . rozpíná, přičemž se vytvářejí jemné bublinky plynu. Z horní části druhé kontaktní nádrže 38 se ozón odsává ldsаааčem 41. Část ozónu se vede ke dnu třetí kontaktní nádrže 46 a část se odvádí zpět ke dnu druhé kontaktní nádrže 3§*Excess water and ozone Oj is removed from the first tank 27 by a pressurized condenser 61 and is led through a line 32 to the bottom of the second contact tank 38. In the tank 38, ozone is introduced. expands to form fine gas bubbles. From the top of the second contact tank 38, ozone is sucked through a drier 41. A portion of the ozone is led to the bottom of the third contact tank 46 and a part is returned to the bottom of the second contact tank 38.

Vzduch aktivovaný ozónem Oj, vystupující z radiálního zaazdušňlvače JO, stoupá vodou vzhůru a shromažďuje se v horní první kontaktní nádrže 27 , kde se ms^í s kapkami vody, vystup^ícími z trubky 37 se štěrbinou. Vzniká přHom velký stykový povrch, takže se ozón O3 z větší části absorbuje· Přebytek ozónu Oj se spolu s vodou odsává tlakovým odsavačem 31 a odvádí se do druhé, v řadě zapojené kontaktní nádrže 38« Hladiny kapaliny v jednotlivých za sebou zařazených kontaktních nádržích 27, 38 a 46 zůstá^aí konáOanání, v každé další kontaktní nádrži je však hladina níže než v nádrži předchrní, takže kapalina proudí z první kontaktní nádrže 27 do delších kontaktních nádrží 38 a Д6 bez pomoci čerpadla.The ozone-activated air 10 exiting the radial entrainer 10 rises upward with water and collects in the upper first contact tank 27, where it is mixed with water droplets exiting the slit tube 37. Above all, a large contact surface is formed, so that ozone O3 is largely absorbed. The excess ozone Oj, together with the water, is sucked off by a pressure extractor 31 and discharged into a second in-line contact tank 38. 38 and 46, however, the level remains lower in each additional contact tank than in the pre-tank, so that the liquid flows from the first contact tank 27 to the longer contact tanks 38 and 60 without the aid of a pump.

V kontaktních nádržích 27, J8 a 46 se odpadní voda odbaaví, zůstává však ještě kalná. Zbývající štěpné . produkty z oxidace se musí oděOranát a usazením.In the contact tanks 27, 18 and 46, the waste water is treated, but remains turbid. The remaining fissile. oxidation products must be stripped off and settled.

Další zpracování odpadní vody probíhá v oedimeeáaZnám--Ouppá, kde se odstraní zaývající organické sloučeniny a také zákal přidáním vločkovácích prostředků. Před přidáním určitých vločkovacích prostředků se přídavkem kyseliny sirové HgSO^ nebo kysličníku uhličiéého C0₂ z kouřových plynů sníží hodnota pH vody, která se regulátorem hodnoty pH automaticky sleduje a udržuje na požadované hodnotě. ’ Vyloučený kal se shromažďuje v zahuš^oveZ! JO kalu, načež se odvodni, ve filtaanním lisu JJ_.Further treatment of the waste water takes place in Oedimea and Known - Ouppá, where the digesting organic compounds are removed as well as turbidity by adding flocculants. Prior to the addition of certain flocculants, the pH of the water, which is automatically monitored and maintained at the desired value, is lowered by the addition of sulfuric acid H 2 SO 4 or CO ₂ from the flue gases. The precipitated sludge is collected in a thickener. The sludge is then dewatered in a filter press 11.

Ve vločkovacm prostoru 65 je větší část vs^kej^ího kalu vynášena na povrch směsí vzduchu a kysličníku uhličitého, rozpuštěných ve vodě. Zahuštěný kal se žlabem 64 odvádí do sběrné prohlubně JJ. Po usazení kalu se vyčištěná voda filtuje dvoulůžkovým proti.proudným fH^em.In the flocculation space 65, most of the sludge is discharged to the surface by mixtures of air and carbon dioxide dissolved in water. The thickened sludge with the trough 64 is led to the collecting well 11. After settling the sludge, the purified water is filtered with a double countercurrent.

Po přefiltrování se vyčištěná voda odviádí k neutralizaci a částečnému odsolení. Neutralizace se provádí neUCaatěji výměnou iontů. Ionloměiničivá pryskyřice můžu být regenerována vhodným prostředkem. V některých případech je možno neutralizační stupeň předřadit před sedLmentaaC. Ossatní pracovní stupně pracují v popsaném pořadí.After filtration, the purified water is drained for neutralization and partial desalting. Neutralization is carried out most preferably by ion exchange. The ion exchange resin may be regenerated by a suitable means. In some cases, the neutralization step may be preceded by sedation and C. The fitting steps work in the order described.

V určitých případech je možno neutraaizaci provádět kouřovými plyny.In certain cases, the neutralization can be carried out with flue gases.

Způsob podle vynálezu je blíže objasněn déle uvedeným příkadeem provedení, v němž jsou popsány zkoušky, jimž byly způsob a zařízení podle vynálezu podrobeny při poloprovozním čištění odpadních vod z barvírny.The process according to the invention is explained in more detail in the above-mentioned embodiment, which describes the tests to which the process and apparatus according to the invention have been subjected to a pilot plant treatment of wastewater from the dyeing plant.

PříkladExample

Při těchto zkouškách se uvedená odpadní vody podrobí čištění pro opětné ponužtí v tomtéž závodě.In these tests, the waste water is subjected to re-humidification treatment in the same plant.

Ze stávající sběrné nádrže se část odpataích vod přečerpá do vyrovnávací nádrže o užitném obje^mu 3 kde se k nim přidá pďr. Re^epeezett^aivt^íhl ^promíc^hání odpadní^ vo. není možno dosáhnout ve stávaaící' sběrné náddžž. Aby se dosáhlo průměrného z^etště^ odpadních vod, nastaví se výton tarpadla tak, ^že se vyrovn^ávací n^ádr^ž uHtného o^bjemu 3 m^ naplní za určitou dobu a během určité doby provozu závodu.From the existing collection tank portion odpataích water is pumped into a buffer tank for storage volume in ^m 3 which joins them PDEs. R ^{e and} peezett IVT ^d hl Romica ^p ^ ^H nor a waste. it is not possible to achieve an existing collection tank. To achieve an average of ^ ^ etště wastewater adjusted to Vytoni tarpadla as ^from an e-level, ^and n ^a VACI uHtného DR ^from about 3 m to him ^b ^ fills over time and during a certain period of plant operation.

Z vyrovnávací nádrže se odpadní vody pak čerpaaí do poloprovozního čisticího zařízení podle vynálezu. Vyčištěné vody se z čisticího zařízení vedou zpět přímo do barvicího stroje pro -provedení pokusného barvení.The waste water is then pumped from the buffer tank into the pilot plant purification plant according to the invention. The purified water is returned directly from the cleaning device to the dyeing machine to carry out the experimental dyeing.

Pracovní postup podle vynálezu je při těchto pokusech rozdělen v tyto jeinolllvé stupně:The process according to the invention is divided into the following stages in these experiments:

Předběžná oxidacePre-oxidation

OxidaceOxidation

VLočkováníVLočkování

FilraaceFilraace

Neeuralizace.Neeuralizace.

Z vyrovnávací nádrže se odpadni, vody čerp^í do předběžné usazovací nádrže. Část odpadních vod.v předběžné usazovací nádrži se recykluje přes prodloužený oxidační stupeň, v němž se od^ťdní vody provzdušní vzduchem, ldchááieícíg z oxidačního stupně, a čés“t jich se vede do oxidačního stupně. Do vyrovnávací nádrže se přidává malé ann^sv! 14% roztoku chlornanu sodného NaClO. Oxidace organických sloučenin jakož L odbarvení vzduchem, aktvovaaiýfa ozonem, probíh^í ve dvou za sebou zařazených kontaktních nádržích.Water is pumped from the buffer tank to the pre-settling tank. Part of the waste water in the pre-settling tank is recycled through an extended oxidation stage, in which air is vented from the oxidation water from the oxidation stage and passed to the oxidation stage. A small ann ^ sv! 14% sodium hypochlorite solution NaClO. The oxidation of the organic compounds as well as the air decolourisation by ozone is carried out in two successive contact tanks.

Předběžnými pokusy se určí optimální podmínky provozu . poloprovozního zařízení a vločkovacími pokusy pak optimální dávkování vločkovacích činidel. Jako vločkovacího činidla se poujžjn oktodekalhfdrátu síranu hLi^nité^h^o AlgCSO^ . '8 HgO. - Dávkování tohoto síranu je v rozmezí od 250 do 300 mg/litr.Preliminary experiments determine the optimum operating conditions. pilot plant and flocculation experiments then optimum dosing of flocculants. As flocculant, aluminum sulfate octodecalohydrate is used. 8 HgO. The dosage of this sulfate is in the range of 250 to 300 mg / liter.

Po o^t^im^liza^i se zařízení uvede do nepřetržitého provozu, při němž se provozní podmínky udržu! konstantaí.After immobilization, the device is put into continuous operation and the operating conditions are maintained. konstantaí.

Parametry odpadních vod v odtokovém kanálu barvírnyWastewater parameters in the dyeing runoff channel

Čat Chat Hofrnota PH Hofrnota PH Propustnost % Throughput% Měrná vodívott mS/cm Specific conductivity mS / cm Hodnota CHSK mgglitr COD value mgglitre 8,00 8.00 140 140 9,00 9.00 13,4 13.4 14 14 7,2 7.2 750 750 10,00 10.00 13,0 13.0 21 21 5,0 5.0 750 750 11,00 11.00 13,4 13.4 3,5 3.5 11,3 11.3 75'0 75'0 12,00 12.00 4,8 4.8 7,5 7.5 1,5 1.5 750 750 13,00 13.00 4,8 4.8 8,5 8.5 1,5 1.5 770 770 14,00 14.00 10,8 10.8 5,0 5.0 13,7 13.7 750 750 15,00 15.00 3,4 3.4 30,5 30.5 3,0 3.0 620 620 16,00 16.00 10,6 10.6 12,5 12.5 3,2 3.2 290 290 17,00 17.00 9,9 9.9 14,5 14.5 3,0 3.0 280 280

Průměrné deinní hodnoty: Average Deine Values: Hodnota pH PH value Propustnost % Throughput% Měrná vodívott mS/cm Specific conductivity mS / cm Hodnota CHSK mg/и tr COD value mg / и tr 9,344 9,344 13,0 13.0 5,488 5,488 585 585

Čisticí pokusy: Měření pM nepřetržitém provozu zařízeníCleaning experiments: Measurement of pM continuous operation of the equipment

Pro neppetržitý provoz te zařízení nastaví na tyto parametry:For continuous operation, the device sets the following parameters:

množství odpadních vod teplota odjpa<dních vod energie generátoru dávkování Al₂ (SO₄)₃ . 18 HjO dávkování NaClO (ve vyrovnávací nádrži)Waste water quantity Drainage water temperature Energy of the Al ₂ (SO ₄ ) ₃ generator. 18 HjO dosing of NaClO (in buffer tank)

200 až 240 1/h 10 až 20 °C200 to 240 l / h 10 to 20 ° C

140 V p^ibL. 300 mgi přibl. 300 mg/1140 V p / ibL. 300 mgi approx. 300 mg / l

Výsledky měření při nepřetržitých pokusech jtou uvedeny v následujících tabulkách 1 až 9.The continuous measurement results are shown in Tables 1 to 9 below.

Vyčiětěnt vody te vedou zpět přímo do barvicího stroje o užinném objemu 2 000 litrů k provedení pokusných barvení.The water treatment leads back directly to the 2000 liter dyeing machine for experimental dyeing.

Zhodnocení provedených pokutůEvaluation of fines

Zatížení odpadních vod hodnotami CHSK (měřené v odtokovém kanálu) nevykazuje větěí kolísání po celt provozní obdobb. Nappoltl tomu tilně kolítá vodivost odpadních vod (koncentrace tool). Při vyrovnání odpadních vod ve vyrovnávací nádrži o užitém obtahu pro dernní množství je hodnota CHSK 585 m&^l a měrná vodivost je přibližně 5,5 mS/cm,.což odpovídá koncentraci tooí přibližně 3,3 g/1 (přepočteno na todné tool).The load of wastewater with COD values (measured in the outflow channel) does not show much fluctuations over the operating periods. Nappoltl tends to fluctuate in the conductivity of the wastewater (concentration tool). When equalizing the waste water in the buffer tank used for the bottom volume, the COD value is 585 m &lt; -1 &gt; and the specific conductivity is about 5.5 mS / cm, corresponding to a concentration of approximately 3.3 g / l (calculated on the same tool).

Při pokutech te eliminují hodnoty CHSK okolo přibližně 78 až 83 %. Vyčiětěnt vody jtou bezbarvé a čiré. Po dvoudenním ttání nedochází k zákalu. Vyčištěné vody - o průměrné koncetFor fines, COD values of around 78 to 83% are eliminated. The water is clear and clear. There is no turbidity after two days of thawing. Purified water - by average conc

Ί rad solí přibližně 4,5 g/1 (přepočteno na sodné soli) - se použijí pro různé vybarvení (jen pro bandcí lázeň).Ί range of salts approximately 4.5 g / l (calculated as sodium salts) - used for different coloring (only for the banding bath).

, Přes tuto vysokou konceirtraci soo.í jsou vybarvení (podle potvrzení odbonníků bánícího zévodu) za pouUití vyčištěné vody velmi dobré, pokud jde o barevné nebo jakostní odcl^lky, ve srovnání s vybarvením za pooUití čerstvé vody. Koncentrace sdí, které bude při recyklování vyčištěných vod stoupat, se musí snnžit na kmceenracC, přípustnou pro barvení a další úpravu, to znamená, že se část vyčištěných vod vypnutí do obecní čističky odpadních vod a nahradí čerstvou vodou.Despite this high concentration of the salts, the coloring (as confirmed by the flasks of the dome) is very good with respect to color or quality deviations compared to that of fresh water using purified water. The concentration of the water that will increase when recycling the treated water must be reduced to the trough permissible for dyeing and further treatment, i.e. part of the treated water is switched off to the municipal sewage treatment plant and replaced with fresh water.

Tabulka 1Table 1

Datum Date Měřené hodnoty Measured values Olpadní vody ve vyrovnávací nádrži River water in the buffer tank Odtdace Odtdace Vločkování Flocking Další úprava Another adjustment pokus 1 experiment 1 B5K₅ B5K ₅ mg/1 mg / l (4. 4. 1979) (Apr 4, 1979) CHSK COD mg/1 mg / l 560 560 3Ί0 3Ί0 160 160 120 120 měření: measurement: 9,0 9.0 7,8 7.8 5,2 5.2 6,4 6.4 9,00 hodin 9.00 hours sírany SO4” sulphates SO4 ” mg/1 mg / l 50,0 50.0 chloridy CL“ chlorides CL ' mg/1 mg / l 283,6 283.6 alka- p-hodnota alka-p-value mv^a/1 mv ^ a / l 0,4 0.4 0,0 0.0 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mval/1 mval / 1 5,0 5.0 5,4 5.4 0,6 0.6 3,5 3.5 měrné vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 3,0 3.0 2,5 2.5 2,0 2,0 1,5 1.5 propustnost permeability % % 9,0 9.0 41,5 41.5 90,0 90.0 99,5 99.5 exti nicce exti nicce 0,6 0.6 0,22 0.22 0,02 0.02 0,0 0.0 měření: measurement: bsc₅ bsc ₅ mg/1 mg / l - - 12,00 hodin 12.00 hours CHSK COD mg/1 mg / l 560 560 - - - - - - * * 9,0 9.0 8,0 8.0 6,0 6.0 6,0 6.0 sírany S0;” sulphates S0; ” mg/1 mg / l 32,0 32.0 chloridy CL” chlorides CL ” mg/1 mg / l 496,3 496.3 alka- p-hodnota alka-p-value mvvl/1 mvvl / 1 0,4 0.4 0,0 0.0 0,0 0.0 0,0 0.0 ltta m-hodnota ltta m-value mvvl/1 mvvl / 1 5,0 5.0 7,0 7.0 2,2 2.2 3,6 3.6 měrné vKdLvost specificity mS/cm mS / cm 3,0 3.0 2,0 2,0 2,0 2,0 1,0 1.0 propustnost permeability % % 9,0 9.0 33,0 33.0 76,0 76.0 99,0 99.0 exti nicce exti nicce 0,6 0.6 0,28 0.28 0,06 0.06 0,0 0.0

Tabulka 2Table 2

Datum Date Měřené hodnoty Measured values Odpadní vody ve vyrovnávací ^Oc1-¹¹®⁰® nádržiWaste water in equalization ^{tank Oc1} - ¹¹ ® ⁰ ® tank Vločkování Flocking Dnlší úpeava Dnlší úpeava měřemn: measuring: bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l 15 hodin 15 hours CHSK COD mg/1 mg / l 560 560 390 390 220 220 130 130 s ₂”with ₂ ” 10,4 10.4 8,3 8.3 6,0 6.0 5,7 5.7 sírany . ^SO2sulfates. ^SO 2 mg/1 mg / l 500,0 500.0 35,0 35.0 chloridy chlorides mg/1 mg / l 37-4,5 37-4,5 751,5 751.5 alka- p-hodnota alka-p-value mvvl/1 mvvl / 1 2,1 2.1 0,2 0.2 6,0 6.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mral/1 mral / 1 7,6 7.6 8,0 8.0 2,0 2,0

pokračování tabulky 2continuation of Table 2

Datum Date Měřené hodnoty Measured values Odjpadní vody ve vyrovnávací nádrži Waste water in the buffer tank Ocidace Ocidace Vločkování Flocking Další úprava Another adjustment měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 6,0 6.0 2,0 2,0 2.5 2.5 2,0 2,0 propustnost permeability % % 8,e 8, e 28,0 28.0 68,5 68.5 99,0 99.0 extinkce extinction 0,68 0.68 0,318 0.318 0,088 0,088 0,0 0.0 BSK₅ BOD ₅ mg/1 mg / l CHSK COD mg/1 mg / l pH pH sulfáty SO* sulphates SO * mg/1 mg / l chloridy Cl“ chlorides Cl ' m^gl m ^ gl alka- p-hodnota alka-p-value mvvl/1 mvvl / 1 lita m-hodnota lita m-value mvvl/1 mvvl / 1 měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm propustnost permeability % % extinkce extinction

Tabulka Table 3 3 Datum Date Měřená hodnoty Measured values Odpadní vody ve vyrovnávací nádrži Waste water in buffer tank Oxidace Oxidation Vločkování Flocking Další úprava Another adjustment pokus 2 experiment 2 bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l (5. 4. 1979) (April 5, 1979) CHSK COD mg/1 mg / l 590 590 380 380 190 190 160 160 měření measurement pH 2_ pH 2_ 10,2 10.2 8,2 8.2 5,7 5.7 5,4 . 5.4. 9,00 hodin 9.00 hours sírany SO·’ sulphates SO · ’ mg/1 mg / l 68,0 68.0 chloridy Cl” chlorides Cl ” mg/1 mg / l 916,0“ 916.0 “ alka- p-hodnota alka-p-value mvaa/1 mvaa / 1 1,6 1.6 0,0 0.0 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value rnvva/1 rnvva / 1 7,4 7.4 8,0 8.0 2,4 2.4 2,5 2.5 měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 6,5 6.5 4,5 4,5 4,0 4.0 3,0 3.0 propustnot propustnot % % 6,5 6.5 33,5 33.5 74,0 74.0 97,0 97.0 extinkce extinction 0,77 0.77 0,268 0.268 0,068 0,068 0,0 · 0.0 · měření measurement bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l 12,00 hodin 12.00 hours CHSK COD mg/1 mg / l 590 590 410 410 210 210 t50 t50 PH PH ’1,0 ’1.0 7,9 7.9 5,6 5.6 5,0 5.0 sírany SO·” sulphates SO · ” mg/1 mg / l 162,5 162.5 475,0 475.0 870,0 870.0 chloridy Cl chlorides Cl mg/1 mg / l 1 1 758-,3 758-, 3 1 347,0 1 347.0 879,2 879.2 alka- p-hodnota alka-p-value mvaa/1 mvaa / 1 6,2 6.2 0,0 0.0 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mvaa/1 mvaa / 1 16,2 16.2 7,3 7.3 1,7 1.7 2,0 2,0 měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 7,5 7.5 5,5 5.5 5,0 5.0 4,0 4.0 propustnost permeability % % 6,5 6.5 36,5 36.5 72,5 72.5 98,0 98.0 extinkce extinction 0,75 0.75 0,25 0.25 0,082 0,082 0,005 0.005

Tabulka 4Table 4

Datum Date Měřené hodnoty Measured values Odpadní vody ae vyrovnávací nádrži Waste water and e buffer tank Odidace Odidace Vločkování Flocking Da^í úprava Tax adjustment měření: measurement: BSK₅ BOD ₅ 16,00 hodin 16,00 hours CHSK COD mg/1 mg / l 590 590 350 350 240 240 140 140 Р» Р » 11 11 9,2 9.2 6,2 6.2 4,2 4.2 sírany SO‘ sulphates SO ‘ mg/1 mg / l 660,0 660.0 chloridy Cl“ chlorides Cl ' mg/1 mg / l 1 659,0 1 659.0 alka- p-hodnota alka-p-value mmV1 mmV1 6,2 6.2 0,8 0.8 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mvaa/1 mvaa / 1 16,2 16.2 10,9 10.9 4,2 4.2 1,4 1.4 měrné vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 7,5 7.5 7,0 7.0 6,3 6.3 5,8 5.8 propustnost permeability J5 J5 6,5 6.5 34,5 34.5 67,5 67.5 98,5 98.5 extinkce extinction 0,75 0.75 0,265 0.265 0,09 0.09 0,00 0.00

Tabulka Table 5 5 Datum Date Měřené hodnoty Measured values Odpadní vody ve vyrovnávací nádrži Waste water in buffer tank (Ocidace (Ocidace VLočkovéní VLočkovéní Další úprava Another adjustment pokus 3 pokus 3 BSK₅ BOD ₅ mg/1 mg / l (6 . 4. 1979) (April 6, 1979) CHSK COD mg/1 mg / l 540 540 290 290 120 120 70 70 měření: measurement: pH pH 11,0 11.0 8,8 8.8 5,6 5.6 4,8 4.8 9,00 hodin 9.00 hours sírany SO₄“sulphates SO ₄ “ mg/1 mg / l 255,0 255.0 chloridy CL“ chlorides CL ' mg/1 mg / l 978,4 978.4 alka- p-hodnota alka-p-value mvva/1 mvva / 1 6,0 6.0 0,6 0.6 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mvvl/1 mvvl / 1 16,0 16.0 11,6 11.6 2,2 2.2 1,0 1.0 měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 7,0 7.0 7,0 7.0 6,3 6.3 3,0 3.0 propustnost permeability % % 12,0 12.0 32,0 32.0 ' 73,5 73.5 97,0 97.0 extinkce extinction 0,54 0.54 0.,29 0., 29 0,068 0,068 0,0 0.0 rněřenn: rněřenn: bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l 12,00 hodin 12.00 hours CHSK COD mg/1 mg / l 540 540 270 270 120 120 120 120 P« P « 11,0 11.0 9,8 9.8 6,0 6.0 4,5 4,5 sírany S0₄ sulfates S0 ₄ mg/1 mg / l 720,0 720.0 870,0 870.0 chloridy CL“ chlorides CL ' mg/1 mg / l 2 325,5 2 325.5 2 084,4 2 084.4 alka- p-hodnota alka-p-value mvva/1 mvva / 1 6,0 6.0 1,6 1.6 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mraa/1 mraa / 1 16,0 16.0 13,6 13.6 4,2 4.2 1 ,0 1, 0 měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 7,0 7.0 7,8 7.8 7,8 7.8 7,2 7.2 propustnost permeability % % 12,0 12.0 40,5 40.5 70,5 70.5 97,5 · 97,5 · extinkce extinction 0,54 0.54 0,225 0.225 0,084 0,084 0,001 0.001

Tabulka 6Table 6

Datum Date Měřené hodnoty Measured values Odpadní vody ve vyrovnávací nádrži Waste water in buffer tank Oxidace Oxidation Vločkování Flocking Další úprava Another adjustment měření: measurement: bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l 15.00 hodin 15.00 hours CHSK COD mg/1 mg / l 540 540 280 280 150 150 100 100 ALIGN! 11,0 11.0 10,0 10.0 6,4 6.4 4,3 4.3 ₂ 8Írány SO* ₂ 8Oranges * mg/1 mg / l 720,0 720.0 chloridy Cl chlorides Cl mg/1 mg / l 2 368,0 2 368.0 alka- p-hodnota alka-p-value mval/1 mval / 1 6,0 6.0 2,0 2,0 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mval/1 mval / 1 16,0 16.0 15,2 15.2 5,6 5.6 1,0 1.0 ^ι· ^ι · měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 7,0 7.0 β,ι β, ι 8,1 8.1 7,6 7.6 propustnost permeability % % 12,0 12.0 42,5 42.5 68,5 68.5 97,0 97.0 extinkce extinction 0,54 0.54 0,215 0.215 0,094 0,094 0,001 0.001

Tabulka 7Table 7

Datum Date Měřená hodnoty Measured values Odpadní vody ve vyrovnávací nádrži Waste water in buffer tank Oxidace Oxidation Vločkování Flocking DalSÍ úprava Additional adjustment pokus 4 4 bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l (9. 4. 1979) (Apr 9, 1979) CHSK COD mg/1 mg / l 450 450 370 370 190 190 80 80 Měření: Measurement: ₽h ₽h 10,9 10.9 9,4 9.4 6,8 6.8 4,6 4.6 9,00 hodin 9.00 hours sírany SO^ sulfates of SO4 mg/1 mg / l 96 96 chloridy Cl“ chlorides Cl ' mg/1 mg / l 709 709 alka- p-hodnota alka-p-value mval/1 mval / 1 5,2 5.2 1,6 1.6 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mval/1 mval / 1 14,2 14.2 14,0 14.0 6,2 6.2 0,6 0.6 měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 8,0 8.0 7,9 7.9 7,0 7.0 2,0 2,0 propustnost permeability % % 21,5 21.5 28,5 28.5 74,5 74.5 97,5 97.5 extinkce* extinkce * 0,395 0.395 0,335 0.335 0,07 0.07 0,00 0.00 měření: measurement: bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l 12,00 hodin 12.00 hours CHSK COD mg/1 mg / l 450 450 300 300 150 150 110 110 PH PH 10,9 10.9 10,2 10.2 6,9 6.9 4,6 4.6 sírany SO* sulphates SO * □g/1 □ g / 1 552 552 750 750 chloridy Cl“ chlorides Cl ' mg/1 mg / l 2 509,9 2 509.9 2 297,1 2 297.1 alka- p-hodnota alka-p-value mval/1 mval / 1 5,2 5.2 3,4 3.4 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mval/1 mval / 1 14,2 14.2 16,6 16.6 9,3 9.3 0,7 0.7 měrné vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 8,0 8.0 8,5 8.5 8,4 8.4 7,8 7.8 propustnost permeability % % 21,5 21.5 47,5 47.5 69,5 69.5 95,5 95.5 extinkce extinction 0,395 0.395 0,185 0.185 0,06 0.06 0,005 0.005

Tabulka 8Table 8

Datum Date Měřené hodnoty Measured values Odpadní vody ve vyrovnávací nádrži Waste water in buffer tank Oxidace Oxidation Vločkování Flocking Další úprava Another adjustment měření: measurement: bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l 15,00 hodin 15.00 hours CHSK COD mg/1 mg / l 450 450 350 350 150 150 110 110 10,9 10.9 10,3 10.3 7.0 7.0 4,5 4,5 ₂ sírany SO^“ ₂ sulphates SO ^ “ mg/1 mg / l 552,0 552.0 chloridy Cl chlorides Cl mg/1 mg / l 2 453,1 2 453.1 alka- p-hodnota alka-p-value mval/1 mval / 1 5,2 5.2 3,6 3.6 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mval/1 mval / 1 14,2 14.2 16,2 16.2 9,8 9.8 0,8 0.8 měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 8,0 8.0 8,2 8.2 8,8 8.8 8,0 8.0 propustnost permeability % % 21,5 21.5 47,5 47.5 67,0 67.0 93,5 93.5 extinkce extinction 0,395 0.395 0,185 0.185 0,095 0,095 0,009 0.009

Tabulka Table 9 9 Datum Date Měřené hodnoty Measured values Odpadní vody ve vyrovnávací Waste water in buffer Oxidace Oxidation Vločkování Flocking Další úprava Another adjustment nádrži tank pokus 5 pokus 5 bsk₅ bsk ₅ mg/1 mg / l (10. 4. 1979) (April 10, 1979) CHSK COD mg/1 mg / l 490 490 310 310 210 210 140 140 měření: measurement: pH pH 11 11 10,2 10.2 6,3 6.3 5,0 5.0 9,00 hodin 9.00 hours sírany SO*“ sulphates SO * ' mg/1 mg / l 720,0 720.0 720,0 720.0 chloridy Cl” chlorides Cl ” mg/1 mg / l 2 566,6 2 566.6 2 382,2 2 382.2 alka- p-hodnota alka-p-value mval/1 mval / 1 5,6 5.6 3,2 3.2 0,0 0.0 0,0 0.0 lita m-hodnota lita m-value mval/1 mval / 1 13,8 13.8 15,6 15.6 6,0 6.0 1,6 1.6 měrná vodivost specific conductivity mS/cm mS / cm 6,8 6.8 8,0 8.0 8,2 8.2 7,8 7.8 propustnost permeability % % 31,0 31.0 50,0 50.0 79,5 79.5 96,0 96.0 extinkce extinction 0,285 0.285 0,164 0.164 0,046 0,046 0,001 0.001

P 5 EDMÍT VYNÁLEZUP 5 OF THE INVENTION

Claims (2)

1. Způsob čištění průmyslových odpadních vod, obsahujících oxidovatelné nečistoty jak organické, tak anorganické.katalytickou oxidací vzduchem za současného usazování vzniklého kalu v prvním stupni, vyznačující se tím, že se odpadní vody nejprve souproudně oxidují ozónem, popřípadě se tato oxidace opakuje zbylým ozónem v dalších stupních stejného druhu, a teprve pak se odpadní vody podrobí vločkování.Process for the treatment of industrial waste water containing oxidizable impurities, both organic and inorganic, by catalytic air oxidation while settling the sludge formed in the first stage, characterized in that the wastewater is firstly co-oxidized by ozone, optionally repeated by the remaining ozone in other stages of the same kind, and only then the waste water is flocculated. 2. Zařízení к provádění způsobu podle bodu 1, vyznačující se tím, že za vyrovnávací nádrž (1), která je přepážkami (5, 6, 7) rozdělena ve spojitá oddělení (13, 14), přičemž oddělení (13) je spojeno s oddělením (14) oběhovým potrubím (12) se zařazeným čerpadlem (15), vzduchovým injektorem (16) a eozdělovačem (18), je zařazena alespoň jedna kontaktní nádrž (27), která obsahuje vložky (35) s katalyzátorem jakož i blok (28) katalyzátoru s plynovým potrubím (33) pro ozón.Device for carrying out the method according to claim 1, characterized in that the buffer tank (1), which is divided by partitions (5, 6, 7) into continuous compartments (13, 14), the compartment (13) being connected to by separating (14) the circulation duct (12) with the pump (15), the air injector (16) and the e-distributor (18) down, at least one contact tank (27) comprising the catalyst inserts (35) as well as the block (28) ) a catalyst with a gas line (33) for ozone.