CN214474199U - 光学***、摄像模组及电子设备 - Google Patents

Abstract

本实用新型涉及一种光学***、摄像模组及电子设备。光学***由物侧至像侧依次包括：具有正屈折力的第一透镜，其物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；具有负屈折力的第二透镜，其物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；具有正屈折力的第三透镜，其物侧面于近光轴处为凸面；第四透镜；第五透镜，其像侧面于近光轴处为凸面；第六透镜，其像侧面于近光轴处为凹面；第七透镜，其物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面，且两者均为非球面，以及其中至少一者存在反曲点；光学***还满足：1.004＜f/TTL＜1.1；f为光学***的有效焦距，TTL为光学***的光学总长。上述光学***拥有小型化及长焦特性。

Description

光学***、摄像模组及电子设备

技术领域

本实用新型涉及摄影成像技术领域，特别是涉及一种光学***、摄像模组及电子设备。

背景技术

近几年来，手机更新换代的周期越来越短，且拍摄功能也越来越强大，市场对单一种类的镜头的要求也愈加严格。而随着消费者对拍摄环境存在多样性的要求，因此适应不同拍摄环境的镜头的种类也越来越多。其中，长焦镜头因具有更长的焦距，从而可获得更浅的景深，于是能更好的处理远处景象细节进而达到压缩拍摄距离的成像效果。

但是，传统的长焦镜头往往存在尺寸过大以及对远景细节的处理能力不足的问题。

实用新型内容

基于此，有必要针对如何压缩长焦镜头的长度并更好地处理远景细节的问题，提供一种光学***、摄像模组及电子设备。

一种光学***，沿光轴由物侧至像侧依次包括：

具有正屈折力的第一透镜，第一透镜的物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

具有负屈折力的第二透镜，第二透镜的物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

具有正屈折力的第三透镜，第三透镜的物侧面于近光轴处为凸面；

具有屈折力的第四透镜；

具有屈折力的第五透镜，第五透镜的像侧面于近光轴处为凸面；

具有屈折力的第六透镜，第六透镜的像侧面于近光轴处为凹面；

具有屈折力的第七透镜，第七透镜的物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面，物侧面和像侧面均为非球面，且物侧面和像侧面中的至少一者存在反曲点；

光学***还满足关系：

1.004＜f/TTL＜1.1；及

f为光学***的有效焦距，TTL为第一透镜的物侧面至光学***的成像面于光轴上的距离。

上述光学***中，第一透镜的屈折力及面型配置有利于增大光学***的进光亮，提高成像清晰度，另一方面也有利于增大光学***的视场角，扩宽拍摄范围；第二透镜的前后两片透镜均具有正屈折力，通过使第二透镜拥有上述屈折力及面型设定，将有利于缩短***总长，以及促使***达到像差平衡；第三透镜的面型设计有利于加强正屈折力的强度，从而有利于校正物方透镜所产生的像差；第五透镜的设计同样可对物方透镜所产生的像散、畸变等像差进行校正；第六透镜的设计有利于缩短***总长；第七透镜通过拥有上述面型设计，一方面有利于光学***获得更大的像面以匹配更高像素的图像传感器，另一方面也能够增大光学***的后焦，从而促使光学***在模组装配过程中拥有足够的安全距离以避免发生碰撞。另一方面，光学***通过以上的透镜数量、屈折力配置以及面型设计，一方面可有利于拥有长焦特性，另一方面也能够使透镜之间所产生的像差得到较好的平衡，从而抑制光学***的整体像差，使成像效果更为优良。

另外，通过满足关系式特征1.004＜f/TTL＜1.1，也有利于光学***获得较长的焦距以拥有长焦特性，同时还有利于压缩光学***的总长以使光学***具有相对紧凑的结构，进而实现光学***的小型化设计。另外，满足该关系时还有助于光学***更好的处理远处景象的细节，使所对焦的远处景物的细节更加突出，以达到良好的远摄成像效果，从而使用户获得更佳的拍摄体验。

在其中一个实施例中，光学***满足关系：

1.09＜2*Imgh/TTL＜1.2；

Imgh为光学***的最大视场角所对应的像高的一半。拥有上述屈折力及面型设计的光学***，通过进一步满足该关系条件，一方面可有助于进一步的实现长焦拍摄效果，另外还可使光学***在维持小型化的条件下具有较大的像面尺寸，从而有助于拥有大像面特性，进而能够更好地呈现远景的拍摄细节，以此提升光学***的远景拍摄性能。

在其中一个实施例中，光学***满足关系：

1＜f123/R12＜1.8；

f123为第一透镜、第二透镜及第三透镜的组合焦距，R12为第一透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。满足该关系时，第一透镜、第二透镜和第三透镜的组合有效焦距与第一透镜像侧面的曲率半径之间能够得到合理的配置，一方面可合理控制光学***中前三个透镜所构成的透镜组的正屈折力强度，并配合第一透镜的像侧面面型，使入射光线在进入光学***时即得到良好的调控，从而可有效减小光学***中各个相邻透镜之间的空气间隙，进而减小***总长；另一方面还有助于控制第一透镜的像侧面面型，从而可平衡像方透镜产生的像差。当超过上述关系范围的上限时，第一透镜的像侧面的曲率半径过小，导致该面面型由于过于弯曲而与第二透镜之间的间隙过小，从而不仅会增加透镜的加工成型难度，同时还会导致透镜间的组装困难，另外也易导致屈折力过多集中于第一透镜，增加第一透镜的公差敏感度。当低于上述关系范围的下限时，第一透镜的像侧面的曲率半径过大，导致该面面型过于平缓，不利于校正后两个透镜产生的球差、彗差和像散。

在其中一个实施例中，光学***满足关系：

-2.2＜f567/f＜-0.9；

f567为第五透镜、第六透镜及第七透镜的组合焦距。满足该关系时，第五透镜、第六透镜及第七透镜的组合焦距与光学***的总有效焦距的比值被控制在合理的范围内，从而有利于平衡物方透镜所产生的球差和色差，且能够通过合理调节第五透镜至第七透镜的组合屈折力强度，从而有效避免光学***的屈折力强度过度集中于后透镜组，从而可较好地提升***像差矫正能力。同时，满足该关系时还可有效减小光学***的长度，同时突出光学***的长焦特性。当超过上述关系的上限时，第五透镜、第六透镜和第七透镜所构成的后方透镜组提供的负屈折力过大，使得光学***的屈折力过度集中于后透镜组，从而导致***像差校正能力降低。当低于上述关系的下限时，第五透镜、第六透镜和第七透镜所构成的后透镜组提供的负屈折力不足，不足以平衡前透镜组的正屈折力，不利于长焦特性和大像面特性。

在其中一个实施例中，光学***满足关系：

1＜f/f3＜1.6；

f3为第三透镜的有效焦距。满足该关系时，光学***的总有效焦距与第三透镜的有效焦距之间能够得到合理配置，使得第三透镜的面型合适，不仅有助于减小光线在该透镜的入射角度，降低第三透镜的公差敏感度，另外还有利于光学***拥有长焦特性。当高于上述关系的上限时，第三透镜贡献的正屈折力过强，不利于与前后透镜组构成像差平衡，进而影响成像质量。当低于上述关系的下限时，第三透镜的正屈折力不足，前后透镜组产生的像差难以得到足够的校正，最后导致成像质量降低。

在其中一个实施例中，光学***满足关系：

2.5＜ct56/et56＜7；

ct56为第五透镜的像侧面至第六透镜的物侧面于光轴上的距离，et56为第五透镜的像侧面最大有效孔径处至第六透镜的物侧面最大有效孔径处于光轴方向上的距离。满足上述关系时，可合理配置第五透镜与第六透镜之间在光轴上的间距与最大有效径处的间距，一方面有利于减小第五透镜与第六透镜之间的光线偏转角，进而能够降低这两个透镜的公差敏感度；另一方面也有利于第五透镜与第六透镜之间的组装；此外，还有助于缩减光学***的后端尺寸。当高于上述关系的上限时，第五透镜与第六透镜之间的边缘间隙过小，两个透镜边缘靠的太近，增加组装不良风险。

在其中一个实施例中，光学***满足关系：

0.4＜|sag61|/et6＜1.1；

sag61为第六透镜的物侧面于最大有效孔径处的矢高，et6为第六透镜的物侧面最大有效孔径处至像侧面最大有效孔径处于光轴方向的厚度。满足上述关系时，可合理配置第六透镜的物侧面于最大有效径处的矢高和第六透镜边缘厚度之间的比值，一方面有助于控制第六透镜的物侧面于边缘处的倾角，使该表面由中心至边缘的面型能够平滑地过渡，使得边缘光线也可以实现以较缓的角度过渡到后一透镜直至成像面；另一方面也可控制第六透镜的边缘厚度在合理的范围内，从而有利于控制整个透镜的厚薄比，使之不至于过大或者过小，从而降低透镜的成型组装难度。当高于上述关系的上限时，第六透镜的物侧面过于弯曲，不利于成型与组装。而当低于上述关系的下限时，则不利于边缘光线在经过第六透镜时平缓地过渡，从而导致成像面的边缘部分没有足够的照度，降低成像质量。

在其中一个实施例中，光学***满足关系：

-3＜sag71/et7＜-1；

sag71为第七透镜的物侧面于最大有效孔径处的矢高，et7为第七透镜的物侧面最大有效孔径处至像侧面最大有效孔径处于光轴方向的厚度。满足上述关系时，第七透镜的物侧面于最大有效径处的矢高与边缘厚度之间的比值被控制在合理的范围内，从而可有效控制七透镜在透镜边缘处的张角，使入射光线能够以较小的入射角射入第七透镜，并平缓地经过第七透镜以到达成像面，从而有利于使光学***实现大像面特性，进而显著地提升成像质量。当低于上述关系的下限时，易引起第七透镜的物侧面面型过陡，从而容易产生反曲，增大鬼像产生的风险；当高于上述关系的上限时，第七透镜的边缘厚度过大，容易使得第七透镜的厚薄比过大，从而导致透镜成型困难。

在其中一个实施例中，光学***满足关系：

14＜f1/CT1＜23.5；

f1为第一透镜的有效焦距，CT1为第一透镜于光轴上的厚度。满足该关系时，第一透镜的屈折力强度与中心厚度之间能够得到较好的配比，从而可在校正光学***的像差的同时提升透镜的成型加工的可行性。

一种摄像模组，包括图像传感器及上述任意一项的光学***，图像传感器设于光学***的像侧。通过采用上述光学***，摄像模组将拥有长焦特性，从而能够更好地处理远景细节，进而拥有优良的远摄性能；同时摄像模组的长度还能够得到压缩以实现小型化设计。

一种电子设备，包括固定件及上述的摄像模组，摄像模组设于固定件。电子设备能够以更小的空间装配摄像模组，同时还能通过摄像模组以获得良好的远景拍摄效果。

附图说明

图1为本申请第一实施例提供的光学***的结构示意图；

图2包括第一实施例中光学***的纵向球差图、像散图和畸变图；

图3为本申请第二实施例提供的光学***的结构示意图；

图4包括第二实施例中光学***的纵向球差图、像散图和畸变图；

图5为本申请第三实施例提供的光学***的结构示意图；

图6包括第三实施例中光学***的纵向球差图、像散图和畸变图；

图7为本申请第四实施例提供的光学***的结构示意图；

图8包括第四实施例中光学***的纵向球差图、像散图和畸变图；

图9为本申请第五实施例提供的光学***的结构示意图；

图10包括第五实施例中光学***的纵向球差图、像散图和畸变图；

图11为本申请第六实施例提供的光学***的结构示意图；

图12包括第六实施例中光学***的纵向球差图、像散图和畸变图；

图13为本申请第七实施例提供的光学***的结构示意图；

图14包括第七实施例中光学***的纵向球差图、像散图和畸变图；

图15为本申请第八实施例提供的光学***的结构示意图；

图16包括第八实施例中光学***的纵向球差图、像散图和畸变图；

图17为本申请一实施例提供的摄像模组的示意图；

图18为本申请一实施例提供的电子设备的结构示意图。

具体实施方式

为使本实用新型的上述目的、特征和优点能够更加明显易懂，下面结合附图对本实用新型的具体实施方式做详细的说明。在下面的描述中阐述了很多具体细节以便于充分理解本实用新型。但是本实用新型能够以很多不同于在此描述的其它方式来实施，本领域技术人员可以在不违背本实用新型内涵的情况下做类似改进，因此本实用新型不受下面公开的具体实施例的限制。

在本实用新型的描述中，需要理解的是，术语“中心”、“纵向”、“横向”、“长度”、“厚度”、“上”、“前”、“后”、“轴向”、“径向”等指示的方位或位置关系为基于附图所示的方位或位置关系，仅是为了便于描述本实用新型和简化描述，而不是指示或暗示所指的装置或元件必须具有特定的方位、以特定的方位构造和操作，因此不能理解为对本实用新型的限制。

此外，术语“第一”、“第二”仅用于描述目的，而不能理解为指示或暗示相对重要性或者隐含指明所指示的技术特征的数量。由此，限定有“第一”、“第二”的特征可以明示或者隐含地包括至少一个该特征。在本实用新型的描述中，“多个”的含义是至少两个，例如两个，三个等，除非另有明确具体的限定。

在本实用新型中，除非另有明确的规定和限定，术语“安装”、“相连”、“连接”、“固定”等术语应做广义理解，例如，可以是固定连接，也可以是可拆卸连接，或成一体；可以是机械连接，也可以是电连接；可以是直接相连，也可以通过中间媒介间接相连，可以是两个元件内部的连通或两个元件的相互作用关系，除非另有明确的限定。对于本领域的普通技术人员而言，可以根据具体情况理解上述术语在本实用新型中的具体含义。

需要说明的是，当元件被称为“固定于”或“设置于”另一个元件，它可以直接在另一个元件上或者也可以存在居中的元件。当一个元件被认为是“连接”另一个元件，它可以是直接连接到另一个元件或者可能同时存在居中元件。

参考图1，本申请的实施例提供了一种具有七片式结构的光学***10，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括第一透镜L1、第二透镜L2、第三透镜L3、第四透镜L4、第五透镜L5、第六透镜L6及第七透镜L7。光学***10中各透镜同轴设置，即各透镜的光轴均位于同一直线上，该直线可称为光学***10的光轴101。光学***10中的上述各光学元件以及暂未提及的光阑可与镜筒装配以构成摄像镜头。

第一透镜L1包括物侧面S1和像侧面S2，第二透镜L2包括物侧面S3和像侧面S4，第三透镜L3包括物侧面S5和像侧面S6，第四透镜L4包括物侧面S7和像侧面S8，第五透镜L5包括物侧面S9及像侧面S10，第六透镜L6包括物侧面S11和像侧面S12，第七透镜L7包括物侧面S13和像侧面S14。另外，光学***10还有一成像面S15，成像面S15位于第七透镜L7的像侧。一般地，光学***10的成像面S15与图像传感器的感光表面重合，为方便理解，可将成像面S15视为图像传感器的感光表面。

在本申请的实施例中，第一透镜L1具有正屈折力，其物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；第二透镜L2具有负屈折力，其物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；第三透镜L3具有正屈折力，其物侧面S5于近光轴处为凸面；第四透镜L4具有正屈折力或负屈折力；第五透镜L5具有正屈折力或负屈折力，其像侧面S10于近光轴处为凸面；第六透镜L6具有正屈折力或负屈折力，其像侧面S12于近光轴处为凹面；第七透镜L7具有正屈折力或负屈折力，其物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面，且其物侧面S13和像侧面S14均为非球面，另外，其物侧面S13和像侧面S14中的至少一者存在反曲点。

上述光学***10中，第一透镜L1的屈折力及面型配置有利于增大光学***的进光亮，提高成像清晰度，另一方面也有利于增大光学***的视场角，扩宽拍摄范围；第二透镜L2的前后两片透镜均具有正屈折力，通过使第二透镜L2拥有上述屈折力及面型设定，将有利于缩短***总长，以及促使***达到像差平衡；第三透镜L3的面型设计有利于加强正屈折力的强度，从而有利于校正物方透镜所产生的像差；第五透镜L5的设计同样可对物方透镜所产生的像散、畸变等像差进行校正；第六透镜L6的设计有利于缩短***总长；第七透镜L7通过拥有上述面型设计，一方面有利于光学***10获得更大的像面以匹配更高像素的图像传感器，另一方面也能够增大光学***10的后焦，从而促使光学***10在模组装配过程中拥有足够的安全距离以避免发生碰撞。另一方面，本申请实施例中的光学***10通过以上的透镜数量、屈折力配置以及面型设计，一方面可有利于拥有长焦特性，另一方面也能够使透镜之间所产生的像差得到较好的平衡，从而抑制光学***10的整体像差，使成像效果更为优良。

应注意的是，当本申请的实施例在描述透镜的一个表面于近光轴处为凸面时，可理解为该透镜的该表面于光轴101附近的区域为凸面；当描述透镜的一个表面于近最大有效孔径处或于近圆周处为凹面时，可理解为该表面在靠近最大有效孔径处的区域为凹面。举例而言，当该表面于近光轴处为凸面，且于近圆周处也为凸面时，该表面由中心(光轴101处)至边缘方向的形状可以为纯粹的凸面；或者是先由中心的凸面形状过渡到凹面形状，随后在靠近最大有效孔径处时变为凸面。本申请中对于凹凸特征的限定仅针对相应透镜表面的有效通光区域的面型。

在本申请的实施例中，光学***10还满足以下关系条件：

1.004＜f/TTL＜1.1；f为光学***10的有效焦距，TTL为第一透镜L1的物侧面S1至光学***10的成像面S15于光轴上的距离。TTL也称为光学***10的光学总长。

满足上述关系式条件时，也有利于光学***10获得较长的焦距以获得长焦特性，同时还有利于压缩光学***10的总长以使光学***10具有相对紧凑的结构，进而实现光学***10的小型化设计。另外，满足该关系时还有助于光学***10更好的处理远处景象的细节，使所对焦的远处景物的细节更加突出，以达到良好的远摄成像效果，从而使用户获得更佳的拍摄体验。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为1.01、1.015、1.02、1.025、1.045、1.065、1.078、1.083、1.086或1.09。

此外，在一些实施例中，光学***10还满足以下至少一个关系，且当满足任一关系式时均能带来相应的技术效果：

1.09＜2*Imgh/TTL＜1.2；Imgh为光学***10的最大视场角所对应的像高的一半。Imgh也可理解为成像面S15上矩形有效成像区域的对角线长度。当装配图像传感器后，Imgh也可理解为图像传感器的矩形有效像素区域的中心至对角线边缘的距离，且上述有效成像区域的对角线方向平行于该矩形有效像素区域的对角线方向。通过进一步满足该关系式条件，一方面可有助于光学***10进一步的实现长焦拍摄效果，另外还可使光学***10在维持小型化的条件下具有较大的像面尺寸，从而有助于拥有大像面特性，进而能够更好地呈现远景的拍摄细节，以此提升光学***10的远景拍摄性能。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为1.095、1.1、1.11、1.124、1.136、1.149、1.158、1.162或1.165。

1＜f123/R12＜1.8；f123为第一透镜L1、第二透镜L2及第三透镜L3的组合焦距，R12为第一透镜L1的像侧面S2于光轴处的曲率半径。满足该关系时，第一透镜L1、第二透镜L2和第三透镜L3的组合有效焦距与第一透镜L1像侧面S2的曲率半径之间能够得到合理的配置，一方面可合理控制光学***10中前三个透镜所构成的透镜组的正屈折力强度，并配合第一透镜L1的像侧面S2面型，使入射光线在进入光学***10时即得到良好的调控，从而可有效减小光学***10中各个相邻透镜之间的空气间隙，进而减小***总长；另一方面还有助于控制第一透镜L1的像侧面S2面型，从而可平衡像方透镜产生的像差。当超过上述关系范围的上限时，第一透镜L1的像侧面S2的曲率半径过小，导致该面面型由于过于弯曲而与第二透镜L2之间的间隙过小，从而不仅会增加透镜的加工成型难度，同时还会导致透镜间的组装困难，另外也易导致屈折力过多集中于第一透镜L1，增加第一透镜L1的公差敏感度。当低于上述关系范围的下限时，第一透镜L1的像侧面S2的曲率半径过大，导致该面面型过于平缓，不利于校正后两个透镜产生的球差、彗差和像散。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为1.1、1.13、1.18、1.25、1.34、1.43、1.47或1.56。

-2.2＜f567/f＜-0.9；f567为第五透镜L5、第六透镜L6及第七透镜L7的组合焦距。满足该关系时，第五透镜L5、第六透镜L6及第七透镜L7的组合焦距与光学***10的总有效焦距的比值被控制在合理的范围内，从而有利于平衡物方透镜所产生的球差和色差，且能够通过合理调节第五透镜L5至第七透镜L7的组合屈折力强度，从而有效避免光学***10的屈折力强度过度集中于后透镜组，从而可较好地提升***像差矫正能力。同时，满足该关系时还可有效减小光学***10的长度，同时突出光学***10的长焦特性。当超过上述关系的上限时，第五透镜L5、第六透镜L6和第七透镜L7所构成的后方透镜组提供的负屈折力过大，使得光学***10的屈折力过度集中于后透镜组，从而导致***像差校正能力降低。当低于上述关系的下限时，第五透镜L5、第六透镜L6和第七透镜L7所构成的后透镜组提供的负屈折力不足，不足以平衡前透镜组的正屈折力，不利于长焦特性和大像面特性。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为-2、-1.92、-1.85、-1.74、-1.53、-1.38、-1.2、-1.15、-1或-0.95。

1＜f/f3＜1.6；f3为第三透镜L3的有效焦距。满足该关系时，光学***10的总有效焦距与第三透镜L3的有效焦距之间能够得到合理配置，使得第三透镜L3的面型合适，不仅有助于减小光线在该透镜的入射角度，降低第三透镜L3的公差敏感度，另外还有利于光学***10拥有长焦特性。当高于上述关系的上限时，第三透镜L3贡献的正屈折力过强，不利于与前后透镜组构成像差平衡，进而影响成像质量。当低于上述关系的下限时，第三透镜L3的正屈折力不足，前后透镜组产生的像差难以得到足够的校正，最后导致成像质量降低。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为1.1、1.14、1.18、1.26、1.34、1.46、1.49、1.53或1.57。

2.5＜ct56/et56＜7；ct56为第五透镜L5的像侧面S10至第六透镜L6的物侧面S11于光轴上的距离，et56为第五透镜L5的像侧面S10最大有效孔径处至第六透镜L6的物侧面S11最大有效孔径处于光轴方向上的距离。满足上述关系时，可合理配置第五透镜L5与第六透镜L6之间在光轴上的间距与最大有效径处的间距，一方面有利于减小第五透镜L5与第六透镜L6之间的光线偏转角，进而能够降低这两个透镜的公差敏感度；另一方面也有利于第五透镜L5与第六透镜L6之间的组装；此外，还有助于缩减光学***10的后端尺寸。当高于上述关系的上限时，第五透镜L5与第六透镜L6之间的边缘间隙过小，两个透镜边缘靠的太近，增加组装不良风险。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为3、3.3、3.8、4.5、5.2、5.8、6、6.35或6.5。

0.4＜|sag61|/et6＜1.1；sag61为第六透镜L6的物侧面S11于最大有效孔径处的矢高，et6为第六透镜L6的物侧面S11最大有效孔径处至像侧面S12最大有效孔径处于光轴方向的厚度。应注意的是，透镜表面于最大有效孔径处的矢高为该表面与光轴101的交点至该最大有效孔径处于平行光轴101方向的距离。满足上述关系时，可合理配置第六透镜L6的物侧面S11于最大有效径处的矢高和第六透镜L6边缘厚度之间的比值，一方面有助于控制第六透镜L6的物侧面S11于边缘处的倾角，使该表面由中心至边缘的面型能够平滑地过渡，使得边缘光线也可以实现以较缓的角度过渡到后一透镜直至成像面S15；另一方面也可控制第六透镜L6的边缘厚度在合理的范围内，从而有利于控制整个透镜的厚薄比，使之不至于过大或者过小，从而降低透镜的成型组装难度。当高于上述关系的上限时，第六透镜L6的物侧面S11过于弯曲，不利于成型与组装。而当低于上述关系的下限时，则不利于边缘光线在经过第六透镜L6时平缓地过渡，从而导致成像面S15的边缘部分没有足够的照度，降低成像质量。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为0.5、0.56、0.64、0.72、0.81、0.89、0.94、0.97或1。

-3＜sag71/et7＜-1；sag71为第七透镜L7的物侧面S13于最大有效孔径处的矢高，et7为第七透镜L7的物侧面S13最大有效孔径处至像侧面S14最大有效孔径处于光轴方向的厚度。应注意的是，透镜表面于最大有效孔径处的矢高为该表面与光轴101的交点至该最大有效孔径处于平行光轴101方向的距离。当sag71的数值为负时，则表明第七透镜L7物侧面S13的最大有效孔径位置相较该面与光轴101的交点位置而言更靠近物方。满足上述关系时，第七透镜L7的物侧面S13于最大有效径处的矢高与边缘厚度之间的比值被控制在合理的范围内，从而可有效控制七透镜在透镜边缘处的张角，使入射光线能够以较小的入射角射入第七透镜L7，并平缓地经过第七透镜L7以到达成像面S15，从而有利于使光学***10实现大像面特性，进而显著地提升成像质量。当低于上述关系的下限时，易引起第七透镜L7的物侧面S13面型过陡，从而容易产生反曲，增大鬼像产生的风险；当高于上述关系的上限时，第七透镜L7的边缘厚度过大，容易使得第七透镜L7的厚薄比过大，从而导致透镜成型困难。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为-2.4、-2.2、-2、-1.84、-1.67、-1.55、-1.32、-1.26或-1.2。

14＜f1/CT1＜23.5；f1为第一透镜L1的有效焦距，CT1为第一透镜L1于光轴上的厚度。满足该关系时，第一透镜L1的屈折力强度与中心厚度之间能够得到较好的配比，从而可在校正光学***10的像差的同时提升透镜的成型加工的可行性。在一些实施例中，光学***10所满足的该关系具体可以为14.5、15.3、15.8、16.7、18.2、19.5、20.7、21.6、22.5或23。

上述各关系式条件中涉及焦距的参数的参考波长为555nm，涉及折射率、阿贝数的参数的参考波长均为587.6nm，即d光波长。另外，上述各焦距参数至少代表相应透镜于近光轴处的焦距。

以上各关系式条件及其所带来的技术效果针对的是具有上述透镜设计的七片式光学***10。在无法确保前述光学***10的透镜设计(透镜数量、屈折力配置、面型配置等)时，将难以确保光学***10在满足这些关系条件时依然能够拥有相应的技术效果，甚至会出现摄像性能显著下降的可能。

光学***10包括孔径光阑STO，孔径光阑STO用于控制光学***10的进光量，并同时能够起到阻挡非有效光线的作用。孔径光阑STO可设于第一透镜L1的物侧，也可设于第一透镜L1至第七透镜L7中的其中两个相邻透镜之间。孔径光阑STO可以由夹持透镜的镜筒结构形成，也可以是单独装配至透镜和镜筒之间的垫圈。

在一些实施例中，第一透镜L1至第七透镜L7中至少一者的物侧面及/或像侧面为非球面，即第一透镜L1至第七透镜L7中的至少一者具有非球面面型。例如可以将第一透镜L1至第七透镜L7的物侧面及像侧面均设计为非球面。非球面的面型设置能够进一步帮助光学***10消除像差，同时还有利于光学***10的小型化设计，使光学***10能够在保持小型化设计的前提下同时具备优良的光学效果。当然，在另一些实施例中，第一透镜L1至第七透镜L7中至少一者的物侧面及/或像侧面也可以为球面。应注意的是，透镜的实际面型并不限于附图中示出的球面或非球面的形状，附图仅为示例参考而非严格按比例绘制。另外还应注意的是，当某个透镜的物侧面或像侧面为非球面时，该面可以是整体呈现凸面或整体呈现凹面的结构。在一些实施例中，该面也可设计成存在反曲点的结构，此时该面由中心至边缘的面型将发生改变，例如该面于近光轴处呈凸面而于近圆周处呈凹面。

非球面的面型计算可参考非球面公式：

其中，Z为非球面上相应点到该面于光轴处的切平面的距离，r为非球面上相应点到光轴的距离，c为非球面于光轴处的曲率，k为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i阶高次项相对应的高次项系数。

另一方面，在一些实施例中，光学***10中各透镜的材质均为塑料。当然，一些实施例中的各透镜的材质也可均为玻璃。塑料材质的透镜能够减少光学***10的重量并降低生产成本，而玻璃材质的透镜能够耐受较高的温度且具有优良的光学效果。在一些实施例中，第一透镜L1至第七透镜L7中至少一者的材质为塑料，且至少一者的材质为玻璃。光学***10中透镜材质配置关系并不限于上述实施例，任一透镜的材质可以为塑料，也可以为玻璃，具体设计可根据实际需求而确定。在一些实施例中，塑料材质具体可以为聚碳酸酯。

在一些实施例中，光学***10还包括红外截止滤光片110，红外截止滤光片110设置于第七透镜L7的像侧，并与光学***10中的各透镜相对固定设置。红外截止滤光片110用于滤除红外光，防止红外光到达光学***10的成像面S15，从而防止红外光干扰正常成像。红外截止滤光片110可与各透镜一同装配以作为光学***10中的一部分。在另一些实施例中，红外截止滤光片110并不属于光学***10的元件，红外截止滤光片110可以在光学***10与图像传感器装配时，一并安装至光学***10与图像传感器之间。在一些实施例中，红外截止滤光片110也可设置在第一透镜L1的物侧。另外，在一些实施例中也可通过在第一透镜L1至第七透镜L7中的至少一个透镜上设置滤光镀层以实现滤除红外光的作用。

接下来以更为具体详细的实施例来对本申请的光学***10进行说明：

第一实施例

参考图1和图2，在第一实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、孔径光阑STO、具有负屈折力的第四透镜L4、具有负屈折力的第五透镜L5、具有负屈折力的第六透镜L6及具有负屈折力的第七透镜L7。图2包括第一实施例中光学***10的纵向球差图、像散图和畸变图，且以下各实施例中的像散图和畸变图的参考波长均为555nm。

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；物侧面S1于近圆周处为凸面，像侧面S2于近圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于近圆周处为凸面，像侧面S4于近圆周处为凸面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；物侧面S5于近圆周处为凸面，像侧面S6于近圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凸面；物侧面S7于近圆周处为凹面，像侧面S8于近圆周处为凸面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面；物侧面S9于近圆周处为凹面，像侧面S10于近圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S12于近光轴处为凹面；物侧面S11于近圆周处为凹面，像侧面S12于近圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面；物侧面S13于近圆周处为凸面，像侧面S14于近圆周处为凹面。

上述光学***10中，第一透镜L1的屈折力及面型配置有利于增大光学***的进光亮，提高成像清晰度，另一方面也有利于增大光学***的视场角，扩宽拍摄范围；第二透镜L2的前后两片透镜均具有正屈折力，通过使第二透镜L2拥有上述屈折力及面型设定，将有利于缩短***总长，以及促使***达到像差平衡；第三透镜L3的面型设计有利于加强正屈折力的强度，从而有利于校正物方透镜所产生的像差；第五透镜L5的设计同样可对物方透镜所产生的像散、畸变等像差进行校正；第六透镜L6的设计有利于缩短***总长；第七透镜L7通过拥有上述面型设计，一方面有利于光学***10获得更大的像面以匹配更高像素的图像传感器，另一方面也能够增大光学***10的后焦，从而促使光学***10在模组装配过程中拥有足够的安全距离以避免发生碰撞。且上述由物侧至像侧分配的各透镜的屈折力及面型搭配合理，一方面可有利于拥有长焦特性，另一方面也能够使透镜之间所产生的像差得到较好的平衡，从而抑制光学***10的整体像差，使成像效果更为优良。

该实施例中光学***10的各透镜参数由以下的表1和表2给出。表2展现了表1中相应透镜表面的非球面系数，其中K为圆锥系数，Ai为非球面面型公式中与第i阶高次项相对应的系数。由光学***10的物侧至像侧的各元件依次按照表1从上至下的顺序排列。表格中的光阑即为孔径光阑STO。面序号S1和S2所对应的表面分别表示第一透镜L1的物侧面S1和像侧面S2，即同一透镜中，面序号较小的表面为物侧面，面序号较大的表面为像侧面。Y半径为透镜相应表面于光轴处的曲率半径。透镜于“厚度”参数列中的第一个数值的绝对值为该透镜于光轴上的厚度，第二个数值的绝对值为该透镜的像侧面至后一光学元件的表面(如后一透镜的物侧面或光阑面)于光轴上的距离，光阑于“厚度”参数中的数值代表光阑面至后一光学元件的物侧面于光轴上的距离。在以下各实施例(第一实施例至第八实施例)的参数表格中，各透镜的折射率、阿贝数的参考波长均为587.6nm，焦距的参考波长为555nm，且Y半径、厚度、焦距(有效焦距)的数值单位均为毫米(mm)。另外，各实施例的关系式计算和透镜结构以参数表格(如表1、表2、表3、表4等)所提供的数据为准。

表1

由表1可知，光学***10的有效焦距f为7.75mm，光圈数FNO为2.60，最大视场角FOV为43.57°，光学总长TTL为7.69mm。图像传感器的矩形有效像素区域具有对角线方向，当装配图像传感器时，FOV也可理解为光学***10于平行该对角线方向的最大视场角。

另外可知，第一透镜L1、第二透镜L2、第四透镜L4及第五透镜L5的材质均为玻璃，第三透镜L3、第六透镜L6及第七透镜L7的材质均为塑料，且光学***10中各透镜的物侧面和像侧面均为非球面。

表2

面序号

S1

S2

S3

S4

S5

S6

S7

K

5.565E-01

6.407E+00

-1.512E+00

-1.039E+00

-2.906E+00

9.900E+01

6.878E+01

A4

-3.270E-03

-4.421E-02

-9.650E-02

-7.823E-02

2.266E-02

2.043E-02

-9.300E-03

A6

-4.200E-03

4.707E-02

7.477E-02

1.063E-01

7.039E-02

-3.410E-03

-1.836E-02

A8

3.320E-03

-1.812E-02

-1.564E-02

-1.461E-01

-1.654E-01

-2.500E-02

-1.933E-02

A10

-1.570E-03

3.740E-03

-8.670E-03

1.609E-01

1.990E-01

3.395E-02

6.054E-02

A12

5.800E-04

-4.700E-04

6.560E-03

-1.048E-01

-1.269E-01

-1.999E-02

-6.690E-02

A14

-1.600E-04

4.000E-05

-1.910E-03

3.888E-02

4.574E-02

6.290E-03

4.213E-02

A16

3.000E-05

0.000E+00

3.000E-04

-8.190E-03

-9.410E-03

-1.090E-03

-1.578E-02

A18

0.000E+00

0.000E+00

-2.000E-05

9.200E-04

1.030E-03

1.000E-04

3.210E-03

A20

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

-4.000E-05

-5.000E-05

0.000E+00

-2.700E-04

面序号

S8

S9

S10

S11

S12

S13

S14

K

-9.900E+01

-2.288E+01

-2.967E+01

-7.561E+01

6.657E+00

1.100E+01

-2.244E+01

A4

-2.139E-02

3.560E-03

-2.665E-02

-7.859E-02

-8.283E-02

-1.902E-01

-1.042E-01

A6

-3.210E-03

1.652E-02

5.095E-02

3.356E-02

4.973E-02

8.672E-02

3.872E-02

A8

-4.544E-02

-7.081E-02

-1.157E-01

-5.517E-02

-4.987E-02

-3.540E-02

-9.900E-03

A10

1.018E-01

1.251E-01

1.600E-01

3.353E-02

3.061E-02

8.530E-03

-5.700E-04

A12

-1.045E-01

-1.142E-01

-1.228E-01

-7.100E-04

-1.121E-02

-1.960E-03

1.330E-03

A14

5.968E-02

6.234E-02

5.695E-02

-8.530E-03

2.470E-03

6.700E-04

-4.600E-04

A16

-1.911E-02

-2.049E-02

-1.578E-02

3.950E-03

-3.100E-04

-1.500E-04

8.000E-05

A18

3.190E-03

3.670E-03

2.380E-03

-7.200E-04

2.000E-05

1.000E-05

-1.000E-05

A20

-2.100E-04

-2.700E-04

-1.500E-04

5.000E-05

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

在第一实施例中，光学***10还满足以下各关系：

f/TTL＝1.009；f为光学***10的有效焦距，TTL为第一透镜L1的物侧面S1至光学***10的成像面S15于光轴上的距离。满足上述关系时，有利于光学***10获得较长的焦距以获得长焦特性，同时还有利于压缩光学***10的总长以使光学***10具有相对紧凑的结构，进而实现光学***10的小型化设计。另外，满足该关系时还有助于光学***10更好的处理远处景象的细节，使所对焦的远处景物的细节更加突出，以达到良好的远摄成像效果，从而使用户获得更佳的拍摄体验。

2*Imgh/TTL＝1.092；Imgh为光学***10的最大视场角所对应的像高的一半。通过进一步满足该关系，一方面可有助于光学***10进一步的实现长焦拍摄效果，另外还可使光学***10在维持小型化的条件下具有较大的像面尺寸，从而有助于拥有大像面特性，进而能够更好地呈现远景的拍摄细节，以此提升光学***10的远景拍摄性能。

f123/R12＝1.08；f123为第一透镜L1、第二透镜L2及第三透镜L3的组合焦距，R12为第一透镜L1的像侧面S2于光轴处的曲率半径。满足该关系时，一方面可合理控制光学***10中前三个透镜所构成的透镜组的正屈折力强度，并配合第一透镜L1的像侧面S2面型，使入射光线在进入光学***10时即得到良好的调控，从而可有效减小光学***10中各个相邻透镜之间的空气间隙，进而减小***总长；另一方面还有助于控制第一透镜L1的像侧面S2面型，从而可平衡像方透镜产生的像差。

f567/f＝-0.96；f567为第五透镜L5、第六透镜L6及第七透镜L7的组合焦距。满足该关系时，有利于平衡物方透镜所产生的球差和色差，且能够有效避免光学***10的屈折力强度过度集中于后透镜组，从而可较好地提升***像差矫正能力。同时，满足该关系时还可有效减小光学***10的长度，同时突出光学***10的长焦特性。

f/f3＝1.28；f3为第三透镜L3的有效焦距。满足该关系时，光学***10的总有效焦距与第三透镜L3的有效焦距之间能够得到合理配置，使得第三透镜L3的面型合适，不仅有助于减小光线在该透镜的入射角度，降低第三透镜L3的公差敏感度，另外还有利于光学***10拥有长焦特性。

ct56/et56＝4.18；ct56为第五透镜L5的像侧面S10至第六透镜L6的物侧面S11于光轴上的距离，et56为第五透镜L5的像侧面S10最大有效孔径处至第六透镜L6的物侧面S11最大有效孔径处于光轴方向上的距离。满足上述关系时，可合理配置第五透镜L5与第六透镜L6之间在光轴上的间距与最大有效径处的间距，一方面有利于减小第五透镜L5与第六透镜L6之间的光线偏转角，进而能够降低这两个透镜的公差敏感度；另一方面也有利于第五透镜L5与第六透镜L6之间的组装；此外，还有助于缩减光学***10的后端尺寸。

|sag61|/et6＝0.456；sag61为第六透镜L6的物侧面S11于最大有效孔径处的矢高，et6为第六透镜L6的物侧面S11最大有效孔径处至像侧面S12最大有效孔径处于光轴方向的厚度。满足上述关系时，一方面有助于控制第六透镜L6的物侧面S11于边缘处的倾角，使该表面由中心至边缘的面型能够平滑地过渡，使得边缘光线也可以实现以较缓的角度过渡到后一透镜直至成像面S15；另一方面也可控制第六透镜L6的边缘厚度在合理的范围内，从而有利于控制整个透镜的厚薄比，使之不至于过大或者过小，从而降低透镜的成型组装难度。

sag71/et7＝-1.82；sag71为第七透镜L7的物侧面S13于最大有效孔径处的矢高，et7为第七透镜L7的物侧面S13最大有效孔径处至像侧面S14最大有效孔径处于光轴方向的厚度。满足上述关系时，可有效控制七透镜在透镜边缘处的张角，使入射光线能够以较小的入射角射入第七透镜L7，并平缓地经过第七透镜L7以到达成像面S15，从而有利于使光学***10实现大像面特性，进而显著地提升成像质量。

f1/CT1＝16.08；f1为第一透镜L1的有效焦距，CT1为第一透镜L1于光轴上的厚度。满足该关系时，第一透镜L1的屈折力强度与中心厚度之间能够得到较好的配比，从而可在校正光学***10的像差的同时提升透镜的成型加工的可行性。

另外，图2包括光学***10的纵向球面像差图(Longitudinal SphericalAberration)，其表示不同波长的光线经由镜头后的汇聚焦点偏离。纵向球面像差图的纵坐标表示归一化的由光瞳中心至光瞳边缘的光瞳坐标(Normalized Pupil Coordinator)，横坐标表示成像面到光线与光轴交点的距离(单位为mm)。由纵向球面像差图可知，第一实施例中的各波长光线的汇聚焦点偏离程度趋于一致，成像画面中的弥散斑或色晕得到有效抑制。图2还包括光学***10的场曲图(Astigmatic Field Curves)，其中S曲线代表555nm下的弧矢场曲，T曲线代表555nm下的子午场曲。由图中可知，光学***的场曲较小，各视场的场曲和像散均得到了良好的校正，视场中心和边缘均拥有清晰的成像。图2还包括光学***10的畸变图(Distortion)，由图中可知，由主光束引起的图像变形较小，最大畸变被控制在2.5％以内，因此可判断光学***10的成像质量优良。

第二实施例

参考图3和图4，在第二实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、孔径光阑STO、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有负屈折力的第六透镜L6及具有负屈折力的第七透镜L7。图4包括第二实施例中光学***10的纵向球差图、像散图和畸变图。

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；物侧面S1于近圆周处为凸面，像侧面S2于近圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于近圆周处为凸面，像侧面S4于近圆周处为凸面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面；物侧面S5于近圆周处为凸面，像侧面S6于近圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凸面；物侧面S7于近圆周处为凹面，像侧面S8于近圆周处为凸面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面；物侧面S9于近圆周处为凹面，像侧面S10于近圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S12于近光轴处为凹面；物侧面S11于近圆周处为凹面，像侧面S12于近圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面；物侧面S13于近圆周处为凸面，像侧面S14于近圆周处为凹面。

另外，第二实施例中光学***10的各透镜参数由表3和表4给出，其中各元件名称和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表3

表4

面序号

S1

S2

S3

S4

S5

S6

S7

K

3.472E-01

4.415E+00

-9.897E-01

-8.015E-01

-1.812E+00

-9.900E+01

9.900E+01

A4

-4.140E-03

-4.884E-02

-9.174E-02

-7.528E-02

6.100E-03

1.809E-02

-3.105E-02

A6

-3.710E-03

4.772E-02

7.609E-02

8.432E-02

5.718E-02

-1.524E-02

5.680E-03

A8

3.320E-03

-1.821E-02

-2.236E-02

-9.632E-02

-1.290E-01

2.884E-02

-5.546E-02

A10

-1.960E-03

3.760E-03

-2.820E-03

1.047E-01

1.755E-01

-4.880E-02

1.386E-01

A12

8.000E-04

-4.700E-04

4.400E-03

-6.541E-02

-1.246E-01

4.990E-02

-1.771E-01

A14

-2.300E-04

4.000E-05

-1.540E-03

2.250E-02

5.090E-02

-2.806E-02

1.337E-01

A16

4.000E-05

0.000E+00

2.700E-04

-4.310E-03

-1.221E-02

8.540E-03

-5.886E-02

A18

0.000E+00

0.000E+00

-2.000E-05

4.300E-04

1.600E-03

-1.320E-03

1.373E-02

A20

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

-2.000E-05

-9.000E-05

8.000E-05

-1.300E-03

面序号

S8

S9

S10

S11

S12

S13

S14

K

-9.900E+01

1.694E+01

-3.402E+01

4.728E+01

5.653E+00

1.100E+01

-1.840E+01

A4

-4.560E-02

8.790E-03

1.110E-02

-5.535E-02

-9.082E-02

-1.804E-01

-8.680E-02

A6

1.131E-02

-2.250E-03

3.150E-03

4.588E-02

9.189E-02

8.337E-02

3.182E-02

A8

-4.579E-02

-5.998E-02

-7.625E-02

-9.462E-02

-1.039E-01

-3.707E-02

-9.160E-03

A10

9.186E-02

1.101E-01

1.027E-01

6.435E-02

6.885E-02

1.334E-02

9.900E-04

A12

-9.170E-02

-9.080E-02

-5.634E-02

-1.307E-02

-2.763E-02

-4.870E-03

3.200E-04

A14

5.198E-02

4.392E-02

1.328E-02

-4.770E-03

6.890E-03

1.490E-03

-1.600E-04

A16

-1.661E-02

-1.278E-02

2.500E-04

2.920E-03

-1.040E-03

-2.700E-04

3.000E-05

A18

2.760E-03

2.030E-03

-7.200E-04

-5.400E-04

9.000E-05

2.000E-05

0.000E+00

A20

-1.900E-04

-1.300E-04

1.000E-04

3.000E-05

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

该实施例中的光学***10满足以下关系：

f/TTL	1.014	ct56/et56	5.52
				2*Imgh/TTL	1.092	|sag61|/et6	0.455
f123/R12	1.19	sag71/et7	-1.37
				f567/f	-1.16	f1/CT1	15.12
f/f3	1.32

由图4中的像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，其中子午场曲和弧矢场曲被控制在0.05mm以内，最大畸变被控制在2.5％以内，从而光学***10拥有优良的成像品质。

第三实施例

参考图5和图6，在第三实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、孔径光阑STO、具有正屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有负屈折力的第六透镜L6及具有负屈折力的第七透镜L7。图6包括第三实施例中光学***10的纵向球差图、像散图和畸变图。

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；物侧面S1于近圆周处为凸面，像侧面S2于近圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于近圆周处为凸面，像侧面S4于近圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；物侧面S5于近圆周处为凸面，像侧面S6于近圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凹面；物侧面S7于近圆周处为凹面，像侧面S8于近圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面；物侧面S9于近圆周处为凹面，像侧面S10于近圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S12于近光轴处为凹面；物侧面S11于近圆周处为凹面，像侧面S12于近圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面；物侧面S13于近圆周处为凸面，像侧面S14于近圆周处为凹面。

另外，第三实施例中光学***10的各透镜参数由表5和表6给出，其中各元件名称和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表5

表6

面序号

S1

S2

S3

S4

S5

S6

S7

K

2.926E-01

3.604E+00

-1.007E+00

-7.026E-01

-1.372E+00

8.365E+01

-9.900E+01

A4

-4.860E-03

-6.343E-02

-9.836E-02

-5.648E-02

2.011E-02

6.500E-03

-4.422E-02

A6

-3.240E-03

5.533E-02

7.317E-02

5.446E-02

3.162E-02

-1.178E-02

2.632E-02

A8

3.270E-03

-2.012E-02

-1.006E-02

-7.243E-02

-1.153E-01

3.005E-02

-1.020E-01

A10

-2.420E-03

4.020E-03

-1.451E-02

9.286E-02

1.747E-01

-4.689E-02

2.328E-01

A12

1.230E-03

-4.900E-04

1.023E-02

-6.089E-02

-1.255E-01

4.503E-02

-3.004E-01

A14

-4.000E-04

4.000E-05

-3.210E-03

2.111E-02

5.096E-02

-2.397E-02

2.313E-01

A16

8.000E-05

0.000E+00

5.500E-04

-4.020E-03

-1.213E-02

6.900E-03

-1.042E-01

A18

-1.000E-05

0.000E+00

-5.000E-05

4.000E-04

1.580E-03

-1.010E-03

2.496E-02

A20

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

-2.000E-05

-9.000E-05

6.000E-05

-2.440E-03

面序号

S8

S9

S10

S11

S12

S13

S14

K

9.900E+01

-1.001E+01

-2.331E+01

6.571E+00

5.004E+00

1.088E+01

-1.897E+01

A4

-4.841E-02

9.100E-04

7.800E-04

-3.778E-02

-5.243E-02

-1.821E-01

-1.039E-01

A6

1.759E-02

-4.920E-03

-1.935E-02

-1.622E-02

3.468E-02

7.978E-02

4.194E-02

A8

-4.246E-02

-1.811E-02

-2.930E-03

-2.670E-02

-6.050E-02

-2.693E-02

-1.318E-02

A10

7.769E-02

5.853E-02

2.865E-02

2.776E-02

4.842E-02

2.770E-03

1.470E-03

A12

-7.579E-02

-6.105E-02

-1.769E-02

-4.800E-03

-2.171E-02

-2.000E-05

5.100E-04

A14

4.235E-02

3.417E-02

1.420E-03

-4.390E-03

5.850E-03

4.300E-04

-2.500E-04

A16

-1.331E-02

-1.090E-02

2.390E-03

2.380E-03

-9.400E-04

-1.700E-04

5.000E-05

A18

2.170E-03

1.840E-03

-9.100E-04

-4.500E-04

8.000E-05

2.000E-05

-1.000E-05

A20

-1.400E-04

-1.300E-04

1.000E-04

3.000E-05

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

该实施例中的光学***10满足以下关系：

f/TTL	1.020	ct56/et56	5.62
				2*Imgh/TTL	1.094	|sag61|/et6	0.516
f123/R12	1.53	sag71/et7	-1.98
				f567/f	-1.02	f1/CT1	14.33
f/f3	1.09

由图6中的像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，其中子午场曲和弧矢场曲被控制在0.025mm以内，最大畸变被控制在2.5％左右，从而光学***10的成像品质优良。

第四实施例

参考图7和图8，在第四实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、孔径光阑STO、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有正屈折力的第六透镜L6及具有负屈折力的第七透镜L7。图8包括第四实施例中光学***10的纵向球差图、像散图和畸变图。

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；物侧面S1于近圆周处为凸面，像侧面S2于近圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于近圆周处为凸面，像侧面S4于近圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凹面；物侧面S5于近圆周处为凸面，像侧面S6于近圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凸面，像侧面S8于近光轴处为凹面；物侧面S7于近圆周处为凹面，像侧面S8于近圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凸面，像侧面S10于近光轴处为凸面；物侧面S9于近圆周处为凸面，像侧面S10于近圆周处为凸面。

第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S12于近光轴处为凹面；物侧面S11于近圆周处为凹面，像侧面S12于近圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面；物侧面S13于近圆周处为凸面，像侧面S14于近圆周处为凹面。

另外，第四实施例中光学***10的各透镜参数由表7和表8给出，其中各元件名称和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表7

表8

该实施例中的光学***10满足以下关系：

f/TTL	1.032	ct56/et56	4.83
				2*Imgh/TTL	1.111	|sag61|/et6	0.708
f123/R12	1.42	sag71/et7	-2.52
				f567/f	-2.08	f1/CT1	15.50
f/f3	1.29

由图8中的像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，其中子午场曲和弧矢场曲被控制在0.025mm以内，最大畸变被控制在2.5％左右，从而光学***10的成像品质优良。

第五实施例

参考图9和图10，在第五实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、孔径光阑STO、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有负屈折力的第六透镜L6及具有负屈折力的第七透镜L7。图10包括第五实施例中光学***10的纵向球差图、像散图和畸变图。

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；物侧面S1于近圆周处为凸面，像侧面S2于近圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于近圆周处为凸面，像侧面S4于近圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面；物侧面S5于近圆周处为凸面，像侧面S6于近圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面；物侧面S7于近圆周处为凹面，像侧面S8于近圆周处为凹面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面；物侧面S9于近圆周处为凸面，像侧面S10于近圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面；物侧面S11于近圆周处为凹面，像侧面S12于近圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面；物侧面S13于近圆周处为凸面，像侧面S14于近圆周处为凹面。

另外，第五实施例中光学***10的各透镜参数由表9和表10给出，其中各元件名称和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表9

表10

面序号

S1

S2

S3

S4

S5

S6

S7

K

2.405E-01

3.515E+00

-9.017E-01

-9.586E-01

-1.058E+00

-9.338E+01

-9.900E+01

A4

1.100E-04

-8.960E-03

-7.232E-02

-9.346E-02

3.400E-03

3.145E-02

-2.300E-02

A6

-3.800E-03

1.860E-02

6.002E-02

9.605E-02

5.832E-02

-1.231E-02

1.980E-03

A8

1.760E-03

-8.470E-03

-3.289E-02

-8.242E-02

-7.388E-02

1.538E-02

-4.413E-02

A10

-4.800E-04

1.810E-03

1.200E-02

5.963E-02

7.983E-02

-2.535E-02

1.177E-01

A12

-9.000E-05

-2.200E-04

-1.320E-03

-2.692E-02

-5.459E-02

2.288E-02

-1.576E-01

A14

3.000E-05

2.000E-05

-6.400E-04

7.050E-03

2.304E-02

-1.149E-02

1.252E-01

A16

1.000E-05

0.000E+00

2.500E-04

-1.050E-03

-5.740E-03

3.210E-03

-5.716E-02

A18

0.000E+00

0.000E+00

-3.000E-05

8.000E-05

7.600E-04

-4.600E-04

1.354E-02

A20

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

-4.000E-05

3.000E-05

-1.280E-03

面序号

S8

S9

S10

S11

S12

S13

S14

K

6.745E+01

5.482E+01

-9.403E+00

4.950E+01

5.087E+00

9.691E+00

-2.350E+01

A4

-3.781E-02

1.078E-02

4.916E-02

5.527E-02

-1.356E-02

-1.707E-01

-9.181E-02

A6

1.840E-03

-3.668E-02

-9.321E-02

-1.406E-01

-2.738E-02

8.370E-02

3.209E-02

A8

-1.476E-02

3.251E-02

7.767E-02

1.073E-01

-1.460E-03

-4.452E-02

-9.640E-03

A10

5.069E-02

-2.154E-02

-5.223E-02

-8.052E-02

1.129E-02

1.984E-02

1.210E-03

A12

-6.300E-02

1.052E-02

3.156E-02

5.363E-02

-6.220E-03

-7.510E-03

2.900E-04

A14

4.495E-02

-2.300E-03

-1.508E-02

-2.467E-02

1.660E-03

2.020E-03

-1.700E-04

A16

-1.786E-02

-3.000E-05

4.950E-03

6.820E-03

-2.300E-04

-3.200E-04

4.000E-05

A18

3.580E-03

8.000E-05

-9.300E-04

-1.010E-03

2.000E-05

2.000E-05

0.000E+00

A20

-2.800E-04

-1.000E-05

7.000E-05

6.000E-05

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

该实施例中的光学***10满足以下关系：

f/TTL	1.024	ct56/et56	2.97
				2*Imgh/TTL	1.099	|sag61|/et6	0.745
f123/R12	1.26	sag71/et7	-2.18
				f567/f	-1.77	f1/CT1	16.74
f/f3	1.45

由图10中的像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，其中子午场曲和弧矢场曲被控制在0.025mm以内，最大畸变被控制在2.5％左右，从而光学***10的成像品质优良。

第六实施例

参考图11和图12，在第六实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、孔径光阑STO、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有负屈折力的第六透镜L6及具有负屈折力的第七透镜L7。图12包括第六实施例中光学***10的纵向球差图、像散图和畸变图。

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；物侧面S1于近圆周处为凸面，像侧面S2于近圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于近圆周处为凸面，像侧面S4于近圆周处为凸面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面；物侧面S5于近圆周处为凸面，像侧面S6于近圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凸面；物侧面S7于近圆周处为凹面，像侧面S8于近圆周处为凸面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面；物侧面S9于近圆周处为凹面，像侧面S10于近圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S12于近光轴处为凹面；物侧面S11于近圆周处为凹面，像侧面S12于近圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面；物侧面S13于近圆周处为凸面，像侧面S14于近圆周处为凹面。

另外，第六实施例中光学***10的各透镜参数由表11和表12给出，其中各元件名称和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表11

表12

该实施例中的光学***10满足以下关系：

f/TTL	1.015	ct56/et56	5.14
				2*Imgh/TTL	1.105	|sag61|/et6	0.752
f123/R12	1.07	sag71/et7	-1.16
				f567/f	-1.12	f1/CT1	23.03
f/f3	1.36

由图12中的像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，其中子午场曲和弧矢场曲被控制在0.025mm以内，最大畸变被控制在2.5％左右，从而光学***10的成像品质优良。

第七实施例

参考图13和图14，在第七实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、孔径光阑STO、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有负屈折力的第六透镜L6及具有负屈折力的第七透镜L7。图14包括第七实施例中光学***10的纵向球差图、像散图和畸变图。

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；物侧面S1于近圆周处为凸面，像侧面S2于近圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于近圆周处为凸面，像侧面S4于近圆周处为凸面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面；物侧面S5于近圆周处为凸面，像侧面S6于近圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凸面；物侧面S7于近圆周处为凹面，像侧面S8于近圆周处为凸面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面；物侧面S9于近圆周处为凹面，像侧面S10于近圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凸面，像侧面S12于近光轴处为凹面；物侧面S11于近圆周处为凹面，像侧面S12于近圆周处为凹面。

第七透镜L7的物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面；物侧面S13于近圆周处为凸面，像侧面S14于近圆周处为凹面。

另外，第七实施例中光学***10的各透镜参数由表13和表14给出，其中各元件名称和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表13

表14

面序号

S1

S2

S3

S4

S5

S6

S7

K

1.997E-01

3.463E+00

-1.499E+00

-9.003E-01

-4.002E+00

5.801E+01

3.436E+01

A4

-1.900E-04

-3.066E-02

-8.195E-02

-7.565E-02

1.365E-02

-9.600E-04

-3.398E-02

A6

-4.230E-03

2.421E-02

4.031E-02

2.860E-02

5.830E-03

6.500E-03

1.800E-02

A8

3.420E-03

-6.010E-03

4.570E-03

6.160E-03

-1.217E-02

-8.500E-03

-1.457E-02

A10

-1.860E-03

4.500E-04

-1.173E-02

7.400E-04

2.776E-02

4.670E-03

5.160E-03

A12

6.300E-04

5.000E-05

5.810E-03

-3.730E-03

-2.030E-02

-3.800E-04

7.210E-03

A14

-1.500E-04

-1.000E-05

-1.660E-03

1.390E-03

7.250E-03

-5.600E-04

-1.081E-02

A16

3.000E-05

0.000E+00

2.900E-04

-2.100E-04

-1.300E-03

2.200E-04

6.010E-03

A18

0.000E+00

0.000E+00

-3.000E-05

1.000E-05

9.000E-05

-3.000E-05

-1.570E-03

A20

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

0.000E+00

1.600E-04

面序号

S8

S9

S10

S11

S12

S13

S14

K

-9.900E+01

1.553E+01

-9.708E+00

-7.459E+00

5.582E+00

8.364E+00

-1.993E+01

A4

-4.643E-02

-1.933E-02

-2.061E-02

-8.126E-02

-1.024E-01

-1.319E-01

-5.958E-02

A6

1.672E-02

1.147E-02

2.045E-02

9.139E-02

9.686E-02

5.522E-02

1.436E-02

A8

-1.357E-02

-3.729E-02

-6.502E-02

-1.722E-01

-1.160E-01

-2.328E-02

-1.530E-03

A10

4.950E-03

6.582E-02

9.402E-02

1.636E-01

8.471E-02

8.830E-03

-9.800E-04

A12

5.920E-03

-6.712E-02

-8.085E-02

-9.847E-02

-4.007E-02

-3.110E-03

5.700E-04

A14

-8.720E-03

4.409E-02

4.560E-02

3.724E-02

1.227E-02

7.800E-04

-1.500E-04

A16

4.510E-03

-1.719E-02

-1.578E-02

-8.290E-03

-2.310E-03

-1.100E-04

2.000E-05

A18

-1.040E-03

3.480E-03

2.980E-03

9.800E-04

2.400E-04

1.000E-05

0.000E+00

A20

9.000E-05

-2.800E-04

-2.300E-04

-5.000E-05

-1.000E-05

0.000E+00

0.000E+00

该实施例中的光学***10满足以下关系：

f/TTL	1.005	ct56/et56	3.45
				2*Imgh/TTL	1.097	|sag61|/et6	0.947
f123/R12	1.14	sag71/et7	-1.21
				f567/f	-1.04	f1/CT1	18.68
f/f3	1.38

由图14中的像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，其中子午场曲和弧矢场曲被控制在0.025mm以内，最大畸变被控制在5％左右，从而光学***10的成像品质优良。

第八实施例

参考图15和图16，在第八实施例中，光学***10沿光轴101由物侧至像侧依次包括具有正屈折力的第一透镜L1、具有负屈折力的第二透镜L2、具有正屈折力的第三透镜L3、孔径光阑STO、具有负屈折力的第四透镜L4、具有正屈折力的第五透镜L5、具有负屈折力的第六透镜L6及具有负屈折力的第七透镜L7。图16包括第八实施例中光学***10的纵向球差图、像散图和畸变图。

第一透镜L1的物侧面S1于近光轴处为凸面，像侧面S2于近光轴处为凹面；物侧面S1于近圆周处为凸面，像侧面S2于近圆周处为凹面。

第二透镜L2的物侧面S3于近光轴处为凸面，像侧面S4于近光轴处为凹面；物侧面S3于近圆周处为凸面，像侧面S4于近圆周处为凹面。

第三透镜L3的物侧面S5于近光轴处为凸面，像侧面S6于近光轴处为凸面；物侧面S5于近圆周处为凸面，像侧面S6于近圆周处为凹面。

第四透镜L4的物侧面S7于近光轴处为凹面，像侧面S8于近光轴处为凹面；物侧面S7于近圆周处为凹面，像侧面S8于近圆周处为凸面。

第五透镜L5的物侧面S9于近光轴处为凹面，像侧面S10于近光轴处为凸面；物侧面S9于近圆周处为凹面，像侧面S10于近圆周处为凹面。

第六透镜L6的物侧面S11于近光轴处为凹面，像侧面S12于近光轴处为凹面；物侧面S11于近圆周处为凹面，像侧面S12于近圆周处为凸面。

第七透镜L7的物侧面S13于近光轴处为凸面，像侧面S14于近光轴处为凹面；物侧面S13于近圆周处为凸面，像侧面S14于近圆周处为凹面。

另外，第八实施例中光学***10的各透镜参数由表15和表16给出，其中各元件名称和参数的定义可由第一实施例中得出，此处不加以赘述。

表15

表16

该实施例中的光学***10满足以下关系：

f/TTL	1.092	ct56/et56	6.60
				2*Imgh/TTL	1.167	|sag61|/et6	1.003
f123/R12	1.59	sag71/et7	-1.57
				f567/f	-0.93	f1/CT1	16.43
f/f3	1.59

由图16中的像差图可知，光学***10的纵向球差、场曲和畸变均得到良好的控制，其中子午场曲和弧矢场曲被控制在0.05mm以内，最大畸变被控制在2.5％以内，从而光学***10的成像品质优良。

上述第一至第八实施例中的光学***10，通过七个透镜的屈折力、面型结构以及参数关系等特征的合理组合设计，不仅能够压缩***长度，同时还拥有长焦特性，另外还能匹配具有更大尺寸的感光面的图像传感器，从而使得光学***10能够在满足小型化设计的基础上，还能对远景细节实现更优的处理，进而达到压缩拍摄距离的成像效果。

参考图17，本申请的一些实施例还提供了一种摄像模组20，摄像模组20可包括光学***10及图像传感器210，图像传感器210设置于光学***10的像侧。图像传感器210可以为CCD传感器(Charge Coupled Device，电荷耦合器件)或CMOS传感器(ComplementaryMetal Oxide Semiconductor，互补金属氧化物半导体)。一般地，在装配时，光学***10的成像面S15与图像传感器210的感光表面重叠。

通过采用上述任一实施例中的光学***10，摄像模组20将拥有长焦特性，从而能够更好地处理远景细节，进而拥有优良的远摄性能；同时摄像模组20的长度还能够得到压缩以实现小型化设计，进而可减小在设备厚度方向的占据空间，以利于设备的超薄化设计。

参考图18，本申请的一些实施例还提供了一种电子设备30。电子设备30包括固定件310，摄像模组20安装于固定件310，固定件310可以为显示屏、电路板、中框、后盖等部件。电子设备30包括但不限于智能手机、智能手表、智能眼镜、电子书阅读器、车载摄像设备、监控设备、无人机、医疗设备(如内窥镜)、平板电脑、生物识别设备(如指纹识别设备或瞳孔识别设备等)、PDA(Personal Digital Assistant，个人数字助理)、无人机等。通过采用上述摄像模组20，电子设备30能够以更小的空间装配摄像模组20，同时还能通过摄像模组20以获得良好的远景拍摄效果。

以上所述实施例的各技术特征可以进行任意的组合，为使描述简洁，未对上述实施例中的各个技术特征所有可能的组合都进行描述，然而，只要这些技术特征的组合不存在矛盾，都应当认为是本说明书记载的范围。

以上所述实施例仅表达了本实用新型的几种实施方式，其描述较为具体和详细，但并不能因此而理解为对实用新型专利范围的限制。应当指出的是，对于本领域的普通技术人员来说，在不脱离本实用新型构思的前提下，还可以做出若干变形和改进，这些都属于本实用新型的保护范围。因此，本实用新型专利的保护范围应以所附权利要求为准。

Claims (11)

1.一种光学***，其特征在于，沿光轴由物侧至像侧依次包括：

具有正屈折力的第一透镜，所述第一透镜的物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

具有负屈折力的第二透镜，所述第二透镜的物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面；

具有正屈折力的第三透镜，所述第三透镜的物侧面于近光轴处为凸面；

具有屈折力的第四透镜；

具有屈折力的第五透镜，所述第五透镜的像侧面于近光轴处为凸面；

具有屈折力的第六透镜，所述第六透镜的像侧面于近光轴处为凹面；

具有屈折力的第七透镜，所述第七透镜的物侧面于近光轴处为凸面，像侧面于近光轴处为凹面，物侧面和像侧面均为非球面，且物侧面和像侧面中的至少一者存在反曲点；

所述光学***还满足关系：

1.004＜f/TTL＜1.1；及

f为所述光学***的有效焦距，TTL为所述第一透镜的物侧面至所述光学***的成像面于光轴上的距离。

2.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足关系：

1.09＜2*Imgh/TTL＜1.2；

Imgh为所述光学***的最大视场角所对应的像高的一半。

3.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足关系：

1＜f123/R12＜1.8；

f123为所述第一透镜、所述第二透镜及所述第三透镜的组合焦距，R12为所述第一透镜的像侧面于光轴处的曲率半径。

4.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足关系：

-2.2＜f567/f＜-0.9；

f567为所述第五透镜、所述第六透镜及所述第七透镜的组合焦距。

5.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足关系：

1＜f/f3＜1.6；

f3为所述第三透镜的有效焦距。

6.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足关系：

2.5＜ct56/et56＜7；

ct56为所述第五透镜的像侧面至所述第六透镜的物侧面于光轴上的距离，et56为所述第五透镜的像侧面最大有效孔径处至所述第六透镜的物侧面最大有效孔径处于光轴方向上的距离。

7.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足关系：

0.4＜|sag61|/et6＜1.1；

sag61为所述第六透镜的物侧面于最大有效孔径处的矢高，et6为所述第六透镜的物侧面最大有效孔径处至像侧面最大有效孔径处于光轴方向的厚度。

8.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足关系：

-3＜sag71/et7＜-1；

sag71为所述第七透镜的物侧面于最大有效孔径处的矢高，et7为所述第七透镜的物侧面最大有效孔径处至像侧面最大有效孔径处于光轴方向的厚度。

9.根据权利要求1所述的光学***，其特征在于，所述光学***满足关系：

14＜f1/CT1＜23.5；

f1为所述第一透镜的有效焦距，CT1为所述第一透镜于光轴上的厚度。

10.一种摄像模组，其特征在于，包括图像传感器及权利要求1至9任意一项所述的光学***，所述图像传感器设于所述光学***的像侧。

11.一种电子设备，其特征在于，包括固定件及权利要求10所述的摄像模组，所述摄像模组设于所述固定件。

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