CN210807076U

CN210807076U - 三相星型连接双向llc变换器

Info

Publication number: CN210807076U
Application number: CN201922033350.9U
Authority: CN
Inventors: 丁义; 刘斌; 江良星; 王华云; 李琼; 邓志祥
Original assignee: State Grid Corp of China SGCC; Electric Power Research Institute of State Grid Jiangxi Electric Power Co Ltd; Nanchang Hangkong University
Current assignee: State Grid Corp of China SGCC; Electric Power Research Institute of State Grid Jiangxi Electric Power Co Ltd; Nanchang Hangkong University
Priority date: 2019-11-22
Filing date: 2019-11-22
Publication date: 2020-06-19
Anticipated expiration: 2029-11-22

Abstract

本实用新型公开了三相星型连接双向LLC变换器，包括原边侧，副边侧和谐振网络三个部分，原副边侧采用相同的三桥臂结构，一侧工作在三相逆变模式时，另一侧则工作在三相整流模式，谐振网络在传统的LLC结构的基础上，在副边侧串联一个谐振电容，使变换器在功率双向流动时均能实现软开关。三相相间交错并联，使得输出电流的脉动量较小，可明显降低输出电流纹波；同时原副边侧都采用星型连接，实现自均流效果，控制策略简单。当一侧工作在整流模式时，对应开关管采用同步整流控制来进一步降低损耗，提高了整体的工作效率。

Description

三相星型连接双向LLC变换器

技术领域

本实用新型涉及双向LLC变换器，具体涉及一种三相星型连接双向LLC变换器。

背景技术

随着电动汽车，智能电网，太阳能供电***等配电设备电气化程度的不断提高，作为能量交互媒介的直流充电设备必须具有能量双向流动的功能。与采用两套的单向DC-DC变换器实现能量双向流动的方案相比，双向DC-DC变换器可以由同一套变换器实现能量的双向流动，具有效率高，成本低等优势，在未来具有广泛的应用前景。

在传统开关电源***中，双向DC-DC变换器功率管通常工作在硬开关状态。即功率管动作时，功率管上的电压和电流的变化有一个过渡过程，在这段时间里，电压电流有一个交叠区，从而产生了开通和关断损耗。随着开关频率的提高，开关损耗也不断变大，变换器功率下降，所需的散热器体积也不断增加，限制了变换器的小型化。

为了使变换器满足小型化，高频化，损耗小等特点，需要一种“软开关”技术，要使电压和电流周期过零的特点，使开关管在零电压或零电流的条件下开通或关断。

而传统的单相LLC谐振变换器，其输出纹波电流频率比较大，幅度减小有限，从而无法降低滤波电容的数量和大小。

实用新型内容

为解决上述技术问题，本实用新型提供一种三相星型连接双向LLC变换器，使得输出电流的脉动量较小，可明显降低输出电流纹波。

本实用新型提供如下技术方案：

三相星型连接双向LLC变换器，变换器包括原边侧、副边侧、谐振网络以及高频变压器，原、副边侧采用相同的三桥臂结构，一侧工作在三相逆变模式时，另一侧则工作在三相整流模式，在副边侧串联谐振电容，使变换器在功率双向流动时均能实现软开关。

进一步的，所述原边侧包括开关管Q₁～Q₆，开关管体二极管D₁～D₆，寄生电容C₁～C₆；所述副边侧包括开关管Q₇～Q₁₂，开关管体二极管D₇～D₁₂，寄生电容C₇～C₁₂；所述谐振网络包括谐振电感L₁～L₃，谐振电容C₁₃～C₁₈，励磁电感L_m1～L_m3；所述高频变压器包括T₁～T₃。

进一步的，所述开关管Q₁的漏极连接开关管Q₃和Q₅的漏极，开关管Q₁的源极连接开关管Q₂的漏极，开关管Q₃的源极连接开关管Q₄的漏极，开关管Q₅的源极连接开关管Q₆的漏极，开关管Q₂的源极连接开关管Q₄和Q₆的源极；开关管Q₇的漏极连接开关管Q₉和Q₁₁的漏极，开关管Q₇的源极连接开关管Q₈的漏极，开关管Q₉的源极连接开关管Q₁₀的漏极，开关管Q₁₁的源极连接开关管Q₁₂的漏极，开关管Q₈的源极连接开关管Q₁₀和Q₁₂的源极。

进一步的，所述开关管Q₁的源极、漏极分别连接二极管D₁的阳极、阴极，二极管D₁阳极、阴极并联有寄生电容C₁；开关管Q₂的源极、漏极分别连接二极管D₂的阳极、阴极，二极管D₂阳极、阴极并联有寄生电容C₂；开关管Q₃的源极、漏极分别连接二极管D₃的阳极、阴极，二极管D₃阳极、阴极并联有寄生电容C₃；开关管Q₄的源极、漏极分别连接二极管D₄的阳极、阴极，二极管D₄阳极、阴极并联有寄生电容C₄；开关管Q₅的源极、漏极分别连接二极管D₅的阳极、阴极，二极管D₅阳极、阴极并联有寄生电容C₅；开关管Q₆的源极、漏极分别连接二极管D₆的阳极、阴极，二极管D₆阳极、阴极并联有寄生电容C₆；开关管Q₇的源极、漏极分别连接二极管D₇的阳极、阴极，二极管D₇阳极、阴极并联有寄生电容C₇；开关管Q₈的源极、漏极分别连接二极管D₈的阳极、阴极，二极管D₈阳极、阴极并联有寄生电容C₈；开关管Q₉的源极、漏极分别连接二极管D₉的阳极、阴极，二极管D₉阳极、阴极并联有寄生电容C₉；开关管Q₁₀的源极、漏极分别连接二极管D₁₀的阳极、阴极，二极管D₁₀阳极、阴极并联有寄生电容C₁₀；开关管Q₁₁的源极、漏极分别连接二极管D₁₁的阳极、阴极，二极管D₁₁阳极、阴极并联有寄生电容C₁₁；开关管Q₁₂的源极、漏极分别连接二极管D₁₂的阳极、阴极，二极管D₁₂阳极、阴极并联有寄生电容C₁₂。

进一步的，所述开关管Q₁的源极连接谐振电容C₁₃，谐振电容C₁₃的另一端连接谐振电感L₁，谐振电感L₁的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₆，谐振电容C₁₆的另一端连接开关管Q₇的源极和开关管Q₈的漏极；开关管Q₃的源极连接谐振电容C₁₄,谐振电容C₁₄的另一端连接谐振电感L₂，谐振电感L₂的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₇，谐振电容C₁₇的另一端连接开关管Q₉的源极和开关管Q₁₀的漏极；开关管Q₅的源极连接谐振电容C₁₅,谐振电容C₁₅的另一端连接谐振电感L₃，谐振电感L₃的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₈，谐振电容C₁₈的另一端连接开关管Q₁₁的源极和开关管Q₁₂的漏极。

与现有技术相比，本实用新型的有益效果是：(1)谐振网络在传统的LLC结构的基础上，在副边侧串联一个谐振电容，使变换器在功率双向流动时均能实现软开关。(2) 三相相间交错并联，使得输出电流的脉动量较小，可明显降低输出电流纹波。(3)原副边侧都采用星型连接，实现自均流效果，控制策略简单。(4)原、副边侧采用相同的三桥臂结构，一侧工作在三相逆变模式时，另一侧则工作在三相整流模式，当一侧工作在整流模式时，对应开关管采用同步整流控制来进一步降低损耗，提高了整体的工作效率。

附图说明

图1是本实用新型主电路拓扑图。

图2A-2F是变换器在正向工作分阶段模态图。

图2A为变换器在模态1下的各个元器件工作状态。

图2B为变换器在模态2下的各个元器件工作状态。

图2C为变换器在模态3下的各个元器件工作状态。

图2D为变换器在模态4下的各个元器件工作状态。

图2E为变换器在模态5下的各个元器件工作状态。

图2F为变换器在模态6下的各个元器件工作状态。

图3是变换器在正向工作波形图。

图4A-4F是变换器在反向工作分阶段模态图。

图4A为变换器在模态1下的各个元器件工作状态。

图4B为变换器在模态2下的各个元器件工作状态。

图4C为变换器在模态3下的各个元器件工作状态。

图4D为变换器在模态4下的各个元器件工作状态。

图4E为变换器在模态5下的各个元器件工作状态。

图4F为变换器在模态6下的各个元器件工作状态。

图5是变换器在反向工作波形图。

图6是开关管的软开关波形图。

具体实施方式

下面将结合本实用新型实施例中的附图，对本实用新型实施例中的技术方案进行清楚、完整地描述，显然，所描述的实施例仅仅是本实用新型一部分实施例，而不是全部的实施例。基于本实用新型中的实施例，本领域普通技术人员在没有做出创造性劳动前提下所获得的所有其他实施例，都属于本实用新型保护的范围。

如图1所示，三相星型连接双向LLC变换器，变换器包括原边侧、副边侧、谐振网络以及高频变压器，原、副边侧采用相同的三桥臂结构，一侧工作在三相逆变模式时，另一侧则工作在三相整流模式，在副边侧串联谐振电容，使变换器在功率双向流动时均能实现软开关。

原边侧包括开关管Q₁～Q₆，开关管体二极管D₁～D₆，寄生电容C₁～C₆；

副边侧包括开关管Q₇～Q₁₂，开关管体二极管D₇～D₁₂，寄生电容C₇～C₁₂；

谐振网络包括谐振电感L₁～L₃，谐振电容C₁₃～C₁₈，励磁电感L_m1～L_m3；

高频变压器包括T₁～T₃；

开关管Q₁的漏极连接开关管Q₃和Q₅的漏极，开关管Q₁的源极连接开关管Q₂的漏极，开关管Q₃的源极连接开关管Q₄的漏极，开关管Q₅的源极连接开关管Q₆的漏极，开关管Q₂的源极连接开关管Q₄和Q₆的源极；

开关管Q₇的漏极连接开关管Q₉和Q₁₁的漏极，开关管Q₇的源极连接开关管Q₈的漏极，开关管Q₉的源极连接开关管Q₁₀的漏极，开关管Q₁₁的源极连接开关管Q₁₂的漏极，开关管 Q₈的源极连接开关管Q₁₀和Q₁₂的源极；

开关管Q₁的源极、漏极分别连接二极管D₁的阳极、阴极，二极管D₁阳极、阴极并联有寄生电容C₁；开关管Q₂的源极、漏极分别连接二极管D₂的阳极、阴极，二极管D₂阳极、阴极并联有寄生电容C₂；开关管Q₃的源极、漏极分别连接二极管D₃的阳极、阴极，二极管D₃阳极、阴极并联有寄生电容C₃；开关管Q₄的源极、漏极分别连接二极管D₄的阳极、阴极，二极管D₄阳极、阴极并联有寄生电容C₄；开关管Q₅的源极、漏极分别连接二极管D₅的阳极、阴极，二极管D₅阳极、阴极并联有寄生电容C₅；开关管Q₆的源极、漏极分别连接二极管D₆的阳极、阴极，二极管D₆阳极、阴极并联有寄生电容C₆；开关管Q₇的源极、漏极分别连接二极管D₇的阳极、阴极，二极管D₇阳极、阴极并联有寄生电容C₇；开关管Q₈的源极、漏极分别连接二极管D₈的阳极、阴极，二极管D₈阳极、阴极并联有寄生电容C₈；开关管Q₉的源极、漏极分别连接二极管D₉的阳极、阴极，二极管D₉阳极、阴极并联有寄生电容C₉；开关管Q₁₀的源极、漏极分别连接二极管D₁₀的阳极、阴极，二极管D₁₀阳极、阴极并联有寄生电容C₁₀；开关管Q₁₁的源极、漏极分别连接二极管D₁₁的阳极、阴极，二极管D₁₁阳极、阴极并联有寄生电容C₁₁；开关管Q₁₂的源极、漏极分别连接二极管D₁₂的阳极、阴极，二极管D₁₂阳极、阴极并联有寄生电容C₁₂；

开关管Q₁的源极连接谐振电容C₁₃,谐振电容C₁₃的另一端连接谐振电感L₁，谐振电感 L₁的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₆，谐振电容C₁₆的另一端连接开关管Q₇的源极和开关管Q₈的漏极；

开关管Q₃的源极连接谐振电容C₁₄,谐振电容C₁₄的另一端连接谐振电感L₂，谐振电感 L₂的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₇，谐振电容C₁₇的另一端连接开关管Q₉的源极和开关管Q₁₀的漏极；

开关管Q₅的源极连接谐振电容C₁₅,谐振电容C₁₅的另一端连接谐振电感L₃，谐振电感 L₃的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₈，谐振电容C₁₈的另一端连接开关管Q₁₁的源极和开关管Q₁₂的漏极。

当变换器正向运行时，变换器具有两个谐振频率，分别为低频谐振点f_m1和高频谐振点f_r1

当变换器反向运行时，变换器同样具有两个谐振频率，分别为低频谐振点f_m2和高频谐振点f_r2

变换器正向运行时，根据变换器的工作频率f与f_m1、f_r1的关系和满足变换器的软开关要求，变换器的工作状态分为三种情况：f_m1＜f＜f_r1、f＝f_r1、f＞f_r1。下面以当f＝f_r1时为例，对各工作模态作简要说明。

模态1[t₀-t₁]：MOS管Q₄、Q₅导通。此时A相处于死区时间之内，谐振电流i_lr1大于励磁电流i_lm1，电流i_a以正弦形式开始增大，同步管Q₇导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。同时，谐振电流i_lr1对寄生电容C₂充电，对寄生电容C₁放电，为开关管Q₁的零电压开通提供了条件。对于B相，励磁电流i_lm2大于谐振电流i_lr2,电流i_b以正弦形式反向增大，同步管Q₁₀导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。对于C相，谐振电流i_lr3大于励磁电流i_lm3，电流i_c以正弦形式减小，同步管Q₁₁导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。图2A为变换器在模态1下的各个元器件工作状态。

模态2[t₁-t₂]：MOS管Q₄、Q₅导通；t₁时刻，MOS管Q₁零电压导通。对于A相，谐振电流i_lr1大于励磁电流i_lm1，电流i_a以正弦形式继续增大，同步管Q₇导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。对于B相，励磁电流i_lm2大于谐振电流i_lr2，电流i_b以正弦形式变化，同步管Q₁₀导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。对于C相，谐振电流i_lr3大于励磁电流i_lm3，电流i_c以正弦形式减小，同步管Q₁₁导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位，当i_c减小到零时， MOS管Q₅关断。图2B为变换器在模态2下的各个元器件工作状态。

模态3[t₂-t₃]：MOS管Q₁、Q₄导通。对于A相，谐振电流i_lr1大于励磁电流i_lm1，电流i_a以正弦形式继续增大，同步管Q₇导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。对于B相，励磁电流i_lm2大于谐振电流i_lr2，电流i_b以正弦形式反向减小，同步管Q₁₀导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。此时C相处于死区时间之内，励磁电流i_lm3大于谐振电流i_lr3，电流i_c以正弦形式开始反向增大，同步管Q₁₂导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。同时，谐振电流i_lr3对寄生电容C₅充电，对寄生电容C₆放电，这为开关管Q₆的零电压开通提供了条件。图2C 为变换器在模态3下的各个元器件工作状态。

模态4[t₃-t₄]：MOS管Q₁、Q₄导通；t₃时刻，MOS管Q₆零电压导通。对于A相，谐振电流i_lr1大于励磁电流i_lm1，电流i_a以正弦形式变化，同步管Q₇导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。对于B相，励磁电流i_lm2大于谐振电流i_lr2，同步管Q₁₀导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。电流i_b以正弦形式反向减小，当i_b减小到零时，MOS管Q₄关断。对于C相，励磁电流i_lm3大于谐振电流i_lr3，电流i_c以正弦形式反向继续增大，同步管Q₁₂导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。图2D为变换器在模态4下的各个元器件工作状态。

模态5[t₄-t₅]：MOS管Q₁、Q₆导通。对于A相，谐振电流i_lr1大于励磁电流i_lm1，电流 i_a以正弦形式减小，同步管Q₇导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。此时B相处于死区时间之内，谐振电流i_lr2大于励磁电流i_lm2，电流i_b以正弦形式开始增大，同步管Q₉导通励磁电感L_m2被输出电压钳位。同时，谐振电流i_lr2对寄生电容C₄充电，对寄生电容C₃放电，这为开关管Q₃的零电压开通提供了条件。对于C相，励磁电流i_lm3大于谐振电流i_lr3，电流i_c以正弦形式反向继续增大，同步管Q₁₂导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。图2E为变换器在模态5下的各个元器件工作状态。

模态6[t₅-t₆]：MOS管Q₁、Q₆导通；t₅时刻，MOS管Q₃零电压导通。对于A相，谐振电流i_lr1大于励磁电流i_lm1，同步管Q₇导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。电流i_a以正弦形式减小，当i_a减小到零时，MOS管Q₁关断。对于B相，谐振电流i_lr2大于励磁电流i_lm2，电流i_b以正弦形式继续增大，同步管Q₉导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。对于C相，励磁电流i_lm3大于谐振电流i_lr3，电流i_c以正弦形式变化，同步管Q₁₂导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。图2F为变换器在模态6下的各个元器件工作状态。

t₆时刻以后，各相下半个周期的工作状态与模态1、2、3、4、5、6对称，在此不再赘述。

变换器反向运行时，根据变换器的工作频率f与f_m2、f_r2的关系和满足变换器的软开关要求，变换器的工作状态分为三种情况：f_m2＜f＜f_r2、f＝f_r2、f＞f_r2。下面以当f＝f_r2时为例，对各工作模态作简要说明。

模态1[t₀-t₁]：MOS管Q₁₀、Q₁₁导通。此时A相处于死区时间之内，谐振电流I_lr1大于励磁电流I_lm1，电流I_a以正弦形式开始增大，同步管Q₁导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。同时，谐振电流I_lr1对寄生电容C₈充电，对寄生电容C₇放电，为开关管Q₇的零电压开通提供了条件。对于B相，励磁电流I_lm2大于谐振电流I_lr2,电流I_b以正弦形式反向增大，同步管Q₄导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。对于C相，谐振电流I_lr3大于励磁电流I_lm3，电流I_c以正弦形式减小，同步管Q₅导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。图4A为变换器在模态1下的各个元器件工作状态。

模态2[t₁-t₂]：MOS管Q₁₀、Q₁₁导通。t₁时刻，MOS管Q₇零电压导通。对于A相，谐振电流I_lr1大于励磁电流I_lm1，电流I_a以正弦形式继续增大，同步管Q₁导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。对于B相，励磁电流I_lm2大于谐振电流I_lr2，电流I_b以正弦形式变化，同步管Q₄导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。对于C相，谐振电流I_lr3大于励磁电流I_lm3，电流I_c以正弦形式减小，同步管Q₅导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位，当I_c减小到零时， MOS管Q₁₁关断。图4B为变换器在模态2下的各个元器件工作状态。

模态3[t₂-t₃]：MOS管Q₇、Q₁₀导通。对于A相，谐振电流I_lr1大于励磁电流I_lm1，电流I_a以正弦形式继续增大，同步管Q₁导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。对于B相，励磁电流I_lm2大于谐振电流I_lr2，电流I_b以正弦形式反向减小，同步管Q₄导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。此时C相处于死区时间之内，谐振电流I_lr3大于励磁电流I_lm3，电流I_c以正弦形式开始反向增大，同步管Q₆导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。同时，谐振电流I_lr3对寄生电容C₁₁充电，对寄生电容C₁₂放电，这为开关管Q₁₂的零电压开通提供了条件。图4C为变换器在模态3下的各个元器件工作状态。

模态4[t₃-t₄]：MOS管Q₇、Q₁₀导通；t₃时刻，MOS管Q₁₂零电压导通。对于A相，谐振电流I_lr1大于励磁电流I_lm1，电流I_a以正弦形式变化，同步管Q₁导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。对于B相，励磁电流I_lm2大于谐振电流I_lr2，同步管Q₄导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。电流I_b以正弦形式反向减小，当I_b减小到零时，MOS管Q₁₀关断。对于 C相，励磁电流I_lm3大于谐振电流I_lr3，电流I_c以正弦形式反向继续增大，同步管Q₆导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。图4D为变换器在模态4下的各个元器件工作状态。

模态5[t₄-t₅]：MOS管Q₇、Q₁₂导通。对于A相，谐振电流I_lr1大于励磁电流I_lm1，电流I_a以正弦形式减小，同步管Q₁导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。此时B相处于死区时间之内，谐振电流I_lr2大于励磁电流I_lm2，电流I_b以正弦形式开始增大，同步管Q₃导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。同时，谐振电流I_lr2对寄生电容C₁₀充电，对寄生电容C₉放电，这为开关管Q₉的零电压开通提供了条件。对于C相，励磁电流I_lm3大于谐振电流I_lr3，电流I_c以正弦形式反向继续增大，同步管Q₆导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。图4E 为变换器在模态5下的各个元器件工作状态。

模态6[t₅-t₆]：MOS管Q₇、Q₁₂导通；t₅时刻，MOS管Q₉零电压导通。对于A相，谐振电流I_lr1大于励磁电流I_lm1，同步管Q₁导通，励磁电感L_m1被输出电压钳位。电流I_a以正弦形式减小，当I_a减小到零时，MOS管Q₇关断。对于B相，谐振电流I_lr2大于励磁电流I_lm2，电流I_b以正弦形式继续增大，同步管Q₃导通，励磁电感L_m2被输出电压钳位。对于C相，励磁电流I_lm3大于谐振电流I_lr3，电流I_c以正弦形式变化，同步管Q₆导通，励磁电感L_m3被输出电压钳位。图4F为变换器在模态6下的各个元器件工作状态。

图6是MOS管Q₁零电压导通过程，MOS管Q₁的漏极电压在栅极电压置高之前下降为0，表明开关管实现零电压导通。

LLC谐振变换器，具有自然软开关特性，即开关管实现零电压开通和二极管实现零电流关断。三相交错并联LLC变换器，除了具备传统单相LLC谐振变换器的全部优点外，输出纹波电流频率较传统LLC会成倍增加，幅度会成倍减小，从而降低滤波电容的数量和大小。

尽管已经示出和描述了本实用新型的实施例，对于本领域的普通技术人员而言，可以理解在不脱离本实用新型的原理和精神的情况下可以对这些实施例进行多种变化、修改、替换和变型，本实用新型的范围由所附权利要求及其等同物限定。

Claims

1.三相星型连接双向LLC变换器，其特征在于：变换器包括原边侧、副边侧、谐振网络以及高频变压器，原、副边侧采用相同的三桥臂结构，一侧工作在三相逆变模式时，另一侧则工作在三相整流模式，在副边侧串联谐振电容，使变换器在功率双向流动时均能实现软开关。

2.根据权利要求1所述的三相星型连接双向LLC变换器，其特征在于：所述原边侧包括开关管Q₁～Q₆，开关管体二极管D₁～D₆，寄生电容C₁～C₆；所述副边侧包括开关管Q₇～Q₁₂，开关管体二极管D₇～D₁₂，寄生电容C₇～C₁₂；所述谐振网络包括谐振电感L₁～L₃，谐振电容C₁₃～C₁₈，励磁电感L_m1～L_m3；所述高频变压器包括T₁～T₃。

3.根据权利要求2所述的三相星型连接双向LLC变换器，其特征在于：所述开关管Q₁的漏极连接开关管Q₃和Q₅的漏极，开关管Q₁的源极连接开关管Q₂的漏极，开关管Q₃的源极连接开关管Q₄的漏极，开关管Q₅的源极连接开关管Q₆的漏极，开关管Q₂的源极连接开关管Q₄和Q₆的源极；开关管Q₇的漏极连接开关管Q₉和Q₁₁的漏极，开关管Q₇的源极连接开关管Q₈的漏极，开关管Q₉的源极连接开关管Q₁₀的漏极，开关管Q₁₁的源极连接开关管Q₁₂的漏极，开关管Q₈的源极连接开关管Q₁₀和Q₁₂的源极。

4.根据权利要求2所述的三相星型连接双向LLC变换器，其特征在于：所述开关管Q₁的源极、漏极分别连接二极管D₁的阳极、阴极，二极管D₁阳极、阴极并联有寄生电容C₁；开关管Q₂的源极、漏极分别连接二极管D₂的阳极、阴极，二极管D₂阳极、阴极并联有寄生电容C₂；开关管Q₃的源极、漏极分别连接二极管D₃的阳极、阴极，二极管D₃阳极、阴极并联有寄生电容C₃；开关管Q₄的源极、漏极分别连接二极管D₄的阳极、阴极，二极管D₄阳极、阴极并联有寄生电容C₄；开关管Q₅的源极、漏极分别连接二极管D₅的阳极、阴极，二极管D₅阳极、阴极并联有寄生电容C₅；开关管Q₆的源极、漏极分别连接二极管D₆的阳极、阴极，二极管D₆阳极、阴极并联有寄生电容C₆；开关管Q₇的源极、漏极分别连接二极管D₇的阳极、阴极，二极管D₇阳极、阴极并联有寄生电容C₇；开关管Q₈的源极、漏极分别连接二极管D₈的阳极、阴极，二极管D₈阳极、阴极并联有寄生电容C₈；开关管Q₉的源极、漏极分别连接二极管D₉的阳极、阴极，二极管D₉阳极、阴极并联有寄生电容C₉；开关管Q₁₀的源极、漏极分别连接二极管D₁₀的阳极、阴极，二极管D₁₀阳极、阴极并联有寄生电容C₁₀；开关管Q₁₁的源极、漏极分别连接二极管D₁₁的阳极、阴极，二极管D₁₁阳极、阴极并联有寄生电容C₁₁；开关管Q₁₂的源极、漏极分别连接二极管D₁₂的阳极、阴极，二极管D₁₂阳极、阴极并联有寄生电容C₁₂。

5.根据权利要求2所述的三相星型连接双向LLC变换器，其特征在于：所述开关管Q₁的源极连接谐振电容C₁₃，谐振电容C₁₃的另一端连接谐振电感L₁，谐振电感L₁的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₆，谐振电容C₁₆的另一端连接开关管Q₇的源极和开关管Q₈的漏极；开关管Q₃的源极连接谐振电容C₁₄,谐振电容C₁₄的另一端连接谐振电感L₂，谐振电感L₂的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₇，谐振电容C₁₇的另一端连接开关管Q₉的源极和开关管Q₁₀的漏极；开关管Q₅的源极连接谐振电容C₁₅,谐振电容C₁₅的另一端连接谐振电感L₃，谐振电感L₃的另一端连接变压器绕组的一端，对应变压器绕组异名端连接谐振电容C₁₈，谐振电容C₁₈的另一端连接开关管Q₁₁的源极和开关管Q₁₂的漏极。